DE2316837A1 - Verfahren zur wiedergewinnung von metallen aus verbrauchten hydro-entschwefelungs-katalysatoren - Google Patents
Verfahren zur wiedergewinnung von metallen aus verbrauchten hydro-entschwefelungs-katalysatorenInfo
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Description
2. April 1973 Gze/pn
UNION CARBIDE CORPORATION, 270 Park Avenue, New York 10017,
U.S.A.
Verfahren zur Wiedergewinnung von Metallen aus verbrauchten Hydro-Entschwefelungs-Katalysatoren
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Wiedergewinnung
von Metallen aus verbrauchton Hydro-Entschwefelungs-Katalysatoren.
Insbesondere betrifft die Erfindung ein Verfahren zur Wieder-
yoxid gewinnung von Vanadin, Molybdän, Aluminium, und von zumindest
einem Bestandteil aus der Gruppe, Kobalt und Nickel, aus verbrauchten Hydro-Entschwefelungs-Katalysatoren, welche
diese Metalle enthalten.
Seit der industriellen Revolution hat die Ölindustrie an kommerzielle und private Unternehmungen Rohöl mit unterschiedlichen
Schwefelgehalten vertrieben. Die Rauchwolken, die aus den unterschiedlichen Kaminen in den Himmel stiegen,
wurden einst als Zeichen des Fortschritts betrachtet, d.h. es wurde als Leistung der Menschheit angesehen, die natürlichen
Ressourcen der Erde anzuzapfen, um damit Maschinen zu
30 9843/11Ββ
betreiben, Wärme zu erzeugen und dergleichen mehr. Nachdem sich
jedoch der Rauch absetzte, stellten die Ökologen fest, daß die Vorteile, die sich aus gewissen natürlichen Rohstoffen,
wie etwa Rohölen ergaben, aufgewogen wurden durch ihre Nachteile. Beispielsweise trug der Schwefelgehalt im Rohöl zu
der Luftverschmutzung bei, beeinflusst damit die Gesundheit aller Lebewesen und vermindert ferner die Lebensdauer mancher
unbel-ebten Objekte. Die schädlichen Auswirkungen bei der Verwendung von Erdöl mit hohem Schwefelgehalt sind erst kürzlich
allgemein ins Bewußtsein gerückt worden und den Ökologen ist es gelungen, Einfluß auf örtliche und Landesregierungen
zu nehmen, um auf Bestimmungen hinsichtlich der Luftverschmutzung hinzuwirken, wodurch die Verwendung von Rohölen
mit hohem Schwefelgehalt verboten wurde. Die Industrie antwortete
darauf, indem sie Öl-Entschwefelungs-Verfahren in
ihre Ölreinigungstechniken aufnahm, um Öl rait minimalem
Schwefelgehalt herzustellen, etwa mit einem Schwefelgehalt von weniger als ungefähr 0,3% bei Leichtölen und mit etwa
1% bei schweren Heizölen» .
Einer dieser Entschwefelungsprozesse besteht darin, unter geeignetem
Druck und bei geeigneten Temperaturen Wasserstoff durch das Rohöl zu leiten, bei Anwesenheit eines Katalysators
in einem fluidisierten Bett-System. Der Schwefel in dem Öl reagiert mit Wasserstoff und bildet gasförmiges H„S,. welches
abgeleitet wird. Als Katalysator wird hauptsächlich ein Material auf Aluminiumoxidbasis verwendet, das Kobalt und
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Molybdän als aktive Bestandteile enthält. Während der Entschwefelung
nimmt der Katalysator schrittweise Vanadin und Nickel aus dem öl auf, bis diese Verunreinigungen die Wirksamkeit
des Katalysators auf ein solches Haß vermindern, daß
der Katalysator nicht länger die Reaktion von Wasserstoff
mit dem Schwefel im Öl wirkungsvoll unterstützt. An diesem Punkt muß der verbrauchte Katalysator entfernt und durch
neuen Katalysator ersetzt werden.
Der verbrauchte Katalysator enthält Vanadin, Molybdän, Aluminiumoxid, Kobalt und Nickel, von denen jedes Material
wiedergewonnen und in verschiedenen anderen Prozessen wieder verwendet werden kann. Die Bestandteile Aluminiumoxid,
Kobalt und Molybdän werden benötigt, um frischen Katalysator herzustellen, und ihre Wiedergewinnung aus dem verbrauchten
Katalysator könnte sehr gut dazu dienen, eine Art regenerationsfähigen Katalysator für den Entschwefelungsprozess für Rohöl
bereitzustellen.
Die Bestandteile Vanadin und Nickel, die ebenfalls in dem verbrauchten Katalysator enthalten sind, sind wertvolle Nebenprodukte
aus dem Öl, und wenn sie unter wirtschaftlich tragbaren Bedingungen extrahiert werden können, dann können sie
in der Industrie für verschiedene Zwecke weiter verwendet werden.
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren, um aus verbrauchte^
Aluminium, Kobalt, Molybdän enthaltenden Hydro-Entschwefelungs-Katalysatoren die Bestandteile Vanadin,
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Aluminiumoxid, Kobalt, Molybdän und Nickel zu extrahieren.
Die extrahierten Bestandteile Aluminiumoxid, Kobalt und Molybdän können sehr wirkungsvoll erneut verwendet werden,
um frischen Entsehwefelungs-Kätalysator herzustellen, während
es für die Bestandteile Vanadin und Nickel in der Industrie weitexe Anwendungsmöglichkeiten gibt. Wenn Aluminium, Nickel,
Molybdän enthaltende Katalysatoren verwendet werden, dann bestehen die aus dem verbrauchten Katalysator wiedergewonnenen
Bestandteile aus Vanadin, Aluminiumoxid, Molybdän und Nickel.
Im Grunde genommen betrifft die Erfindung ein Verfahren zur
Extraktion von Vanadin, Aluminiumoxid, Molybdän und zumindest einem der Bestandteile, Kobalt und Nickel, aus verbrauchtem
Hydro-Entschwefelungs-Katalysator, der diese Bestandteile
enthält. Der hauptsächlich für die Öl-Entschwefelung verwendete Katalysator besteht entweder aus Aluminium,Kobalt,
Molybdän enthaltendem Katalysator oder aus Aluminium, Nickel, Molybdän enthaltendem Katalysator. Der verbrauchte Katalysator
aus der Öl-Entschwefelung wird zuerst kalziniert, um weitgehend allen Kohlenstoff zu entfernen und daran anschließend
einem NaCl-Röstverfahren für eine ausreichende Zeitdauer und bei einer solchen Temperatur unterworfen, um die Bestandteile Vanadin und Molybdän im wesentlichen in lösliche
Form überzuführen. Es wurde gefunden, daß bei der Zusammensetzung,
bei welcher der Katalysator weitgehend unwirksam wird, um die Reaktion von Schwefel mit Wasserstoff im Rohöl
aufgrund der aufgenommenen Verunreinigungen zu unterstützen, ein Anteil an NaCl von ungefähr 0,1 bis ungefähr 0,6 kg pro
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Kilogramm an vorkalziniertem Katalysator ausreicht für diese Röststufe. Die nach dem NaCl-Rösten erhaltenen,kalzinierten
Bestandteile werden mit Wasser ausgelaugt, um weitgehend vollständig die löslichen Vanadin-und Molybdän-Salze zu entfernen,
die darin enthalten sind, während Aluminiumoxid, Nickel und Kobalt, wenn anwesend, in dem Rückstand zurückbleiben.
Das NaCl-Rösten kann zumindest ein Mal wiederholt werden, um das Löslichmachen des Vanadins zu erhöhen, wenn
dies gewünscht wird. Die Vanadin- und Molybdän-Salze in dem Filtrat (nach der Auslaugung) werden anschließend mit einem
tertiären Amiη extrahiert und mit einer alkalischen Lösung,
wie etwa einer Natriumcarbonatlösung ausgezogen. Das Vanadin kann anschließend nach verschiedenen Verfahren extrahiert
werden, wie etwa bei einem pH von ungefähr 8 unter der Verwendung von Ammoniumsulfat [(NH4)«SCO als Ammoniummetavanadat
niedergeschlagen werden. Das in dem wässrigen Raffinat zurückgebliebene Molybdän kann mit einem tertiären
Amin extrahiert werden und mit Ammoniak ausgezogen werden, wonach anschließend bei 8O0C bis zu einem pH-Wert von ungefähr
2,5 mit Salzsäure (HCl) angesäuert wird, so daß sich ein Niederschlag von Aramonium-tetramolybdat bildet.
Der nach der NaCl-RÖstung erhaltene Rückstand kann mit
Natriumhydroxid (NaOH) in einem Autoklav bei ausreichend hoher Temperatur und für eine ausreichende Zeitdauer behandelt
werden, um die löslichen Aluminium-SaIze in dem
Rückstand weitgehend vollständig in Lösung zu bringen.
309843/ 11B6
Der Inhalt des Autoklaven wird anschließend mit Wasser verdünnt
und zum Sieden gebracht, um die löslichen Aluminiumsalze (NaAlOo) weitgehend vollständig zu lösen. Daran anschließend
wird die Mischung filtriert, wobei Kobalt, wenn anwesend, und das im Rückstand enthaltene Nickel mit den Bestandteilen
an Aluminium im Filtrat konzentriert werden. Das NaAl0„
enthaltende Fitrat kann mit Säure, etwa mit Schwefelsäure behandelt werden und bis zu einem pH-Wert von etwa 4 bis
etwa 7 angesäuert werden, wodurch Aluminiumhydroxid £ai(0H)o.7
gefällt wird und durch übliche Filtriereinrichtungen
abgetrennt wird. Der Niederschlag aus Aluminiumhydroxid kann anschließend mit Wasser gewaschen werden, um feuchtes
Aluminiumhydroxid zu bilden, das verwendet werden kann, um neuen Entschwefelungskatalysator herzustellen. Kobalt,
wenn anwesend, und das im Rückstand enthaltene Nickel können
handelsüblich als Konzentrat verkauft werden, oder die Metalle können als Kobalt und Nickel nach bekannten Verfahren
isoliert werden. Beispielsweise können Kobalt und Nickel durch eine hydrometallurgische Behandlung des oxidierten
Nickel-Kobalt-Konzentrats isoliert werden, wie das in dem "Canadian Mining and Metallurgical Bulletin" von D. Maschmeyer
und B. Benson beschrieben ist (Sherritt Gordon Mines Limited, Toronto, 1965). Dieses Verfahren besteht darin, 1. die
Metalloxide mit Wasserstoff zu reduzieren, 2. mit Schwefelsäure auszulaugen, 3. Kobalt als Kobaltaminkomplex
abzutrennen, mit Wasserstoff zu reduzieren und anschließend das Metall durch Reduktion mit Wasserstoff zu
erhalten.
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Die einzige Zeichnung der Beschreibung zeigt ein schematisches Flußschema für die Wiedergewinnung von Vanadin, Molybdän,
Aluminiumoxid, Kobalt und Nickel aus verbrauchten Entschwefelungskatalysatoren,
welche diese Bestandteile enthalten.
Nach einer bevorzugten Äusführungsform der Erfindung, wie sie
schematisch in der Zeichnung dargestellt ist, muß der verbrauchte Hydro-—Entschwefelungs-Katalysator, welcherVanadin,
Molybdän, Aluminiumoxid und zumindest einen der Bestandteile Kobalt und/oder Nickel enthält, zuerst kalziniert werden,
um den im Katalysator enthaltenen Kohlenstoff weitgehend
vollständig zu entfernen. Ein Kohlenstoffgehalt in dem Katalysator von unter ungefähr 0,10%, oder bevorzugt weniger
als ungefähr 0,01% ist ausreichend. Dieser Schritt ist erforder-
lieh, da angenommen wird, daß der im verbrauchten Katalysator
anwesende Kohlenstoff während der nachfolgenden Röst-Stufe das Löslichmachen der Vanadin-Bestandteile beeinflusst.
Die Kalzinierung kann nach bekannten Verfahren durchgeführt werden, etwa in-dem eine dünne Katalysatorschicht in einem
Siliciumdioxidgefäß in einem Muffelofen erwärmt ist, wobei gleichzeitig ein Überschuß an feuchter Luft über den Katalysator
geleitet wird. Die Behandlung einer etwa 3 mm dicken Schicht des Katalysators in einem Muffelofen, der für etwa
1 bis 4 Stunden auf ungefähr 725°C erwärmt wird, ist für die Entfernung des Kohlenstoffs ausreichend.
Der verbrauchte kalzinierte Katalysator wird anschließend dem NaCl-Rösten in einer Atmosphäre von feuchter Luft bei ausreichender
Temperatur und für eine ausreichende Zeitdauer
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2316f37
unterworfen, um die Bestandteile an Vanadin und Molybdän
weitgehend vollständig in eine lösliche Form überzuführen. Der für diesen Röstschritt benötigte Anteil an Natriumchlorid
liegt zwischen ungefähr 10 und ungefähr 60%, bezogen auf das Gewicht des vorkalzinierten, verbrauchten Katalysators,
und bevorzugt bei ungefähr 40 Gewichtsprozent, bezogen auf den wie oben beschrieben verbrauchten, vorkalzinierten
Katalysator, Wenn die Anteile an Vanadin und Molybdän in dem verbrauchten Katalysator bekannt sind, dann sollte die
zum Rösten verwendete Menge an Natriumchlorid zumindest den folgenden Gleichungen entsprechen:
I. H2O + V2O5 + 2NaCl — ■ £>
2NaVO3 + 2HCl
II. H0O + MoO1, + 2NaCl $?· Na0MoO. + 2HCl
Ein Natriumchloridanteil zwischen ungefähr 100 und ungefähr 200% der gemäß den obigen Gleichungen erforderlichen
stö-chiometrischen Menge ist zufriedenstellend«
Die beim Rösten angewandten Temperaturen können zwischen ungefähr 525°C und ungefähr 925°C variieren, während sich
für die Dauer der Röstbehandlung Zeiten von ungefähr einer bis ungefähr vier Stunden als zweckmäßig erwiesen haben.
Bevorzugt liegt die Temperatur zwischen ungefähr 575 und ungefähr 825°C und die Röstdauer bei ungefähr einer Stunde.
Zeiten für die Röstbehandlung, die über ungefähr vier Stunden hinausgehen, erhöhen die Menge an wiedergewonnenem Vanadin
nicht wesentlich, sondern verlängern lediglich das Röstverfähren.
- 9 , - ' 309843/1156
ORIGINAL INSPECTED
Der geröstete verbrauchte Katalysator wird anschließend mit Wasser ausgelaugt nach bekannten Verfahren, wobei das im
Katalysator enthaltene Vanadin und Molybdän in das FiItrat übergehen, während Aluminiumoxid, Kobalt, wenn vorhanden,
und Nickel in dem Rückstand zurückbleiben· Nach Abtrennung des Filtrats können die Vanadin- und Molybdän-Salze nach
bekannten Verfahren extrahiert werden, wie etwa durch die Verwendung von tertiären Aminen, woran sich ein Ausziehen
mit einer alkalischen Lösung, etwa mit Natriumkarbonat-Lösung (Na2CO3) anschließt. Die Bestandteile an Vanadin
werden anschließend mit Ammoniumsulfat (NH4)^SO4 bei einem
pH-Wert von ungefähr 8 als Ammonium-metavanadat gefällt. Auf gleiche Weise kann das Molybdän als Ammoniumtetramolybdat
mit Salzsäure (HCl) bei einem pH-Wert von ungefähr 2,5 niedergeschlagen werden.
Wie in der Zeichnung angegeben, wird der mit Natriumchlorid geröstete, anschließend mit Wasser ausgelaugte Rückstand
aus dem verbrauchten Katalysator bei erhöhter Temperatur zwischen ungefähr 200 und ungefähr 3000C für zumindest
ungefähr eine Stunde, bevorzugt für mehr als ungefähr zwei Stunden mit einer alkalischen Lösung, wie etwa Natriumhydroxid
behandelt, anschließend mit Wasser verdünnt, und diese Lösung zum Sieden gebracht, um weitgehend alle Bestandteile
an löslichen Aluminiumsalzen (NaAlO3) in Lösung zu bringen. Diese Reaktion kann auch unter Überdruck zwischen
ungefähr 14 und ungefähr 21 Atmosphären durchgeführt werden, wodurch die Reaktionsdauer vermindert werden kann.
- 10 309843/1 156
Die Mischung wird anschließend filtriert, wobei, die Bestandteile
an Aluminium in das Filirat übergehen und die Bestandteile,
an Kobalt, wenn anwesend, und Nickel im Rückstand zurückbleiben. Das Aluminium enthaltende FiItrat kann mit
einer Säure, beispielsweise mit Schwefelsäure, auf einen
pH-Wert zwischen ungefähr 4 und ungefähr 7, bevorzugt auf einen pH-Wert von ungefähr 6,4 gebracht werden, wodurch feuchtes
Aluminiumhydroxid /Äl(OH)o7 gebildet wird, was sehr gut
für die Herstellung von neuen Entschwefelungskatalysatoren verwendet werden kann.
Die nach dem Auslaugen mit Natriumhydroxid verbleibenden Rückstände, welche Kobalt, wenn anwesend, und Nickel enthalten,
können handelsüblich ohne weitere Bearbeitung verkauft werden, oder wenn gewünscht, können Kobalt und Nickel als
Metalle daraus nach bekannten Verfahren isoliert werden.
Hierbei ist zu beachten, daß Vanadin oder irgendeiner der oben genannten Bestandteile extrahiert werden können, und
sich daran lediglich diejenigen Verfahrensstufen anschließen, die notwendig sind, um den besonderen,, gewünschten Bestandteil
zu extrahieren. (
Die folgenden Beispiele dienen zur Erläuterung der Erfindung und grenzen den Umfang der Erfindung keineswegs * ein.
Vier Proben aus verbrauchtem Hydro-Entschwefelungs-Katalysator,
jeder mit unterschiedlichen Anteilen am verschiedenen Bestandteilen, werden als Ausgangsmaterialien für das erfindungsgemäße
- 11 309843/1156.
Verfahren verwendet. Die Proben 1, 2 und 3 bestanden aus
trockenen schwarzen Kugeln, von denen 95 Gewichtsprozent
/ mm
eine Korngröße von 0,yaufwiesen. Die Probe Nr. 4 bestand aus schwarzem extrudiertem Material mit einem Durchmesser von ungefähr 0,8 und mit einer Länge von ungefähr 1,6 mm. Das extrudierte Material war mit Kerosin gesättigt und musste für 48 Stunden im Ofen bei 1100C getrocknet werden.
eine Korngröße von 0,yaufwiesen. Die Probe Nr. 4 bestand aus schwarzem extrudiertem Material mit einem Durchmesser von ungefähr 0,8 und mit einer Länge von ungefähr 1,6 mm. Das extrudierte Material war mit Kerosin gesättigt und musste für 48 Stunden im Ofen bei 1100C getrocknet werden.
Die vier Proben wurden nach chemischen und spektrographischen Verfahren analysiert; die Ergebnisse sind in der folgenden
Tabelle 1 aufgeführt. Den Daten ist zu entnehmen, daß die Proben 1 bis 3 Vanadin zwischen 21 bis 44% enthalten, während die
Probe 4 lediglich ungefähr 6% Vanadin enthält.
Tabelle 1
chemische Analyse Probe 1 2 3
20,7 | 35,3 | 43,8 | 5,93 |
7,77 | 6,57 | 5,33 | 8,28 |
0,99 | 1,18 | 0,88 | 2,64 |
1,10 | 1,95 | 1,98 | 1,61 |
N.A.* | 29,5 | 23,9 | 42,8 |
N.A. | 0,68 | N.A. | N.A. |
13,6 | 16,1 | 15,1 | 18,6 |
8,5 | 15,7 | 26,0 | 7,50 |
nicht anfirU) | 'ASV 115 6 |
N.A. =
- 12 -
309843/1156 miQl^L inspected
spektrographische Analyse
Al | Hauptmenge | wie oben | wie oben | wie oben |
B | 0,002-0,02 | 0,002-0,02 | 0,004-0,04 | |
Ca | 0,01-0,1 | 0,02-0,2 | 0,02-0,2 | 0,03-0,3 |
Co | wie oben | wie oben | wie oben | wie oben |
Cr | 0,08-0,8 | 0,04-0,4 | 0,004-0,04 | 0,002-0,02 |
Cu | 0,01-0,1 | 0,08-0,8 | 0,03-0,3 | 0,008-0,08 |
Fe | 0,08-0,8 | 0,2-2,0 . | 0,08-0,8 | 0,03-0,3 |
Ga | . | 0,04-0,4 | - -__ | |
Mg | 0,08-0,8 | 0,2-2,0 | 0,08-0,8 | 0,03-0,3 |
Mn | 0,02-0,2 | 0,008-0,08 | 0,002-0,02 | nicht gefunden |
Mo | wie oben | wie oben | wie oben | wie oben |
Na | 0,01-1,0 | 0,08-0,8 | 0,08-0,8 | 0,2-2,0 |
Ni | wie oben | wie oben | wie oben | wie oben |
Pb | 0,01-0,1 | 0,03-0,3 | 0,01-0,1 | 0,1-1,0 |
Si | 0,08-0,8 | 0,1-1,0 | 0,2-2,0 | 0,08-0,8 |
Sn | 0,03-0,3 | 0,008-0,08 | 0,03-0,3 | nicht gefunden |
Ti | 0,008-0,08 | 0,02-0,2 | 0,02-0,2 | 0,004-0,04 |
V | wie oben | wie oben | wie oben | wie oben |
- 13 -
3 0 9 8 U / 1 1 5 6
Die Probe 1 an verbrauchtem Katalysator wurde in einem Gefäß aus Siliciumdioxid bis zu einer Höhe von ungefähr 3 mm aufgeschüttet
und anschließend in einer Atmosphäre von feuchter Luft bei 7500C in einem Muffelofen für eine Dauer von 4
Stunden kalziniert. Die Atmosphäre an feuchter Luft wurde erhalten,indem ein überschüssiger Strom von feuchter Luft
über den verbrauchten Katalysator in dem Gefäß geleitet wurde. Der Kaizinierungsschritt wurde durchgeführt, um weitgehend
allen Kohlenstoff aus dem Katalysator zu entfernen, bevor der Katalysator der Röststufe zugeführt wird, da es
bekannt ist, daß der Kohlenstoff das Löslichmachen der Vanadin-Bestandteile während des Röstens beeinflusst. Der
kalzinierte Rückstand,der ungefähr 75% des ursprünglichen
Gewichts des Katalysatorsjwufde anschließend für 1 Stunde
bei 825°C geröstet mit 40% Natriumchlorid, bezogen auf das ursprüngliche Gewicht des vorkalzinierten Katalysators.
Das Rösten erfolgte in einem Muffelofen, wobei ein überschüssiger Anteil an feuchter Luft über das Katalysatorbett
geleitet wurde. Der geröstete verbrauchte Katalysator wurde aus dem Ofen entfernt, an Luft bis auf Raumtemperatur
abgekühlt und anschließend für eine Stunde mit siedendem Wasser ausgelaugt. Anschließend wurde filtiert und gewaschen,
der erhaltene Rückstand im Ofen getrocknet und anschließend
- 14 -
309843/1 156
gewogen, während das Filtrat mit den Waschwässern vereinigt
und ebenfalls analysiert wurde. Die Analyse des Rückstandes und der filtrierten Lösung ergab, daß 96,7% der Vanadin-Bestandteile
extrahiert wurden, wobei nahezu das gesamte Vanadin und Molybdän sich im wässrigen Filtrat befanden,
während Kobalt, Nickel und Aluminiumoxid in dem festen Rückstand zurückgeblieben waren. Die Ergebnisse der spektrographischen
Analyse des wässrigen Filtrats und des festen Rückstands sind in Tabelle 2 aufgeführt.
wässriges Filtrat nach dem Auslagen | < | fester Rückstand | Hauptmenge |
Bestandteil Bereich in (g/l) | Bestandteil Bereich (%) | 0,001-0,01 | |
Al 0,01-0,1 | Al | 0,0004-0,004 | |
Cr 0,02-0,2 | Ba | 0,01-0,1 | |
Fe 0,002-0,02 | * Chemische Analyse - Ansonsten konnten mit dem Emissions-Spektrograph keine weiteren Verunreinigungen bestimmt werden. |
Be | 1-10 |
Mo 0,4-4,0 | Ca | 0,08-0,8 | |
Na Hauptmenge | Co | 0,08-0,8. | |
Si 0,002-0,02 | Cr | 0,1-1,0 | |
Sn 0,01-0,1 | . Fe | 0,02-0,2 | |
V2O5 * 12,5 | Mg | 0,04-0,4 | |
Mn | 0,2-2,0 | ||
Mo | 1-10 | ||
Na | 0,008-0,08 0,8-8,0 0,008-0,08 0,01-0,1 * 1,46 |
||
Ni | |||
Pb Si Sn ■ Ti V2°5 |
- 15 -
30 9843/1156
Die in der Tabelle 2 aufgeführten Werte zeigen, daß mit dem
erfindungsgemäßen Verfahren eine ausgezeichnete Trennung von Kobalt, Nickel und Aluminium von dem im verbrauchten Katalysator
anwesenden Vanadin und Molybdän erzielt wird. Da die wässrige Lauge lediglich noch Spuren von anderen metallischen Ionen
enthält, können bekannte Verfahren angewendet werden, um die Bestandteile an Vanadin und Molybdän daraus zu gewinnen.
Die in Tabelle 1 aufgeführte Probe 2 an verbrauchtem Katalysator
wurde in fünf Anteile aufgeteilt, von denen jeder etwa 30 gr. wog, anschließend analog zu Beispiel 1 kalziniert, jedoch mit
dem Unterschied, daß verschiedene Temperaturen im Bereich von 525°C bis 725°C angewandt wurden. Es zeigte sich, daß die
Temperaturen keinen großen Einfluß hatten; sie mussten lediglich ausreichend hoch sein, damit der Zweck des Kalzinierens,
nämlich die weitgehend vollständige Entfernung des Kohlenstoffgehalts im Katalysator erreicht wurde. Eine Analyse des
kalzinierten verbrauchten Katalysators ergab, daß lediglich ungefähr 0,01% Kohlenstoff im kalzinierten Material anwesend
war.
Entsprechend den Angaben in Beispiel 1 wurde der kalzinierte verbrauchte Katalysator mit Natriumchlorid geröstet, alt
der Abänderung, daß die Temperaturen variiert wurden, um den Einfluß der Temperatur auf das Löslichmachen des Vanadins
- 16 -
309843/1158
zu bestimmen und ferner auch den Temperatureinfluss auf die
beim Kalzinieren gebildete Aluminiumoxidphase im Katalysator. Die beim Auslaugen erhaltene wässrige Flüssigkeit wurde
analysiert, um den Vanadin-Gehalt zu bestimmen, ferner wurden die festen Rückstände analysiert, um die Aluminiumoxid-Phase
zu bestimmen. Die erhaltenen Ergebnisse sind in Tabelle aufgeführt.
Temperatur 0C | % NaCl * | extrahiertes | Aluminiumoxid- |
V2O5 (%) | Phase | ||
525 | 60% | - 74 | Gamma |
575 | 60% | 85 | Gamma |
625 | 60% | 92 | Gamma |
675 | 60% | 95 | Gamma |
725 | 60% | 91 | Alpha |
* bezogen auf das Gewicht an vorkalziniertem, verbrauchtem Katalysator.
Wie in Tabelle 3 gezeigt, können bei 675°C beim Rösten mit 60% Natriumchlorid 95% des Vanadins in eine lösliche Form
übergeführt werden, während gleichzeitig Aluminiumoxid als Gammaphase vorliegt; für den Katalysator wird Aluminiumoxid
in Gammaphase bevorzugt, da die Alphaphase des Al2O3 dem
Katalysator nicht die katalytischen Eigenschaften gibt, die
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309843/11S6
für einen Ölkatalysator zur Entschwefelung erforderlich sind.
Die Rückstände an geröstetem verbrauchtem Katalysator wurden erneut geröstet, unter Verwendung von 25% Natriumchlorid,
bei einer Temperatur von 675°C für zwei Stunden, wobei zusätzlich 3% des Vanadins in lösliche Form übergingen. Daraus
ist zu schließen, bei einer Rösttemperatur von ungefähr 675°C können adäquate Anteile an Vanadin in lösliche Form übergeführt
werden, ohne das Aluminiumoxid in der Probe 2 nach Tabelle 1 in die Alphaform überzuführen.
Drei Anteile des verbrauchten Katalysators nach Probe 2 aus Tabelle 1 jeweils etwa 30 Gramm, wurden nach den Angaben in
Beispiel 1 kalziniert. Der kalzinierte Katalysator wurde anschließend mit unterschiedlichen Mengen an Natriumchlorid geröstet,
im Bereich von 110 bis 200% der stöchiometrisch notwendigen Menge an Natriumchlorid, welche entsprechend der folgenden
Formel erforderlich ist, um V3O5 in NaVO3 überzuführen:
III. 2NaCl + H0O + Vo0K $* 2NaV0Q + 2HCl
Δ ZO * O
Das Rösten mit Natriumchlorid wurde entsprechend den Angaben in Beispiel 1 durchgeführt, und die Ergebnisse der Vanadin-Extraktion
auf gleiche Weise berechnet wie in Beispiel 1 beschrieben. Die erhaltenen Ergebnisse sind in Tabelle 4 aufgeführt,
und zeigen, daß 96% des Vanadins in lösliche Form übergeführt werden können, durch einfaches Rösten bei Verwendung
von 110% der stöchiometrischen Menge, die gemäß der obigen Reaktionsgleichung erforderlich ist.
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309843/1156
NaCl * stöchiometrische Menge extrahiertes
33 110 96
40 133 96
60 200 95
* bezogen auf das Gewicht des vorkalzinierten, verbrauchten Katalysators.
Ein Anteil von weniger als 110% der gemäß Reaktionsgleichung III erforderlichen Menge an Natriumchlorid kann verwendet
werden, dies stellt jedoch ke,ine ausreichende Menge Natriumchlorid
dar, um das im Katalysator vorhandene MoO3 in Na3MoO4
überzuführen. Ungefähr 100% der stöchiometrisch erforderlichen Menge gemäß den Reaktionsgleichungen I und II scheinen die
untere Grenze für die Menge an Natriumchlorid darzustellen, während höhere Mengen als 200% des stöchiometrischen Bedarfs
keine Auswirkung auf eine steigende Extraktion von Vanadin oder Molybdän zu haben scheinen.
Ein Anteil des verbrauchten Katalysators aus Probe 2 nach
Tabelle 1, ungefähr 30 Gramm, wurde kalziniert- und anschließend mit 33% Natriumchlorid geröstet (bezogeß auf das Gewicht des
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30984 3/1156
vorkalzinierten Katalysators) für die Dauer von einer Stunde bei 725°C.
Die Analyse erbrachte, daß im Verlauf von einer Stunde 95%
des Vanadins in lösliche Form übergeführt wurden. Ein zweiter Anteil des identischen verbrauchten Katalysators wurde auf
gleiche Weise kalziniert und geröstet wie der erste Anteil, jedoch mit der Abweichung, daß die ,Röstdauer auf zwei Stunden
ausgedehnt wurde. Eine Analyse des für zwei Stunden gerösteten Katalysators erbrachte, daß 96% des Vanadins in lösliche Form
übergeführt wurden. Daraus ist zu entnehmen, das Rösten mit 33% Natriumchlorid führt einen adäquaten Anteil des Vanadins
in lösliche Form über, während eine weitere Ausdehnung der Röstzeit das Löslichmachen des Vanadins nur geringfügig erhöht.
Je nach gewünschtem Anteil an in lösliche Form übergeführtem Vanadin kann die Röstdauer variiert werden.
Bei Verwendung des verbrauchten Katalysators nach Probe 3 aus Tabelle 1 und der sich anschließenden Prozedur nach
Beispiel 1 werden mit einer einzigen Röststufe mit 60% Natriumchlorid bei 625°C für eine Röstdauer von 2 Stunden
92% des Vanadins in lösliche Form übergeführt. Ein erneutes Rösten des isolierten festen Rückstandes, wie in Beispiel 2
beschrieben, unter Verwendung von 25% Natriumchlorid kann den Gesamtanteil an Vanadin, der in lösliche Form übergeführt
wurde, auf 98% ansteigen lassen.
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Beispiel 6
Vier Anteile an verbrauchtem Katalysator aus Probe 4 nach Tabelle 1, jeweils etwa 30 Gramm, wurden wie in Beispiel 1
angegeben,kalziniert und geröstet, jedoch mit der Abweichung,
/ ■ ■ ■ ■ .
daß die Rösttemperaturen und die Natriumchloridzugabe wie
in Tabelle 5 angegeben, erfolgte. Weiterhin sind der Tabelle die Anteile an löslichem Vanadin nach dem ersten Rösten und
die Anteile an Vanadin nach dem zweiten Rösten zu entnehmen, wobei die zweite Röststufe durchgeführt wurde, wie in Beispiel
2 beschrieben. Die Ergebnisse belegen, daß in einem verbrauchten Katalysator, der lediglich 5,95% V3O5 enthält,
99% des Vanadins in lösliche Form übergeführt werden können.
Jedoch ist es zweckmäßig, höhere Rösttemperaturen anzuwenden, wenn der V205-Gehalt in dem Katalysator sehr niedrig ist.
- 21 (Tabelle 5)
309843/1156
Tab
Temperatur | , NaCl Röstung |
1. | Röstung (2 | Std.) | 2. Röstung (2 Std. | V2O5 im Rückstand |
; | ,0 :t? %) |
Total | |
CU O |
calzin, Stufe |
NaCl Zugabe |
V2O5 im Rückstand |
E^t? | NaCl Zugabe |
ES ( |
Gesamte Menge an extrahiertem Vo0_ |
|||
co co |
575 | 2,00 | 52 | |||||||
c*> | 575 | 625 | 60 | 3,60 | 66 | 25 | 1,18 | 64 | 84 | |
625 | 675 | 60 | 2,90 | 73 | 25 | 0,75 | 5,4 | 90 | ||
cn | 675 | 725 | 60 | 1,50 | 86 | 25 | < 0,05 | 99 | 94 | |
σ> | 725 | 60 | 0,69 | 94 | 25 | > | 3^99 | |||
IO
to
cn 00
Beispiel 7
Drei Anteile des mit Natriumchlorid gerösteten, mit Wasser ausgelaugten Rückstands des verbrauchten Katalysators nach
Beispiel 6 (bei 625°C geröstet,und entsprechend dem zweiten in Tabelle 5 aufgeführten Versuch waren 90%
des VgOg extrahiert) wurden mit verschiedenen Anteilen an
Natriumhydroxid vermischt und anschließend in einem Ofen über Nacht bei 2200C behandelt. Der harte gebackene Rückstand
wurde anschließend pulverisiert und für eine Stunde mit siedendem Wasser ausgelaugt, das anschließend filtriert
wurde. Der im Ofen getrocknete Rückstand und das Filtrat wurden anschließend auf Al2Oo hin analysierte Die Ergebnisse
sind in Tabelle 6 aufgeführt, und zeigen, daß 88% des Aluminiumoxids in lösliche Form, nämlich in NaAlO2 übergeführt
werden können, wenn etwa 0,9 kg Natriumhydroxid pro Kilogramm Rückstand oder 1,4 kg Natriumhydroxid pro Kilogramm gelöstem AIgOg verwendet werden. Wie die spektrographischen
Analysen belegen, enthält das Filtrat weder Kobalt noch Nickel.
Das Filtrat nach Versuch 3 (die Zusammensetzung ist in Tabelle 6 aufgeführt) wurde mit Schwefelsäure auf einen
pH-Wert von 6,4 eingestellt und anschließend für 15 Minuten zum Sieden erhitzt. Anschließend wurde die Lösung filtriert,
und nach dem Waschen mit Wasser zeigte der Eückstand einen
23 -
30 9843/1 156
Natriumgehalt von ungefähr 3%. Das gemäß der Gleichung
2NaAlO2 + H2SO4 +
(OH)0 + Na0SO. + H0O
erhaltene feuchte Al(OH)3 wurde erneut aufgeschlämmt, zum
Sieden erhitzt und wiederum filtriert. Eine chemische Analyse belegt einen Natriumgehalt von 0,02%, während die spektrographische
Analyse neben dem Aluminium 0,03 bis 0,3% Gallium, 0,2 bis 2,0% Molybdän, 0,02 bis 0,2% Blei, 0,04 bis 0,4%
Silicium und 0,4 bis 4,0% Vanadin belegt. Das feuchte Aluminiumhydroxid /Al (OH)3/, das etwa ungefähr 9% des trockenen Aluminiumoxids
(Al0Oo) entspricht, erwies sich als bestens geeignet für den
/S£L"fcZ
Ein-als neues Aluminiumoxid-Ausgangsmaterial für den Entschwefelungskatalysator·
Probe kg/kg Al0Oo kg/kg an lös-Nr.
im Rückstand lichem Al3O3
% Al9Oo
loslieft1
als NaAlO,
loslieft1
als NaAlO,
spektrograph. Analyse des Rückstandes
0,60
0,90-
1,4
1,4 1,20 2,0
* chemische Analysen
58
88
81
Hauptmenge Al, 0,08-8,0% Ni, 0,08-8,0% Co.
2-20% Al, 0,8-8% Ni, 0,8-8,0% Co.
40,6% Al2O3 * 7,2% Ni *
7,9% Co *
- 24 -
309843/1158
Beispiel 8
Sieben Anteile des mit Natriumchlorid gerösteten, mit Wasser
ausgelaugten Rückstands des verbrauchten Katalysators nach Beispiel 6 mit unterschiedlichen Anteilen an Al2Oo wurden
mit Natriumhydroxid-Lösungen behandelt, welche unterschiedliche NaOH-Konzentrationen aufwiesen, um NaAlO2 zu bilden
in einem gerührten Parr-Autoklaven mit einem Inhalt von
2 Litern, bei einer Temperatur zwischen 123 und 2500C unter
einem Überdruck bis zu 21 Atmosphären und höher. Nach den angegebenen
Reaktionszeiten im Autoklaven wurde der jeweilige Inhalt mit Wasser verdünnt, jeweils mit 750 ml. auf 100
Gramm ursprünglichen Rückstand und das Gemisch vor dem Filtrieren für eine Stunde zum Sieden erhitzt. Der Rückstand
wurde mit 500 ml. Wasser pro 100 Gramm ursprünglichem Rückstand gewaschen. Die Ergebnisse dieser Versuche sind
in der Tabelle 7 aufgeführt.
Tab· eile 7,
Versuch | Zeit | Temp. | Überdruck | verwendete | Menge NaOH | % Al2O3 |
Nr. | Std. | 0C | (kg/cm ) | g./l* | g./g. Al2O3 in der Prooe |
übergeführt in NaAlO0 |
1 | 5 | 123 | 0 | 540 | 2,4 | 35 . |
2 | 6 | 250 | 21 | 540 | 2,4 | 95 |
3 | 2 | 250 | 21 | 540 | 2,4 | 96 |
4 | 2 | 250 | 21 | 540 | M | 81 |
5 | 2 | 250 | 21 | 540 | 1,4 | 72 |
6 | 2 | 220 | 14 | 540 | 1,2 | 66 |
7 | 2 | 250 | 21 | 450 | 1,8 | 81 |
- 2.5 -
3098A3/U56
Die Versuche zeigen, daß unter kontrollierten Bedingungen 96% des in den Rückständen enthaltenen Al2O3 in NaAlO3
übergeführt werden können.
Die spektrographischen Versuchsergebnisse über die Analysen
der Filtrate nach den Versuchen 2 bis 6 entsprechend Tabelle sind in der Tabelle 8 aufgeführt. Diese Versuchsergebnisse
zeigen sehr deutlich, daß weder Nickel noch vernachlässigbare Anteile an Kobalt in Lösung gegangen sind. Das im Rückstand
enthaltene Kobalt und Nickel kann als Konzentrat verkauft werden, oder kann nach bekannten Verfahren weiterbehandelt
werden, um metallisches Nickel und Kobalt zu erhalten.
- 26 (Tabelle 8)
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*■-to
Filtrate aus | 2 | 64 ** | B e | 3 | 65 ** | reich | 55 * | e (gr./Liter) | 52 * | > | 6 | 40,6 * |
den Versuchen | 0,0002-0,002* | 0,0002-0,002 | 4 | 0,.0002-0,002 | 5 | 0,0002-0,02 | kein | |||||
1 bis 6 nach | 0,002-0,02 | kein | 0,002-0,02 | 0,006-0,06 | 0,002-0,02 | |||||||
Al | kein | 0,006-0,06 | kein | 0,002-0,02 | kein | |||||||
Be | 0,004-0,04 | kein | kein | 0,002-0,02 | 0,006-0,06 | |||||||
Ca | 0,004-0,04 | kein | kein , | 0,02-0,2 | 0,002-0,02 | |||||||
Cu | 0,6-6,0 | 0,6-6,0 | 1-10 | 1-10 | 1-10 | |||||||
Co | Hauptmenge | Hauptmenge | Hauptmenge | Hauptmenge | Hauptmenge | |||||||
Fe | kein | kein | kein | kein | kein | |||||||
Mo | 0,002-0,02 | 0,1-1,0 | 0,01-0,1 | 0,1-1,0 | 0,01-0,1 | |||||||
Na | 1-10 | 0,1-1,0 | 0,04-0,4 | 0,06-0,6 | 0,06-0,6 | |||||||
Ni | 0,001-0,01 | 0,001-0,01 | 0,002-0,02 | 0,004^-0,04 | 0,001-0,01 | |||||||
Pb | 0,0006-0,006 | 0,001-0,01 | kein | kein | 0,0006-0,006 | |||||||
^ Si | 1-10 | 2-2Ö | 0,4-4,0 | 1-10 | 2-20 | |||||||
Sn | ||||||||||||
Ti | ||||||||||||
V | ||||||||||||
* chemische Analysen ** berechnetier Wert, bezogen auf Al2O3
im Rückstand -
Mit dem Emissions-Spektrographen konnten keine weiteren Verunreinigungen
bestimmt werden.
CO
CT) OG CO
Claims (10)
- Patentansprüche/ΐϊ Verfahren zum Extrahieren von Vanadin, Molybdän, Aluminiumoxid und zumindest einen der Bestandteile, Kobalt und/oder Nickel, aus einem verbrauchten Hydra-Entschwefelungs-Katalysator, der diese Bestandteile enthält, wobei das Verfahren durch folgende Stufen gekennzeichnet ist:a) Kalzinieren eines verbrauchten Hydro-Entschwefelungs-Katalysator, der Vanadin, Molybdän, Aluminiumoxid und zumindest einen der Bestandteile, Nickel, und/oder Kobalt enthält, um den im Katalysator enthaltenen Anteil an Kohlenstoff wesentlich zu vermindern;b) Rösten des kalzinierten,verbrauchten Katalysators mit Natriumchlorid bei einer Temperatur und für eine ausreichende Zeitdauer, um die Bestandteile an Vanadin und Molybdän im wesentlichen in eine lösliche Form überzuführen, wobei das Natriumchlorid zumindest in stöchiometrischer Menge entsprechend den folgenden beiden Reaktionsgleichungen:H2O + V2O5 + 2NaCl £► 2NaVO3 + 2HCl;H2O + MoO3 + 2NaCl ^Na3MoO4 + 2HClanwesend ist;- 28 -309843/1166c) das Auslaugen des gerösteten, kalzinierten, verbrauchten Katalysators mit Wasser um die enthaltenen Bestandteile an Vanadin und Molybdän im wesentlichen in das FiItrat überzuführen, während Aluminiumoxid, Nickel und Kobalt, wenn anwesend, im Rückstand zurückbleiben;d) Abtrennen des Filtrats vom Rückstand;e) Extrahieren zumindest einen der Bestandteile, Vanadin und/oder Molybdän aus dem FiItrat;f) Behandlung des nach dem Auslaugen mit Wasser erhaltenen Rückstandes mit einer alkalischen Lösung bei ausreichend hoher Temperatur und für eine ausreichende Zeitdauer, um die im Rückstand enthaltenen löslichen Aluminiumsalze weitgehend zu lösen;g) Filtrieren der alkalisch behandelten Lösung um die Aluminium-Bestandteile in das Filtrat überzuführen, während zumindest einer der Bestandteile, Nickel und/oder Kobalt in dem Rückstand zurückbleiben;h) Ansäuern des aluminiumhaltigen Filtrats mit Säure bis zu einem pH-Wert zwischen 4 und ungefähr 7, um das Aluminiumhydroxid CAl(OE)3] zu fällen, undi) Abtrennen des Aluminiumhydroxids /Al(OH)37von dem Filtrat.- 29 -309843/1166
- 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in der Verfahrensstufe a) der Kohlenstoffgehalt auf weniger als ungefähr 0,10% reduziert wird.
- 3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Rösten in der Verfahrensstufe b) bei Temperaturen zwischen ungefähr 525 und ungefähr 925°C für eine Zeitdauer zwischen ungefähr 1 Stunde und ungefähr 4 Stunden durchgeführt wird.
- 4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß nach der Verfahrensstufe d) die Verfahrensstufen b) bis d) zumindest ein Mal mit dem Rückstand aus Verfahrensstufe d) wiederholt werden.
- 5. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß in der Verfahrensstufe b) das Natriumchlorid in einer Menge zwischen ungefähr 100 und ungefähr 200% gemäß des stöchiometrischen Bedarfs nach den folgenden Reaktionsgleichungen:H2O + V3O5 + 2NaCl => 2NaVO3 + 2HCl;H2O + MoO3 + 2NaCl 5* Na3MoO4 + 2HClzugesetzt wird.- 30 -309843/1158
- 6. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß in'Verfahrensstufe b) das Natriumchlorid in einer Menge zwischen ungefähr 10% und ungefähr 60%, bezogen auf das Gewicht des vorkalzinierten, verbrauchten Katalysators nach Verfahrensstufe a) zugesetzt wird.
- 7. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß in der Verfahrensstufe f) die alkalische Lösung aus Natriumhydroxid-Lösung besteht, die angewandte Temperatur zwischen ungefähr 200 und ungefähr 300°C liegt, und die Behandlungszeit mehr als ungefähr 2 Stunden beträgt· '
- 8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß in der Verfahrensstufe h) als Säure Schwefelsäure verwendet wird.
- 9„ Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der nach der Verfahrensstufe d) erhaltene Rückstand nach dem Auslaugen mit Wasser in der Verfateensstufe f) mit Natriumhydroxid unter einem Überdruck zwischen ungefähr 14 und ungefähr 21 Atmosphären behandelt wird.
- 10. Verfahren nach Anspruch 3f dadurch gekennzeichnet, daß die Bestandteile Vanadin und Molybdän Mit eiaem tertiären Amiη extrahiert werden, und anschließend durch Behandlung mit alkalischer Lösrag isoliert werden.30984 3/1158
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US24413672A | 1972-04-14 | 1972-04-14 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2316837A1 true DE2316837A1 (de) | 1973-10-25 |
DE2316837B2 DE2316837B2 (de) | 1977-07-28 |
DE2316837C3 DE2316837C3 (de) | 1978-03-30 |
Family
ID=22921500
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2316837A Expired DE2316837C3 (de) | 1972-04-14 | 1973-04-04 | Verfahren zur Wiedergewinnung von Metallen aus einem verbrauchten Katalysator, der bei der Entfernung von Schwefel aus Roherdöl erhalten worden ist |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3773890A (de) |
JP (1) | JPS525436B2 (de) |
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DE (1) | DE2316837C3 (de) |
FI (1) | FI57618C (de) |
FR (1) | FR2180078B1 (de) |
GB (1) | GB1425349A (de) |
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IT (1) | IT980210B (de) |
LU (1) | LU67430A1 (de) |
SE (1) | SE404030B (de) |
ZA (1) | ZA732581B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2704340A1 (de) * | 1976-02-05 | 1977-08-18 | Metaux Speciaux Sa | Verfahren zur wiedergewinnung des molybdaens aus abfaellen |
Families Citing this family (52)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL7416555A (nl) * | 1974-12-19 | 1976-06-22 | Akzo Nv | Werkwijze voor het winnen van metalen uit ver- bruikte ontzwavelingskatalysatoren. |
NL7504500A (nl) * | 1975-04-16 | 1976-10-19 | Akzo Nv | Werkwijze voor de gescheiden winning van vanadium en molybdeen. |
FR2340378A1 (fr) * | 1976-02-05 | 1977-09-02 | Metaux Speciaux Sa | Procede de recuperation du molybdene a partir de dechets |
US4145397A (en) * | 1976-08-06 | 1979-03-20 | Marubeni Corporation | Process for recovering molybdenum, vanadium, cobalt and nickel from roasted products of used catalysts from hydrotreatment desulfurization of petroleum |
DE2745377A1 (de) * | 1977-10-08 | 1979-04-19 | Dynamit Nobel Ag | Verfahren zur rueckgewinnung von kobalt |
US4075278A (en) * | 1977-11-22 | 1978-02-21 | Metaux Speciaux S.A. | Process for recovering molybdenum values from spent catalysts |
FR2453904A1 (fr) * | 1979-04-09 | 1980-11-07 | Europ Derives Manganese | Procede de recuperation de metaux a partir de catalyseurs d'hydrodesulfuration d'hydrocarbures |
US4243639A (en) * | 1979-05-10 | 1981-01-06 | Tosco Corporation | Method for recovering vanadium from petroleum coke |
FR2491451A1 (fr) * | 1980-10-03 | 1982-04-09 | Cogema | Procede de recuperation separee du molybdene et du vanadium |
US4374100A (en) * | 1981-03-18 | 1983-02-15 | Amax Inc. | Recovery and recycle of molybdenum values from coal liquefaction residue |
US4443415A (en) * | 1982-06-22 | 1984-04-17 | Amax Inc. | Recovery of V2 O5 and nickel values from petroleum coke |
DE3224040A1 (de) * | 1982-06-28 | 1983-12-29 | Henkel KGaA, 4000 Düsseldorf | Verfahren zum hydrothermalen aufschluss von einen hohen gehalt an gegluehten aluminiumoxiden aufweisenden chemischen abfaellen und rueckstaenden |
DE3333992A1 (de) * | 1982-09-24 | 1984-04-12 | Chevron Research Co., 94105 San Francisco, Calif. | Verfahren zur wiedergewinnung von metallen aus verbrauchten hydroprocessing-katalysatorteilchen |
US4514369A (en) * | 1982-09-24 | 1985-04-30 | Chevron Research Company | Recovery of cobalt, molybdenum, nickel, tungsten and vanadium from an aqueous ammonia and ammonium salt solution by coextracting molybdenum, tungsten and vanadium and sequential extraction of nickel and cobalt |
US4432949A (en) * | 1982-09-24 | 1984-02-21 | Chevron Research Company | Recovery of cobalt, molybdenum, nickel and vanadium from an aqueous ammonia and ammonium salt solution by precipitating vanadium and subsequent serial ion exchange |
US4442074A (en) * | 1982-09-24 | 1984-04-10 | Chevron Research Company | Recovery of cobalt, molybdenum, nickel and vanadium from an aqueous ammonia and ammonium salt solution by serial extraction of nickel and cobalt and coextracting molybdenum and vanadium |
US4500495A (en) * | 1982-09-24 | 1985-02-19 | Chevron Research Company | Recovering metals from spent hydroprocessing catalysts |
US4495157A (en) * | 1983-09-02 | 1985-01-22 | Amax Inc. | Recovery of metal values from spent hydrodesulfurization catalysts |
DE3402356C2 (de) * | 1984-01-25 | 1986-12-04 | GfE Gesellschaft für Elektrometallurgie mbH, 4000 Düsseldorf | Verfahren zur Verarbeitung von nickelhaltigen und vanadiumhaltigen Ölverbrennungsrückständen |
US4891130A (en) * | 1984-07-06 | 1990-01-02 | Engelhard Corporation | Process for removing metals from aluminosilicate materials |
JPS61115348U (de) * | 1984-12-26 | 1986-07-21 | ||
US4670229A (en) * | 1986-05-09 | 1987-06-02 | Amax Inc. | Cyclic process for recovering metal values and alumina from spent catalysts |
CA1306612C (en) * | 1986-09-08 | 1992-08-25 | Vaikuntam I. Lakshmanan | Process for treatment of flyash |
US4814149A (en) * | 1986-10-03 | 1989-03-21 | Chevron Research Company | Process for recovering molybdenum from solution in a form that is substantially free from vanadium |
US4861565A (en) * | 1987-01-27 | 1989-08-29 | The Hall Chemical Company | Method of separately recovering metal values of petroleum refining catalyst |
JPH0334678Y2 (de) * | 1987-10-06 | 1991-07-23 | ||
NL9301133A (nl) * | 1993-06-29 | 1995-01-16 | Tno | Werkwijze voor het winnen van metalen uit katalysatoren op basis van A1êOë. |
US5702500A (en) * | 1995-11-02 | 1997-12-30 | Gulf Chemical & Metallurgical Corporation | Integrated process for the recovery of metals and fused alumina from spent catalysts |
WO1999058732A1 (en) * | 1998-05-08 | 1999-11-18 | Shell Oil Company | Process to recover molybdenum and vanadium metals from spent catalyst by alkaline leaching |
WO2002018663A2 (en) * | 2000-08-29 | 2002-03-07 | Sasol Technology (Pty) Ltd | Selective recovery of aluminium, cobalt and platinum values from a spent catalyst composition |
US7375143B2 (en) * | 2004-11-22 | 2008-05-20 | Conocophillips Company | Catalyst recover from a slurry |
BRPI0703015A2 (pt) * | 2007-07-25 | 2008-11-25 | Diaz Samuel Aguirre | processo para produÇço de derivados de molibdÊnio, a partir de catalisadores exauridos de molibdÊnio |
MX2010002799A (es) * | 2007-09-21 | 2010-03-29 | Res Inst Ind Science & Tech | Metodo para manufacturar material que contiene fe y ni y material que contiene cobalto usando el residuo reciclado del catalizador agotado y metodo para manufacturar materia prima para acero inoxidable usando el material que contiene fe y ni y metodo |
US20090023965A1 (en) | 2008-05-01 | 2009-01-22 | Intevep, S.A. | Dispersed metal sulfide-based catalysts |
EP2290113A4 (de) * | 2008-06-12 | 2016-07-27 | Jfe Mineral Co Ltd | Verfahren zur rückgewinnung von wertmetallen aus abfallkatalysator |
US7854908B2 (en) | 2008-08-20 | 2010-12-21 | Hnat James G | Method and apparatus for the recovery of molybdenum from spent catalysts |
JP4859970B2 (ja) * | 2009-10-22 | 2012-01-25 | Jfeミネラル株式会社 | モリブデンの精錬方法 |
US8679322B2 (en) * | 2009-11-24 | 2014-03-25 | Intevep, S.A. | Hydroconversion process for heavy and extra heavy oils and residuals |
US9168506B2 (en) * | 2010-01-21 | 2015-10-27 | Intevep, S.A. | Additive for hydroconversion process and method for making and using same |
US8636967B2 (en) * | 2010-01-21 | 2014-01-28 | Intevep, S.A. | Metal recovery from hydroconverted heavy effluent |
GB2478332A (en) * | 2010-03-04 | 2011-09-07 | Grimley Smith Associates | Method of metals recovery from refinery residues |
TW201204636A (en) * | 2010-07-26 | 2012-02-01 | Hong Jing Environment Company | Alumina manufacturing method by recycling Nickel-Aluminum minera |
NL2005158C2 (en) * | 2010-07-26 | 2012-01-30 | Greenshores Patent B V | Process for isolating vanadium from a solid composition. |
US8282897B2 (en) * | 2010-08-25 | 2012-10-09 | Kuwait Institute for Scientific Reaearch | Process for recovering boehmite and y-AI2O3 from spent hydroprocessing catalysts |
US8287618B2 (en) | 2010-11-10 | 2012-10-16 | Kuwait Institute For Scientific Research | Method or process for recovering Mo, V, Ni, Co and Al from spent catalysts using ultrasonic assisted leaching with EDTA |
TWI465579B (zh) * | 2013-03-25 | 2014-12-21 | ping tao Wu | 自鋁系廢觸媒中回收金屬之方法 |
CN109423558A (zh) * | 2017-08-25 | 2019-03-05 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种市政及冶金难处理固废协同资源化利用的工艺 |
CN110387470B (zh) * | 2018-04-23 | 2022-01-04 | 中国石油化工股份有限公司 | 废催化裂化催化剂的处理方法和所得硅铝材料及其应用 |
CN110218859B (zh) * | 2019-06-22 | 2022-02-08 | 云南方圆矿产资源再生综合利用研究院有限公司 | 中温隧道式固态活化提取废脱硝催化剂有价元素的方法 |
CN111876615B (zh) * | 2020-07-10 | 2022-07-05 | 武汉科技大学 | 一种从高铬废渣中分离钒和钼的方法 |
CN114427028A (zh) * | 2020-10-29 | 2022-05-03 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种金属回收的重油利用方法 |
CN116273046B (zh) * | 2023-04-11 | 2024-04-12 | 郑州中科新兴产业技术研究院 | 用于催化环己烷氧化反应的提钒尾渣处理方法 |
-
1972
- 1972-04-14 US US3773890D patent/US3773890A/en not_active Expired - Lifetime
-
1973
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2704340A1 (de) * | 1976-02-05 | 1977-08-18 | Metaux Speciaux Sa | Verfahren zur wiedergewinnung des molybdaens aus abfaellen |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE404030B (sv) | 1978-09-18 |
IN139841B (de) | 1976-08-07 |
CA995011A (en) | 1976-08-17 |
FR2180078A1 (de) | 1973-11-23 |
BE798233A (fr) | 1973-10-15 |
IT980210B (it) | 1974-09-30 |
GB1425349A (en) | 1976-02-18 |
ATA327873A (de) | 1975-07-15 |
DE2316837C3 (de) | 1978-03-30 |
JPS4917397A (de) | 1974-02-15 |
AU465839B2 (en) | 1975-10-09 |
AU5447673A (en) | 1974-10-17 |
ZA732581B (en) | 1974-03-27 |
US3773890A (en) | 1973-11-20 |
DE2316837B2 (de) | 1977-07-28 |
JPS525436B2 (de) | 1977-02-14 |
FI57618C (fi) | 1980-09-10 |
FI57618B (fi) | 1980-05-30 |
LU67430A1 (de) | 1973-10-22 |
AT329284B (de) | 1976-05-10 |
FR2180078B1 (de) | 1978-03-03 |
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