CZ282649B6 - Způsob výroby orientovaných elektroplechů - Google Patents

Způsob výroby orientovaných elektroplechů Download PDF

Info

Publication number
CZ282649B6
CZ282649B6 CZ94671A CZ67194A CZ282649B6 CZ 282649 B6 CZ282649 B6 CZ 282649B6 CZ 94671 A CZ94671 A CZ 94671A CZ 67194 A CZ67194 A CZ 67194A CZ 282649 B6 CZ282649 B6 CZ 282649B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
temperature
rolled
slabs
hot
range
Prior art date
Application number
CZ94671A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ67194A3 (en
Inventor
Fritz Dr. Bölling
Andreas Dr. Böttcher
Manfred Dr. Espenhahn
Christof Holzapfel
Original Assignee
Thyssen Stahl Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Thyssen Stahl Ag filed Critical Thyssen Stahl Ag
Publication of CZ67194A3 publication Critical patent/CZ67194A3/cs
Publication of CZ282649B6 publication Critical patent/CZ282649B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D3/00—Diffusion processes for extraction of non-metals; Furnaces therefor
    • C21D3/02—Extraction of non-metals
    • C21D3/04—Decarburising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Manufacturing Of Magnetic Record Carriers (AREA)
  • Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
  • Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
  • Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
  • Insulating Of Coils (AREA)

Abstract

Způsob je určen pro výrobu orientovaných elektroplechů s konečnou tloušťkou v rozsahu od 0,1 mm do 0,5 mm z bram ze slitiny, jejíž chemické složení je více než 0,005 % hmot., s výhodou 0,02 až 0,10 % hmot. C,2,5 až 6,6 % hmot. Si a 0,03 až 0,15 % hmot. Mn. Bramy dále obsahují vedle manganu měď, zvýšený obsah síry a snížený obsah hliníku. Bramy se před válcováním zatepla ohřejí na sníženou teplotu a na této teplotě se udržují dostatečně dlouho, přičemž tato teplota je nižší, než rozpouštěcí teplota sirníku manganu a vyšší než rozpouštěcí teplota sirníků mědi. Prohřáté bramy se potom nejprve předválcují zatepla na mezilehlou tloušťku a následně nebo bezprostředně s počáteční teplotou alespoň 960 .sup.o.n.C a konečnou teplotou v rozsahu od 880 .sup.o.n.C do 1 000 .sup.o.n.C se hotově válcují za tepla až na tloušťku v rozsahu od 1,5 do 7 mm pro vyloučení dusíku v množství alespoň 60 % celkového obsahu dusíku jako hrubé částečky AlN, pásy válcované zatepla se potom po dobu 100 až 600 s při ŕ

Description

Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby orientovaných elektroplechů s konečnou tloušťkou v rozsahu od 0,1 až 0,5 mm, při němž se bramy ve formě provazce nebo pásu, vyrobené kontinuálním litím, které obsahují více než 0,005 %, s výhodou 0,02 až 0,10 % C, 2,5 až 6,5 % Si a 0,03 až 0,15 % Mn, nejprve při snížené teplotě v jednom nebo dvou stupních prohřejí a následně se zatepla předválcují a válcují na konečnou tloušťku, načež se pásy válcované zatepla na konečnou tloušťku žíhají a urychleně ochladí a v jednom nebo několika stupních válcování zastudena se válcují až na konečnou tloušťku pásu a pásy válcované zastudena se potom podrobí rekrystalizačnímu žíhání ve vlhké atmosféře, obsahující H2 aN2, se současným oduhličením, na obě strany pásu se nanese oddělovací prostředek, obsahující v podstatě MgO, potom se provede žíhání k vytvoření hrubého zrna a konečně závěrečné žíhání i s izolačním povlakem.
Dosavadní stav techniky
Při výrobě orientovaných elektroplechů je známé, že bramy, s výhodou bramy vyrobené kontinuálním litím, které mají tloušťku v rozsahu do asi 150 do 250 mm, a které obsahují obvykle 0,025 až 0,085 % C a 2,0 až 4,0 % Si, jakož i mangan, síru, a popřípadě hliník a dusík, se před válcováním zatepla ohřejí ve dvou stupních na teplotu, která činí řádově 1350 °C až maximálně 1415 °C a na této teplotě se udržují po dostatečnou dobu (prohřívají se), aby bylo dosaženo homogenního prohřátí bram. Toto opatření slouží ktomu, aby se částečky, jako například simíky (MnS) a nitridy (A1N), které působí jako inhibitory na růst zrn a jako řídicí fáze při vysokoteplotním žíhání k vytvoření hrubého zrna (sekundární rekrystalizace), zcela rozpustily.
Aby se zejména při dvoustupňovém ohřevu a prohřevu, respektive rozpouštěcím žíhání bram, bránilo příliš prudkému růstu zrn a tím z toho vzniklé neúplné sekundární rekrystalizací při tomto vysokoteplotním žíhání, je dále známé (DE-C3 22 52 784, DE-B2 23 16 808) mezi první a druhý stupeň zařadit předválcování, známé jako Pre-Rolling (vložené válcování). Přitom se bramy, ohřáté nejprve pouze na teplotu asi 1200 °C až 1300 °C, po tomto prvním stupni válcují s redukcí průřezu v rozsahu od 30 do 70 %, aby se například u více než 80 % zrn dosáhlo středního průměru maximálně 25 mm. Potom se provede pro rozpouštění simíků manganu a nitridů hliníku druhý stupeň ohřevu až na teplotu maximálně 1450 °C a prohřev bram při této teplotě, aby potom bylo možno bramy sjiž zredukovanou tloušťkou předválcovat a hotově válcovat na pás s konečnou tloušťkou v rozsahu od 1,5 do 5 mm, maximálně do 7 mm.
Z DE-C2 29 09 500 je znám způsob výroby orientovaných elektroplechů, při němž se bramy, které obsahují 2,0 až 4,0 % Si, až 0,085 % C a až 0,065 % Al nebo jiný známý inhibitor, před válcováním zatepla ohřejí pouze v jednom stupni až na teplotu nejméně 1300 °C, s výhodou větší než 1350 °C, a při této teplotě se prohřejí, to znamená, že se na ní udržují po dostatečně dlouhou dobu. Tím se mají všechny inhibitory před válcováním zatepla úplně rozpustit a nemají se již předčasně vyloučit, aby se zabránilo tomu, že při válcování zatepla vzniknou velké a hrubé vyloučeniny. Aby se zamezilo vylučování inhibitorů i při následujícím válcování zatepla, je provedeno podle tohoto známého způsobu takové opatření, že válcování zatepla obsahuje alespoň jedno rekrystalizační válcování při dohotovujícím válcování s úběrem větším než 30 %. v teplotním rozsahu od 960 °C do 1190 °C, a sice výslovně stím, že inhibitory se v průběhu válcování zatepla nevysrážejí. Vyloučení inhibitorů a zejména zhrubnutí částeček, které se přesto popřípadě vyloučily, se podle tohoto známého způsobu s výhodou zabrání po tom, když se rekrystalizační válcování bram, předtím prohřátých při teplotě alespoň 1350 °C, provádí v teplotním rozmezí od 1050 °C do 1150 °C.
- 1 CZ 282649 B6
Zejména v případě bram, obsahujících Al, má jejich jednostupňové prohřátí při snížené teplotě a navíc válcování zatepla rovněž ve sníženém teplotním rozsahu za následek vysrážení a zhrubnutí nitridu hliníku s tím výsledkem, že sekundární rekrystalizace v následujících stupních, respektive výrobních operacích, není úplná. To vede ke vzniku horších magnetických vlastností orientovaných plechů, vyrobených tímto způsobem. Přes tento odkaz v DE-C2 29 09 500 se u způsobu výroby orientovaných elektroplechů, známého z EP-B1 0 219 611, ze kterého vynález vychází, navrhuje bramy před válcováním zatepla, to znamená před předběžným válcováním a dohotovujícím válcováním, ohřát na teplotu v každém případě větší, než 1000 °C, až do maximálně 1200 °C, a na této teplotě bramy prohřát. Přitom bramy obsahují 1,5 až 4,5 % Si, jakož i obvykle obsahy uhlíku, manganu, hliníku a dusíku, avšak s výhodou obsah síry pouze menší, než 0,007 %, viz příklady provedení.
U tohoto známého způsobu se bramy obvyklým způsobem válcují zatepla, pás válcovaný zatepla se tepelně zpracuje, respektive žíhá, a potom se rovněž známým způsobem jednostupňové nebo dvoustupňové válcuje zastudena na konečnou tloušťku plechu. Pás válcovaný zastudena se potom žíhá pro provedení oduhličení, potom se na jeho obě strany nanese oddělovací prostředek a konečně se podrobí vysokoteplotnímu žíhání pro sekundární rekrystalizaci. Vyloučeniny částeček (Si, Al) N, které primárně vznikají při tomto způsobu, budou však jako inhibitor účinné zjevně teprve potom, respektive orientované elektroplechy s požadovanými magnetickými vlastnostmi mohou být vyráběny teprve potom, když se pás válcovaný zastudena na konci primární rekrystalizace a oduhličovacího žíhání a před začátkem sekundární rekrystalizace podrobí nitridaci, to znamená další přídavné pracovní operaci.
Snížení teploty, potřebné pro prohřev, respektive rozpouštěcí žíhání bram, a nastavené v příslušné peci, v první řadě znamená, že tvoření kapalné strusky se v této peci s výhodou zabrání. Dále toto snížení teploty pro prohřev znamená zřetelnou úsporu energie, podstatně delší životnost a zejména vylepšenou a levnější výrobu prohřátých bram. Z tohoto důvodu se v řadě dalších mladších evropských přihlášek vynálezu (EP-A1 0 321 695, EP-A1 0 339 474, EP-A10 390 142, EP-A1 0 400 549) rovněž navrhují způsoby výroby orientovaných elektroplechů, a sice s teplotou, potřebnou pro prohřev bram, nejméně asi 1200 °C.
V uvedených případech, v nichž bramy přitom s výhodou obsahují 0,010 až 0,060 % Al, avšak méně než asi 0,010 % S, se mohou nitridy hliníku při rozpouštěcím žíhání bram rozpustit pouze neúplně. Potřebné inhibitory proto vznikají v návaznosti na oduhličovací žíhání - jako u způsobu známého zEP-Bl 0 219 611 - nasycováním dusíkem neboli nitridováním pásu. To se může provádět například nastavením zvláštní plynné atmosféry, obsahující čpavek, po oduhličovacím žíhání a před vysokoteplotním žíháním a/nebo přísadou sloučenin obsahujících dusík do oddělovacího prostředku, obsahujícího v podstatě MgO (například podle EP-A1 0 339 474, EP-A1 0 390 142).
Nevýhoda všech těchto známých způsobů spočívá v tom, že pro vytvoření potřebných inhibitorů a tím pro nastavení řídicí fáze před závěrečným vysokoteplotním žíháním, je zapotřebí provést alespoň jednu přídavnou další pracovní operaci. Těmito přídavnými pracovními operacemi se však například znesnadní reprodukovatelná výroba orientovaných elektroplechů s předem požadovanými magnetickými vlastnostmi. Navíc je realizace těchto přídavných pracovních operací v průběhu výroby spojena s technickými obtížemi, jako například s přesným nastavením zvláštní plynné atmosféry při nitridování.
Z EP-B1 0 098 324 a EP-A2 0 392 535 jsou známé způsoby, u nichž leží teplota prohřevu pod 1280 °C a přídavná pracovní operace, jako například nitridování, není nutně zapotřebí. Stabilizování sekundární rekrystalizace se podle EP-A2 0 392 535 provede nastavením parametrů válcování zatepla, jako je teplota při dohotovujícím válcování zatepla, stupeň tváření (vztaženo na tři poslední válcovací úběry), nebo teplota pro navíjení elektroplechů do svitků.
-2CZ 282649 B6
Podle EP-B1 0 098 324 se toto stabilizování provede určením podmínek žíhání a parametrů válcování zatepla a válcování zastudena.
Žádný z uvedených způsobů výroby nevychází z takových obsahů mědi a síiy, jako způsob podle vynálezu. Elektroplechy s takovým složením jsou známé například zDE-Al 24 22 073 nebo DE-C2 35 38 609. V DE-C2 32 29 295 je uvedeno, že zlepšení vlastností lze dosáhnout přísadou cínu a mědi. V žádném z uvedených spisů však není popsán způsob výroby, který podporuje téměř výlučně působení simíků mědi jako inhibitoru nebo doporučuje teploty pro prohřev menší než 1350 °C.
Úkolem vynálezu proto je vylepšit v úvodu popsaný způsob výroby orientovaných elektroplechů se sníženou teplotou rozpouštěcího žíhání bram do té míry, že příznivějších magnetických vlastností elektroplechů, zejména ztrát P1>7/5o při přemagnetizování, je možno dosáhnout bez dalších pracovních operací.
Podstata vynálezu
Tento úkol splňuje způsob výroby orientovaných elektroplechů s konečnou tloušťkou v rozsahu od 0,1 až 0,5 mm, při němž se bramy ve formě provazce nebo pásu, vyrobené kontinuálním litím, které obsahují více než 0,005 %, s výhodou 0,02 až 0,10 % C, 2,5 až 6,5 % Si a 0,03 až 0,15 % Mn, nejprve při snížené teplotě v jednom nebo dvou stupních prohřejí a následně se zatepla předválcují a válcují na konečnou tloušťku, načež se pásy válcované zatepla na konečnou tloušťku žíhají a urychleně ochladí a v jednom nebo několika stupních válcování zastudena se válcuj í až na konečnou tloušťku pásu a pásy válcované zastudena se potom podrobí rekrystalizačnímu žíhání ve vlhké atmosféře, obsahující H2 aN2, se současným oduhličením, na obě strany pásu se nanese oddělovací prostředek, obsahující v podstatě MgO, potom se provede vysokoteplotní žíhání k vytvoření hrubého zrna a konečně závěrečné žíhání i s izolačním povlakem, podle vynálezu, jehož podstatou je, že (1) bramy dále obsahuj í:
0.010 až 0,050 % S,
0,010 až 0,035 % Al,
0,0045 až 0,0120 %N,
0.020 až 0,300 % Cu,
zbytek Fe, včetně nečistot,
(2) vyrobené bramy se před válcováním zatepla prohřejí při teplotě, která je menší než rozpouštěcí teplota Ti simíků manganu v závislosti na obsahu Si, a větší než rozpouštěcí teplota T2 simíků mědi v závislosti na obsahu Si, (3) prohřáté bramy se potom nejprve předválcují zatepla na mezilehlou tloušťku a následně nebo bezprostředně s počáteční teplotou alespoň 960 °C a konečnou teplotou v rozsahu od 880 °C do 1000 °C se hotově válcují zatepla až na tloušťku v rozsahu od 1,5 do 7 mm - pro vyloučení dusíku v množství alespoň 60 % celkového obsahu dusíku jako hrubé částečky A1N, (4) pásy válcované zatepla se potom po dobu 100 až 600 s při teplotě v rozsahu od 880 °C do 1150 °C žíhají a potom ochlazují rychlostí větší, než 288,16 °C/s (15 K/s) pro vyloučení dusíku až do maximálně možného množství z celkového obsahu dusíku, jako hrubé a jemné částečky A1N a pro vyloučení jemných částeček simíků mědi.
Podle vynálezu je podstatné, že podle operace (1) bramy vedle obvyklého obsahu dusíku v rozsahu od 0,0045 do 0,0120 % obsahují navíc 0,020 až 0,300 % Cu a více než 0,010 % S, avšak méně než 0,035 % Al. Navíc k tomu způsobí operace (2) a (3) to, že simíky manganu se prakticky nerozpustí, a proto již před válcováním zatepla jsou vyloučeny jako hrubé částečky. Zejména na rozdíl od obvyklých způsobů výroby takzvaných elektroplechů RGO (RGO = Regular Grain Oriented), to znamená, že při použití způsobu podle vynálezu nejsou sirníky manganu účinné jako inhibitor v následujících stupních, respektive operacích způsobu výroby. Dále podle vynálezu prohřev bram podle operace (2) způsobí, že nitridy hliníku se rozpustí pouze z malé části, a proto jsou po provedeném válcování zatepla podle operace (3) vyloučeny rovněž převážně jako hrubé částečky. Rovněž tato malá část již nebude v následujících pracovních operacích účinná jako inhibitor.
Na rozdíl od běžných způsobů výroby takzvaných elektroplechů HGO (HGO = Highpermeability Grain Oriented) dojde spíše použitím způsobu podle vynálezu podle operací (1) až (4) k tomu, že rozhodujícím inhibitorem pro růst zrn jsou velmi jemně rozloženě vyloučené částečky simíků mědi se středním průměrem menším než asi 100 nm, s výhodou menší, než 50 nm, které v následujících stupních, respektive operacích, představují vlastní podstatnou a účinnou řídicí fázi. Podle operace (4) způsobu podle vynálezu jsou rovněž z velmi malé části vyloučené a jemně rozptýlené nitridy hliníku účinné jako inhibitor. To ukazují zejména příklady provedení řešení ve známém stavu techniky tím, že způsob výroby podle vynálezu, který má jinak stejné znaky a stejné pracovní operace, se použije u bram, které však mají obsah síry menší než 0,005 %. V těchto případech nejsou k dispozici v dostatečném počtu žádné částečky, působící jako inhibitor.
Na rozdíl od způsobu podle vynálezu jsou doposud známé obvyklé způsoby výroby elektroplechů RGO (například podle DE-A1 41 16 240) charakterizovány tím, že v jejich případě obsahují bramy pouze maximálně 0,005 % Al, prohřívají se před válcováním zatepla při teplotě řádově asi 1400 °C, válcováním zatepla a eventuálně na ně navazujícím tepelným zpracováním válcovaných pásů v teplotním rozsahu od asi 900 °C do 1100 °C jako podstatně působící inhibitor vzniknou jemně rozptýlené částečky MnS a elektroplechy mají zpravidla magnetickou indukci Bs menší, než asi 1,88 T.
U doposud známých obvyklých způsobů výroby elektroplechů HGO (například podle DE-C2 29 09 500) je podstatné, že bramy obsahují asi 0,010 až 0,065 % Al, bramy se před válcováním zatepla prohřívají rovněž při teplotě řádově asi 1400 °C, válcováním zatepla a za ním následujícím žíháním pásu vzniknou jako podstatný inhibitor jemně rozptýlené částečky A1N a takové elektroplechy mají s výhodou magnetickou indukci B8 větší, než 1,88 T.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude dále blíže objasněn na příkladech provedení podle přiložených výkresů, na nichž obr. 1 znázorňuje rozpouštěcí křivky simíku manganu, obr. 2 rozpouštěcí křivky simíku mědi, obr. 3 rozpouštěcí křivky z obr. 1 a obr. 2 dohromady a obr. 4 tabulku ovlivňování druhu a velikosti vyloučenin způsobem podle vynálezu.
Příklady provedení vynálezu
Jak je blíže objasněno podle následujících příkladů provedení a objasnění jednotlivostí způsobu podle vynálezu, mohou být nyní orientované elektroplechy vyrobeny způsobem podle vynálezu se stejnou magnetickou indukcí B8 v jednotkách tesla (T), jakou mají elektroplechy RGO a rovněž HGO, avšak se zlepšenými hodnotami ztráty P17/50 při přemagnetizování ve wattech na kg (W/kg).
-4CZ 282649 B6
Podle způsobu podle vynálezu se nejprve pomocí známého způsobu kontinuálního lití vyrobí bramy s výchozí tloušťkou v rozsahu od 150 do 300 mm, s výhodou v rozsahu od 200 do 250 mm. Alternativně je možno vyrobit i takzvané tenké bramy s výchozí tloušťkou v rozsahu od asi 30 do 70 mm. V těchto případech je možno s výhodou při výrobě pásu plechu válcovaného zatepla upustit od operace (3), to jest předběžného válcování na mezilehlou tloušťku. Dále mohou být orientované elektroplechy vyrobeny způsobem podle vynálezu i z bram nebo pásů s ještě menší výchozí tloušťkou, když byly tyto bramy nebo pásy takových rozměrů předtím vyrobeny kontinuálním litím.
Bramy, tenké bramy nebo pásy, v dalším popisu pojmenované již pouze jako bramy, mají jednak obsah uhlíku, křemíku, manganu, dusíku a mědi, uvedený v nároku 1, a to v předvýznaku i význaku, a jednak obsah síry v rozsahu větším, než 0,010 %, s výhodou větší, než 0,015 %, až do 0,050 %, to jest zvýšený obsah oproti známému stavu techniky (podle EP-B1 0 219 611), a úmyslně do spodního známého rozsahu snížený obsah hliníku v rozsahu od 0,010 do 0,030 %, maximálně do 0,035 %, zbytek Fe včetně nečistot. S výhodou se nastaví obsah hliníku a síry, uvedený v nároku (2). Rovněž obsah ostatních legovacích podílů je s výhodou pro každý legovací prvek jednotlivě nebo v kombinaci uvnitř rozsahu, uvedeného v nároku (2).
S výhodou se po provedené operaci (3) zjistí na okrajích pásu válcovaného zatepla velmi malé množství trhlin, což znamená, že okraje mají velmi dobrou kvalitu, čímž je i výroba kvalitní, po provedené operaci (4) je dosaženo jemného rozptýlení částeček simíků mědi, působících jako podstatný inhibitor, a celkově po skončení způsobu vzniknou podle předvýznaku orientované plechy s vysokými hodnotami magnetické indukce B8 tehdy, když se obsah manganu, mědi a síry v bramách nastaví tak, že je splněno určovací pravidlo podle nároku 3 a zejména navíc obsah manganu a síry leží v obou rozsazích, uvedených v nároku 4.
Podle nároků 5 nebo 6 může být do složení přidáván ještě cín až do 0,15 %, s výhodou však jen v rozsahu 0,02 až 0,06 %. Magnetické vlastnosti se tím nijak dále nezlepší.
V návaznosti na výrobu bram se složením, uvedeným v nároku 1, s výhodou se složením, uvedeným v nárocích 2, 3 a 4, se tyto bramy ohřejí na určitou teplotu a při této teplotě se prohřívají, přičemž tato teplota je v rozmezí uvedeném při operaci (2). Přitom tato teplota, závislá na předem stanoveném obsahu manganu, síry a křemíku, musí být v každém případě menší, než příslušná rozpouštěcí teplota Ti simíků manganu, a současně musí být zřetelně nad příslušnou rozpouštěcí teplotu T2 simíků mědi. Tento teplotní rozsah je patrný z obr. 3, který znázorňuje rozpouštěcí křivky podle obr. 1 a obr. 2 dohromady.
Na obr. 1 je znázorněna rozpouštěcí křivka T[=f (Mn, S, 3,0 % - 3,2 % Si) simíků manganu, na obr. 2 je znázorněna rozpouštěcí křivka T2=f (Cu, S, 3,0 % - 3,2 % Si) simíků mědi. Na obr. 1, 2 a 3 je znázorněno rozpouštění u orientovaných elektroplechů s obvyklým obsahem Si. Zohledněné obsahy odpovídají příkladům provedení, znázorněným v tabulce 1, 2 a 3.
Provedení operace (2) způsobí, že při prohřevu bram před válcováním zatepla se simíky manganu prakticky nerozpustí. Protože odpovídající rozpouštěcí křivky nitridů hliníku jsou podobné nebo srovnatelné s rozpouštěcími křivkami simíků manganu, vyloučí se při prohřívání bram podle vynálezu i již převážný podíl nitridů hliníku. Po skončení této operace (2) jsou prakticky jen simíky mědi téměř rozpuštěné.
Po provedeném rozpouštěcím žíhání bram se tyto bramy podle operace (3), popřípadě nejprve v závislosti na výchozí tloušťce bram, předválcují v 3 až 7 úběrech a následně se v 5 až 9 úběrech hotově válcují zatepla na konečnou tloušťku v rozsahu od 1,5 do 5 mm, maximálně do 7 mm. Přitom se předválcování bram provádí z jejich výchozí tloušťky v rozsahu od 150 do 300 mm, s výhodou v rozsahu od 200 do 250 mm, až na předválcovanou tloušťku v rozsahu od asi 30 do 60 mm. Jestliže se však jedná o takzvané tenké bramy nebo pásy vyrobené
-5CZ 282649 B6 kontinuálním litím, může se s výhodou od uvedeného předválcování upustit. Celkově se přitom počet úběrů při předválcování a hotovém válcování řídí podle výchozí tloušťky bram a podle požadované konečné tloušťky pásu.
Podstatným znakem operace (3) však je, že pásy se hotově válcují s co nejnižší teplotou v rozsahu od 880 °C do 1000 °C, s výhodou v rozsahu od 900 °C do 980 °C. Přitom se dolní hranice určí tím, že musí být možné bezproblémové tváření, respektive válcování pásů bez obtíží, jako jsou například nerovnosti nebo odchylky od profilu pásu. Ve spojení s operací (2) se po skončení operace (3) zjistí, že ve vyválcovaném pásu jsou vyloučeny hrubé částečky MnS a velmi hrubé částečky A1N se středním průměrem větším než 100 nm. Po skončení válcování zatepla podle vynálezu je více než 60 % celkového obsahu dusíku vázáno na hliník ve formě AIN. Míra množství dusíku, která odpovídá vázání na hliník, je Beeghlyho hodnotou N. Její určení se provede chemickým postupem, který je popsán v publikaci Analytical Chemistry, Volume 21, No. 12, Dezember 1949. Naproti tomu u způsobu výroby elektroplechů HGO existuje po rozpouštěcím žíhání bram a po skončení válcování zatepla pouze velmi málo částeček MnS a prakticky žádné částečky A1N s touto velikostí (to znamená menší než 100 nm).
V návaznosti na to se provede tepelné zpracování plechů válcovaných zatepla podle operace (4) v teplotním rozsahu od 880 °C do 1150 °C, s výhodou jen v jednom stupni v teplotním rozsahu od 950 °C do 1100 °C. Tepelné zpracování se však může provádět i ve více stupních. Tímto tepelným zpracováním se vyloučí částečky se středním průměrem menším než 100 nm, s výhodou menším než 50 nm, které u následujících operací budou působit jako inhibitor. Způsobem podle vynálezu tedy po žíhání válcovaného pásu existuje velký počet jemných částeček simíků mědi této velikosti a ve srovnání s ním jen velmi malé množství jemných částeček A1N. Naproti tomu při způsobu výroby elektroplechů HGO existují prakticky výlučně jemné částečky A1N této velikosti.
V tabulce 4 je znázorněno, jak se způsobem podle vynálezu ovlivňuje druh a velikost vyloučenin, a tím jejich účinnost jako inhibitor. Jsou zde dále znázorněny rozdíly oproti vyloučeninám, které vzniknou způsobem podle dosavadního stavu techniky (při výrobě elektroplechů HGO, RGO).
Jak znázorňují srovnávací příklady 14 a 15 v tabulce 3, patří mezi podstatné znaky způsobu podle vynálezu to. že bramy musí mít nutně obsah síry větší než 0,10 %, s výhodou větší než 0,015 %, a že v každém případě se pro vyloučení jemných částeček simíků mědi musí provést žíhání válcovaného pásu podle operace (4). Jestliže toto žíhání podle operace (4) odpadne, potom nejsou k dispozici v dostatečném počtu žádné částečky menší než 100 nm, s výhodou menší než 50 nm, které budou působit v dalších operacích jako inhibitor, a sice vzhledem k předčasnému vyloučení hrubých částeček MnS a A1N v operacích (2) a (3).
Po provedeném žíhání válcovaného pásu podle operace (4) se provede s výhodou jednostupňové válcování pásu zastudena až na hotovou tloušťku v rozsahu od 0,1 do 0,5 mm. V závislosti na konečně tloušťce pásu je možno podle nároku 6 provádět válcování zastudena i ve dvou stupních, přičemž podle nároku 7 se před prvním stupněm válcování zastudena s výhodou provede předběžné žíhání. To s výhodou přispívá ke stabilizaci sekundární rekrystalizace v následujícím vysokoteplotním žíhání.
V návaznosti na válcování zastudena až na požadovanou konečnou tloušťku se provede rekrystalizační a oduhlíčovací žíhání pásů při teplotě v rozsahu od 750 °C do 900 °C, s výhodou při teplotě v rozsahu od 820 °C do 880 °C, a to ve vlhké atmosféře, obsahující H2 a N2. Potom se provede nanesení oddělovacího prostředku pro žíhání, obsahujícího primárně MgO. Pásy se potom žíhají ve zvonové žíhací pecí na dlouhodobé žíhání při teplotě 1150 °C s pomalým ohřevem 10 až 100 K/h, s výhodou 15 až 25 K/h, na tuto teplotu a po určité prodlevě 0,5 až 30 h se opět pomalu ochlazují. Nakonec se pásy opatří izolačním povlakem a provede se potřebné
-6CZ 282649 B6 konečné žíhání.
Tabulka 1 znázorňuje na osmi příkladech provedení výsledky při použití způsobu podle vynálezu podle nároku 1 u bram s výchozí tloušťkou 215 mm. V tabulce 2 jsou shrnuty další výsledky, 5 které byly dosaženy způsobem podle vynálezu kombinací nároku 1 s operacemi podle nároků 6 a 7. Válcování zastudena bylo v těchto případech provedeno ve dvou stupních bez předběžného žíhání a s předběžným žíháním před prvním stupněm válcování zastudena podle nároku 7.
Jak vyplývá z tabulek 1 a 2, mohou být vyrobeny orientované elektroplechy, které mají ío magnetickou indukci B8, kterou mají rovněž orientované elektroplechy jak RGO, tak i HGO.
Pomocí způsobu podle vynálezu je však nyní možno těchto výsledků dosáhnout použitím jen jediného způsobu s operacemi uvedenými v nároku 1. Vedle výhod snížené teploty pro rozpouštěcí žíhání bram v příslušných pecích se dále s výhodou dosáhne podstatně příznivějších hodnot příslušných ztrát při přemagnetizování. To znázorňuje obr. 4, na němž jsou hodnoty 15 magnetické indukce a ztráty při přemagnetizování pro orientované elektroplechy s konečnou tloušťkou 0,30 mm, uvedené v tabulce 1 a 2, graficky znázorněny jako křivka TGO (Thyssen Grain Oriented). Dále jsou zde znázorněny pro srovnání odpovídající atypické páry hodnot pro orientované elektroplechy RGO a HGO, které je možno doposud vyrábět pouze známým způsobem pomocí dvou oddělených různých způsobů.
>0 O <N © ι/Ί O C*·) rf | 980 1 O SO 0,0065 |
242 I 12601 O | 1005 1 1 23 J 1 965 1 635 Ί 0,0054
© oo 1270 O 1015 rn rf O O o 640 0,0050
m oo © 00
ri
’τΓ m ri ΙΤΔ CN OO r-
V) r*· cm
o © O o —Ί O
o o O O o
\C rr «o 00 CN
ir, r* ri CN r*
r. © © © ©
Γ*Ί O © o © ©”
o © 00 ^0 rCN
© CN ©' O
© cn ©> ©
y* r- o o sO OO
r- <N CN 'O
- o © © © ©
m © © © ©' ©' ©
© © \o <0 O· >© ©
CN © ©^ © ©
chem. Složení
Orientované elektroplechy, vyrobené způsobem podle vynálezu podle pat. nároku I z. braní o tloušťce 215 mm mají konečnou tlouštku v rozsahu od 0,23 min do 0,35 mm a ztrátu P|,7/so při přemagnetizování a magnetickou indukci B8.
O
’Τ CO O C\ o —Γ
O
0 0 Ό O O O
00 00 θ' 00 Ό Tt 04 00 0 04 CO θ'
O* 04 o o o —Γ
— O
M)
-4 £
r*.
90
a
~ 2 <L> O
Tabulka 2) Orientované elektroplechy, vyrobené podle vynálezu podle pat. nároků 6 a 7 z bram o tloušťce 215 mm mají konečnou tloušťku v rozsahu od u,Z3 mm do 0,30 mm a ztrátu Pj^o při přeinagnclizováni a magnetickou indukci B«.
CZ 282636 B6
''T rn oo o 00
— X© © O Cl O Cl o o __
rc — © o o O
Ό O oo cm o | 1020 1 r*y CM O r**» © 1 635 I | 0,0065 I
O o 28 | Cl 00 o
Cl 00 o o o rn
o
O rf O C4 o tC) r© o rc
CJ — CC <© θ' —
ri — © ογ
-d- CM ΓLT'. T r- Γ-Ί CM Cl ri oo
o* o θ' O © o O © ©* ©*
1 456 I | 1260 1 O | 1015 1 Γ*γ cm o XO ©X | 630 1 | 0,0065 I
'co '«5 oo 'Λ
T3 o Ό “Ό o
í3 Λ
Q. a O. Q.
“O “O T7 Ό o
C o O O
O© O ΓΊ —'
Odj 44
£
r-
90
a ca
OD 7?
Srovnávací příklady 14 a 15 a vyrobené a orientované elektroplechy způsobem podle vynálezu z bram o tloušťce 215 min, obsahující Sn, s konečnou tloušťkou 0,30 ιιιιιι (příkl. 16 a 17) a dosaženou ztrátou Ι’υ/,ο při přcmagnetizování a dosaženou indukcí B8.
po žíhání(způsob podle příkladů)
Počet vyloučenin příslušného typu vztaženo an celkové množství:
typ částečky velikost částečky pás válcovaný zatepla simíky Cu inhibitory hrubé částečky
5% 55%
... —
70% —
— 10%
MnS inhibitory hrubé částečky
— 5%
55% 35%
— 20%
10% 5 %
A1N (stav techniky vztaženo na HGO) inhibitory hrubé částečky
— 5 %
40% —
podle vynálezu stav techniky
10% 65 %
10% —
podle vynálezu stav techniky
typ částečky velikost částečky pás válcovaný zatepla po žíhání(způsob podle příkladů)
sirníky Cu inhibitory hrubé částečky 5% 30% 70% 30%
— 10% — 10%
MnS inhibitory hrubé částečky — 50% — 50%
55% 10% 10% 10%
A1N inhibitory hrubé částečky — — 10% —
40% — 10% —
(stav tecř vztaženo iniky na RGO) podle vynálezu stav techniky podle vynálezu stav techniky
Tabulka 4)
-11CZ 282649 B6 tz>
+ c
Rovnováhy rozpustnosti MnS
obsah síry □θ θλ nAOjqojd Bio^do;
-12CZ 282649 B6
= 0,20% SS co o’ 11 = 0,16% το’ 11 = 0,12% 55 o o 11 5^ ca o o’ II = 0,06% S5 Tf O* o' Π s? CM o o* II
3
o o O u a Q Q υ υ Q
CQ +
O
Rovnováhy rozpustnosti Cu2S
obsah síry
CXJ
O o O O o O O O O O o o o O
to TT CM o co <o TT CM O co <o T CM O
V“ V o o o O o o CJ o OT 05
T“ t— t— v V T“
□ θλ nAOjqojd ujojdo;
-13CZ 282649 B6
Rovnováhy rozpustnosti MnS / Mnls a Cu2S / 2Cu+S teplota prohřevu ve
1380
1360
1340
1320
1300
1280
1260
1240
1220
1200
1180
1160
1140
1120
1100
1080
1060
1040
1020
1000
980
960
940
920
900
0,150%
0,130%
0,110%
0,090%
0,070%
0,050%
0.200%
0,180%
0,150%
0,140%
0,120%
0,100%
0,080%
0,060%
0,040%
0,020%
0,01
0,02 0,03
0,04 0,05 obsah síry v % obr. 3
-14CZ 282649 B6
CM O c o
CS co to a co
CM CO o a •'τα
Magnetická indukce Bg a ztráta P. ? při přemagnetizování orientovaných elektroplechů vyrobených způsobem0 podle vynalbzu s konečnou tlouštkou 0,30 mm (TGO) ve srovnání s orientovanými plechy RGO a HGO vyrobenými běžnými způsoby:
1,60
θα lUBAOzpauáBtusad úd B)BJ)Z

Claims (20)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob výroby orientovaných elektroplechů s konečnou tloušťkou v rozsahu od 0,1 až 0,5 mm, při němž se bramy ve formě provazce nebo pásu, vyrobené kontinuálním litím, které obsahují více než 0,005 %, s výhodou 0,02 až 0,10 % C, 2,5 až 6,5 % Si a 0,03 až 0,15 % Mn, nejprve při snížené teplotě v jednom nebo dvou stupních prohřejí a následně se zatepla předválcují a válcují na konečnou tloušťku, načež se pásy válcované zatepla na konečnou tloušťku žíhají a urychleně ochladí a v jednom nebo několika stupních válcování zastudena se válcují až na konečnou tloušťku pásu a pásy válcované zastudena se potom podrobí rekrystalizačnímu žíhání ve vlhké atmosféře, obsahující H2 aN2, se současným oduhličením, na obě strany pásu se nanese oddělovací prostředek, obsahující v podstatě MgO, potom se provede vysokoteplotní žíhání k vytvoření hrubého zrna a konečně závěrečné žíhání i s izolačním povlakem, vyznačující se tím, že bramy dále obsahují:
    0,010 až 0,050 % S, 0,010 až 0,035 % Al, 0,0045 až 0,0120 %N, 0,020 až 0,300 % Cu, zbytek Fe, včetně nečistot,
    vyrobené bramy se před válcováním zatepla prohřejí při teplotě, která je menší než rozpouštěcí teplota Ti simíků manganu v závislosti na obsahu Si, a větší než rozpouštěcí teplota T2 simíku mědi v závislosti na obsahu Si, prohřáté bramy se potom nejprve předválcují zatepla na mezilehlou tloušťku a následně nebo bezprostředně s počáteční teplotou alespoň 960 °C a konečnou teplotou v rozsahu od 880 °C do 1000 °C se hotově válcují zatepla až na tloušťku v rozsahu od 1,5 do 7 mm pro vyloučení dusíku v množství alespoň 60 % celkového obsahu dusíku jako hrubé částečky A1N, pásy válcované zatepla se potom po dobu 100 až 600 s při teplotě v rozsahu od 880 °C do 1150 °C žíhají a potom ochlazují rychlostí větší, než 288,16 °C/s (15 K/S) pro vyloučení dusíku až do maximálně možného množství z celkového obsahu dusíku, jako hrubé a jemné částečky AIN a pro vyloučení jemných částeček simíků mědi.
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že bramy obsahují
    3,0 až 0,040 až 0,050 až 0,020 až 0,015 až 0,0070 až 0,020 až zbytek Fe, včetně nečistot.
  3. 3,3 % Si,
    0,070 % C,
    0,150 %Mn,
    0,035 % S,
    0,025 % Al,
    0,0090 % N,
    0,200 % Cu,
    3. Způsob podle nároků 1 nebo 2, vyznačující se tím, že obsah Mn, Cu a S v bramách se nastaví tak, že součin obsahu Mn a Cu dělený obsahem S leží v rozsahu 0,1 až 0,4:
    (Mn x Cu) / S = 0,1 až 0,4
    -16CZ 282649 B6
  4. 4. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 3, vyznačující se tím, že bramy obsahují
    0,070
    0,020 až až
    0,100% Mna
    0,025 % S.
  5. 5. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že bramy navíc obsahují až 0,15 % Sn.
  6. 6. Způsob podle nároku 5, vyznačující se tím, že bramy obsahují 0,02 % 0,06 % Sn.
  7. 7. Způsob podle jednoho z nároků laž6, vyznačující se tím, že použitá teplota při válcování zatepla je větší než 1000 °C.
  8. 8. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 7, vyznačující se tím, že teplota při dohotovujícím válcování je v rozsahu od 900 °C do 980 °C.
  9. 9. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 8, vyznačující se tím, že žíhání pásu válcovaného zatepla se provádí při teplotě v rozsahu od 950 °C do 1100 °C.
  10. 10. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 9, vyznačující se t í m , že ochlazování po žíhání pásu válcovaného zatepla se provádí rychlostí větší než 25 K/s.
  11. 11. Způsob podle jednoho z nároků lažlO, vyznačující se tím, že pásy válcované zatepla až na konečnou tloušťku se ochlazují urychleně na teplotu pro navíjení do svitků, která je nižší než 700 °C.
  12. 12. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 11, vyznačující se tím, že pásy válcované zatepla se před operací (4) nejprve v prvním stupni válcování zastudena předválcují na mezilehlou tloušťku a potom v návaznosti na operaci (4) se vyžíhané pásy v druhém stupni válcování zastudena válcují hotově na konečnou tloušťku se stupněm redukce alespoň 65 %.
  13. 13. Způsob podle nároku 12, vyznačující se tím, že vyžíhané pásy se ve druhém stupni válcování zastudena válcují se stupněm redukce alespoň 75 %.
  14. 14. Způsob podle nároků 12 nebo 13, vyznačující se tím, že pásy válcované zatepla až na konečnou tloušťku se před prvním předřazeným stupněm válcování zastudena žíhají při teplotě v rozsahu od 800 °C do 1000 °C.
  15. 15. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 14, vyznačující se tím, že pásy se v posledním stupni válcování zastudena v průběhu alespoň jednoho úběru udržují na teplotě v rozsahu od 100 °C do 300 °C.
  16. 16. Orientovaný elektroplech, vyrobený způsobem podle jednoho z nároků 1 až 15, vyznačující se tím, že po žíhání pásu válcovaného zatepla pás obsahuje více než 60 % částeček simíků mědi jako inhibitoru.
  17. 17. Orientovaný elektroplech podle nároku 16, vyznačující se tím, že obsahuje více než 80 % částeček simíků mědi.
  18. 18. Orientovaný elektroplech podle nároků 16 nebo 17, vyznačující se tím, že část částeček simíků mědi existuje jako částečky simíků mědi a železa a jako částečky simíků mědi a manganu.
    -17CZ 282649 B6
  19. 19. Orientovaný elektroplech podle jednoho z nároků 16 až 18, vyznačující se tím, že částečky simíků mědi mají střední průměr menší než 100 nm.
  20. 20. Orientovaný elektroplech podle nároku 19, vyznačující se tím, že částečky 5 simíků mědi mají střední průměr menší než 50 nm.
CZ94671A 1993-04-05 1994-03-23 Způsob výroby orientovaných elektroplechů CZ282649B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4311151A DE4311151C1 (de) 1993-04-05 1993-04-05 Verfahren zur Herstellung von kornorientierten Elektroblechen mit verbesserten Ummagnetisierungsverlusten

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ67194A3 CZ67194A3 (en) 1994-12-15
CZ282649B6 true CZ282649B6 (cs) 1997-08-13

Family

ID=6484784

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ94671A CZ282649B6 (cs) 1993-04-05 1994-03-23 Způsob výroby orientovaných elektroplechů

Country Status (17)

Country Link
US (2) US5711825A (cs)
EP (1) EP0619376B1 (cs)
JP (1) JP2728112B2 (cs)
KR (1) KR100247598B1 (cs)
CN (1) CN1040998C (cs)
AT (1) ATE169346T1 (cs)
AU (1) AU673720B2 (cs)
BR (1) BR9401398A (cs)
CA (1) CA2120438C (cs)
CZ (1) CZ282649B6 (cs)
DE (2) DE4311151C1 (cs)
ES (1) ES2121590T3 (cs)
HU (1) HU216760B (cs)
PL (1) PL173284B1 (cs)
RO (1) RO114637B1 (cs)
RU (1) RU2126452C1 (cs)
SK (1) SK281614B6 (cs)

Families Citing this family (42)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0709470B1 (en) * 1993-11-09 2001-10-04 Pohang Iron & Steel Co., Ltd. Production method of directional electromagnetic steel sheet of low temperature slab heating system
FR2731713B1 (fr) * 1995-03-14 1997-04-11 Ugine Sa Procede de fabrication d'une tole d'acier electrique a grains orientes pour la realisation notamment de circuits magnetiques de transformateurs
DE19628136C1 (de) * 1996-07-12 1997-04-24 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroblech
DE19628137C1 (de) * 1996-07-12 1997-04-10 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroblech
IT1284268B1 (it) * 1996-08-30 1998-05-14 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato, con elevate caratteristiche magnetiche, a partire da
IT1285153B1 (it) * 1996-09-05 1998-06-03 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato, a partire da bramma sottile.
IT1290173B1 (it) * 1996-12-24 1998-10-19 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la produzione di lamierino di acciaio al silicio a grano orientato
IT1290171B1 (it) * 1996-12-24 1998-10-19 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per il trattamento di acciaio al silicio, a grano orientato.
IT1290977B1 (it) * 1997-03-14 1998-12-14 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per il controllo dell'inibizione nella produzione di lamierino magnetico a grano orientato
IT1290978B1 (it) * 1997-03-14 1998-12-14 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per il controllo dell'inibizione nella produzione di lamierino magnetico a grano orientato
FR2761081B1 (fr) * 1997-03-21 1999-04-30 Usinor Procede de fabrication d'une tole d'acier electrique a grains orientes pour la fabrication notamment de circuits magnetiques de transformateurs
WO1998046802A1 (en) * 1997-04-16 1998-10-22 Acciai Speciali Terni S.P.A. New process for the production of grain oriented electrical steel from thin slabs
AU2698097A (en) * 1997-04-16 1998-11-11 Acciai Speciali Terni S.P.A. New process for the production at low temperature of grain oriented electrical steel
AU2701197A (en) * 1997-04-24 1998-12-11 Acciai Speciali Terni S.P.A. New process for the production of high-permeability electrical steel fr om thin slabs
DE19735062A1 (de) * 1997-08-13 1999-02-18 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroblech und Verwendung eines Stahls für Elektroblech
DE19745445C1 (de) * 1997-10-15 1999-07-08 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroblech mit geringem Ummagnetisierungsverlust und hoher Polarisation
IT1299137B1 (it) * 1998-03-10 2000-02-29 Acciai Speciali Terni Spa Processo per il controllo e la regolazione della ricristallizzazione secondaria nella produzione di lamierini magnetici a grano orientato
EP0947597B2 (en) * 1998-03-30 2015-06-10 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method of producing a grain-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic characteristics
DE19816158A1 (de) * 1998-04-09 1999-10-14 G K Steel Trading Gmbh Verfahren zur Herstellung von korn-orientierten anisotropen, elektrotechnischen Stahlblechen
KR100482208B1 (ko) * 2000-11-17 2005-04-21 주식회사 포스코 침질처리에 의한 용접구조용 강재의 제조방법
RU2199595C1 (ru) * 2002-06-25 2003-02-27 Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ производства холоднокатаной электротехнической анизотропной стали
RU2414513C1 (ru) * 2007-04-05 2011-03-20 Ниппон Стил Корпорейшн Способ непрерывного отжига полосовой стали, имеющей точку кюри, и устройство для непрерывного отжига такой стали
ITRM20070218A1 (it) * 2007-04-18 2008-10-19 Ct Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato
CN101545072B (zh) * 2008-03-25 2012-07-04 宝山钢铁股份有限公司 一种高电磁性能取向硅钢的生产方法
CN101348851B (zh) * 2008-09-05 2010-12-01 首钢总公司 一种低温铸坯加热生产普通取向电工钢的方法
RU2465348C1 (ru) * 2008-09-10 2012-10-27 Ниппон Стил Корпорейшн Способ производства листа из электротехнической стали с ориентированным зерном
AT507475B1 (de) * 2008-10-17 2010-08-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren und vorrichtung zur herstellung von warmband-walzgut aus siliziumstahl
IT1396714B1 (it) * 2008-11-18 2012-12-14 Ct Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato a partire da bramma sottile.
CN101603148B (zh) * 2009-07-28 2011-01-05 首钢总公司 一种生产经济的低温加热取向电工钢的方法
CA2781916C (en) * 2009-11-25 2014-01-28 Tata Steel Ijmuiden B.V. Process to manufacture grain-oriented electrical steel strip and grain-oriented electrical steel produced thereby
CN102199696A (zh) * 2010-03-25 2011-09-28 宁波宝新不锈钢有限公司 一种特殊合金钢的预热保温生产方法
EP2578706B1 (en) * 2010-05-25 2016-06-08 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method of manufacturing grain-oriented electrical steel sheet
DE102011054004A1 (de) * 2011-09-28 2013-03-28 Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten, für elektrotechnische Anwendungen bestimmten Elektrobands oder -blechs
CN102382963B (zh) * 2011-11-08 2013-11-27 北京科技大学 一种提高高硅电工钢室温塑性的热处理方法
WO2014020369A1 (en) * 2012-07-31 2014-02-06 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Method of production of grain-oriented silicon steel sheet grain oriented electrical steel sheet and use thereof
CN103834856B (zh) 2012-11-26 2016-06-29 宝山钢铁股份有限公司 取向硅钢及其制造方法
WO2014132354A1 (ja) * 2013-02-27 2014-09-04 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
CN103484643B (zh) * 2013-08-23 2015-04-15 安阳钢铁股份有限公司 一种防止取向硅钢热轧边裂的方法
CN110869531B (zh) * 2017-07-13 2022-06-03 日本制铁株式会社 方向性电磁钢板及方向性电磁钢板的制造方法
JP6946848B2 (ja) * 2017-08-17 2021-10-13 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
CN110218850B (zh) * 2019-06-24 2021-04-02 鞍钢股份有限公司 一种降低取向硅钢高温退火边部粘结缺陷的隔离剂
CN114540714B (zh) * 2022-02-28 2022-12-27 西北工业大学 一种改善含铜取向硅钢磁性能的方法

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE790798A (fr) * 1971-11-04 1973-02-15 Armco Steel Corp Procédé de fabrication de fer au silicium à orientation cube-sur-arete à partir de brames coulées
JPS5037009B2 (cs) * 1972-04-05 1975-11-29
US3855018A (en) * 1972-09-28 1974-12-17 Allegheny Ludlum Ind Inc Method for producing grain oriented silicon steel comprising copper
US3855019A (en) * 1973-05-07 1974-12-17 Allegheny Ludlum Ind Inc Processing for high permeability silicon steel comprising copper
US3976517A (en) * 1975-07-15 1976-08-24 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Processing for grain-oriented silicon steel
JPS6037172B2 (ja) * 1978-03-11 1985-08-24 新日本製鐵株式会社 一方向性珪素鋼板の製造法
JPS5948934B2 (ja) * 1981-05-30 1984-11-29 新日本製鐵株式会社 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JPS6048886B2 (ja) * 1981-08-05 1985-10-30 新日本製鐵株式会社 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板及びその製造方法
US4615760A (en) * 1983-01-12 1986-10-07 Dressler Robert F Suppression or control of liquid convection in float zones in a zero-gravity environment by viscous gas shear
JPS59208020A (ja) * 1983-05-12 1984-11-26 Nippon Steel Corp 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法
JPS60197819A (ja) * 1984-03-22 1985-10-07 Nippon Steel Corp 薄手高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法
JPS60218426A (ja) * 1984-04-14 1985-11-01 Nippon Steel Corp 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JPS61117215A (ja) * 1984-10-31 1986-06-04 Nippon Steel Corp 鉄損の少ない一方向性電磁鋼板の製造方法
JPS6240315A (ja) * 1985-08-15 1987-02-21 Nippon Steel Corp 磁束密度の高い一方向性珪素鋼板の製造方法
EP0321695B1 (en) * 1987-11-20 1993-07-21 Nippon Steel Corporation Process for production of grain oriented electrical steel sheet having high flux density
JPH0717961B2 (ja) * 1988-04-25 1995-03-01 新日本製鐵株式会社 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
EP0390142B2 (en) * 1989-03-30 1999-04-28 Nippon Steel Corporation Process for producing grain-oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density
JP2782086B2 (ja) * 1989-05-29 1998-07-30 新日本製鐵株式会社 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
DE4116240A1 (de) * 1991-05-17 1992-11-19 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur herstellung von kornorientierten elektroblechen

Also Published As

Publication number Publication date
DE59406591D1 (de) 1998-09-10
JP2728112B2 (ja) 1998-03-18
US5711825A (en) 1998-01-27
RU94009842A (ru) 1996-06-27
EP0619376A1 (de) 1994-10-12
BR9401398A (pt) 1994-10-18
JPH06322443A (ja) 1994-11-22
HU216760B (hu) 1999-08-30
CA2120438A1 (en) 1994-10-06
CN1040998C (zh) 1998-12-02
CA2120438C (en) 2006-06-13
ATE169346T1 (de) 1998-08-15
HUT70224A (en) 1995-09-28
EP0619376B1 (de) 1998-08-05
SK38894A3 (en) 1994-11-09
HU9400843D0 (en) 1994-06-28
ES2121590T3 (es) 1998-12-01
KR100247598B1 (ko) 2000-04-01
AU673720B2 (en) 1996-11-21
RU2126452C1 (ru) 1999-02-20
SK281614B6 (sk) 2001-05-10
RO114637B1 (ro) 1999-06-30
PL173284B1 (pl) 1998-02-27
AU5924394A (en) 1994-10-27
DE4311151C1 (de) 1994-07-28
CZ67194A3 (en) 1994-12-15
CN1098440A (zh) 1995-02-08
US5759294A (en) 1998-06-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ282649B6 (cs) Způsob výroby orientovaných elektroplechů
JP3172439B2 (ja) 高い体積抵抗率を有する粒子方向性珪素鋼およびその製造法
RU2378393C1 (ru) Способ производства листа текстурированной электротехнической стали с исключительно высокими магнитными свойствами
EP2025766B1 (en) Process for producing grain-oriented magnetic steel sheet with high magnetic flux density
JP2782086B2 (ja) 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
RU2572919C2 (ru) Способ получения текстурированных стальных лент или листов для применения в электротехнике
JP2001520311A (ja) ヒステリシス損が少なく、高い極性を有する方向性けい素鋼板の製造方法
JPH10500454A (ja) 変圧器用の方向性電気鋼板の製造方法
EP0947597B2 (en) Method of producing a grain-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic characteristics
CN107109585A (zh) 磁性能优异的取向电工钢板及其制造方法
KR950005793B1 (ko) 자속밀도가 높은 일방향성 전기 강스트립의 제조방법
JP2022514794A (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP2002212639A (ja) 磁気特性に優れた一方向性珪素鋼板の製造方法
US4319936A (en) Process for production of oriented silicon steel
CN113195770B (zh) 取向电工钢板及其制造方法
JP2000129352A (ja) 磁束密度の高い一方向性電磁鋼板の製造方法
JP2000282142A (ja) 一方向性電磁鋼板の製造方法
EP4174194A1 (en) Production method for grain-oriented electrical steel sheet
CZ295534B6 (cs) Způsob řízení inhibice při výrobě ocelových plechů
JP2556599B2 (ja) 耐食性軟磁性鋼板の製造方法
KR101263841B1 (ko) 저철손 고자속밀도 방향성 전기강판의 제조방법
JP4473357B2 (ja) 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JP2000273550A (ja) グラス被膜及び磁気特性の優れる方向性電磁鋼板の製造方法
JP2718403B2 (ja) 磁性焼鈍後の鉄損の低い無方向性電磁鋼板
JPH07258738A (ja) 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
IF00 In force as of 2000-06-30 in czech republic
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20130323