BRPI0918138B1 - Method of production of steel sheets for electric use with oriented grain - Google Patents

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "MÉTODO DE PRODUÇÃO DE CHAPAS DE AÇO PARA USO ELÉTRICO COM GRÃO ORIENTADO".

CAMPO TÉCNICO

[001] A presente invenção refere-se a um método de produção de chapa de aço para uso elétrico com grão orientado adequado para um núcleo de ferro de um transformador e similares.

ANTECEDENTES DA TÉCNICA

[002] Convencionalmente, uma recristalização secundária tem sido usada para produzir chapas de aço para uso elétrico com grão orientado. Quando a recristalização secundária é utilizada, é importante controlar a textura, um inibidor (inibidor de crescimento do grão) e a estrutura do grão. O AIN tem sido usado principalmente como inibidor de uma chapa de aço para uso elétrico com grão orientado de alta densidade de fluxo magnético, e vários estudos foram conduzidos sobre o seu controle.

[003] Entretanto, não é fácil provocar a recristalização secundária estável, e é difícil obter uma propriedade magnética suficiente através do método convencional.

LISTA DE CITAÇÕES LITERATURA DE PATENTE

[004] Documento de Patente 1: Publicação de Pedido de Patente Japonesa examinado n° 40-15644 [005] Documento de Patente 2: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 58-023414 [006] Documento de Patente 3: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 05-112827 [007] Documento de Patente 4: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 59-056522 [008] à inspeção Documento de Patente 6: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 09-118964 [009] Documento de Patente 7: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 02-182866 [0010] Documento de Patente 8: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 2000-199015 [0011] Documento de Patente 9: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 2001-152250 [0012] Documento de Patente 10: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 60-177131 [0013] Documento de Patente 11: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 07-305116 [0014] Documento de Patente 12: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 08-253815 [0015] Documento de Patente 13: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 08-279408 [0016] Documento de Patente 17: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 57-198214 [0017] Documento de Patente 18: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 60-218426 [0018] Documento de Patente 19: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 50-016610 [0019] Documento de Patente 20: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 07-252532 [0020] Documento de Patente 21: Publicação de Patente Ja- ponesa aberta à inspeção pública n° 01-290716 [0021] Documento de Patente 22: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n° 2005-226111 [0022] Documento de Patente 23: Publicação de Patente Ja- ponesa aberta à inspeção pública n° 2007-238984 [0023] Documento de Patente 24: Panfleto Publicação Internatio- nal n°WO 06/132095 LITERATURA NÃO PATENTE

[0024] Documento não Patente 1: ISIJ International, VoL 43 (2003), n° 3, pp. 400 a 409 [0025] Documento não Patente 2: Acta Metall., 42 (1994), 2593 [0026] Documento não Patente 3: Kawasaki Steel Giho Vol. 29 (1997)3, 129 a 135 SUMÁRIO DA INVENÇÃO PROBLEMA TÉCNICO

[0027] A presente invenção tem como objetivo fornecer um método de produção de uma chapa de aço para uso elétrico com grão orientado capaz de obter estavelmente boas propriedades magnéticas.

SOLUÇÃO PARA O PROBLEMA

[0028] Um método de produção de uma chapa de aço para uso elétrico com grão orientado conforme a presente invenção inclui: aquecer uma placa contendo: C: 0,04% em massa a 0,09% em massa; Si: 2,5% em massa a 4,0% em massa; Ai solúvel em ácido: 0,022% em massa a 0,031% em massa; N: 0,003% em massa a 0,006% em massa; S e Se: 0,013% em massa a 0,022% em massa quando convertido em um S equivalente Seq representado por "[S]+0,405*[Se]" no qual o teor de S é ajustado como [S] e o teor de Se é ajustado como [Se]; Mn: 0,045% em massa a 0,065% em massa; o teor de Ti sendo 0,005% em massa ou menos; e o balanço sendo composto de Fe e as inevitáveis impurezas a 1280Ό até 1390"C, para fazer a substância que funciona como um inibidor ser solvido solido, a seguir lami-nando-se a quente a placa para obter uma tira de aço; recozer a tira de aço para formar um inibidor primário na tira de aço; a seguir, laminar a frio a tira de aço uma vez ou mais; em seguida, recozer a tira de aço para executar a descarburação e provocar a recristalização prima- ria; a seguir, executar o tratamento de nitretaçâo na tira de aço em um gás misto de hidrogênio, nitrogênio e amônia sob um estado onde a tira de aço é passada para formar um inibidor secundário na tira de aço; e em seguida recozer a tira de aço para provocar a recristalízação secundária, Na laminação a quente, a razão de N, contido na placa, que é precipitado como AIN na tira de aço é ajustada para 35% ou menos, e a razão de S e Se, contidos na placa, que são precipitados como MnS ou MnSe na tira de aço é ajustada para 45% ou menos quando convertida em S equivalente. O reco2imento para formar o inibidor primário na tira de aço é executado antes da execução da última laminação a frio que é executada uma vez ou mais, A taxa de laminação na última laminação a frio executada é ajustada para 84% a 92%, O tamanho médio de grão do círculo equivalente (diâmetro) dos grãos de cristal obtidos através da recristalízação primária é ajustado para não menos de 8 pm nem mais que 15 pm. Quando o teor de Mn (% em massa) na placa é ajustado como [Μη], o valor A representado pela equação (1) satisfaz a equação (2). Quando o teor de N (% em massa) na placa é ajustado como [N], e a quantidade de N (% em massa) na tira de aço que é aumentado pelo tratamento de nitretaçâo é ajustado como ΔΝ, o valor I representado pela equação (3) satisfaz a equação (4), Expressão Matemática 1 A=([Mn]/54,9)/(Seq/32,1) equação (1) 1,6 < A <2,3 equação (2) Expressão Matemática 2 1=1,3636*[Seq]/32,1+0,5337*[N]/14,0+0,7131 χΔΝ/14,0 equação(3) 0,0011 SIS 0,0017 equação (4) EFEITOS VANTAJOSOS DA INVENÇÃO

[0029] De acordo com a presente invenção, é adequadamente de- tinida uma composição de placa e, além disso, condições de lamina-ção a quente» laminação a frio, recozimento e tratamento de nitretaçâo são também adequadamente definidas, de forma que seja possível formar adequadamente um inibidor primário e um inibidor secundário. Como resultado disso, a textura obtida após a segunda recristalização é melhorada, o que permite obter estavelmente boas propriedades magnéticas.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[0030] A figura 1 é um fluxograma mostrando um método de produção de uma chapa de aço para uso elétrico com grão orientado conforme uma modalidade da presente invenção;

[0031] a figura 2 é uma vista seccional mostrando uma estrutura de um forno de nitretaçâo;

[0032] a figura 3 é uma vista seccional mostrando similarmente a estrutura do forno de nitretaçâo;

[0033] a figura 4 é uma vista seccional mostrando a estrutura de outro forno de nitretaçâo;

[0034] a figura 5 é uma vista seccional mostrando a estrutura de um outro forno de nitretaçâo;.

[0035] a figura 6 é um gráfico mostrando os resultados de um exemplo experimental 5; e [0036] a figura 7 é um gráfco mostrando os resultados de um exemplo experimental 6.

DESCRIÇÃO DAS MODALIDADES

[0037] Um efeito inibidor do crescimento do grão fornecido por um inibidor depende de um elemento, do tamanho (forma) e da quantidade do inibidor. Portanto, o efeito inibidor do crescimento do grão depende também do método para formação do inibidor.

[0038] Consequentemente, em uma modalidade da presente invenção, uma chapa de aço para uso elétrico com grão orientado é produzida, enquanto se controla a formação do inibidor, de acordo com um fluxograma mostrado na figura 1. Aqui será descrito um esboço do método.

[0039] Uma placa tendo uma determinada composição é aquecida (etapa S1), para produzir uma substância que funcione como inibidor a ser solvido sólido.

[0040] A seguir, é executada a laminação a quente para assim obter uma tira de aço (tira de aço laminada a quente) (etapa S2). Na laminação a quente, são formados precipitados finos de AIN.

[0041] Posteriormente, a tira de aço (tira de aço laminada a quente) é recozida, na qual precipitados tais como AIN, MnS, Cu-S e MnSe (inibidores primários) com tamanhos e quantidades adequados são formados (etapa S3).

[0042] Subsequentemente, a tira de aço após o recozimento na etapa S3 (primeira tira de aço recozida) é submetida à laminação a frio (etapa S4). A laminação a frio pode ser executada apenas uma vez, ou pode ser executada em uma pluralidade de vezes, com um recozimento intermediário entre elas. Se o recozimento intermediário for executado, é também possível omitir o recozimento na etapa S3 e formar os inibidores primários no recozimento intermediário.

[0043] A seguir, a tira de aço após a laminação a frio ser executada (tira de aço laminada a frio) é recozida (etapa S5). Durante o recozimento, a descarburação é executada, e, além disso, a recristalização primária é provocada e uma camada de óxido (uma matéria-prima para película de vidro, película primária ou película de forsterita) é formada na superfície da tira de aço laminada a frio.

[0044] Posteriormente, a tira de aço após recozida na etapa S5 (segunda tira de aço recozida) é submetida ao tratamento de nitreta-ção (etapa S6). Especificamente, o nitrogênio é introduzido na tira de aço. Por esse tratamento de nitretação, são formados precipitados de AIN (inibidores secundários), [0045] Subsequentemente, um agente separador de recozímento é revestido nas superfícies da tira de aço após o tratamento de nitreta-ção ser executado (tira de aço nitretada), e após isto, a tira de aço é submetida ao recozímento de acabamento (etapa S7), Durante o reco-zimento de acabamento, a recrístalízação secundária é induzida, fComposição da placa) [0046] A seguir será descrita a composição da placa, [0047] C: 0,04 % em massa a 0,09% em massa [0048] Quando o teor de C é menor que 0,04% em massa, não é possível alcançar uma textura adequada obtida através da recristaliza-ção primária. Quando o teor de C excede 0,09% em massa, o tratamento de descarburação (etapa S5) se torna difícil de ser executado para evitar o envelhecimento magnético. Portanto, o teor de C é ajustado para 0,04% em massa a 0,09% em massa.

[0049] Si: 2,5% em massa a 4,0% em massa [0050] Quando o teor de Si é menor que 2,5% em massa, uma boa perda de ferro não pode ser obtida. Quando o teor de Si excede 4,0% em massa. A etapa de laminação a frio (etapa S4) se torna muito difícil de ser executada. Portanto, o teor de Si é ajustado para 2,5% em massa a 4,0% em massa.

[0051] Mn: 0,045% em massa a 0,065% em massa [0052] Quando o teor de Mn é menor que 0,045% em massa, uma fratura é passível de ocorrer durante a laminação a quente (etapa S2), o que diminui o rendimento. Além disso, a recrístalízação secundária (etapa S7) não é estabilizada. Quando o teor de Mn excede 0,065% em massa, as quantidades de MnS e MnSe na placa aumentam, de modo que há a necessidade de aumentar a temperatura para aquecimento da placa (etapa S1) para fazer com que o MnS e o MnSe sejam adequadamente sol vidos sólidos, o que leva a um aumento no custo e similares. Além disso, quando o teor de Mn excede 0,065% em massa, o nível no qual o Mn é solvido sólido é passível de ser desuniforme dependendo das posições, no momento de aquecimento da placa (etapa S1). Portanto, o teor de Mn é ajustado para 0,045% em massa a 0,065% em massa.

[0053] Al solúvel em ácido: 0,022% em massa a 0,031% em massa [0054] O Al solúvel em ácido se aglutina com o N para formar AIN. Além disso, o AIN funciona como um inibidor primário e um inibidor secundário. Conforme descrito acima, o inibidor primário é formado durante a etapa de nitretação (etapa S3), e o inibidor secundário é formado durante o tratamento de nitretação (etapa S6). Quando o teor de Al solúvel em ácido é menor que 0,022% em massa, a quantidade de formação de AIN é insuficiente, e, além disso, a agudeza da orientação Goss ({110}<001>) dos grãos de cristal em uma textura obtida através da recristalização secundária (etapa S7) é deteriorada. Quando o teor de Al solúvel em ácido excede 0,031% em massa, há a necessidade de aumentar a temperatura no momento do aquecimento da placa, (etapa S1) para alcançar a solução sólida segura de AIN. Portanto, o teor de Al solúvel em ácido é ajustado para 0,022% em massa a 0,031% em massa.

[0055] N: 0,003% em massa a 0,006% em massa [0056] N'e importante para a formação de AIN que funciona como um inibidor. Entretanto, quando o teor de N excede 0,006% em massa, há a necessidade de ajustar a temperatura para aquecer a placa (etapa S1) para ser maior que 1390Ό para alcançar a solução sólida segura. Além disso, a agudeza da orientação Goss dos grãos de cristal em uma textura obtida através da recristalização secundária (etapa S7) é deteriorada. Quando o teor de N é menor que 0,003% em massa, o AIN que funciona como inibidor primário não pode ser suficien- temente precipitado, resultando no fato de que o controle do diâmetro dos grãos da recristalização primária obtidos através da recristalização primária (etapa S5) se torna difícil de ser conduzido. Por essa razão, a recristalização secundária (etapa S7) se torna instável. Portanto, o teor de N é ajustado para 0,003% em massa a 0,006% em massa.

[0057] S, Se: 0,013% em massa a 0,022% em massa como S equivalente [0058] S e Se se ligam ao Mn e/ou Cu, e compostos de S e Se com Mn e/ou Cu funcionam como inibidores primários. Além disso, os seus compostos são também úteis como núcleos de precipitação de AIN. Quando o teor de S é ajustado como [S] e o teor de Se é ajustado como [Se], um S equivalente Seq do teor de S e Se é representado por "[S]+0,406x[Se]", e quando o teor de S e Se excede 0,022% em massa, quando convertido no S equivalente Seq, há a necessidade de aumentar a temperatura para aquecimento da placa, (etapa S1) para alcançar uma solução sólida segura. Quando o teor de S e Se é menor que 0,013% em massa quando convertido no S equivalente Seq, os inibidores primários não podem ser suficientemente precipitados (etapa S3), e a recristalização secundária (etapa S7) se torna instável. Portanto, o teor de S e Se é ajustado para 0,013% em massa a 0,022% em massa quando convertido no S equivalente Seq.

[0059] Ti: 0,005% em massa ou menos [0060] O Ti se liga ao N para formar TiN. Além disso, quando o teor de Ti excede 0,005% em massa, a quantidade de N que contribui para a formação de AIN se torna insuficiente, resultando no fato de que os inibidores primários e os inibidores secundários se tornam insuficientes. Como resultado disso, a recristalização secundária (etapa S7) se torna instável. Além disso, o TiN permanece mesmo após o re-cozimento de acabamento (etapa S7) ser executado, deteriorando assim a propriedade magnética (especialmente perda de ferro). Portanto, o teor de Ti é ajustado para 0,005% em massa ou menos.

[0061] Cu: 0,05% em massa a 0,3% em massa [0062] Quando o aquecimento da placa (etapa S1) é executado a 1280*0 ou mais, o Cu forma precipitados finos junta mente com S e Se (Cu-S, Cu-Se), e os precipitados funcionam como um inibidor. Além disso, os precipitados também funcionam como núcleos de precipitação que fazem o AIN que funciona como inibidor secundário ser dispersado mais uniformemente. Por essa razão, os precipitados contendo Cu contribuem para a estabilização da recristalização secundária (etapa S7). Quando o teor de Cu é menor que 0,05% em massa, é difícil obter esses efeitos. Quando o teor de Cu excede 0,3% em massa, esses efeitos saturam e, além disso, uma falha de superfície chamada "escama de cobre" pode ser gerado no momento da laminação a quente (etapa S2). Portanto, o teor de Cu é preferivelmente 0,05% em massa a 0,3% em massa.

[0063] Sn, Sb: 0,02% em massa a 0,30% em massa no total [0064] Sn e Sb são eficazes para melhorar a textura da recristalização primária (etapa S5). Além disso, Sn e Sb são elementos de segregação nas bordas dos grãos, que estabilizam a recristalização secundária (etapa S7) e reduzem o diâmetro dos grãos de cristal obtidos através da recristalização secundária. Quando o teor de Sn e Sb é menor que 0,02% em massa no total, é difícil obter esses efeitos. Quando o teor de Sn e Sb excede 0,30% em massa no total, a tira de aço laminada a frio é difícil de ser oxidada no momento do tratamento de descarburação (etapa S5), resultando no fato de que a camada de óxido não é suficientemente formada. Além disso, a descarburação é algumas vezes difícil de ser executada. Portanto, o teor de Sn e Sb é preferivelmente 0,02% em massa a 0,30% em massa no total.

[0065] Nota-se que o P também apresenta um efeito similar, mas ele provoca facilmente a fragilização. Por essa razão, o teor de P é preferivelmente 0,020% em massa a 0,030% em massa.

[0066] Cr: 0,02% em massa a 0,30% em massa [0067] O Cr é eficaz para formar uma boa camada de oxido no momento do tratamento de descarburação (etapa S5). A camada de óxido contribui para a formação de película de vidro que dá a tensão de superfície na chapa de aço para uso elétrico com grão orientado. Quando o teor de Cr é menor que 0,02% em massa, é difícil obter esse efeito. Quando o teor de Cr excede 0,30% em massa durante o tratamento de descarburação (etapa S5), a tira de aço laminada a frio é difícil de ser oxidada, resultando no fato de que a camada de óxido não é suficientemente formada e a descarburação é algumas vezes difícil de ser executada. Portanto, o teor de Cr é preferivelmente 0,02% em massa a 0,30% em massa.

[0068] É também possível que outros elementos estejam contidos para melhorar várias propriedades das chapas de aço para uso elétrico com grão orientado. Além disso, o balanço da placa é preferivelmente composto de Fe e as inevitáveis impurezas.

[0069] Por exemplo, o Ni apresenta um efeito significativo para fazer com que os precipitados que funcionam como inibidores primários e os precipitados que funcionam como inibidores secundários sejam dispersos uniformemente, e se uma quantidade adequada de NI estiver contida, torna-se fácil obter uma propriedade magnética boa e estável. Quando o teor de NI é menor que 0,02% em massa, é difícil alcançar esse efeito. Quando o teor de NI excede 0,3% em massa, durante o tratamento de descarburação (etapa S5), a tira de aço laminada a frio é difícil de ser oxidada, resultando no fato de que a camada de óxido não é suficientemente formada e a descarburação é algumas vezes difícil de ser executada..

[0070] Além disso, Mo e Cd formam um sulfeto ou um seleneto, e os seus precipitados podem funcionar como inibidores. Quando o teor de Mo e de Cd é menor que 0,008% em massa na quantidade total, é difícil alcançar esse efeito. Quando o teor de Mo e Cd excede 0,3% em massa na quantidade total, os precipitados se tornam brutos e assim não funcionam como inibidores, resultando no fato de que as propriedades magnéticas não são estabilizadas. (Condições de Procedimento de Produção) [0071] A seguir serão descritas as condições dos respectivos procedimentos de produção mostrados na figura 1.

Etapa S1 [0072] Na etapa S1 é conduzido o aquecimento da placa o aquecimento da placa tendo a composição descrita acima. O método para se obter a placa não é particularmente limitado. Por exemplo, é possível produzir a placa através de um método de lingotamento contínuo. Além disso, é também possível adotar um método de desbaste intermediário (lamínação de placas) para conduzir facilmente o aquecimento da placa. Adotando-se o método de desbaste intermediário, é possível reduzir o teor de carbono. Concretamente, uma placa tendo uma espessura inicial de 150 mm a 300 mm, preferivelmente 200 mm a 250 mm, é produzida através do método de lingotamento contínuo. Além disso, é também possível produzir uma assim chamada placa fina ajustando-se a espessura inicial da placa para cerca de 30 mm a 70 mm. Quando o método da placa fina é adotado, torna-se possível simplificar ou omitir a laminação bruta até uma espessura intermediária no momento da laminação a quente (etapa S2).

[0073] A temperatura para aquecimento da placa é ajustada para uma temperatura na qual uma substância que funcione como um inibidor na placa é solvida sólida (tornada solução), que é, por exemplo, 1280Ό ou mais alta. Como substância que funciona como um inibidor, podem ser citadas AIN, MnS, MnSe. Cu-S e similares. Se ma placa é aquecida a uma temperatura menor que a temperatura na qual a subs- tância que funciona como um inibidor na placa é solvida sólida, a substância é precipitada desuniformemente, o que algumas vezes leva à geração da assim chamada marca dos deslizadores no produto final.

[0074] Nota-se que o limite superior da temperatura para aquecimento da placa não é particularmente limitado em termos de metalurgia. Entretanto, se o aquecimento da placa for conduzido a 1390*0 ou maior, podem surgir várias dificuldades em relação aos equipamentos e operações. Por essa razão, o aquecimento da placa é conduzido a 13900 ou menos.

[0075] O método de aquecimento da placa não é particularmente limitado. Por exemplo, é possível adotar métodos de aquecimento a gás, aquecimento por indução, aquecimento por corrente contínua e similares. Além disso, para conduzir facilmente o aquecimento nesses métodos, é também possível executar desbaste intermediário na laca de lingotamento. Além disso, se a temperatura para aquecimento da placa for ajustada para 1300*C ou maior, é também possível usar o desbaste intermediário para melhorar a textura para reduzir a quantidade de carbono.

Etapa S2 [0076] Na etapa S2, a placa após ser aquecida é laminada a quente, obtendo-se assim uma tira de aço laminada a quente.

[0077] Nesse momento, a razão de N, contido na placa, que é precipitado como AIN na tira de aço laminada a quente (taxa de precipitação de N), é ajustada para 35% ou menos. Quando a taxa de precipitação de N excede 35%, precipitados, que são brutos após o recozi-mento (etapa S3) e não funcionam como inibidores primários se tornam insuficientes. Quando tais precipitados finos (inibidores primários) são insuficientes, a recristalinidade (etapa S7) se torna instável.

[0078] Nota-se que a taxa de precipitação de N pode ser ajustada por uma condição de resfriamento na laminação a quente. Especifica- mente, se a temperatura na qual o resfriamento é iniciado é ajustada alta e a taxa de resfriamento também é ajustada rápida, a taxa de precipitação é reduzida. Um limite inferior da taxa de precipitação não é particularmente limitado, mas é difícil ajustar a razão para menos de 3%.

[0079] Além disso, a razão de S e/ou Se contido na placa, que é/são precipitado(s) como MnS ou MnSe na tira de aço laminada a quente (txa de precipitação de S e Se como compostos com Mn) é ajustada para 45% ou menos como o S equivalente Seq. Quando a taxa de precipitação de S e Se como compostos com Mn excede 45% como o S equivalente, a precipitação no momento da laminação a quente se torna desuniforme. Além disso, os precipitados se tornam brutos e difíceis de funcionar como inibidores efetivos na recristaliza-ção secundária (etapa S7).

Etapa S3 [0080] Na etapa S3 a tira de aço laminada a quente é recozida, e precipitados tais como AIN, MnS e MnSe (inibidores primários) são formados.

[0081] Esse recozimento e executado para uniformizar a estrutura desuniforme na tira de aço laminada a quente gerada principalmente durante a laminação a quente, para precipitar os inibidores primários e dispersar os inibidores em uma forma fina. Note que a condição no momento do recozimento não é particularmente limitada. Por exemplo, uma condição descrita no Documento de Patente 17, no Documento de Patente 18, no Documento de Patente 10 ou similares podem ser aplicadas.

[0082] Além disso, a condição de resfriamento no recozimento não é particularmente limitada, mas é preferível ajustar a taxa de resfriamento de 700Ό a 300Ό para 10O/s ou mais para alc ançar com segurança os inibidores primários finos e garantir uma fase dura resfria- da.

[0083] Nota-se que se o Cu estiver contido na placa, a razão de S e/ou Se contida na tira de aço após o recozimento que é/são precipita-do(s) como Cu-S ou Cu-Se (taxa de precipitação de S e Se como compostos com Cu) é preferivelmente ajustada para 25% a 60% como S equivalente Seq. A taxa de precipitação de S e Se como compostos com Cu frequentemente se torna menor que 25% quando o resfriamento no recozimento é conduzido a uma velocidade muito rápida. Além disso, quando o resfriamento no recozimento é executado a uma velocidade muito rápida, a precipitação dos inibidores primários frequentemente se torna insuficiente. Consequentemente, quando a taxa de precipitação de S e Se como compostos com Cu é menor que 25%, a recristalização secundária (etapa S7) é passível de ser instável. Quando a taxa de precipitação de S e Se como compostos com Cu excede 60%, o número de precipitados brutos é grande, resultando no fato de que precipitados finos que funcionam como os inibidores primários são passíveis de serem insuficientes. Por esta razão, a recristalização secundária (etapa S7) é passível de ser instável.

Etapa S4 [0084] Na etapa S4 a tira de aço recozido é laminada a frio, obtendo-se assim uma tira de aço laminada a frio. O número de vezes da laminação a frio não é particularmente limitado. Nota-se que se a lami-nação a quente for executada apenas uma vez, o recozimento da tira de aço laminada a frio (etapa S3) é executado antes da laminação a frio como um recozimento antes da laminação a frio final. Além disso, se uma pluralidade de vezes de laminação a frio é executada, é preferível que um recozimento intermediário seja conduzido entre os processamentos de laminação a frio. Se for executada a pluralidade de vezes da laminação a frio, é também possível omitir o recozimento na etapa S3 e formar os inibidores primários no recozimento intermediá- rio.

[0085] Além disso, a taxa de laminação na última laminação a frio executada (laminação a frio final) é ajustada para 84% a 92%. Quando a taxa de laminação no momento da laminação a frio final for menor que 84%, a agudeza da orientação Goss na textura da recristalização primária obtida através do recozimento (etapa S5) é ampla, e também a intensidade na orientação coincidente de Goss Σ9 se torna fraca. Como resultado disso, uma alta densidade de fluxo magnético não pode ser obtida. Quando a taxa de laminação no momento da laminação a frio final excede 92%, o número de grãos de cristal da orientação Goss na textura obtida através da recristalização primária (etapa S5) se torna extremamente pequena, resultando no fato de que a recristalização secundária (etapa S7) se torna instável.

[0086] A condição da laminação a frio final não é particularmente limitada. Por exemplo, a laminação a frio final pode também ser conduzida à temperatura ambiente. Além disso, se a temperatura durante pelo menos um passe for mantida em uma faixa de 100*0 a 3000 por um minuto ou mais, a textura obtida através da recristalização primária (etapa S5) é melhorada, e é fornecida uma propriedade magnética muito boa. Isto está descrito no Documento de Patente 19 e similares.

Etapa S5 [0087] Na etapa S5 a tira de aço laminada a frio é recozida, e durante esse processo de recozimento é executada a descarburação para provocar a recristalização primária. Além disso, como resultado da execução do recozimento, uma camada de óxido é formada em uma superfície da tira de aço laminada a frio. Um diâmetro médio de grão (área do diâmetro do círculo equivalente) dos grãos de cristal obtidos através da recristalização primária é ajustado para não menos que 8 pm nem mais que 15 pm. Quando o diâmetro médio dos grãos da recristalização primária é menor que 8 pm, a temperatura na qual a re- cristalização secundária ocorre durante o recozimento de acabamento (etapa S7) se torna muito baixo. Especificamente, a recristalização secundária ocorre a uma baixa temperatura. Como resultado disso, a agudeza da orientação Goss é deteriorada. Quando o diâmetro médio do grão da recristalização primária excede 15 pm, a temperatura na qual a recristalização secundária ocorre durante o recozimento de acabamento (etapa S7) se torna alta. Como resultado disso, a recristalização secundária (etapa S7) se torna instável. Nota-se que se a temperatura para aquecimento da placa (etapa S1) é ajustada para 1280^ ou maior para fazer a substância que funciona como inibidor ser completamente solvida sólida, o diâmetro médio dos grãos da recristalização primária se torna aproximadamente não menos que 8 pm nem mais que 15 pm mesmo se a temperatura no momento do recozimento antes da laminação a frio final (etapa S3) e a temperatura no momento do recozimento (etapa S5) forem mudadas.

[0088] Em termos de crescimento de grão, quanto menores os grãos da recristalização primária, maior o número absoluto de grãos de cristal da orientação Goss para serem os núcleos da recristalização secundária, na etapa da recristalização primária. Por exemplo, se o diâmetro médio dos grãos da recristalização primária for não menos de 8 pm nem mais que 15 pm, o número absoluto de grãos de cristal da orientação Goss é cerca de cinco vezes mais que no caso em que o diâmetro médio dos grãos da recristalização primária após o recozimento de descarburação ser completado é 18 pm a 35 pm (Documento de Patente 20). Além disso, quanto menores os grãos da recristalização primária, menores os grãos de cristal obtidos através da recristalização secundária (grãos da recristalização secundária). Por esses efeitos sinérgicos, a perda de ferro da chapa de aço para uso elétrico com grão orientado é melhorada, e, além disso, grãos de cristal orientados na orientação Goss são cultivados seletivamente, resultando no fato de que a densidade de fluxo magnético é melhorada.

[0089] A condição durante o recozimento na etapa S5 não é particularmente limitada, e pode ser usada uma convencional. Por exemplo, é possível executar recozimento a 650*C até 95 0*C por 80 segundos a 500 segundos em uma atmosfera úmida ou mista de nitrogênio e hidrogênio. É também possível ajustar um período de tempo e similares de acordo com a espessura da tira de aço laminada a frio. Além disso, é preferível que a taxa de aquecimento do início do aumento da temperatura até 650*0 ou mais seja ajustada para 10 0*C/s ou mais. Isto é porque a textura da recristalização primária é melhorada e é fornecida uma propriedade magnética melhor. O método para conduzir o aquecimento a 1000 ou mais não é particularmente limitado, e, por exemplo, métodos de aquecimento por resistência, aquecimento por indução, aquecimento por entrada direta de energia e similares podem ser usados.

[0090] Se a taxa de aquecimento é aumentada, o número de grãos de cristal da orientação Goss na textura da recristalização primária se torna grande, e os grãos da recristalização secundária se tornam pequenos. Esse efeito pode também ser alcançado quando a taxa de aquecimento é de cerca de lOOO/s mas é mais preferível ajustar a taxa de aquecimento para 150O/s ou mais.

Etapa S6 [0091] Na etapa S6 o tratamento de nitretação é executado na tira de aço após a recristalização primária. No tratamento de nitretação, o N que se liga ao Al solúvel em ácido é introduzido na tira de aço, para assim formar os inibidores secundários. Nesse momento, se a quantidade de introdução de N for muito pequena, a recristalização secundária (etapa S7) se torna instável. Se a quantidade de introdução de N for muito grande, a agudeza da orientação Goss é bastante deteriorada, e com isso ocorre um defeito de película de vidro em que a base de ferro é exposta. Consequentemente, condições conforme descritas abaixo são ajustadas na quantidade de introdução de N.

[0092] Em relação aos teores de Mn, S e Se na placa, um valor A definido pela equação (1) satisfaz a equação (2). Aqui, [Mn] representa o teor de Mn. Expressão Matemática 3 A=([Mn]/54,9)/(Seq/32,1) equação (1) 1,6<A<2,3 equação (2) [0093] Além disso, um valor I definido pela equação (3) satisfaz a equação (4). Aqui, [N] representa o teor de N na placa, e ΔΝ representa um aumento na quantidade do teor de N no tratamento de nitreta-ção.

Expressão Matemática 4 l=1,3636x[Seq]/32,1+0,5337x[N]/14,0+0,7131*AN/14,0 equação (3) 0,0011 < I < 0,0017 equação (4) [0094] Se tais condições forem satisfeitas, os inibidores secundários são adequadamente formados, a recristalização secundária (etapa S7) é estabilizada, e a textura tendo uma agudeza superior da orientação Goss pode ser obtida.

[0095] Quando o valor A é menor que 1,6, a recristalização secundária (etapa S7) se torna instável. Quando o valor A excede 2,3 , não é possível fazer a substância funcionar como o inibidor a ser solvido sólido, a menos que a temperatura para aquecimento da placa (etapa S1) seja extremamente alta (ajustada para maior que 1390*0).

[0096] Quando o valor I é menor que 0,0011, a quantidade total de inibidores é insuficiente, resultando no fato de que a recristalização secundária (etapa S7) se torna instável. Quando o valor I excede 0,0017, a quantidade total de inibidores se torna excessiva, o que deteriora a agudeza da orientação Goss na textura da recristalização secundária (etapa S7), e se torna difícil alcançar uma boa propriedade magnética.

[0097] Nota-se que a quantidade de N contida na tira de aço após o tratamento de nitretação é preferivelmente maior que a quantidade de N que forma AIN. Isto é para realizar a estabilização da recristaliza-ção secundária (etapa S7). Embora não seja esclarecido porque tal teor de N permite a estabilização da recristalização secundária (etapa S7), a razão pode ser estimada como segue. No recozimento de acabamento (etapa S7),uma vez que a temperatura da tira de aço se torna alta, o AIN que funciona como inibidor secundário é algumas vezes decomposto ou solvido sólido. Esse fenômeno ocorre como desnitrifi-cação uma vez que o N é mais facilmente difundido que o alumínio. Por esta razão, a desnitrificação é facilitada à medida que a quantidade de N contida na tira de aço após o tratamento de nitretação é menor, resultando no fato de que a ação do inibidor secundário desaparece facilmente em uma etapa anterior. Esta desnitrificação se torna difícil de ocorrer quando a quantidade de N contida na tira de aço após o tratamento de nitretação é maior que a quantidade de N que forma AIN. Assim, a decomposição e a solução sólida do AIN se torna difícil de ocorrer. Portanto, uma quantidade suficiente de AIN funciona como o inibidor secundário. Além disso, quando se ajusta a quantidade de N conforme descrito acima, é preferível levar em consideração as equações (3) e (4).

[0098] Nota-se que, quando uma grande quantidade de Ti está contida na tira de aço (por exemplo, quando o teor de Ti excede 0,005% em massa), uma grande quantidade de TiN é formada no tratamento de nitretação, e permanece mesmo após o recozimento de acabamento (etapa S7) ser executado, de forma que a propriedade magnética (particularmente perda de ferro) é algumas vezes deteriorada.

[0099] O método do tratamento de nitretação não é particularmen- te limitado, e podem ser citados um método no qual nitretos (CrN e MnN, e similares) são misturados em um agente de separação de re-cozimento e a nitretação é executada em um recozimento a alta temperatura, e um método no qual uma tira (tira de aço) é nitretada, enquanto sendo passada em um gás misto de hidrogênio, nitrogênio e amônia. Esse último método é preferível em termos de produção industrial.

[00100] Além disso, o tratamento de nitretação é preferivelmente executado em ambas as superfícies da tira de aço após a recristaliza-ção primária. Na presente modalidade, o diâmetro de grão da recrista-lização primária é cerca de não menos que 8 pm nem mais que 15 pm e o teor de N na placa é 0,003% em massa a 0,006% em massa. Consequentemente, a temperatura na qual a recristalização secundária (etapa S7) é iniciada é baixa, sendo 1000*0 ou menos. Portanto, para obter a textura superior da orientação Goss através da recristalização secundária, é preferível que os inibidores se dispersem uniformemente ao longo de toda a direção da espessura. Por essa razão, o N é preferivelmente difundido na tira de aço em uma etapa anterior, e o tratamento de nitretação é preferivelmente executado substancialmente igualmente e ambas as superfícies da tira de aço.

[00101] Por exemplo, se o teor de nitrogênio em uma porção da espessura a 20% de uma superfície da tira de aço é ajustada como oN1 (% em massa), e o teor de nitrogênio de uma porção da espessura a 20% da outra superfície da tira de aço é ajustado como oN2 (% em massa), o valor B definido pela equação (5) preferivelmente satisfaz a equação (6).

Expressão Matemática 5 Β=|σΝ1-σΝ2|/ΔΝ equação (5) B < 0.35 equação (6) [00102] Na presente modalidade, o grão da recristalização primária é pequeno e a temperatura na qual a recristalização secundária (etapa 7) é iniciada é baixa, de forma que quando o valor de B excede 0,35, a recristalização secundária é iniciada antes de o N ser difundido em toda a tira de aço, resultando no fato de que a recristalização secundária se torna instável. Além disso, uma vez que o N não é difundido uniformemente na direção da espessura, os núcleos para a recristalização secundária são gerados a posições separadas de uma camada de porção de superfície, resultando em que a agudeza da orientação Goss deteriora.

[00103] Aqui, será descrito um forno de nitretação adequadamente utilizado no tratamento de nitretação na etapa S6. A figura 2 e a figura 3 são vistas seccionais mostrando uma estrutura do forno de nitretação, e mostram seções transversais ortogonais entre si.

[00104] Conforme mostrado na figura 2 e figura 3, um tubo 1 é fornecido em uma concha de forno 3 no qual corre a tira 11. O tubo 1 é fornecido abaixo de um espaço através do qual a tira 11 corre (linha de passagem da tira), por exemplo. O tubo 1 se estende em uma direção que intercepta a direção de passagem da tira 11, que é, por exemplo, uma direção ortogonal à direção de passagem, à direção de passagem, e é fornecido com uma pluralidade de bocais 2 virados para cima. Além disso, um gás amônia é ejetado na concha do forno 3 pelos bocais 2. Nota-se que em relação aos arranjos dos bocais 2, é preferível que as equações (7) a (11) sejam satisfeitas. Aqui, t1 representa a menor distância entre a ponta do bocal 2 e a tira 11, t2 representa a distância entre a tira 11 e a porção de teto (porção de parede) da concha do forno 3, e t3 representa as distâncias entre ambas as porções de borda na direção da largura da tira 11 e as porções de parede da concha de forno 3. Além disso, W representa a largura da tira 11, L representa a largura máxima entre os bocais 2 localizados em ambas as extremidades, e I representa a distância centro a centro entre bo- cais adjacentes 2. A largura W da tira 11 é, por exemplo, 900 mm ou mais.

Expressão Matemática 6 t1 > 50mm equação (7) 1 < t1 equação (8) t2 > 2*t1 equação (9) t3>2,5xt1 equação (10) L>1,2xW equação (11) [00105] Quando o tratamento de nitretação é conduzido usando-se tal forno de nitretação, não ocorre quase nenhuma variação na concentração de amônia na concha do forno 3, e é possível reduzir facilmente o valor B para 0,35 ou menos. Nota-se que no exemplo mostrado na figura 2 e na figura 3, os bocais 2 são fornecidos apenas abaixo da tira 11, mas eles podem também ser fornecidos apenas acima da tira, ou em ambos, abaixo e acima da tira. Embora seja omitida a ilustração na figura 2 e na figura 3, vários tubos de gás e fiações para controlar o equipamento do sistema e similares são fornecidos no forno de nitretação atual, o que algumas vezes torna difícil fornecer os bocais 2 tanto acima quanto abaixo da tira. Também nesse caso, conforme o exemplo mostrado na figura 2 e na figura 3, fornecendo-se os bocais 2 apenas ou acima ou abaixo da tira, é possível satisfazer a relação das equações (5) e (6). Especificamente, quando comparado com um caso em que os bocais são fornecidos tanto acima quanto abaixo da tira, é possível reduzir o investimento no forno de nitretação.

[00106] Nota-se que é também possível que uma pluralidade de tubos 1 mostrados na figura 2 e na figura 3 seja fornecida ao longo da direção de passagem da tira 11. Quando a velocidade de passagem da tira 11 é rápida, se apenas um tubo 1 for usado, algumas vezes se torna difícil executar um tratamento de nitretação suficiente, mas usando-se uma pluralidade de tubos 1, torna-se possível executar com segurança o tratamento de nitretação para gerar adequadamente os inibidores secundários.

[00107] Além disso, o tubo 1 pode também ser dividido e, uma pluralidade de unidades. Por exemplo, é também possível que três unidades de tubo 1a formadas dividindo-se o tubo 1 sejam fornecidas, conforme mostrado na figura 4. À medida que o número de bocais fornecidos a um tubo (unidade) é maior, as pressões do gás amônia ejetado dos bocais são passíveis de variar. Quando se comparam os exemplos mostrados na figura 2 e na figura 3 com o exemplo mostrado na figura 4, uma vez que, no exemplo da figura 4, o número de bocais 2 fornecido a uma unidade de tubo 1a é menor que o número de bocais 2 fornecidos ao tubo 1, torna-se possível executar uma nitretação mais uniforme na direção da largura.

[00108] Nota-se que a distância L0 entre unidades de tubo adjacentes 1a na direção de passagem da tira 11 é preferivelmente 550 mm ou menos. Quando a distância L0 excede 550 mm, o nível de nitretação na direção da largura da tira é passível de ser desuniforme, resultando no fato de que a recristalização secundária é passível de ser desuniforme.

[00109] Além disso, é também possível que a introdução de gás amônia na concha do forno 3 seja executada através de portas de entrada 4 fornecidas às porções de parede da concha do forno 3, conforme mostrado na figura 5. Nesse caso, em relação ao arranjo das portas de entrada 4, é preferível que as equações (12) a (14) sejam satisfeitas. Aqui, t4 representa a menor distância entre a tira 11 e a porção de teto ou a porção de piso (porção de parede) da concha do forno 3, e H representa a distância vertical entre o espaço através do qual a tira 11 passa e a porta de entrada 4.

Expressão Matemática 7 t3 > W/3 equação (12) t4>100mm equação (13) H<W/3 equação (14) [00110] Conduzindo-se o tratamento de nitretação usando-se tal forno de nitretação, é possível reduzir facilmente o valor B para 0,35 ou menos.

[00111] As portas de entrada 4 são preferivelmente fornecidas em ambos os lados na direção da largura da tira 11. Isto é para permitir facilmente que a concentração de amônia na concha do forno 3 seja mais uniforme. Além disso, para realizar uma nitretação mais uniforme, as portas de entrada 4 são preferivelmente fornecidas a substancialmente a mesma altura que a tira 11, mas é possível executar geralmente uma boa nitretação desde que a equação (14) seja satisfeita.

[00112] Nota-se que nos exemplos mostrados na figura 2 a na figura 5, a direção de passagem da tira 11 é a direção horizontal. Entretanto, a direção de passagem da tira 11 pode também ser inclinada a partir da direção horizontal, por exemplo. Em qualquer caso, é preferível que as condições acima descritas sejam satisfeitas.

Etapa S7 [00113] Na etapa S7, é executado o recozimento de acabamento após o revestimento usando um agente separador de recozimento cujo principal componente é, por exemplo, MgO (agente separador de recozimento contendo 90% em massa ou mais de MgO, por exemplo), para assim provocar a recristalização secundária.

[00114] Nesse momento, os inibidores primários (AIN, MnS, MnSe e Cu-S formados na etapa S3) e os inibidores secundários (AIN formado na etapa S6) controlam a recristalização secundária. Especificamente, com o uso dos inibidores primários e dos inibidores secundários, o crescimento preferido na orientação Goss na direção da espessura é facilitado, resultando em que a propriedade magnética é notavelmente melhorada. Além disso, a recristalização secundária é iniciada em uma posição próxima à camada de superfície da tira de aço. Além disso, na presente modalidade, as quantidades dos inibidores primários e dos inibidores secundários são adequadamente ajustadas, e o diâmetro dos grãos da recristalização primária é de cerca de não menos que 8 μιτι nem mais que 15 μιτι. Por essa razão, a força de movimentação para a migração das bordas dos grãos (crescimento do grão: recristalização secundária) se torna grande, resultando no fato de que a recristalização secundária é iniciada em uma etapa anterior à etapa de aumento da temperatura (a uma temperatura mais baixa) no recozimento de acabamento. Além disso, a seletividade dos grãos da segunda recristalização da orientação Goss na direção da espessura da tira de aço é aumentada. Como resultado disso, a agudeza da orientação Goss da textura obtida através da recristalização secundária se torna superior. Especificamente, a recristalização secundária ocorre esta-velmente, resultando no fato de que uma boa propriedade magnética pode ser alcançada.

[00115] Além disso, o recozimento de acabamento para a recristalização secundária é executado em um forno de recozimento em caixa, por exemplo. Nesse momento, a tira de aço após o tratamento de ni-tretação está em forma de bobina, e tem um peso (tamanho) limitado. Para melhorar a produtividade em tal recozimento de acabamento, pode ser considerado aumentar-se o peso por bobina. Entretanto, se o peso da bobina for aumentado, a temperatura de histerese é passível de diferir grandemente entre posições da bobina. Particularmente, uma vez que a temperatura máxima no recozimento de acabamento é limitada devido à especificação do equipamento, quando a temperatura na qual a recristalização secundária é iniciada se torna alta, a diferença na temperatura de histerese entre o ponto mais frio e o ponto mais quente na bobina se torna significativamente grande. Portanto, a recristalização secundária é preferivelmente iniciada em um momento no qual a diferença na temperatura de histerese é dificilmente gerada, isto é, em um momento de aumento de temperatura. Se a recristalização secundária for iniciada no momento do aumento de temperatura, a não uniformidade da propriedade magnética entre as posições da bobina é significativamente reduzida, a condição de recozimento é facilmente ajustada, e a propriedade magnética é estabilizada muito altamente. Na presente modalidade, a temperatura na qual a recristalização secundária é iniciada se torna relativamente baixa, o que também é eficaz na operação atual.

[00116] Após conduzir a etapa S7, um revestimento de um revestimento de tensão de isolamento, um tratamento de aplainamento e similar são executados, por exemplo.

[00117] De acordo com a presente modalidade, é possível melhorar o estado dos inibidores para obter uma boa propriedade magnética. Como índices importantes da propriedade magnética na chapa de aço para uso elétrico com grãos orientados, podem ser citadas a perda de ferro, a densidade de fluxo magnético e a magnetoestricção. Quando a agudeza da orientação Goss e a densidade do fluxo magnético são altas, a perda de ferro pode ser melhorada utilizando-se a tecnologia de controle do domínio magnético. A magnetoestricção pode ser reduzida (melhorada) quando a densidade de fluxo magnético é alta. Quando a densidade de fluxo magnético na chapa de aço para uso elétrico com grão orientado é alta, é possível reduzir relativamente uma corrente de excitação em um transformador produzido com a chapa de aço para uso elétrico, de forma que o transformador possa ser tornado menor em tamanho.

[00118] Conforme acima, a densidade de fluxo magnético é uma propriedade magnética importante na chapa de aço para uso elétrico com grão orientado. Além disso, de acordo com a presente invenção, é possível produzir estavelmente uma chapa de aço para uso elétrico com grão orientado cuja densidade de fluxo magnético (Be) é 1,92 T ou mais. Aqui, a densidade de fluxo magnético (Bs) corresponde a uma em um campo magnético de 800 A/rrn [00119] Nota-se que em relação à produção da placa, o lingotamen-to de uma placa fina e o lingotamento de uma tira de aço (lingotador de tiras) foram colocados em uso prático nos últimos anos, como tecnologia para suplementar a laminação a quente contínua comum, e é também possível conduzir esses lingotamentos. Entretanto, nesses lingotamentos, ocorre a assim chamada "segregação central" no momento da solidificação, e é muito difícil obter um bom estado uniforme de solução sólida. Consequentemente, quando esses lingotamentos são empregados, para obter um bom estado uniforme da solução sólida, é preferível executar tratamento térmico na solução sólida antes de conduzir a laminação a quente (etapa S2).

EXEMPLO fExemplo experimental 1) [00120] Placas, cada uma composta dos componentes mostrados na Tabela 1 foram fundidas e as placas foram aquecidas até 1300Ό a 1350Ό. (etapa S1).

UNIDADE DE TEOR DE CADA ELEMENTO: % EM

MASSA

[00121] A seguir, a laminação a quente foi conduzida (etapa S2), obtendo assim tiras de aço laminadas a quente cada uma tendo uma espessura de 2,3 mm. Em relação à laminação a quente, para suprimir a precipitação de substâncias que funcionam como inibidores (AIN, MnS, Cu-S e MnSe) tanto quanto possível, a laminação a quente de acabamento foi iniciada a uma temperatura excedendo 1050Ό, e após o término da laminação a quente de acabamento, foi executado um resfriamento rápido. Posteriormente, as tiras laminadas a quente foram submetidas a um recozimento contínuo a 1120*0 por 6 0 segundos, e foram resfriadas a 20O/s (etapa S3). Subsequenteme nte, as tiras de aço foram submetidas à laminação a frio a 2000 a 2 500, obtendo-se assim tiras de aço laminadas a frio tendo cada uma espessura de 0,285 mm (etapa S4). A seguir, as tiras de aço foram aquecidas até 8000 a 1800/s, aquecidas de 8000 até 8500 a cer ca de 20O/s, e recozidas, para descarburação e recristalização primária, a 8500 por 150 segundos em uma atmosfera mista de H2 e N2 a um ponto de orvalho de 650 (etapa S5). 'Posteriormente, um trata mento de nitreta-ção foi executado nas tiras de aço, enquanto se passavam as tiras (tiras de aço), em uma atmosfera de amônia na qual a amônia foi introduzida por direções acima e baixo das tiras (etapa S6). Nesse momento, a quantidade de amônia introduzida na atmosfera foi mudada de várias formas para mudar a quantidade de nitretação.

[00122] Subsequentemente, um agente separador de recozimento tendo MgO como seu principal componente foi revestido em ambas as superfícies das tiras de aço após o tratamento de nitretação, e foi conduzido o recozimento de acabamento para provocar a recristalização secundária (etapa S7). Especificamente, um recozimento de recristalização secundária foi executado. O recozimento de acabamento foi conduzido em uma atmosfera na qual a razão de N2 foi 25% em volume e uma razão de H2 foi 75 em volume, e a temperatura das tiras de aço foi aumentada até 1200*0 a 10*C/h a 20*C/h. A s eguir, foi executado um tratamento de purificação a uma temperatura de 1200*0 por 20 horas ou mais, em uma atmosfera na qual a razão de H2 foi 100% em volume. Além disso, foram executados um revestimento com revestimento isolante de tensão e um tratamento de aplainamento.

[00123] Em tais séries de processamentos de tratamentos, várias taxas de precipitação e quantidades crescentes de nitretação e propriedades magnéticas nas chapas de aço para uso elétrico com grão orientado obtidas foram medidas. Seus resultados estão mostrados na Tabela 2.

[00124] Conforme mostrado na Tabela 2, nos exemplos nos 3, 4, 7, 8» 9 e 10, altas propriedades magnéticas, especialmente alta densidade de fluxo magnético BS( foram obtidas. (Exemplo experimental 2) [00125] Placas, cada uma composta dos componentes mostrados na Tabela 3, foram fundidas e as placas foram aquecidas a 1200*0 a 13401D (etapa S1).

UNIDADE DE TEOR DE CADA ELEMENTO: % EM

MASSA

[00126] A seguir, tiras de aço laminadas a frio foram obtidas da mesma maneira que no exemplo experimental 1 (etapas S2 a S4). Após isto, as tiras de aço foram aquecidas até 800°C a 1800/s, aquecidas de 8000 até 85013 a cerca de 20O/s, e recoz idas, para des-carburação e cristalização primária, a 850*0 por 150 segundos em uma atmosfera mista de H2 e N2 a um ponto de orvalho de 650 (etapa S5). Subsequentemente, as tiras de aço foram submetidas ao tratamento de nitretação (etapa S6). Nesse momento, a quantidade de amônia introduzida em uma atmosfera foi mudada de várias formas para mudar a quantidade de nitretação. Além disso, em relação às tiras de aço nos 11 a 20, o tratamento de nitretação foi executado nas tiras de aço enquanto passavam as tiras (tiras de aço) em uma atmosfera de amônia na qual a amônia foi introduzida em direções acima e abaixo das tiras, da mesma maneira que no exemplo experimental 1. Além disso, em relação às tiras de aço nos nos 21 a 29, o tratamento de nitretação foi executado nas tiras de aço, enquanto passavam as tiras (tiras de aço) em uma atmosfera de amônia na qual a amônia foi introduzida apenas pela direção acima das tiras.

[00127] Subsequentemente, um agente separador do recozimento tendo MgO como seu principal componente foi revestido em ambas as superfícies das tiras de aço após o tratamento de nitretação, e o recozimento de acabamento foi conduzido para provocar recristalização secundária (etapa S7). Especificamente, foi executado o recozimento de recristalização secundária. O recozimento de acabamento foi conduzido em uma atmosfera na qual a razão de N2 foi 25 em volume e a razão de H2 foi 75% em volume, e a temperatura das tiras de aço foi aquecida até 1200*0 a 10 a 20O/h.

[00128] Em tal série de processos de tratamento, várias taxas de precipitação e quantidades crescentes de nitretação e propriedades magnéticas nas chapas de aço para uso elétrico com grão orientado foram medidas. Seus resultados estão mostrados na Tabela 4.

[00129] Conforme mostrado na Tabela 4, nos exemplos n08 15, 16, 17, 23, 26, 27, 28 e 29, altas propriedades magnéticas, especial mente alta densidade de fluxo magnético (Be), foram obtidas. Em particular, propriedades magnéticas mais altas foram obtidas nos exemplos nos 15 a 17, nos quais a amônía foi introduzida nas direções acíma e abaixo das tiras. fExemplo experimental 3) [00130] Placas, cada uma composta dos componentes mostrados na Tabela 5, foram fundidas e as placas foram aquecidas a 1230Ό a 1350Ό (etapa S1).

UNIDADE DE TEOR DE CADA ELEMENTO: % EM

MASSA

[00131] A seguir, a laminação a quente foi conduzida (etapa S2), obtendo-se assim tiras de aço laminadas a quente tendo, cada uma, uma espessura de 2,3 mm. Em relação à laminação a quente, para suprimir a precipitação de substâncias que funcionam como inibidores (AIN, MnS e MnSe) tanto quanto possível, foi iniciada a laminação a quente de acabamento a uma temperatura excedendo 1050*0, e posteriormente à laminação a quente de acabamento foi executado o resfriamento rápido. Posteriormente, foi executado o recozimento continuo nas tiras de aço laminadas a quente a 1120*0 por 30 segundos, também executada a 930*0 por 60 segundos, e as tira s de aço foram resfriadas a 20O/s (etapa S3). Subsequentemente as tiras de aço foram submetidas à laminação a frio a 2000 a 2500, obtendo assim tiras de aço laminadas a frio tendo, cada uma, uma espessura de 0,22 mm (etapa S4). A seguir, as tiras de aço foram aquecidas até 8000 a 2000/s, aquecidas de 8000 até 8500 a cerca de 20 O/s, e recozi-das para descarburação e recristalização primária a 8500 por 110 segundos em uma atmosfera mista de H2 e N2 a um ponto de orvalho de 650 (etapa S5). Posteriormente, o tratamento de nitretação foi executado nas tiras de aço, enquanto passavam as tiras (tiras de aço) em uma atmosfera de amônia na qual a amônia foi introduzida de direções acima e abaixo das tiras (etapa S6). Nesse momento, a quantidade de amônia introduzida na atmosfera foi trocada de várias formas para mudar a quantidade de nitretação.

[00132] Subsequentemente, um agente separador de recozimento tendo MgO como seu principal componente foi revestido em ambas as superfícies das tiras de aço após o tratamento de nitretação, e o recozimento de acabamento foi conduzido para provocar a recristalização secundária (etapa S7). Especificamente, foi executado o recozimento de recristalização secundária. O recozimento de acabamento foi conduzido em uma atmosfera na [00133] Qual a razão de N2 foi 25% em volume e a razão de H2 foi 75% em volume, e a temperatura das tiras de aço foi aumentada até 1200*0 a 10O/h até 20O/h. A seguir foi executado o tratamento de purificação a uma temperatura de 12000 por 20 horas ou mais, em uma atmosfera na qual a razão de H2 foi de 100% em volume. Além disso, um revestimento de um revestimento de isolamento de tensão e um tratamento de aplainamento foram executados.

[00134] Nessas séries de processamentos de tratamento, várias taxas de precipitação e quantidades crescentes de nitretação e propriedades magnéticas nas chapas para uso elétrico com grão orientado obtidas foram medidas. Os resultados estão mostrados na Tabela 6.

[00135] Conforme mostrado na Tabela 6, nos exemplos n°* 32, 33, 34, 37, 38, 39 e 40, altas propriedades magnéticas, especialmente alta densidade de fluxo magnético (S8), foram obtidas. {Exemplo experimental 4) [00136] Placas, cada uma composta dos componentes mostrados na Tabela 7, foram fundidas a 1200*0 a 13400 {etap a (S1).

UNIDADE DE TEOR DE CADA ELEMENTO: % EM

MASSA

[00137] A seguir, foram obtidas tiras de aço laminadas a frio da mesma maneira que no exemplo experimental 3 (etapas S2 e S4). Após isto, as tiras de aço foram aquecidas até 800°C ]a 200*0/8, aquecidas de 800*0 até 8500 a cerca de 20O/s, e r ecozidas, para descarburação e recristalização primária, a 850°C por 110 segundos em uma atmosfera mista de H2 e N2 a um ponto de orvalho de 65°C (etapa S5). Subsequentemente, as tiras de aço foram submetidas ao tratamento de nitretação (etapa S6). Nesse momento, a quantidade de amônia introduzida na atmosfera foi trocada de várias formas para mudar a quantidade de nitretação. Além disso, em relação às tiras de aço nos 41 a 50, o tratamento de nitretação foi executado nas tiras de aç, enquanto as tiras (tiras de aço) eram passadas em uma atmosfera de amônia na qual a amônia foi introduzida por direções acima e abaixo das tiras, da mesma maneira que no exemplo experimental 1. Além disso, em relação às tiras de aço 51 a 60, o tratamento de nitretação foi executado nas tiras de aço, enquanto se passavam as tiras (tiras de aço) em uma atmosfera de amônia na qual a amônia foi introduzida apenas na direção acima das tiras.

[00138] Subsequentemente, um agente separador de recozimento tendo MgO como seu principal componente foi revestido em ambas as superfícies das tiras de aço após o tratamento de nitretação, e o recozimento de acabamento foi conduzido para provocar a recristalização secundária (etapa S7). Especificamente, foi executado o recozimento da recristalização secundária no qual a razão de N2 foi 25% em volume e a razão de H2 foi 75% em volume, e a temperatura das tiras de aço foi aumentada até 1200*C a 10 a 20*C/h.

[00139] Em tais series de processos de tratamento, foram medidas várias taxas de precipitação e quantidades de aumento de nitretação e propriedades magnéticas nas chapas de aço para uso elétrico com grão orientado obtidas. Os seus resultados estão mostrados na Tabela 8 [00140] Conforme mostrado na Tabela 8, nos exemplos nos 45, 46, 47, 52, 53, 55, 56, 58, 59 e 60, altas propriedades magnéticas, especialmente alta densidade de fluxo magnético (Bs) foram obtidas. Em particular, maiores propriedades magnéticas foram obtidas nos exemplos 45 a 47, nos quais a amônia foi introduzida das direções acima e abaixo da tiras. fExemplo experimental 5Ϊ [00141] A quantidade crescente do teor de N no tratamento de nitre-tação (etapa S6) executada nas tiras de aço obtidas das placas nos exemplos n° 3 e n° 4 do exemplo experimental 1 foi ajustada para 0,010% em massa a 0,013% em massa. Além disso, no tratamento de nitretaçâo, a quantidade introduzida de amônia por cima e por baixo das tiras que passam (tiras de aço) foi ajustada e o valor B foi trocado de várias formas. Após ísto, as chapas para uso elétrico com grão orientado foram produzidas da mesma forma que no exemplo experimental 1. Além disso, a relação entre o valor B e a densidade de fluxo magnético (B8) foi examinada. Resultados são mostrados na figura 6. Na figura 6, O indica que uma boa densidade de fluxo magnético (B8) foi obtida, e * indica que uma densidade de fluxo magnético suficiente não foi obtida.

[00142] Conforme mostrado na figura 6, quando o valor B foi 0,35 ou menos, uma chapa de aço com alta densidade de fluxo magnético foi obtida de maneira estável. Enquanto isso, quando o valor B excede 0,35, a densidade de fluxo magnético foi baixa. Em particular, em uma amostra cuja densidade de fluxo magnético foi menos de 1,86 T, a re-cristalização secundária foi instável. (Exemplo experimental 6) [00143] A quantidade crescente do teor de N no tratamento de nitre-tação (etapa S6) executado nas tiras de aço obtidas das placas nos exemplos n° 33 e n° 34 do exemplo experimental 3 foi ajustada para 0,009% em massa a 0,012% em massa. Além disso, no tratamento de nitretação, o a quantidade de amônia introduzida por cima e por baixo das tiras que passam (tiras de aço) foi ajustada e o valor B foi trocado de várias maneiras. Após isto, chapas de aço para uso elétrico com grão orientado foram produzidas da mesma forma que no exemplo experimental 3. Além disso, a relação entre o valor B e a densidade de fluxo magnético (B8) foi examinada. Seus resultados estão mostrados na figura 7. Na figura 7 Resultados do mesmo são mostrados na figura 7. In figura 7, O indica que uma boa densidade de fluxo magnético (B8) foi obtida, e x indica que uma densidade de fluxo magnético (B8) suficiente não foi obtida.

[00144] Conforme mostrado na figura 7, quando o valor B foi 0,35 ou menos, uma chapa de aço com alta densidade de fluxo magnético foi obtida de maneira estável. Enquanto isso, quando o valor de B excede 0,35 , a densidade de fluxo magnético foi baixa. Em particular, em uma amostra cuja densidade de fluxo magnético foi menor que 1,86 T, a recristalização secundária foi instável.

APLICABILIDADE INDUSTRIAL

[00145] A presente invenção pode ser utilizada em uma indústria de produção de chapas de aço de grão orientado para uso elétrico e em uma indústria na qual as chapas de aço de grão orientado para uso elétrico sejam usadas.

REIVINDICAÇÕES

Claims (9)

1. Método de produção de uma chapa de aço para uso elétrico, caracterizado pelo fato de que compreende: aquecer uma placa contendo:: C: 0,04% em massa a 0,09% em massa; Si: 2,5% em massa a 4,0% em massa; Al solúvel em ácido: 0,022% em massa a 0,031% em massa; N: 0,003% em massa a 0,006% em massa; S e Se: 0,013% em massa a 0,022% em massa quando convertido em um S equivalente Seq representado por "[S]+0,405x[Se]" no qual o teor de S é ajustado como [S] e o teor de Se é ajustado como [Se]; e Mn: 0,045% em massa a 0,065% em massa, o teor de Ti sendo 0,005% em massa ou menos, e o balanço sendo composto de Fe e as inevitáveis impurezas, a 128010 até 1390Ό, para fazer uma substância que funciona como um inibidor ser solvido sólido, a substância que funciona como inibidor sendo AIN, MnS e MnSe; a seguir, laminar a placa a quente para obter uma tira de aço; recozer a tira de aço para formar um inibidor primário na tira de aço; a seguir, laminar a frio a tira de aço uma vez ou mais; a seguir, recozer a tira de aço para executar a descarbura-ção e provocar a recristalização primária; a seguir, executar o tratamento de nitretação na tira de aço em um gás misto de hidrogênio, nitrogênio e amônia sob um estado onde a tira de aço indo formar um inibidor secundário na tira de aço; e a seguir, recozer a tira de aço para provocar a recristaliza- ção secundária, em que na mencionada laminação a quente, a razão de N, contido na placa, que é precipitado como AIN na tira de aço é ajustada para 35% ou menos, e a razão de S e Se, contidos na placa, que são precipitados como MnS e MnSe na tira de aço é ajustada para 45% ou menos quando convertido no S equivalente, o mencionado recozimento para formar o inibidor primário na tira de aço é executado antes do último recozimento da mencionada laminação a frio que é executado uma vez ou mais, a taxa de laminação na última mencionada laminação a frio executada que é executada uma vez ou mais é ajustada para 84% a 92%, o diâmetro médio de grão de círculo equivalente (diâmetro) de grãos de cristal obtidos através da recristalização primária é ajustado para não menos de 8 pm nem mais de 15 pm, quando o teor de Mn (% em massa) na placa é ajustado como [Μη], o valor A representado por uma equação (1) satisfaz a equação (2), Expressão matemática 1 A=([Mn]/54,9)/(Seq/32,1) equação (1)1,6 £ A ^ 2,3 equação (2), e quando o teor de N (% em massa) na placa é ajustado como [N], e a quantidade de N (% em massa) na tira de aço que é aumentada pelo mencionado tratamento de nitretação é ajustado como ΔΝ, o valor I representado pela equação (3) satisfaz a equação (4) Expressão matemática 2 l=1,3636x[Seq]/32,1+0,5337x[N]/14,0+0,7131xAN/14,0 equação (3) 0.0011 < I £ 0.0017 equação (4).

2. Método de produção da chapa de aço para uso elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a placa também contém Cu: 0,05% em massa a 0,30% em massa, e em uma etapa em que a última laminação a frio executada que é executada uma ou mais vezes é conduzida, a razão de S e Se, contidos na placa, que são precipitados como CuS ou CuSe na tira de aço é ajustada para 25% a 60% quando convertido em S equivalente.

3. Método de produção da chapa de aço para uso elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a placa também contém pelo menos um tipo selecionado de um grupo consistindo de Sn e Sb em uma quantidade total de 0,02% em massa a 0,30% em massa.

4. Método de produção da chapa de aço para uso elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que, no mencionado tratamento de nitretação, quando o teor de N de uma porção a 20% da espessura de uma superfície da tira de aço é ajustado como oN1 (% em massa), e o teor de N de uma porção a 20% da espessura da outra superfície da tira de aço é ajustado como σΝ2 (% em massa), o valor B representado pela equação (5) satisfaz a equação (6). Expressão matemática 3 Β=|σΝ1-σΝ2|/ΔΝ equação (5) B < 0,35 equação (6)

5. Método de produção da chapa de aço para uso elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que o mencionado tratamento de nitretação é executado em um forno de nitretação, 0 forno de nitretação compreende: um tubo ou mais fornecidos apenas de um dos lados de duas superfícies da tira de aço com base em um espaço no qual a tira de aço passa e através do qual passa gás de amônia, e bocais fornecidos ao tubo, e quando a menor distância entre uma ponta do bocal e a tira de aço é ajustada como t1, a distância entre a tira de aço e uma porção parede posicionada no lado oposto do tubo do forno de nitretação é ajustada como t2, as distâncias entre ambas as porções de borda na direção da largura da tira de aço e as porções parede posicionadas nos lados da tira de aço do forno de nitretação são ajustadas como t3, a largura da tira de aço é ajustada como W, a largura máxima entre os bocais localizados em ambas as extremidades entre os bocais é ajustada como L, e a distância de centro a centro entre bocais adjacentes entre os bocais é ajustado como I, as relações das equações (7) a (11) são satisfeitas. Expressão matemática 4 t1 > 50mm equação< (7) 1 < t1 equação (8) t2 > 2*t1 equação (9) t3 > 2,5*t1 equação (10) L > 1,2*W equação (11)

6. Método de produção de chapa de aço para uso elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo fato de que o tubo é composto de três unidades de tubos, e a distância entre cada uma das três unidades de tubo na direção de passagem da tira de aço é 550 mm ou menos.

7. Método de produção de chapas de aço para uso elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que o mencionado tratamento de nitretação é executado em um forno de nitretação, o forno de nitretação compreende uma entrada ou mais fornecida para ambas as porções de parede posicionadas nos lados da tira de aço com base em um espaço no qual a tira de aço passa e no qual é fornecido gás amônia, e as distâncias entre ambas as porções de borda na direção da largura da tira de aço e das porções de parede posicionadas nos lados da tira de aço do forno de nitretação são ajustadas como t3, as distâncias entre a tira de aço e as porções parede paralelas às superfícies da tira de aço do forno de nitretação são ajustadas como t4, a largura da tira de aço é ajustada como W, a distância entre o espaço no qual a tira de aço passa e a entrada é ajustada como H, as relações da equação (12) até a equação (14) são satisfeitas. Expressão matemática 5 t3 > W/3 equação (12) t4>100mm equação (13) H < W/3 equação (14)

8. Método de produção de chapa de aço para fins elétricos com grão orientado de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a tira de aço é mantida em uma faixa de temperaturas de 100°C a 300°C por um minuto ou mais durante pelo menos uma passagem da última laminação a frio executada entre as laminações a frio que são executadas uma ou mais vezes.

9. Método de produção das chapas de aço para uso elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que, no mencionado recozimento para executar a descar-buração e provocar a recristalização primária, a taxa de aquecimento para aumentar de uma temperatura de partida até 650*0 ou mais é ajustada para 100*C/s ou mais.