JPS5956523A - 高磁束密度一方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は鋼板を構成する体心立方格子の結晶粒がミラー
指斂で（１１０１（：　００　］　）として表わ畑れる
方位を有する磁性の優れた一方向性珪素物板を連続鋳造
と一回の熱延工程とから作った熱延板（銅帯）によって
製造する方法に関するもので゛ある。

一方向性珪素鋼板は軟磁性イＡ料として変圧器および発
電機の鉄心として使用され、磁気特性として磁化特性と
鉄損特性が良好でなければならない。

磁化特性の良否は、かけられた一定の磁場で鉄心内に誘
起される磁束密度の大小により決まる。磁束密度の大き
い拐料は電気機器を小さく出来るので望ましい。鉄損は
鉄心に所定の交流磁場を与えた場合に熱エネルギーとし
て消費される電力損失である。鉄損の良否に対しては磁
束密度、４投厚。

不純物量、比抵抗、結晶粒大きさの影響が知られている
。最近、省エネルギーｊｌ＋１＋向を反映してこの鉄損
の少ない一方向性珪素鋼板の需要が増加している。

ところで、一方向性珪素鋼板は熱延と冷延により最終Ｍ
Ｉ９になった鋼板を仕上高温焼鈍することにより、（１
１０）〈００１）方位を有する一次再結晶粒が選択成長
する、いわゆる二次再結晶によって得られる。二次再結
晶を生じさせるには、仕上高温焼鈍前の鋼板中に微細な
扁Ｓ、ＡΔ等の析出物を存在きせることにより（インヒ
ビター効果）、仕上高温焼鈍中の（１１０）　（（１（
ｌ　ｌ　）方位以外の一次再結晶粒成長を抑える必要が
ある。

しかして二次再結晶を適切に制御することによシ、正確
な（１１０１＜００１＞方位粒の割合を高めることによ
って磁束密度を高めることが出来る。

磁束密度の四い製品は電気機器の小型化と同時に、鉄損
の改善も可能にするので、製造コ、ストが安く、かつ安
定して磁性の得られる方法による高磁束密度一方向性珪
素り４板の製造技術の確立が重要であシ、代表技術とし
て１η口悟等による特公昭４０−１５６４４号公報およ
び今中拓−等による特公昭５１−１３４６９号公報記載
の方法等がある。

近年、連続鋳造法の工業化が積極的に進められており、
一方向性珪素鋼板においても、省力化。

歩留向−ににより製造コストの低力表、そして化学成分
の均一化による成品長手方向の磁（ｑ°均一化を期待［
７て連続鋳造工程の適用が進められている。

しかしながら、連続鋳造法を一方向性珪素鋼板に適用し
た場合、しばしば族１品で線状二次ｅ１結晶不完全部が
発生し、磁性の劣る場合があった。これらの対策として
、ｈＬ　Ｆ、　Ｌｉ　ｔ、　ｔｍａｎは特開昭４８−５
３９１９号公報により連続鋳造した鋳片から二回の熱延
工程を紅て熱延板を作る技術を提案している。烙らに坂
倉昭等は特公昭５０−３７００９号公報において、高磁
束密度一方向性珪素鋼板の製造に際して連続鋳造した鋳
片から二回の熱延工程を経て熱延板を作る技術を提案し
ている。

しかしながら、これら先行技術は、いずれも二回の熱延
工程を経て熱延板を作る技術であり、連続ｆＡ造による
利点を充分に活かした技術とは言えない。その後、連続
鋳造スラブを用いた製造法として、塩崎守雄等の特開昭
５３−１９９１３号公報、松木文夫等の慣開昭５４−１
２（１２１４号公報に示された技術が提案された。しか
Ｉ−ながら、これらの技術ｔまいずれも設置１ｉｉｉの
対応措置を新たに構する必曹がある。又、これらの対策
を行なっても二次再結晶不良の発生を完全に解決するに
は致っていない。すなわち１．ＱＬ近では省エネルギー
を目的とした低鉄１１ｊ一方向性珪素鋼板の要求が高ま
っているが、こねに応えるためには磁束密度を高めるこ
と、Ｓｉ含有Ｆｉ４を晶めることが重要である。ｌ［￥
に債゛公昭４０−１５６４４号公報による技術は一回圧
延法でコストが安く、高磁束密度の一方向性珪素鋼板が
得られるので、高８＋化がｒ＝’Ｊ能になれば、鉄損改
善が大である。しかるにＳｉ含有輩を高めると　−１次
相結晶不良の発生が急激に増加し、特に仁のような高８
１の場合において、連続Ｑ／Ｉ造スラスラブいた際に発
生する二次再結晶不良は一層増加するだめ、８１含有量
が３０チを超えると工渠的な安定生産が極めて内靴にな
っていた。これは、坂倉昭等による特開昭４８−５ｉ８
５２号公報に述へられているようにＳ１含有量を増やす
と二次１１結晶の発生に適切なＡｔＨの確保が難かし７
くなるが、４’！ｒに連８：納造スラブをＪｌｌいた場
合には、この不適切なＡ４ＮＫよる二次再結晶不良の発
生が、より顕著になるためと考えられる。

本発明の目的は高磁束密度の一方向性珪素鋼板を連続鋳
造スラブを用いて製造する際に発生する線状二次再結晶
不良を完全に解消し、きらに合せて鉄ｆＨの良い製品を
得ることができる表共に８１含有曜を高めた場合に発生
する二次相結晶不良を解消しうる一方向性珪素鋼板の製
造法を枡供するものである。

すなわち、本発明はＣ：０．０２５〜０．０７５．Ｅｌ
　ｉ　：　３．０〜４．５チ、酸可溶性ＡＡ：　０．０
１０〜００６０チ、Ｎ：０．００３０〜０．０１３０１
　Ｓ　：　０．００１以下＋　Ｍｎ：Ｏ，ＯＳ〜０，４
５俤、Ｐ：０．０１５〜００４５係、残部Ｆｅ及び不可
避不純物よりなる一方向性珪素鋼板用連続鋳造スラブを
予備熱間圧延することなく、１２８０〜１４３０℃の温
度に加熱１７た後、熱間圧延により熱延板となし、次い
で該熱延板を８５０〜１２００　Ｃの範囲で短時間連続
焼鈍後、川下率８０％以上の強Ｆ１−下冷間圧延によυ
最終枦Ｊｖとなし、イυられた冷延板ｆ湿水素雰囲気中
で連続脱炭焼鈍し、次いで焼鈍分離剤を塗布して仕」−
高温焼鈍を行なうことをｌ侍僧とする高磁束密度一方向
性珪素鋼板の製造方法を硬旨とするものである。

以下本発明について詳細な説明を行う。

本発明の第一の特徴は素材スラブのＳ含有量を０．００
７％以下と低くすることである。すなわち、本発明者ら
はＳを０．００７　％以下と少なくすることによって連
続鋳造スラブを用いて熱延時に高温スラブ加熱する製造
方法において発生する線状二次再結晶不良を完全に解消
出来、又８１含有量を高めた場合に発生する二次再結晶
不良も解消出来ることを発見した。

従来の思憩に基づいた一方向性珪素鋼板の製造技術では
、特公昭３０−３６５１号公報あるいは特公昭４７−２
５２５０号公報に示されているようにＳは微細な析出物
としてのＭｎＳを形成するために有用であり、あるいは
必須であるとされていた。そしてこの微細なＭｎＳ析出
物を熱延４反に均一に存在享せるために、熱延に先立っ
て行なうスラブ加熱を高温度で行なうことによｐ　Ｍｎ
Ｓを充分に固溶させることが重要な要件であった。二次
用結晶に効果のある析出物として、ＡｔＮを用いた一回
圧延法による高磁束密度一方向性珪素鋼板の製造法にお
いても、Ｓの必要性は特公昭４０−１５６４４号公報に
示されるように適用されていた。特公昭４０−．１５６
４４号公報では連続鋳造スラブを用いることも出来ると
記述はれているが、その際に発生する線状二次再結晶不
良の解決は、その後の特公昭５０−３７００９号公報で
述べられている二回の熱延を採用する方法でなされた。

しかるに本発明者等はこの高磁束密度一方向性珪素鋼板
の製造において、連続鋳造スラブを用いた場合に発生す
る線状二次再結晶不良は素材中のＳ量を少なくすると発
生しなくなることを見い出した。この線状二次再結晶不
良発生の原因は特開昭４８−５３９１９号公報で指摘さ
れているように熱延に先立って行なう高温スラブ加熱に
よって結晶粒が過大にｌｊψ艮し、熱延板Ｖこ大きな延
伸粒が残存するためであるとされていた。本発明者等は
、通常行われている１　２８０〜１４３０℃の高温スラ
ブ加熱によって結晶粒が過大に１汐長じたとしても、Ｓ
含有］ｔを０００７％Ｊ＝ｉ下に少なくすると線状二次
再結晶不良が発生しなくなることを見い出したわけであ
るが、この原因は従来の二次再結晶に対するＭｎＳの有
効な置方効果から瑚えると全く解釈出来ず、氷結明相今
後の発展性を秘めていると考えられる。

第１図はＣ：　００５５％　、　Ｓｌ：　３．３０％、
Ｍｎ：０．２５　％　、　Ｐ　；　０．０３５％　、酸
可溶性Ａｔ：　０．０３０％。

Ｎ　：　０．００８０％を含み、ざらＫＳとし−（０，
００４％。

０．００７％、　０．０１２％、　０．０３０％を含む
４種類の連続鋳造スラブを１４１０℃に加熱後、熱延に
より２．３聴の熱延板と１２．１１５０℃Ｘ２ｍ１ｎの
連続焼鈍後に冷延により（１，３０＋ａとし、湿水素中
で８５０℃Ｘ　２　ｍｉｎの脱炭焼鈍を行ない、焼鈍分
離剤としてＭｇＯを塗布し、１２００℃Ｘ　２０　ｈｒ
の仕上高温焼鈍を行なって得られた成品の結晶粒マクロ
組織を示す。Ｓ含有量が少なくなるほど線状二次再結晶
不良の発生が少なく、０．００７４以下では全く発生し
なくなることが分る。

ところで、最近の省エネルギーの強い部間に合せて鉄損
の良い成品が要請されておυ、このだめに素材中の８１
含有喰を高めることが非常に効果的であるがこの対策の
場合には線状二次再結晶不良は−ｊ−発生し易くなる。

素材中のＳ　ｆ　崩御を０．００７チ以下にすると、Ｉ
ＷｌｓＩ拐で発生する線状二次再結晶不良は発生しなく
なる。高８１拐において、低Ｓにすることによって二次
再結晶不良の発生が無くなった理由は明確でないが、特
開昭４８−５１８５２号公報に［高ＳｌｌではｋｔＨの
分散が不適切になり二次再結晶不良が発生する」と述べ
られていることと同じと考えられる。すなわち、低Ｓ［
−ｊることによって高８１拐の場合でも二次再結晶に効
果のある適切なＡｔＮが熱延板に増すためと考えられる
。

次に本発明の第二の特徴は素材スラブ中のＭｎ。

Ｐの含有量を適切範囲に制御することによって磁束密度
が向上することを見い出したことである。

従来の一方向＋’１ＴＩ−素鋼４１ｖの製造法において
、＋１１０１（００１＞力（ｉγを持つ結晶粒の成長を
より完全（ｌζ３’１ｊｊ−ＩＲ的に成長さすることに
より成品の磁束密度簑、ｔ’ｆｌ　＜　Ｌ、、ぞ［７て
−（−の結果として鉄１０を改ψ′、′するたン゛）に
１−１１、微細なＭｎＳの析出物を存在きせることか７
ｉ４つとも効果的であった。しかるに本発明でＣＦ、１
１で（述のように連続鋳造スラブを用いた場合に発生ず
る線状二次Ｆｉ結晶不曳、および素Ｈ成分とし２て高Ｓ
ｉ　Ｖこ１．た（易合の二次再結晶不良を無くするため
に、素材中のＳを少なくすることを特徴とし７ているの
でＭｎＳの育在がなくなシ成品の磁束密度が悲くなるイ
１〕１向にある。しかしながら、かかる俄ＳＨの場合で
も、素υ中のＭｎ、Ｐ含有量を適切範囲に収めることに
よって磁束密度が向上することを庫くｊ−明者等はｊ−
２い出した。

第２図（ｒｉｃ　：　０．０６０係、　Ｓｔ：　３．ｊ
５悌、Ｓ：０．００４％　、　ｒｌＲｌ”ｆ溶性Ａｔ：
　００３３％　、Ｎ　：　０．００９０チを含む連続ｙ
ｊ造ススラブ熱延によって板厚２，３間の熱延板どし７
．１１５０℃’Ｘ２ｍＩｎの連続焼鈍後に冷延に」：す
０．３　＋ｎｌＩとし、湿水素雰囲気中で８５０℃Ｘ　
２ｍ１ｎの脱炭焼鈍を行ない、焼鈍分離剤としてＭｇＯ
を塗布し、１２００℃Ｘ２０ｈｒの仕上高温焼鈍を行な
って？↓１られた成品の磁束密度（Ｂｏｏ）に及はすス
ラブ中のＭｎ、Ｐ含有量の影響を示す。ＭｎＭが少なく
力ると二次再結晶が不安定にカリ、多くなるとｎｔｏが
高くなるが、一定捜上添加しても改善効果が無く、添加
合金量が多くなり不経済である。Ｐについてはその含有
％が少ないとＢ、。が悪く、他力多くなると冷延時に割
れる頻度が多くなり、又二次再結晶不良の発生割合が多
くなる。以上の即由から、ＩＪ、ｏが都＜、かつ二次再
結晶が安定しており、割れ問題の少ない範囲としてＭｎ
　　０．０８〜０．４５　％　、　　Ｐ　０．０１５〜
０．０４５％を本発明の範囲とした。

次に、本発明における構成要ｆｌの限定理由ｆ：説明す
る。本発明で用いる溶鋼は転炉、　ｔｌｊ気炉等。

その溶製方法を問わないが、成分として次の含有相範囲
に入る必要がある。Ｃｉよ００２５％未満になると二次
再結晶が不安定になυ又二次再結晶をした場合でも磁束
密度が８８で１．８０Ｔ以下しか得られず悪いので０．
０２５係以上を限定範囲とした。

一方、Ｃが多くなり１ｔＦ４ぎると脱炭焼鈍１時間が長
くなり経済的で寿いので０．０７５チ以下と１．だ。Ｓ
ｌは４，５チを超えると冷々Ｈｆ、　ＩＩ、４ｉの割れ
が著るしくなり又３，０％未満ではｑｌ″Ｌ来以上の最
高級鉄用が（１られないので３．０チ以上とした。望ま
しくは３．２０４以上である。本発明では二次再結晶に
必要な４ｆｉｆｔ１分散相としてＡｔＮを用いる。した
がって二次再結晶を行なわせるに必要な最低用のＡ／＝
Ｎを確保するために酸可溶性Ａｔとして０．（１１５％
以上、Ｎとしで０．００３ｉＪ史りが必要である。酸可
溶性Ａｔは００６０係を超えると熱延板内のＡｔＮの分
散状態が不適切となり二次再結晶が不安定に々るので０
．０６０％以下としだ。Ｎについては０．０１３０％を
超えると鋼板表面にブリスターと呼ぶ脹れ状の欠陥が発
生するので０．０１３０％以下とした。ＳについてはＳ
ｌを３０％以上含んだ高８１連続鋳造スラブを用いた場
合でも線状の二次再結晶不良を生じ芒せないために、０
．００７　％以下とする必要がある。Ｓは低いほど二次
４ｑ結晶が安定するので望ましいが、鋼の溶製時の処理
が複雑になるので、現行の処理方法では０．００１　％
程度が一般的に行なわれる範囲である。

Ｍｎ　ｒ　Ｐについては高い磁束密度を得るためにＭｎ
：　０．０８〜０，４５チ、Ｐ：０．０１５〜０．０４
５係に在る必要がある。

以上の範囲の成分を含む溶鋼を連続鋳造によ勺スラッと
なし、予備熱間圧延することなく　１２８０〜１４３０
℃の範囲で加熱後に熱延により熱延板とする。熱延に先
立って行なうスラブ加熱温度は低すぎると、１１．ｏで
１，９２Ｔ以上の高い磁束密度が得られず、高すぎると
工業的に設備が耐えられないため、１２８０〜１４３０
℃と限定した。

第３図は、Ｃ：　０．０５７％　、　Ｓｔ　：　３．５
０　％　、Ｍｎ：０．２５俤、Ｐ　：　０．０３９チ、
Ｓ　：　０．００３係、酸可溶性Ａｔ：０．０３３俤、
Ｔ、Ｎ：０．００９３％を含有する連続鋳造スラブを加
熱後、熱延によ、Ｑ２．５ｍ＋ｎの熱延板とし、１１２
０℃Ｘ　２　ｍｉｎの連続焼鈍後に冷延により、０．３
０ｍ＋とじ、湿水素中で８５０℃Ｘ２ｍ１ｎの脱炭焼鈍
を行ない、焼鈍分離剤としてＭｇＯを塗布し、１２００
℃Ｘ２０ｈｒの仕上高温焼鈍を行なって得られた成品の
磁束密度に及ぼすスラブ加熱温度の影響を示す図である
。この図からも、１２８０℃を超えるスラブ加熱温度で
”１０が１．．９２Ｔ以上の高い磁束密度が得られるこ
とがわかる。

熱延板は８５０〜１２００℃で短時間の焼鈍を行ない１
．＠、冷によりＡｔＮの析出状態をコントロールする。

焼鈍温度が８５０℃未満では高磁束密度が得られず、１
２００℃を超えると二次再結晶が不完全になる。焼鈍時
間としては３０　ｓｓｅ以上あれば充分であり、３０分
以上にも長くなると経済的でない。通常は１〜３ｍＩｎ
が一般的である。

かくして得られた熱延板は次いで冷延される。

本発明では高磁束密度一方向性電磁鋼板を得ることを目
的としているので、冷延時の圧下率として８０俤以上の
強圧下が必要である。このように冷延した板は次いで脱
炭焼鈍される。脱炭焼鈍は脱炭及び−次回結晶を行なわ
せると同時に成品表面の絶縁皮膜の形成に心安な酸化Ｉ
−を生成させる役割を持っている。

脱炭焼鈍後の鋼板表面には仕上高温焼鈍時における焼付
防止及び成品表面の絶縁皮膜形成のために焼鈍分離剤を
塗布する。焼鈍分離剤としてはＭｇＯ金主成分としその
他目的に応じてＴｌＯ２，Ａｔ２０５゜ＣａＯ、Ｂ化合
物、Ｓ化合を吻、Ｎ化合物を添加したものを用いること
が出来る。

引き続いて仕上高温焼鈍を行なう。この焼鈍は二次再結
晶、純化および成品表面にＭｇＯと８１０２の混合物で
あるスプライトを主成分とする絶縁皮膜を形成させるこ
とを目的としており、通常１１００℃ｌり、上で５ｈｒ
以上水素又は水素を含んだ４で全雰囲気中で行なう。

なお、本発明において採用する前記の仕上高温焼鈍条件
として、二次再結晶の行なわれる温度範囲を徐加熱する
ことが高い磁束密度を安定して得るために特に効果的で
ある。この二次再結晶温度範囲を徐加熱する操作の冶金
的考え方は、（１１０）（００１）方位からの傾きの小
さい二次再結晶粒はど低い温度で発生するという事実か
ら、徐加熱により低い温度で発生したより（１１０１＜
００１＞方位に近い二次再結晶粒の成品に占める体積割
合を増やし、磁束密度を高めようとするものである。本
発明のようにＳの少ない場合、すなわち微細ＭｎＳによ
る結晶粒成長に対する抑制機能の小さい場合には、低い
濡ＩＩｆ範囲での粒成長が比較的に大きいので、徐加熱
することにより（１１０１＜００１＞方位に近い低温度
で発生した二次再結晶粒の成品に占める体積割合金屑や
し、磁束密度を高めることが特に効果的に行なえる。

第４図はＣＯ，０６０％　、　８１３．３５％、　Ｍｎ
　Ｏ，２５％　、　Ｐ　０．０３０ｑ６．　Ｓ　Ｏ，０
（１５％　、酸可溶性ＡｔＯ，ｏ３３チ、ＮＯ，００８
５チを含有する溶鋼を連続鋳造しスラ”’ｅ１４０Ｑ℃
に加熱後、熱延によって２．３ｍｍの熱延板とし、この
熱延板を１１２０℃Ｘ２ｍＩｎの焼鈍を行ない、０３０
端に冷延し、湿水素雰囲気中で８５０ＣＸ２ｍＩｎの連
続脱炭焼鈍を行ない、焼鈍分離剤を塗布し、１２００℃
Ｘ２０ｈｒの仕上高温焼鈍を行なって得られた成品の磁
束密度（Ｂｌｏ）と仕上高温焼鈍時の７００〜１１００
℃の温度範囲における加熱速度の関係を示す図である。

この図よシ加熱速度が遅いほど磁束密度が高くなり、特
に１５℃／ｈｒ以下で顕著に高くなることがわかる。こ
の７００〜１１００℃範囲の徐加熱を行ない二次再結晶
が完了した後は、鋼中のＮ、Ｓをできるだけ少くするた
めに１２００℃前後の高温で純Ｈ２中において純化焼鈍
を行なうのが一般的である。

この仕上高温焼鈍後に例えばリン酸、無水クロム酸、リ
ン酸アルミニウムを主成分としたコーテイング液を塗布
し、平坦化を目的とした連続焼鈍を行ない製品とする。

このコーティングで表面皮膜は一段と強固で、かつ張力
の大きい皮膜として完成する。

なお本発明に基づく成品はスラブ加熱温度が高いため、
磁束密度が優れているので、成品表面に磁区細分化を目
的にロール・ベアリングによル局所歪の付加、あるいは
レーザー照射による局ｐｆｒ　歪の付加等の処理を行な
うと倦めて優れた鉄損値が得られる。

以上、詳述したように、本発明は安価に製造できる連続
鋳造スラブを出発素材とするに際しＭｎＳをインヒビタ
ーとして使用する従来技術の考え方から脱却し、ｓｌで
きるたけ少くして線状二次再結晶不良の発生を防止した
上で、Ｍｎ　、　Ｐを所足範囲添加して高４Ｆ（束密度
の成品を得ることに成功したものであり、これによりス
ラブ素Ｈの高ＳＩ化が用能となり、従って、巨好な鉄損
値を得ることができるなど、本発明によれば極めて工業
的に有用な成品′ｆＫ：、ｌ是供しうるものである。

以下、実施例について説明する。

実施例１ Ｃ０，０６０％、　Ｓｔ　３．３０％＋Ｍｎ０．２０％
＋Ｐ０．０３５係、８０．００６係、酸可溶性ＡｔＯ，
０３３％。

ＮＯ，００８０係を含有する溶鋼を連続鋳造によりスラ
ブとなし、１３８０℃の温度で加熱後、熱延により２．
　：’Ｓ　ｎｖｎの熱延板を作った。熱延板を１１３０
℃Ｘ２ｍＩｎ焼鈍した後、０３０喘の最終板厚まで冷延
し、８５０℃の？Ｉｇ　Ｉ＆で湿水素中において脱炭焼
鈍を行なった。さらにＭｇＯ’（ｒ−塗布後、１２００
℃Ｘ　２０　ｈｒの仕上高温焼鈍を行なった。この仕上
高温焼鈍の７００〜１１００℃範囲の加熱速度は１０℃
／ｈｒで行なった。さらに平坦生焼１鈍後に無水クロム
酸を主成分とする張力皮膜を施した。

成品の圧延方向の磁性はＢ、。＝　１．９３　Ｔｅａｌ
ａｗ、　、１５ｏ＝　１．、０２　ｗＡｙであった。

この成品表面にＣ方向に点状のレーザ照射を行なった結
果、 Ｂ１ｏ＝　１．９３Ｔｅａｌａ Ｗ、７Ａｏ＝　０．９１　ＷＡｇ と極めて優れた磁性を得た。

実施例２ Ｃ０，０５７％　、　Ｓｔ　３．４５％　、　Ｍｎ　０
．２９％、Ｐｏ、０３９チ、Ｓｏ、００３チ、酸可溶性
Ａｔ　Ｏ，０３２％　、　Ｎ　Ｏ，００９０チン・含有
する溶鋼を連続鋳造によりスラブとなし礁 １３８０℃の温度で加熱後、熱延により２３縄の！！Ａ
延板を作った。熱延板を１１３０℃Ｘ２ｍＩｎ焼鈍した
後、０．３０　Ｍの吊終板厚まで冷延し、８５０℃の温
奪で湿水素中の脱炭焼鈍を行なった。さらにＭｇＯを塗
布後、１２００℃×２０ｈｒの仕上高温焼鈍を行なった
。この仕上高温焼鈍の７００〜１１００℃範囲の加熱速
度は２０℃／ｈｒで行なった。さらに平坦化焼鈍後に無
水クロム酸を主成分とする張力皮膜をコーティングした
。成品の圧延方向の磁性はＢ、０　＝　１．９２Ｔｅａ
ｌａ Ｗ１７．／！、０　＝１．ｏ　ｓ　ＷＡｇ　　であった
０以上の実施例は板厚０．３０ｗ＋ｍの成品の製造法に
ついて述べたものであるが、本発明は板厚０．３０酎未
南の成品についても適用できることは勿論である。

【図面の簡単な説明】

第１図はＳ　’０．００４係、０．００７係、０．０１
２％。 ０．０３０’ｌ！ｒ含む４種類の連続鋳造スラブからの
成品の結晶粒マクロ細織を示す写真図、第２図はＮＯ，
（１０９０％ｉ含む連続鴻造スラブからの成品の磁束密
ｔＫ　（Ｂ、。）に及ぼすスラブ中のＭｎ　ｒ　Ｐ含有
量の影響を示す図、第３図は成品の磁束密度に及ばずス
ラブ加熱温変の影ｑｇを示す図、第４図は成品の磁束密
昨（Ｂｌｏ）と仕上高温焼鈍時の７００〜１１００℃の
搗度範囲における加熱速度の関係を示す図である。 第２図において：　ｘ　　Ｂ、ｏ＜１．８０Δ　１．８
０＜Ｂ、。く１．８９ ０１．８９りＢ、。＜１．９２ ・　１．９２＜Ｂｌｏ＜１．９３ ■　１．．９３＜Ｂ、。 （即位：　Ｔｅｇｌａ　） 第１図 ３　　ｃｍ 第２図 Ａｉｎ　　（’Ａ） 竿、Ｉ スラブ力ＩＪ＃Ｓ虐ρ斐（０Ｃ） 力ロ複へ速力陀　（℃ン’ｌｖ−） 手続補ｉ（；ヤ）・（自発） 昭千１１５８年６月２０日 特許庁ｊｋ官　若　杉　和　夫　殿 １、　事件の表示 昭和５７年特許願第１６５０６５号 ２、　発明の名称 １ν＋；　ｍ、’ｊ　Ｊ１７　？ｉｉ″３　ＪＤニ一方
向性珪素鋼板の製造方法３、　　？重重をする老 事件との関係　特許出願人 東ぢ〔都千代ＩＩ　＋巨大手町二丁目６番３号（６６５
）新１−１本製鐵株式會社 代表者　＋＋（’、　　　１．１１　　　　　豊６　補
１１．の対策 １！１ｌｆｌｌｌ占の発明の詳細な説明のＩｆｉ１７、
　柚子の内容 （１）明細書６頁９行「得ることができると：Ｊ（番パ
−１を「得ることを目的として」番１−補止する。 （２）同１１頁１８行［鋳造スラブを熱多正に−１を［
鋳造スラブを１４１０　’ＣＬ二りｎ＋熱後、梨−ルＧ
こ−１番こ補正する。 （３）同１３頁１０行１’−０，０１５％以１．」を１
０．（１１０％以」；」に補正する。 （４）同１６頁６行［−ステライト」を［−７オルスブ
ーライト」に補正する。 （５）同１７頁下から２行［高くなること力（４）プＩ
’　Ｚ）。−Ｊの次に下記全挿入する。 ［加熱速度が１５　”Ｃ，／　ｈｒ以下σ）範囲で４；
ｔ　６ｉ７　Ｊｌｊ　Ｖｉ？　１１（は大きく変らない
が、磁束密度の）くう゛ノキカ（少なくなる。しかしな
がら紅済的効率を考え；りと７”Ｃ／ｈｒが下限となる
。」 ４”ｊ’ｊ’ｌ庁長信才、杉和人殿 １、　事１′１の表示 １１ｉｉ（１１５７年’ｌ’ｌ’ｒ訂ｆｆ１１ｉ７１’
Ｓ　１６５０　（ｉ　５号２、　発明の名称 ｊ’ｒ’７ＩＭｉｆ束ヤ’ｒ４１ｏ、−・方向性珪素好
′１板の製造方法３　、　　ｈｌｉ　＋ｌをする名′ 事件との関係　特Ｎ’ｌ出願人 Ｂ［：；ｒ都丁代１「１区人手町二丁１１６番３号（Ｇ
（ｉ５）新１１木製鐵株式會肚 イしｌ銘’　　　　　：ｌ’：　　　　　　　ＩＩＩ　
　　　　　　　　　　　ｅ’ｌ：４代理人〒１００ 東東部千代Ｉｌ１区丸の内二Ｊ’＋１番１号５−　１１
１ｉｉ１：命令の１１イ・ｊ　昭和　　年　　月　　　
日６　　油面の対象 明？ｉｌｌ　；’Ｆの’Ｉｉｉ　［Ｉ月σ）、１１にＩ
ＩＩ１：ｊ　４Ｃ１″町＋ｊｌｌσ１ｆ’Ｙ１７、　　
ｉｄｉ　ｉｔの内容 】）明細書１２頁１４行と１５行の間にトン１弓をｊ中
入する。 ｒ　ＭｎとＰで効Ｊ４４のある（４ｉｉ由シ１、か名ら
Ｊ゛１．も門（１１Ｃになっているとはトイえないが、
ＭｎとＰがオ）・Ｉ′ｉｌ′１月４・１ｊ囲の適当叶に
あると、二次再＋ｊ１’ｉ晶前の？１）延後の一次再結
晶わ°ｌの大きさが小さくウーで４）す、かつｒ１ｊ結
晶集合Ａ［↓織と１７で（１０（１）面結晶方イ１７が
少ない現象がある。この：Ｉ；１Ｆ、象があると二次再
結晶が安定（１、かつＨ，。が、Ｑｉｉ　くなると考え
られる。・そして、このような−次ｔ１結晶組轍の特開
は、−１“へ延板Ｌ１λｆ’ｈ、　ｊ＆　Ｎ冷延前の虹
・１中炭化゛吻の分散状１）目が徴純均−にメ：化した
ことが主原因と考えられる。このＭｎ　、　Ｐの効果は
り６「３中Ｃが０．０２５％以上（、ｙ　→１　％ｌ：
　ｆ、ｌＪｊ　；’：Ｉす）の利料でより油−１ｆに出
ることからもＪ（ｔ−察出来る。−１２）同１３頁Ｆか
ら２行〜１　イｉ　ｌ−８は低いほど二次再結晶が安定
するので望ましいが、」をｒ　Ｓ　、ｔ；Ｌ低いほど二
次再結晶が安定してイＩＪられるのでｑＪましく、熱延
板焼輔後ＭｎＳの４Ｊｉ出がほとんど見らハない添加「
汁、即ち０．００５１ｔｈ、１１′イえない範囲で良々
ｆな磁性が安定しで得られるが、」にｒ１１目１ノる。 丁　続　補　１１：　Ｓ’Ｆ　　（自発）昭和５８年８
　月２９１１ 特Ｈ’ｌ庁艮官　１°１　イブ　和　夫　殿１、　事ｆ
’ｌの表示 昭和！’ｉ　７　’ｌ；’Ｉ′ｉ’　ｊｉ”ｌ’　＆：
ｌ’ｌ　：１’＞　１６５０６５　号２、　年明の名称 ＾゛４崗束ｊ、’Ｉ’、’　Ｉ’Ｊｌ一方向１・１．）
１素γ′ｉ板の製造方法３、補市をする者 事￥１．どの関係　特ｄ′１出願人 虫東部千代１１１区大手町二丁１−１６番３号（６６５
）新［１本製鐵株式會社 ［（表者　武　　ＩＩＩ　　　　　Ｇ ６　補１１６の文・１％已 明細ｔ’ｆ　’ｌ）　９ｆ＋　明’７）　Ｎ’ｌ’　細
１１　ｉ’；ｊ　明（７，）　１１％（１）昭和５８イ
１母３　ＪＪ　１１　ＩＪ＋Ｊ４：ｌ！Ｉｌｌ　／／、
）手続補ｉｔユ！ＩＳ２α下から２行１０．００５％」
をｌ’ｏ、０（１７％」に補正する。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１’ｌ　　Ｃ：　００２５〜（１０７５チ、　８１：
   　３．０〜４５チ。 酸可彪性Ａｔ：　０．０１　（１〜００６０チ、Ｎ　：
   　０．００３０〜０．０１３０％、Ｓ　：　０００７％
   以下、　Ｍｎ：　０．０８〜０．４５　％　、　Ｐ　：
   　０．０１５〜０．０４５％、残部Ｆｅ及び不可北不純
   物よりなる一方向性珪素鋼板用連続鋳造スラブを予備熱
   間圧延することなく、１２８０〜１４３０℃の温度に加
   熱した後、熱間圧延により熱延板となし、次いで該熱延
   板を８５０〜１２００℃の範囲で短時間連続焼鈍後、圧
   下率８０チ以」二の強圧下冷間圧延により最終板厚とな
   し、得られた冷延板を湿水素雰囲気中で連続脱炭焼鈍し
   、次いで焼鈍分離剤を塗布して仕上高温焼鈍を行なうこ
   とを特徴とする高磁束密度一方向性珪素鋼板の製造方法
   。 （２）仕上高温焼鈍に際しての加熱時に、７００〜１１
   ００℃の範囲を１５℃／ｈ　ｒ以下の加熱速度で加熱昇
   温することを特徴とする特ＦＦ　ｔｉｉ’４求の範囲第
   １項記載の方法。