JPS5945730B2 - 高磁束密度一方向性珪素鋼板の熱延方法 - Google Patents
高磁束密度一方向性珪素鋼板の熱延方法Info
- Publication number
- JPS5945730B2 JPS5945730B2 JP54106797A JP10679779A JPS5945730B2 JP S5945730 B2 JPS5945730 B2 JP S5945730B2 JP 54106797 A JP54106797 A JP 54106797A JP 10679779 A JP10679779 A JP 10679779A JP S5945730 B2 JPS5945730 B2 JP S5945730B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- silicon steel
- hot rolling
- annealing
- temperature
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1233—Cold rolling
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋼板の構成する結晶が（１１０）＜００１＞方
位を有し圧延方向に磁化され易い一方向性珪素鋼板の製
造に関するものである。
位を有し圧延方向に磁化され易い一方向性珪素鋼板の製
造に関するものである。
周知のごとく方向性珪素鋼板は二次再結晶により圧延方
向に優れた磁気特性をもつ成品を得るのであるが、この
場合にＭｎＳ、、ＡＩＮ等のインヒビターが重要な役割
をはたす。このインヒビターを有効に制御することが高
磁束密度一方向性珪素鋼板製造の必須条件である。この
ため現状では熱延前にスラブを高温（例えば１３００℃
以上）に加熱しインヒビター元素を充分溶体化させた後
、熱延工程では出来るだけＡＩＮ等の析出を抑制し、例
えば特公昭４６一２３８２０号公報にも示すように熱延
板焼鈍においてＡＩＮの析出処理を行つてインヒビター
を制御する方法がとられている。
向に優れた磁気特性をもつ成品を得るのであるが、この
場合にＭｎＳ、、ＡＩＮ等のインヒビターが重要な役割
をはたす。このインヒビターを有効に制御することが高
磁束密度一方向性珪素鋼板製造の必須条件である。この
ため現状では熱延前にスラブを高温（例えば１３００℃
以上）に加熱しインヒビター元素を充分溶体化させた後
、熱延工程では出来るだけＡＩＮ等の析出を抑制し、例
えば特公昭４６一２３８２０号公報にも示すように熱延
板焼鈍においてＡＩＮの析出処理を行つてインヒビター
を制御する方法がとられている。
このような方向性珪素鋼板は鋳造一熱延一焼鈍−冷延一
説炭一焼鈍のような主工程を経て製造され、多量のエネ
ルギーを必要としている。
説炭一焼鈍のような主工程を経て製造され、多量のエネ
ルギーを必要としている。
近時多量のエネルギー消費をする製造工程においてその
見直しが行われ、工程、エネルギーの省略又は簡略化の
要請が強まつて来．た。
見直しが行われ、工程、エネルギーの省略又は簡略化の
要請が強まつて来．た。
本発明者らもこの要請に適応すべく鋭意研究を重ねたが
、周知のように方向性珪素鋼板（特に高磁束密度材）の
製造においては極めて厳格な管理が要求されており、各
工程の微妙な差が成品の磁性に大きく影響を及ぼし、従
つて抜本的な変更は困難であつた。
、周知のように方向性珪素鋼板（特に高磁束密度材）の
製造においては極めて厳格な管理が要求されており、各
工程の微妙な差が成品の磁性に大きく影響を及ぼし、従
つて抜本的な変更は困難であつた。
前述したように方向性珪素鋼板においては、ＡｌＮ．Ｍ
ｎＳその他のインヒビターの制御が重要であり、これら
の挙動が従来の工程で製造された場合と同様に制御され
得るならば、工程変更又は省略が可能であることに着眼
し、その一つとして熱延板焼鈍工程について研究した結
果、これを省略しても熱延後高温捲取することによつて
その目的が達成されることを見出した。
ｎＳその他のインヒビターの制御が重要であり、これら
の挙動が従来の工程で製造された場合と同様に制御され
得るならば、工程変更又は省略が可能であることに着眼
し、その一つとして熱延板焼鈍工程について研究した結
果、これを省略しても熱延後高温捲取することによつて
その目的が達成されることを見出した。
すなわち本発明は熱延終了後の鋼板を７００〜１０００
℃の高温域で捲取ることを特徴とするものである。
℃の高温域で捲取ることを特徴とするものである。
更にこの高温捲取の効果はその温度に１０分〜５時間保
熱すれば一層際だつたものになる。
熱すれば一層際だつたものになる。
又特に熱延板焼鈍を完全に省略する場合には一旦捲取つ
た後で急冷（例えばコイル状での水槽への浸漬）すれば
より好ましい結果が得られる。熱延後の高温捲取による
前記熱延板焼鈍工程の省略または簡略化がはかれる理由
について本発明者らは次の様に考える。Ａｌを含有する
方向性珪素鋼板の製造工程において、２次再結晶焼鈍の
前にインヒビターとしてのＡｌＮなどの微小析出物の存
在が重要である。
た後で急冷（例えばコイル状での水槽への浸漬）すれば
より好ましい結果が得られる。熱延後の高温捲取による
前記熱延板焼鈍工程の省略または簡略化がはかれる理由
について本発明者らは次の様に考える。Ａｌを含有する
方向性珪素鋼板の製造工程において、２次再結晶焼鈍の
前にインヒビターとしてのＡｌＮなどの微小析出物の存
在が重要である。
現在高磁束密度一方向性珪素鋼板の製造は一段階での冷
延が主流であり、その為熱延板を熱処理してＡｌＮを鋼
板中に形成している。すなわち熱処理条件を特定するこ
とによつて４Ａ１Ｎを一定量以上析出させること及び２
冷却中に析出する微細ＡｌＮを含むことが３２次再結晶
を安定化させ、且つ結晶方位を規制すると考えられてい
る。本発明は前述したＡｌＮ等のインヒビジヨン効果を
付与する要素を鋼板中に形成させるために、熱延終了後
捲取を７００〜１０００℃の範囲内で行うものであり、
必要に応じてこの温度における保熱或いはその温度より
の急冷をすることによつて熱延板の焼鈍工程を省略或い
は簡略化しても高磁束密度材を得ることを可能にしたも
のである。即ち熱延終了後の高温捲取或いはその後の保
熱はＡｌＮの析出量の面では上記４の条件を充分に満足
しているので、熱延板焼鈍を省略しても２次再結晶が完
全に発達する。高温捲取後急冷を行うと２及び３の条件
も或る程度満足するため特性も更に向上する。熱延板焼
鈍を実施する場合でも高温捲取材は１の条件は熱延板の
状態ですでに満しているので２及び３の条件のみを考慮
すればよく、従つて焼鈍時間を極端に短時間にするか又
は焼鈍温度を低温にすることが出来る。以上述べたよう
に熱延終了後の捲取温度を高磁束密度一方向性珪素鋼板
製造としては、従来とても考えられないような７００〜
１０００℃の高温に制御することにより従来必須工程で
あつた熱延板焼鈍工程が省略又は極く低温短時間で良好
な磁気特性の成品が得られるようになつたことはその工
業上のメリツトは著しいものと云える。
延が主流であり、その為熱延板を熱処理してＡｌＮを鋼
板中に形成している。すなわち熱処理条件を特定するこ
とによつて４Ａ１Ｎを一定量以上析出させること及び２
冷却中に析出する微細ＡｌＮを含むことが３２次再結晶
を安定化させ、且つ結晶方位を規制すると考えられてい
る。本発明は前述したＡｌＮ等のインヒビジヨン効果を
付与する要素を鋼板中に形成させるために、熱延終了後
捲取を７００〜１０００℃の範囲内で行うものであり、
必要に応じてこの温度における保熱或いはその温度より
の急冷をすることによつて熱延板の焼鈍工程を省略或い
は簡略化しても高磁束密度材を得ることを可能にしたも
のである。即ち熱延終了後の高温捲取或いはその後の保
熱はＡｌＮの析出量の面では上記４の条件を充分に満足
しているので、熱延板焼鈍を省略しても２次再結晶が完
全に発達する。高温捲取後急冷を行うと２及び３の条件
も或る程度満足するため特性も更に向上する。熱延板焼
鈍を実施する場合でも高温捲取材は１の条件は熱延板の
状態ですでに満しているので２及び３の条件のみを考慮
すればよく、従つて焼鈍時間を極端に短時間にするか又
は焼鈍温度を低温にすることが出来る。以上述べたよう
に熱延終了後の捲取温度を高磁束密度一方向性珪素鋼板
製造としては、従来とても考えられないような７００〜
１０００℃の高温に制御することにより従来必須工程で
あつた熱延板焼鈍工程が省略又は極く低温短時間で良好
な磁気特性の成品が得られるようになつたことはその工
業上のメリツトは著しいものと云える。
以下本発明について詳細に述べる。
本発明の素材は高磁束密度一方向性珪素鋼板製造用であ
ることから成分については以下の条件を満さなければな
らない。
ることから成分については以下の条件を満さなければな
らない。
ＣＯ．Ｏ３Ｏ〜０．０８５％
Ｓｉ２．５〜４％
ＭｎＯ．Ｏ５〜０．２０％
ＳＯ．ＯＯ５％〜０．０４０％
酸可溶性ＡｌＯ．ＯｌＯ〜０，０６５％
ＮＯ．ＯＯ３Ｏ〜０．０１２％
Ｃは０．０３０％未満では高温捲取後の組織が粗大化し
成分において線状細粒が発生するので好ましくない。
成分において線状細粒が発生するので好ましくない。
０．０８５％を超えると脱炭焼鈍に長時間を要するので
工業的に好ましくない。
工業的に好ましくない。
Ｓｉは２．５％未満では磁気特性特に鉄損が劣化し、又
４％を超えると冷延が困難になる。
４％を超えると冷延が困難になる。
Ｍｎ．Ｓは１次再結晶粒の正常粒成長を抑えるためのイ
ンヒビターで上記範囲を外れると成品特性の劣化又は２
次再結晶が起らなくなるので好ましくない。
ンヒビターで上記範囲を外れると成品特性の劣化又は２
次再結晶が起らなくなるので好ましくない。
酸可溶性Ａｌは高磁束密度の成品を得るための基本元素
で上記範囲を外れると高磁束密度材が得られなくなる。
で上記範囲を外れると高磁束密度材が得られなくなる。
Ｎは０．００３０％以下ではインヒビターであるＡｌＮ
の析出量が不足し、又０．０１２％以上では成品にブリ
スタ一が発生するので好ましくない。
の析出量が不足し、又０．０１２％以上では成品にブリ
スタ一が発生するので好ましくない。
既に公知の製鋼方法、溶解方法で上記の規制範囲に調整
した溶湯を公知の方法で鋼塊或いは鋼片に鋳造した珪素
鋼素材は必要に応じて分塊圧延等によりスラブ状に熱間
粗圧延を行なう。次いで鋳造まＸ鋼片又は分塊圧延され
たスラブは高温度（例えば１３００℃以上）に加熱後熱
間圧延により熱延コイルとされる。
した溶湯を公知の方法で鋼塊或いは鋼片に鋳造した珪素
鋼素材は必要に応じて分塊圧延等によりスラブ状に熱間
粗圧延を行なう。次いで鋳造まＸ鋼片又は分塊圧延され
たスラブは高温度（例えば１３００℃以上）に加熱後熱
間圧延により熱延コイルとされる。
本発明の特徴はこの熱間圧延の捲取工程及び捲取後のコ
イルの処理方法にある。即ち熱間圧延の仕上圧延迄の工
程は特公昭５１−２２９０号公報で既に公知の方法で行
なうが、捲取温度は７００〜１０００℃と非常に高く制
御する必要がある。捲取温度が７００℃未満では目的と
するＡｌＮの析出量確保に長時間の保定を要し、長時間
保定すればミルスケールによる脱炭が進行し熱延板の組
織が破壊されるので良好な成品が得られなくなる。一方
１０００℃を越えると捲取後コイル中央部は高温に長い
時間さらされることになり、この場合も熱延板の組織が
破壊され、成品において線状細粒が発生するようになる
ので好ましくない。
イルの処理方法にある。即ち熱間圧延の仕上圧延迄の工
程は特公昭５１−２２９０号公報で既に公知の方法で行
なうが、捲取温度は７００〜１０００℃と非常に高く制
御する必要がある。捲取温度が７００℃未満では目的と
するＡｌＮの析出量確保に長時間の保定を要し、長時間
保定すればミルスケールによる脱炭が進行し熱延板の組
織が破壊されるので良好な成品が得られなくなる。一方
１０００℃を越えると捲取後コイル中央部は高温に長い
時間さらされることになり、この場合も熱延板の組織が
破壊され、成品において線状細粒が発生するようになる
ので好ましくない。
捲取温度を高くする方法は特に限定しないが、制御冷却
、放冷或いは近接コイラ一等の方法で上記規制範囲内に
制御すればよい。高温捲取の効果をより強化するために
は高温捲取後保熱炉又は保熱カバー等で１０分〜５時間
程度保熱することはより好ましい。捲取後のコイルは室
温迄冷却されるわけであるが、その方法は特に限定しな
いが必要に応じて急冷（例えばコイル状のまＸ水槽等へ
の浸漬）することが出来る。
、放冷或いは近接コイラ一等の方法で上記規制範囲内に
制御すればよい。高温捲取の効果をより強化するために
は高温捲取後保熱炉又は保熱カバー等で１０分〜５時間
程度保熱することはより好ましい。捲取後のコイルは室
温迄冷却されるわけであるが、その方法は特に限定しな
いが必要に応じて急冷（例えばコイル状のまＸ水槽等へ
の浸漬）することが出来る。
このようにして製造した熱延板は次いで既に公知の方法
で８０％以上の強冷延を行つて成品板厚にするのである
が、必要に応じて熱延板でのＡｌＮ析出焼鈍を行なうこ
とも出来る。
で８０％以上の強冷延を行つて成品板厚にするのである
が、必要に応じて熱延板でのＡｌＮ析出焼鈍を行なうこ
とも出来る。
熱延板焼鈍は既に公知の特公昭４６−２３８２０号公報
に記載の方法で行なえば良いが、本発明の高温捲取材で
はその焼鈍時間が３０秒〜３０分はもとより０秒〜３０
秒と短時間でも良好な特性が得られ、又温度も７００℃
以上であれば良好な結果が得られることがわかつた。成
品板厚に冷延されたコイルは次いで通常の方法で脱炭焼
鈍、焼鈍分離剤塗布、仕上焼鈍を行ない最終成品とする
。
に記載の方法で行なえば良いが、本発明の高温捲取材で
はその焼鈍時間が３０秒〜３０分はもとより０秒〜３０
秒と短時間でも良好な特性が得られ、又温度も７００℃
以上であれば良好な結果が得られることがわかつた。成
品板厚に冷延されたコイルは次いで通常の方法で脱炭焼
鈍、焼鈍分離剤塗布、仕上焼鈍を行ない最終成品とする
。
以下実施例にもとづいて高温捲取条件の限定理由、熱延
板焼鈍の短縮、省略の効果について説明する。
板焼鈍の短縮、省略の効果について説明する。
実施例 １
Ｃ０．０６％、Ｓｉ３．Ｏ％、ＭｎＯ．Ｏ８％、ＳＯ．
Ｏ２５％、ＳＯｌＡｌＯ．Ｏ３５％、ＮＯ．ＯＯ８％を
含む２００ｍｕの珪素鋼スラブを１４００℃でスラブ加
熱し、直ちに粗圧延、仕上圧延からなる連続熱延を行な
い２．５ｍＴＬに熱延した。
Ｏ２５％、ＳＯｌＡｌＯ．Ｏ３５％、ＮＯ．ＯＯ８％を
含む２００ｍｕの珪素鋼スラブを１４００℃でスラブ加
熱し、直ちに粗圧延、仕上圧延からなる連続熱延を行な
い２．５ｍＴＬに熱延した。
熱延仕上り後冷却水量を制御し、５５０〜１０００℃の
温度範囲で捲取つた。捲取後はそのまＸ放冷した。熱延
板を引続いて酸洗後０，３５ｍｍに冷延し、８５０℃３
分間湿水素窒素雰囲気で脱炭後ＭｇＯを塗布し、１２０
０℃２０時間の仕上焼鈍を行つた。捲取条件と得られた
成品の特性を表１に示す。７００〜１０００℃の温度範
囲で２次再結晶が完全に起り、且つ特性値も１．８８Ｔ
ｅｓ１ａ以上の高磁束密度材が得られることが判る。
温度範囲で捲取つた。捲取後はそのまＸ放冷した。熱延
板を引続いて酸洗後０，３５ｍｍに冷延し、８５０℃３
分間湿水素窒素雰囲気で脱炭後ＭｇＯを塗布し、１２０
０℃２０時間の仕上焼鈍を行つた。捲取条件と得られた
成品の特性を表１に示す。７００〜１０００℃の温度範
囲で２次再結晶が完全に起り、且つ特性値も１．８８Ｔ
ｅｓ１ａ以上の高磁束密度材が得られることが判る。
実施例 ２
Ｃ０．０５％、Ｓｉ２．９％、ＭｎＯ．Ｏ７％、ＳＯ．
Ｏ２５％、ＳＯｌＡｌＯ．Ｏ２５％、ＮＯ．ＯＯ８％を
含む珪素鋼スラブを実施例１と同様の方法で熱延し、５
５０℃及び８５０℃で捲取つた。
Ｏ２５％、ＳＯｌＡｌＯ．Ｏ２５％、ＮＯ．ＯＯ８％を
含む珪素鋼スラブを実施例１と同様の方法で熱延し、５
５０℃及び８５０℃で捲取つた。
次いで熱延板を１１００′ＣＯ秒〜１２０秒均熱後１０
０℃の水中に焼入れた。引続いて実施例１と全く同一の
方法で冷延、脱炭焼鈍、仕上焼鈍を行ない最終成品とし
た。得られた成品の特性を表２に示す。
０℃の水中に焼入れた。引続いて実施例１と全く同一の
方法で冷延、脱炭焼鈍、仕上焼鈍を行ない最終成品とし
た。得られた成品の特性を表２に示す。
８５０℃の捲取材は熱延板焼鈍の均熱時間が３０秒未満
でも優れた特性が得られることがわかる。
でも優れた特性が得られることがわかる。
実施例 ３
実施例２に用いた８５０℃捲取の熱延板を７００℃〜１
１００℃で６０秒均熱後１００℃の水中に焼入れた。
１００℃で６０秒均熱後１００℃の水中に焼入れた。
引続いて実施例１と同一の方法で処理し成品とした。得
られた成品の特性を表３に示す。
られた成品の特性を表３に示す。
７００℃の焼鈍で良好な磁気特性が得られることが明ら
かである。
かである。
実施例 ４
実施例１に用いた珪素鋼スラブを実施例１と同様な方法
で熱延し、７５０℃で捲取り、捲取後直ちに保温カバー
をかぶせ、１０分〜１０時間保温した。
で熱延し、７５０℃で捲取り、捲取後直ちに保温カバー
をかぶせ、１０分〜１０時間保温した。
保温後１ｅ０ｉ１は大気中に放冷し、１ｃ０ｉ１は水槽
に浸漬した。熱延板を酸洗後実施例１と同様な方法で冷
延、脱炭、仕上焼鈍を行なつた。得られた成品の特性を
表４に示す。
に浸漬した。熱延板を酸洗後実施例１と同様な方法で冷
延、脱炭、仕上焼鈍を行なつた。得られた成品の特性を
表４に示す。
捲取後１０分〜５時間の保熱で磁束密度が向上するのが
判る。
判る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ０．０３０〜０．０８５ｗｔ％、Ｓｉ２．５〜４
ｗｔ％、酸可溶性Ａｌ０．０１０〜０．０６５ｗｔ％、
Ｎ０．００３０〜０．０１２ｗｔ％、Ｍｎ０．０５〜０
．２０ｗｔ％、Ｓ０．００５〜０．０４０ｗｔ％を含み
残余はＦｅ及び不可避不純物からなる珪素鋼スラブを熱
延する工程、８０％以上の強冷延を行ない成品板厚とす
る工程、脱炭焼鈍する工程、最後に焼鈍分離剤を塗布し
仕上焼鈍をする工程からなる一方向性珪素鋼板の製造方
法において、前記熱延工程の仕上圧延後の捲取温度を７
００〜１０００℃の温度範囲にコントロールすることを
特徴とする高磁束密度一方向性珪素鋼板の熱延方法。 ２ Ｃ０．０３０〜０．０８５ｗｔ％、Ｓｉ２．５〜４
ｗｔ％、酸可溶性Ａｌ０．０１０〜０．０６５ｗｔ％、
Ｎ０．００３０〜０．０１２ｗｔ％、Ｍｎ０．０５〜０
．２０ｗｔ％、Ｓ０．００５〜０．０４０ｗｔ％を含み
残余はＦｅ及び不可避不純物からなる珪素鋼スラブを熱
延する工程、熱延板焼鈍を行ない急冷する工程、８０％
以上の強冷延を行ない成品板厚とする工程、脱炭焼鈍す
る工程、最後に焼鈍分離剤を塗布し仕上焼鈍をする工程
からなる一方向性珪素鋼板の製造方法において、前記熱
延工程の仕上圧延後の捲取温度を７００〜１０００℃の
温度範囲にコントロールすることを特徴とする高磁束密
度一方向性珪素鋼板の熱延方法。 ３ ７００〜１０００℃の高温捲取後該コイルを１０分
〜５時間該捲取温度に保定することを特徴とする特許請
求の範囲第１項又は第２項記載の高磁束密度一方向性珪
素鋼板の熱延方法。 ４ ７００〜１０００℃の高温捲取後該コイルを急冷す
ることを特徴とする特許請求の範囲第３項記載の高磁束
密度一方向性珪素鋼板の熱延方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54106797A JPS5945730B2 (ja) | 1979-08-22 | 1979-08-22 | 高磁束密度一方向性珪素鋼板の熱延方法 |
| GB8026583A GB2060697B (en) | 1979-08-22 | 1980-08-14 | Grain-oriented silicon steel production |
| US06/178,633 US4371405A (en) | 1979-08-22 | 1980-08-15 | Process for producing grain-oriented silicon steel strip |
| DE3031765A DE3031765C2 (de) | 1979-08-22 | 1980-08-22 | Verfahren zur Herstellung von kornorientierten Siliciumstahlbändern oder -blechen |
| FR8019054A FR2463813B1 (ja) | 1979-08-22 | 1980-08-22 | |
| BE0/201841A BE884892A (fr) | 1979-08-22 | 1980-08-22 | Procede de production de feuillards d'acier au silicium et feuillards ainsi obtenus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54106797A JPS5945730B2 (ja) | 1979-08-22 | 1979-08-22 | 高磁束密度一方向性珪素鋼板の熱延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5633431A JPS5633431A (en) | 1981-04-03 |
| JPS5945730B2 true JPS5945730B2 (ja) | 1984-11-08 |
Family
ID=14442868
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54106797A Expired JPS5945730B2 (ja) | 1979-08-22 | 1979-08-22 | 高磁束密度一方向性珪素鋼板の熱延方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4371405A (ja) |
| JP (1) | JPS5945730B2 (ja) |
| BE (1) | BE884892A (ja) |
| DE (1) | DE3031765C2 (ja) |
| FR (1) | FR2463813B1 (ja) |
| GB (1) | GB2060697B (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5948935B2 (ja) * | 1981-08-05 | 1984-11-29 | 新日本製鐵株式会社 | 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 |
| US4482397A (en) * | 1981-08-24 | 1984-11-13 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Method for improving the magnetic permeability of grain oriented silicon steel |
| JPS5956523A (ja) * | 1982-09-24 | 1984-04-02 | Nippon Steel Corp | 高磁束密度一方向性珪素鋼板の製造方法 |
| JPS5956522A (ja) * | 1982-09-24 | 1984-04-02 | Nippon Steel Corp | 鉄損の良い一方向性電磁鋼板の製造方法 |
| GB2130241B (en) * | 1982-09-24 | 1986-01-15 | Nippon Steel Corp | Method for producing a grain-oriented electrical steel sheet having a high magnetic flux density |
| GB8724387D0 (en) * | 1987-10-17 | 1987-11-18 | British Steel Corp | Processing electrical steels |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3188250A (en) * | 1963-02-26 | 1965-06-08 | United States Steel Corp | Use of a particular coiling temperature in the production of electrical steel sheet |
| US3636579A (en) * | 1968-04-24 | 1972-01-25 | Nippon Steel Corp | Process for heat-treating electromagnetic steel sheets having a high magnetic induction |
| US3575739A (en) * | 1968-11-01 | 1971-04-20 | Gen Electric | Secondary recrystallization of silicon iron with nitrogen |
| JPS5026495B2 (ja) * | 1971-10-22 | 1975-09-01 | ||
| US4231818A (en) * | 1972-03-30 | 1980-11-04 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Methods of producing silicon steel strip |
| AT339940B (de) * | 1973-11-05 | 1977-11-10 | Voest Ag | Verfahren zur herstellung von kaltgewalzten, siliziumlegierten elektroblechen |
| US4123298A (en) * | 1977-01-14 | 1978-10-31 | Armco Steel Corporation | Post decarburization anneal for cube-on-edge oriented silicon steel |
| AU505774B2 (en) * | 1977-09-09 | 1979-11-29 | Nippon Steel Corporation | A method for treating continuously cast steel slabs |
| US4115161A (en) * | 1977-10-12 | 1978-09-19 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Processing for cube-on-edge oriented silicon steel |
-
1979
- 1979-08-22 JP JP54106797A patent/JPS5945730B2/ja not_active Expired
-
1980
- 1980-08-14 GB GB8026583A patent/GB2060697B/en not_active Expired
- 1980-08-15 US US06/178,633 patent/US4371405A/en not_active Expired - Lifetime
- 1980-08-22 FR FR8019054A patent/FR2463813B1/fr not_active Expired
- 1980-08-22 BE BE0/201841A patent/BE884892A/fr not_active IP Right Cessation
- 1980-08-22 DE DE3031765A patent/DE3031765C2/de not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3031765C2 (de) | 1986-11-27 |
| JPS5633431A (en) | 1981-04-03 |
| US4371405A (en) | 1983-02-01 |
| DE3031765A1 (de) | 1981-03-26 |
| GB2060697B (en) | 1983-03-23 |
| FR2463813B1 (ja) | 1986-05-09 |
| GB2060697A (en) | 1981-05-07 |
| BE884892A (fr) | 1980-12-16 |
| FR2463813A1 (ja) | 1981-02-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100441234B1 (ko) | 높은체적저항률을갖는결정립방향성전기강및그제조방법 | |
| US3636579A (en) | Process for heat-treating electromagnetic steel sheets having a high magnetic induction | |
| PL182835B1 (pl) | Sposób wytwarzania z cienkich wlewków elektrotechnicznych, teksturowanych taśm stalowych | |
| US5261972A (en) | Process for producing grain-oriented electrical steel strip having high magnetic flux density | |
| US7887645B1 (en) | High permeability grain oriented electrical steel | |
| JP3359449B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| US4319936A (en) | Process for production of oriented silicon steel | |
| JPH0567683B2 (ja) | ||
| WO1998046802A1 (en) | New process for the production of grain oriented electrical steel from thin slabs | |
| JP2004516382A (ja) | 粒配向電気鋼の製造方法 | |
| JPS5945730B2 (ja) | 高磁束密度一方向性珪素鋼板の熱延方法 | |
| JPS6254023A (ja) | 高級無方向性電磁鋼板用熱延板の製造方法 | |
| US4416707A (en) | Secondary recrystallized oriented low-alloy iron | |
| JP2001515541A (ja) | 結晶粒配向電気シートの製造時における抑制制御方法 | |
| JP3310004B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| WO1998046801A1 (en) | New process for the production at low temperature of grain oriented electrical steel | |
| JPH01162725A (ja) | 磁気特性の良好な珪素鋼板の製造方法 | |
| JPH06240358A (ja) | 磁束密度が高く、鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0257125B2 (ja) | ||
| JPH07110974B2 (ja) | 方向性珪素鉄合金薄帯の製造法 | |
| JP2653948B2 (ja) | 熱鋼帯焼なましなしの標準結晶粒配向珪素鋼の製法 | |
| JP3067896B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法 | |
| JPH02263923A (ja) | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0699750B2 (ja) | 電磁特性の良好な方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPS60138014A (ja) | 無方向性珪素鋼板の製造方法 |