PL182835B1

PL182835B1 - Sposób wytwarzania z cienkich wlewków elektrotechnicznych, teksturowanych taśm stalowych

Info

Publication number: PL182835B1
Application number: PL97331897A
Authority: PL
Inventors: Stefano Fortunati; Stefano Cicale'; Giuseppe Abbruzzese
Original assignee: Acciai Speciali Terni Spa
Priority date: 1996-09-05
Filing date: 1997-07-24
Publication date: 2002-03-29
Also published as: CN1073165C; IT1285153B1; SK283772B6; JP2000517380A; ES2153213T3; US6273964B1; CZ77899A3; EP0925376A1; KR100524442B1; ATE196781T1; KR20000068346A; RU2194774C2; SK27999A3; EP0925376B1; AU4116097A; ITRM960606A1; GR3035164T3; DE69703248D1; WO1998010104A1; CZ292917B6

Abstract

1 . Sposób wytwarzania z cienkich wlewków elektrotechnicznych tekstu- rowanych tasm stalowych, w których stal odlewa sie w sposób ciagly, wyza- rza sie w wysokiej temperaturze, walcuje na goraco, walcuje na zimno w pojedynczym etapie lub w szeregu etapów z posrednim odprezaniem, tak otrzymana walcowana na zimno tasme wyzarza sie w celu przeprowadzenia pierwszego odprezania i odweglania, powleka sie srodkiem rozdzielajacym i wyzarza sie w piecu komorowym w celu koncowej obróbki rekrystahzacyj- nej, znamienny tym, ze odlewa sie w sposób ciagly cienkie wlewki o naste- pujacym skladzie 2 do 5,5% wagowych S1 , 0,05 do 0,4% wagowych Mn, <250 ppm (S+5,04 Se), 30 do 130 ppm N, 0,05 do 0,35% wagowych Cu, 15 do 300 ppm C1 200 do 400 ppm Al, pozostalosc zelazo i mniej wazne zanieczy- szczenia, i o grubosci pomiedzy 40 i 70 mm, korzystnie pomiedzy 5 0 i 60 mm z szybkoscia odlewania 3 do 5 m/min i przegrzaniem stali mniej niz 30°C, ko- rzystnie mniej niz 20°C i z szybkoscia chlodzenia taka, aby otrzymac calkowi- te zestalenie korzystnie pomiedzy 30 i 60 s, przy oscylacji formy z czestotliwoscia pomiedzy 200 i 400 cykli na minute, nastepnie wygrzewa sie tak otrzymane wlewki i walcuje je na goraco, po czym wstrzymuje sie chlodzenie tasmy co najmniej 5 s i gdy tasma opuszcza ostatnie stanowisko walcowania i kieruje sie ja bezposrednio do walcowania na zimno, pomijajac stosowany zwykle etap odprezania, walcuje sie na zimno w pojedynczym etapie lub w szeregu etapów oraz w miare potrzeby z posrednim wyzarzaniem i z obnizona szybko- scia w ostatnim etapie co najmniej o 80% utrzymujac temperature walcowa- nia co najmniej 200°C w co najmniej dwóch przejsciach walcowania podczas ostatniego etapu, a nastepnie zimno walcowana tasme wyzarza sie w sposób ciagly w ciagu calkowitego czasu 100 do 350 s w temperaturze zawartej po- miedzy 85 0 i 1050°C w atmosferze azot/wodór o pH2O/pH2 zawartym pomie- dzy 0,3 i 0,7, po czym powleka sie tasme srodkiem rozdzielajacym w czasie wyzarzania, zwija sie ja i wyzarza sie zwoje w piecu komorowym w atmosfe- rze majacej nastepujacy sklad podczas podgrzewania wodór zmieszany z co najmniej 30% obj azotu w temperaturze do 900°C, wodór zmieszany z co naj- mniej 40% obj azotu w temperaturze do 1100-1200°C, po czym utrzymuje sie zwoje w tej temperaturze w czystym wodorze FIG 1 PL PL PL

Description

Przedstawiony wynalazek dotyczy sposobu wytwarzania z cienkich wlewków elektrotechnicznych teksturowanych taśm stalowych, który w sposób znacznie uproszczony umożliwia otrzymywanie jednolitego i o najwyższej jakości produktu.

Elektrotechnicza teksturowana stal krzemowa generalnie klasyfikowana jest w dwóch kategoriach, głównie różniących się związaną wartością indukcji, mierzoną pod wpływem pola magnetycznego 800 As/m, określonąjako wartość B800, przy czym konwencjonalny teksturowany produkt ma B800 niższą niż około 1980 mT, podczas gdy produkt o wysokiej przenikalności ma B800 wyższą niż 1900 mT. Dalsze podziały dokonywane sąbiorąc pod uwagę wartość strat rdzenia, wyrażoną w W/kg przy danej indukcji i częstotliwości.

Produkty te w zasadzie mają taki sam zakres zastosowań, głównie do wytwarzania rdzeni transformatorów. Teksturowana stal o wysokiej przenikalności znajduje zastosowanie w takich dziedzinach, w których jej zalety wysokiej przenikalności i niskich strat rdzenia może kompensować wyższe koszty wytwarzania w porównaniu z konwencjonalnym produktem.

Przy wytwarzaniu elektrotechnicznych taśm stalowych orientację ziarna uzyskuje się przez wykorzystanie bardzo rozdrobnionych strąconych drugich faz, które w jednym z ostatnich etapów wytwarzania, zwaną wtórną rekrystalizacją, inhibitują wzrost ziarna kryształów żelaza (budowa regularna centralnie centrowana) do pewnej temperatury, poza którą zgodnie z całkowitym procesem, kryształy mające równoległe krawędzie do kierunku walcowania i ukośne ściany równoległe do powierzchni taśmy (struktura Goss’a), rosną selektywnie.

Drugie fazy, to znaczy niemetaliczne osady w obrębie zestalonej matrycy stalowej, które stosuje się w celu inhibitowania wzrostu, stanowią głównie siarczki i/lub selenki, zwłaszcza manganu w konwencjonalnych teksturowanych stalach i azotki szczególnie zawierające glin w teksturowanych stalach o wysokiej przenikalności.

Wewnętrzna złożoność procesów wytwarzania elektrotechnicznych teksturowanych stali związana jest głównie z faktem, że te drugie fazy podczas stosunkowo powolnego schładzania wlewków odlewanych w sposób ciągły strącają się w postaci ziarnistej, nieodpowiedniej dla pożądanego efektu i muszą być rozpuszczone i ponownie strącone w prawidłowej postaci, którą należy utrzymać do momentu kiedy otrzymuje się ziarna mające pożądane wielkości i orientację podczas końcowego etapu wtórnej rekrystalizacji.

Z powyższego może wynikać następujący pomysł, że szybsze schładzanie podczas ciągłego odlewania powinno poprawiać stan zażużlenia wlewków, powodując mniejszą złożoność kontroli różnych etapów transformacji wlewka w taśmy. Jednak stwierdzono, że ciągłe odlewanie cienkich wlewków, dzięki nieco szybszemu schładzaniu niż występuje w konwencjonalnym odlewaniu, nie jest samo przez się wystarczające aby pozwolić na uzyskanie potrzebnej jakości.

Zgłaszający od dłuższego czasu badali możliwość stosowania technologii ciągłego odlewania cienkich wlewków lub taśm, którą dotąd stosowano głównie do stali węglowych, jak również większość materiałów naukowych odnoszących się do takich stali jak elektrotechniczne stale krzemowe. W tej dziedzinie otrzymano bardzo ważne wyniki, zarówno w zakresie konwencjonalnych stali teksturowanych jak również teksturowanych stali o wysokich charakterystykach magnetycznych.

Przedstawiony wynalazek ma na celu poprawę wytwarzania konwencjonalnych elektrotechnicznych teksturowanych stali z zastosowaniem innowacyjnej technologii ciągłego odlewania cienkich wlewków i z wprowadzaniem specyficznych modyfikacji procesu transformacji.

182 835

W szczególności proces ciągłego odlewania prowadzi się w taki sposób aby otrzymać szczególny stosunek ziaren równoosiowych do słupowych, jak również specyficznych wielkości ziaren równoosiowych i osadów o ograniczonych wielkościach.

Przedstawiony wynalazek dotyczy sposobu wytwarzania taśmy ze stali krzemowej takiego rodzaju jak wyżej określone konwencjonalne, w którym stal krzemową odlewa się w sposób ciągły, wyżarza się w wysokiej temperaturze, walcuje się na gorąco, walcuje się na zimno w pojedynczym etapie lub w szeregu etapów z pośrednim odprężaniem, tak otrzymaną taśmę walcowaną na zimno wyżarza się w celu przeprowadzenia pierwszego odprężania i odwęglania, powleka się środkiem rozdzielającym i wyżarza się w piecu komorowym w celu poddania końcowej obróbce rekrystalizacyjnej, który to sposób charakteryzuje się tym, że:

(i) odlewa się w sposób ciągły cienkie wlewki o następującym składzie: 2 do 5,5% wagowych

Si, 0,05 do 0,4% wagowych Mn,<250 ppm (S+5,04 Se), 30 do 130 ppmN, 0,05 do 0,35% wagowych Cu, 15 do 300 ppm C i 200 do 400 ppm Al, pozostałość: żelazo i mniej ważne zanieczyszczenia o grubości pomiędzy 40 i 70 mm, korzystnie pomiędzy 50 i 60 mm z szybkością odlewania 3 do 5 m/min i przegrzaniem stali mniej niż 30°Ć, korzystnie mniej niż 20°C i z szybkością chłodzenia taką, aby otrzymać całkowite zestalenie korzystnie pomiędzy 30 i 60 s, przy oscylacji formy z częstotliwościąpomiędzy 200 i 400 cykli na minutę;

(ii) wygrzewa się tak otrzymane wlewki i walcuje się je na gorąco, po czym chłodzenie taśmy wstrzymuje się co najmniej 5 s, gdy taśma opuszcza ostatnie stanowisko walcowania;

(iii) taśmę kieruje się bezpośrednio do walcowania na zimno, pomijając stosowany zwykle etap odprężania;

(iv) walcuje się na zimno w pojedynczym etapie lub w szeregu etapów, w miarę potrzeby z pośrednim wyżarzaniem, ze stosunkiem redukcji szybkości w ostatnim etapie co najmniej 80%, utrzymując temperaturę walcowania co najmniej 200°C w co najmniej dwóch przejściach walcowania podczas ostatniego etapu;

(v) taśmę walcowanąna zimno wyżarza się w sposób ciągły w ciągu całkowitego czasu 100 do

350 s w temperaturze zawartej pomiędzy 850 i 1050°C w atmosferze azot/wodór o pH₂O/pH₂ zawartym pomiędzy 0,3 i 0,7;

(vi) powleka się taśmę środkiem rozdzielającym w czasie wyżarzania, zwija się jąi wyżarza się zwoje w piecu komorowym w atmosferze mającej następujący skład podczas podgrzewania: wodór zmieszany z co najmniej 30% obj. azotu do 900°C, wodór zmieszany z co najmniej 40% obj. azotu do 1100-1200°C, po czym utrzymuje się zwoje w tej temperaturze w czystym wodorze.

W procesie walcowania na gorąco wlewki poddaje się działaniu wyjściowej temperatury walcowania 1000 do 1200°C i końcowej temperatury 850 do 1050°C.

Skład stali może różnić się od konwencjonalnej tym, że zawartość węgla może być zawarta pomiędzy 15 i 100 ppm.

Może też wystąpić zawartość miedzi pomiędzy 800 i 2000 ppm.

W procesie ciągłego odlewania parametry odlewania dobiera się tak, aby otrzymać stosunek ziaren równoosiowych do słupowych pomiędzy 35 i 75%, wielkość ziaren równoosiowych mniejszą niż 1,5 mm, średnią wielkość drugich faz nie większą niż 0,06 mikrometrów.

Taki pośredni produkt jest niezwykle ważny dla bezproblemowego przebiegu dalszej części procesu i dla jakości końcowego produktu.

Jeśli podczas wyżarzania odwęglającego utrzymuje się temperaturę niższą niż 950°C, to zawartość azotu w atmosferze następnego wyżarzania w piecu komorowym może być tak kontrolowana, aby umożliwić dyfuzję azotu do taśmy w ilości mniejszej niż 50 ppm. Taka obsorpcja azotu może być też uzyskana w piecu ciągłym, po wyżarzaniu odwęglającym, w którym utrzymuje się taśmę w temperaturze zawartej pomiędzy 900 i 1050°C, korzystnie wyższej niż 1000°C w atmosferze azotującej, na przykład zawierającej NH₃, w ilości do 10% obj. W takim przypadku musi być obecna para wodna w ilości zawartej pomiędzy 0,5 i 100 g/m³.

Powyższe etapy procesu mogąbyć objaśnione następująco: obróbka stali po uformowaniu wlewków, jak również wyniki otrzymywane dzięki tej obróbce ściśle zależą od przebiegu zesta

182 835 lania stali, określonego typu i wielkości ziaren stali, jak również od rozmieszczenia i wielkości niemetalicznych osadów. Na przykład bardzo małe szybkości schładzania zwiększają segregację elementów bardziej rozpuszczalnych w stopionym żelazie niż w żelazie zestalonym, ustalając gradient stężeń takich elementów i tworzenie ziarna i nierówno rozmieszczonych niemetalicznych osadów, wpływających szkodliwie na końcowe właściwości elektryczne arkusza stali.

Warunki ciągłego odlewania cienkich wlewków dobiera się tak, aby otrzymać liczbę ziaren równoosiowych większą niż osiąganą (przeważnie około 25%) w tradycyjnym ciągłym odlewaniu (grubość wlewków około 200-250 mm), jak również wielkość kryształów i rozkład drobnego osadu szczególnie odpowiednią do otrzymania produktu o wysokiej jakości. W szczególności wysokie zawartości glinu, drobne wielkości osadów i następne wygrzewanie cienkich wlewków w temperaturze do 1300°C pozwalająna otrzymanie już w taśmie walcowanej na gorąco osadów azotku glinu odpowiednich do ograniczania w pewnym stopniu wielkość ziarna.

Tak samo należy traktować możliwość stosowania bardzo niskiej zawartości węgla, korzystnie niższej niż niezbędna do utworzenia fazy gamma, w celu ograniczenia rozpuszczania azotku glinu, znacznie mniej rozpuszczalnego w fazie alfa niż w fazie gamma.

Wspomniana obecność, podczas formowania wlewków, nawet niewielkich ilości bardzo drobnych osadów glinu pozwala na łagodzenie następujących obróbek cieplnych, oraz pozwala na zwiększenie temperatury odwęglania bez ryzyka niekontrolowanego wzrostu ziarna; jest zatem możliwe otrzymanie w następnym etapie wysokotemperaturowej absorpcji azotu i lepszej dyfuzji azotu przez taśmę jak też tworzenie, bezpośrednio w tym etapie, dalszego azotku glinu.

Takie tworzenie podanej ilości azotku glinu pozwala na zwiększenie wpływu inhibitowania na wzrost ziaren i, w konsekwencji, na jakość końcowego produktu, umożliwiając trwałe osiągnięcie wyższego poziomu jakości dla tej klasy produktów. Wynalazek został przedstawiony w przykładzie jego wykonania uwidocznionym na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia wykres wartości B800 otrzymanych w przykładzie 2 bez dodawania dodatkowego amoniaku; fig. 2 przedstawia wykres wartości B800 otrzymanych zgodnie z przykładem 2, z dodatkiem 3% obj. amoniaku; fig. 3 przedstawia wykres wartości B800 otrzymanych zgodnie z przykładem 2, z dodatkiem 10% obj. amoniaku.

Wynalazek jest bliżej zilustrowany w szeregu przykładach, które nie ograniczaj ąmożliwości i zakresu jego stosowania.

Przykład 1. Wytworzono szereg stali, których składy przedstawia tabela 1:

Tabela 1

Typ	Si%	C ppm	Mn %	Cu%	S ppm	Al_sppm	N ppm
A	3,15	20	0,10	0,17	80	300	40
B	3,20	100	0,13	0,18	70	260	90
C	3,20	250	0,09	0,10	60	320	80
D	3,15	120	0,10	0,15	70	280	80

Typy A, B i C odlano w sposób ciągły jako cienkie wlewki o grubości 50 mm, z szybkością odlewania 4,8 m/min, przy czasie zestalania 60 s i w temperaturze przegrzania 32°C, przy oscylacji formy 260 cykli/min z amplitudą oscylacji 3 mm, otrzymując stosunek ziaren równoosiowych do słupowych 59%. Średnia wielkość ziaren równoosiowych wynosiła 1,05 mm. Średnia wielkość osadów (drugich faz) wynosiła 0,04 mikrometra.

Stal D odlano w sposób ciągły we wlewki o grubości 240 mm, uzyskując stosunek ziaren równoosiowych do słupowych 23%.

Wszystkie wlewki odprężano w temperaturze 1230°C w ciągu 20 minut i walcowano na gorąco, bez wstępnego walcowania, do grubości 2,1 mm; część taśm chłodzono natychmiast po opuszczeniu ostatniego stanowiska walcowania, podczas gdy dla wszystkich pozostałych

182 835 chłodzenie rozpoczynano 7 s po opuszczeniu przez taśmę ostatniego stanowiska walcowania. Żadna z taśm walcowanych na gorąco nie była odprężana. Następnie taśmy walcowano na zimno w poj edynczym etapie na końcową grubość 0,29 mm w pięciu przej ściach walcowania, przy temperaturze walcowania w trzecim i czwartym przejściu 210°C.

Taśmy walcowane na zimno odprężano w sposób ciągły według następującego schematu: odwęglanie w temperaturze 870°C w ciągu 60 s w wilgotnej atmosferze o pH₂O/pH₂ 0,50 i drugi etap odprężania w temperaturze 900°C w ciągu 10 s w atmosferze wodór/azot (75:25) o pH₂O/pH₂ 0,03.

Następnie taśmy powlekano konwencjonalną substancjąrozdzielającą opartą na MgO i odprężano żamikowo według następującego schematu: szybkie ogrzewanie do 650°C, przerwane w tej temperaturze na 10 godzin, ogrzewanie do 1200°C z szybkością 30°C/h w atmosferze H₂-N₂ (70:30), przerwane w tej temperaturze na 20 godzin w atmosferze wodoru.

Po stosowanych zwykle obróbkach końcowych zmierzono charakterystyki magnetyczne, przedstawione w tabeli 2:

Tabela 2

Typ	Opóźnione chłodzenie według wynalazku	Chłodzenie natychmiastowe
B800 (mT)	P17 (w/kg)	B800 (mT)	P17 (w/kg)
A	1880	1,09	1870	1,16
B	1850	1,23	1830	1,37
C	1890	1,03	1870	1,19
D	1520	2,35	1530	2,48

Przykład 2. Stale, których skład przedstawiono w tabeli 3, odlewano w sposób ciągły na cienkie wlewki i tarnsformowano w taśmy walcowane na zimno o grubości 0,29 mm jak w przykładzie 1.

Tabela 3

Si%	C ppm	Mn %	Cu%	S ppm	Al, ppm	N ppm
3,10	50	0,08	0,10	100	320	75

Trzy taśmy odprężano w sposób ciągły według różnych cykli: odwęglanie w temperaturze T^C w atmosferze H₂-N₂ (75:25) z X% NH₃ i pH₂O/pH₂ 0,45; ogrzewanie w temperaturze T₂°C w atmosferze H₂-N₂(75:25) z X% NH₃ i pH₂O/pH₂ 0,03.

Tak otrzymane taśmy z zastosowaniem różnych wartości X odprężano żamikowo jak w przykładzie 1.

Dla każdej wartości X stosowano różne wartości T] i T₂; taśmy wykańczano jak w przykładzie 1 i zmierzono charakterystyki magnetyczne; wyniki przedstawiono na wykresach w załączonych rysunkach, z których widać, że wprowadzenie amoniaku w końcowej części ciągłego pieca daje możliwość znacznego rozszerzenia pola temperatur T] i T₂ i uzyskanie średnio lepszego produktu. Kryteria ograniczenia temperatury zmniejszono, a trwała jakość taśm poprawiła się.

182 835

Claims

Zastrzeżenia patentowe

1. Sposób wytwarzania z cienkich wlewków elektrotechnicznych teksturowanych taśm stalowych, w których stal odlewa się w sposób ciągły, wyżarza się w wysokiej temperaturze, walcuje na gorąco, walcuje na zimno w pojedynczym etapie lub w szeregu etapów z pośrednim odprężaniem, tak otrzymaną walcowaną na zimno taśmę wyżarza się w celu przeprowadzenia pierwszego odprężania i odwęglania, powleka się środkiem rozdzielającym i wyżarza się w piecu komorowym w celu końcowej obróbki rekrystalizacyjnej, znamienny tym, że odlewa się w sposób ciągły cienkie wlewki o następującym składzie: 2 do 5,5% wagowych Si, 0,05 do 0,4% Wagowych Mn, <250 ppm (S+5,04 Se), 30 do 130 ppm N, 0,05 do 0,35% wagowych Cu, 15 do 300 ppm C i 200 do 400 ppm Al, pozostałość: żelazo i mniej ważne zanieczyszczenia, i o grubości pomiędzy 40 i 70 mm, korzystnie pomiędzy 50 i 60 mm z szybkością odlewania 3 do 5 m/min i przegrzaniem stali mniej niż 30°C, korzystnie mniej niż 20°C i z szybkością chłodzenia taką aby otrzymać całkowite zestalenie korzystnie pomiędzy 30 i 60 s, przy oscylacji formy z częstotliwością pomiędzy 200 i 400 cykli na minutę, następnie wygrzewa się tak otrzymane wlewki i walcuje je na gorąco, po czym wstrzymuje się chłodzenie taśmy co najmniej 5 s i gdy taśma opuszcza ostatnie stanowisko walcowania i kieruje się jąbezpośrednio do walcowania na zimno, pomijając stosowany zwykle etap odprężania, walcuje się na zimno w pojedynczym etapie lub w szeregu etapów oraz w miarę potrzeby z pośrednim wyżarzaniem i z obniżoną szybkością w ostatnim etapie co najmniej o 80% utrzymując temperaturę walcowania co najmniej 200°Ć w co najmniej dwóch przejściach walcowania podczas ostatniego etapu, a następnie zimno walcowaną taśmę wyżarza się w sposób ciągły w ciągu całkowitego czasu 100 do 350 s w temperaturze zawartej pomiędzy 850 i 1050°C w atmosferze azot/wodór o pH₂O/pH₂ zawartym pomiędzy 0,3 i 0,7, po czym powleka się taśmę środkiem rozdzielającym w czasie wyżarzania, zwija się jąi wyżarza się zwoje w piecu komorowym w atmosferze mającej następujący skład podczas podgrzewania: wodór zmieszany z co najmniej 30% obj. azotu w temperaturze do 900°C, wodór zmieszany z co najmniej 40% obj. azotu w temperaturze do 1100-1200°C, po czym utrzymuje się zwoje w tej temperaturze w czystym wodorze.
2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że podczas walcowania na gorąco taśmy poddaje się obróbce walcowania w początkowej temperaturze 1000 do 1200°C i w końcowej temperaturze 850 do 1050°C.
3. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że zawartość węgla w stali mieści się pomiędzy 15 i 100 ppm.
4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że stal ma zawartość miedzi pomiędzy 800 i 2000 ppm.
5. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że parametry ciągłego odlewania dobiera się tak, aby otrzymać stosunek ziaren równoosiowych do słupowych pomiędzy 35 i 75%.
6. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że stosunek ziaren równoosiowych do słupowych jest większy niż 50%.
7. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że wielkość ziaren równoosiowych jest większa niż 1,5 mm.
8. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że średnia wielkość drugich faz jest mniejsza niż 0,06 mikrometra.
9. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że podczas odprężania odwęglającego utrzymuje się temperaturę niższą niż 950°C, zawartość azotu w atmosferze następnego odprężania żarnikowego reguluje się tak, aby umożliwić dyfuzję azotu do taśmy w ilości mniejszej niż 50 ppm.

182 835
10. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że po wyżarzaniu odwęglającym taśmę obrabia się w sposób ciągły w temperaturze zawartej pomiędzy 900 i 1050°C w atmosferze azotującej.
11. Sposób według zastrz. 10, znamienny tym, że atmosfera azotująca zawiera do 10% obj. NH₃ i parę wodną w ilości zawartej pomiędzy 0,5 i 100 g/m³.
12. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że podczas ostatniego etapu walcowania na zimno w co najmniej dwóch przejściach utrzymuje się temperaturę co najmniej 200°C.