DE69703248T2

DE69703248T2 - Verfahren zum herstellen von kornorientiertes elektrostahlband, ausgehend von dünnbrammen

Info

Publication number: DE69703248T2
Application number: DE69703248T
Authority: DE
Inventors: Giuseppe Abbruzzese; Stefano Cicale'; Stefano Fortunati
Original assignee: Acciai Speciali Terni SpA
Current assignee: Acciai Speciali Terni SpA
Priority date: 1996-09-05
Filing date: 1997-07-24
Publication date: 2001-04-26
Anticipated expiration: 2017-07-25
Also published as: JP2000517380A; IN192926B; CZ292917B6; EP0925376B1; SK283772B6; ATE196781T1; KR20000068346A; EP0925376A1; US6273964B1; WO1998010104A1; SK27999A3; PL331897A1; BR9712010A; AU4116097A; RU2194774C2; ITRM960606A1; PL182835B1; CN1073165C; DE69703248D1; CN1231703A

Description

Anwendungsgebiet der Erfindung

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Herstellung eines kornorientierten Elektrostahlbandes aus dünnen Brammen, und sie bezieht sich insbesondere auf ein Verfahren, das die Vereinfachung der Herstellung von kornorientiertem Elektrostahl erleichtert und darüber hinaus ein Produkt mit einer konstanten und überlegenen Qualität ergibt.

Stand der Technik

Kornorientierter Elektrosiliciumstahl wird im allgemeinen in zwei Hauptkategorien unterteilt, die sich im wesentlichen unterscheiden durch den relevanten Induktionswert, der unter der Einwirkung eines Magnetfeldes von 800 As/m gemessen wird, als B800-Wert bezeichnet; dabei weist das konventionelle kornorientierte Produkt einen B800-Wert auf, der weniger als etwa 1890 mT beträgt, während ein Produkt mit einer hohen Permeabilität einen B800-Wert von mehr als 1900 ml aufweist. Weitere Unterteilungen werden gemacht unter Berücksichtigung des Kernverlustwertes, ausgedrückt in W/kg, bei einer gegebenen Induktion und Frequenz. Die genannten Produkte haben im wesentlichen das gleiche Anwendungsgebiet, hauptsächlich für die Herstellung von Transformatorkernen. Ein kornorientierter Stahl mit einer hohen Permeabilität wird auf solchen Gebieten verwendet, bei denen seine Vorteile einer hohen Permeabilität und niedriger Kernverluste die höheren Kosten gegenüber dem konventionellen Produkt aufwiegen können.
Bei der Herstellung von Elektrostahlbändern wird die Kornorientierung erzielt unter Verwendung von fein präzipitierten zweiten Phasen, die in einer der letzten Produktionsstufen, der so genannten sekundären Rekristallisation, das Wachstum der Körner oder von Kristallen aus Eisen (ein innen zentrierter Würfel) bis zu einer bestimmten Temperatur inhibieren, jenseits der nach einem komplexen Verfahren Kristalle mit einer Kante parallel zur Walzrichtung und einer diagonalen Ebene parallel zur Bandoberfläche (Goss-Struktur) selektiv wachsen.
Die zweiten Phasen, d. h. die nicht-metallischen Präzipitate innerhalb der erstarrten Stahl-Matrix, die zur Erzielung der Wachstums-Inhibierung verwendet werden, sind hauptsächlich Sulfide und/oder Selenide, insbesondere von Mangan, bei den konventionellen kornorientierten Stählen und Nitride, die insbesondere Aluminium enthalten, bei den kornorientierten Stählen mit hoher Permeabilität.
Die Komplexität der Verfahren zur Herstellung von kornorientierten Elektrostählen ist im wesentlichen auf die Tatsache zurückzuführen, dass die genannten zweiten Phasen während der verhältnismäßig langsamen Abkühlung der stranggegossenen Brammen in grober Form ausfallen, die für die gewünschten Effekte verantwortlich ist, und aufgelöst und erneut in der richtigen Form präzipitiert werden müssen, die bis zu dem Augenblick aufrechterhalten werden muss, bei dem ein Korn mit den gewünschten Dimensionen und der gewünschten Orientierung während der finalen sekundären Rekristallisationsstufe erhalten wird.
Aus dem Obigen kann der folgende Grundgedanke abgeleitet werden, dass eine schnellere Abkühlung während des Stranggießens den Einschluß-Zustand der Brammen verbessert, wodurch die Kontrolle der verschiedenen Stufen des Verfahrens zur Umwandlung einer Bramme in Bänder weniger komplex wird. Es wurde jedoch gefunden, dass beim Stranggießen von Dünnbrammen zwar eine Abkühlungsgeschwindigkeit auftritt, die höher ist als diejenige, die beim konventionellen Stranggießen erhältlich ist, diese jedoch an sich nicht ausreicht, um die erforderliche Qualität erhalten zu können.
Seit langem hat der Anmelder die Möglichkeit der Anwendung der Technologien des Dünnbrammen- oder Band-Stranggießens, die bis heute im wesentlichen für Kohlenstoffstähle angewendet werden, auch auf kompliziertere Werkstoffe wie Silicium-Elektrostähle studiert. Auf diesem Gebiet wurden sehr wichtige Ergebnisse erhalten sowohl auf dem Gebiet der konventionellen kornorientierten Stähle als auch auf dem Gebiet der kornorientierten Stähle mit guten magnetischen Eigenschaften.

Beschreibung der Erfindung

Ziel der vorliegenden Erfindung ist es, die konventionelle Herstellung von kornorientiertem Elektrostahl zu verbessern durch eine neuartige Anwendung der Dünnbrammen-Stranggießtechnologie und durch Einführung spezifischer Modifikationen des Umwandlungs-Verfahrens.
Das Stranggießverfahren wird insbesondere in der Weise durchgeführt, dass sowohl ein spezielles Verhältnis von globulitischen (äquiaxialen) zu stengelförmigen Körnern als auch spezifische Dimensionen der globulitischen Körner und Präzipitate mit begrenzten Dimensionen erhalten werden.
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Herstellung eines Silicium-Stahlbandes der vorstehend als konventionell bezeichneten Art, bei dem ein Silicium-Stahl stranggegossen, bei hoher Temperatur geglüht, warmgewalzt und kaltgewalzt wird in einer einzigen Stufe oder in einer Vielzahl von Stufen mit Zwischenglühungen, das dabei erhaltene kaltgewalzte Band geglüht wird zur Durchführung einer primären Glühung und Decarburierung, mit einem Glühseparator beschichtet und kastengeglüht wird zur Durchführung einer finalen sekundären Rekristallisations-Behandlung, wobei das genannte Verfahren durch die Kombination der folgenden miteinander kooperierenden Stufen gekennzeichnet ist:
(i) Stranggießen einer dünnen Bramme mit der folgenden Zusammensetzung: 2 bis 5,5 Gew.-% Si, 0,05 bis 0,4 Gew.-% Mn, < 250 ppm (S + 5,04 Se), 30 bis 130 ppm N, 0,05 bis 0,35 Gew.-% Cu, 15 bis 300 ppm C und 200 bis 400 ppm Al, Rest Eisen und geringfügige Verunreinigungen, die eine Dicke von 40 bis 70 mm, vorzugsweise von 50 bis 60 mm hat, mit einer Gießgeschwindigkeit von 3 bis 5 m/min. einer Stahlüberhitzung beim Gießen von weniger als 30ºG, vorzugsweise von weniger als 20ºC, und einer solchen Abkühlungsgeschwindigkeit, daß eine vollständige Erstarrung innerhalb von 30 bis 100 s, vorzugsweise von 30 bis 60 s, erzielt wird bei einer Formoszillationsamplitude von 1 bis 10 mm und einer Oszillationsfrequenz von 200 bis 400 Cyclen pro min.
(ii) Ausgleichen (Äquilibrieren) der dabei erhaltenen Brammen und Warmwalzen derselben, wonach das Abkühlen des Bandes für mindestens 5 s verzögert wird, nachdem das Band das letzte Walzgerüst verlassen hat;
(iii) direktes Überführen des Bandes zum Kaltwalzen unter Vermeidung einer üblichen Glühungsstufe;
(iv) Kaltwalzen in einer einzigen Stufe oder in einer Vielzahl von Stufen, erforderlichenfalls unter Zwischenglühen, unter Anwendung eines Reduktionsgrades in der letzten Stufe von mindestens 80% und Aufrechterhalten einer Walztemperatur von mindestens 200ºC in mindestens zwei Walzdurchgängen während der letzten Stufe;
(v) kontinuierliches Glühen des kaltgewalzten Bandes für eine Gesamtdauer von 100 bis 350 s bei einer Temperatur zwischen 850 und 1050ºC in einer feuchten Stickstoff/Wasserstoff-Atmosphäre bei einem Verhältnis pH&sub2;Q/pH&sub2; zwischen 0,3 und 0,7;
(vi) Beschichten des Bandes mit einem Glühseparator, Aufhaspeln desselben und Kastenglühen der Bünde in einer Atmosphäre mit den folgenden Zusammensetzungen während des Aufheizens: Wasserstoff im Gemisch mit mindestens 30 Vol.% Stickstoff bis auf 900ºC, Wasserstoff im Gemisch mit mindestens 40 Vol.-% Stickstoff bis auf 1100 bis 1200ºC und dann Halten der Bünde bei dieser Temperatur in reinem Wasserstoff.
Beim Warmwalzen werden die Brammen mit einer Anfangs-Walztemperatur von 1000 bis 1200ºC und einer Fertigbearbeitungs-Temperatur von 850 bis 1050ºC behandelt.
Die Stahl-Zusammensetzung kann von einer konventionellen Zusammensetzung dadurch verschieden sein, dass sehr niedrige Kohlenstoff-Gehalte zwischen 15 und 100 ppm in Betracht gezogen werden können. Es kann auch ein Kupfergehalt zwischen 800 und 2000 ppm vorliegen.
Während des Stranggießens werden die Gießparameter so gewählt, daß ein Verhältnis von globulitischen (äquiaxialen) zu stengelförmigen Körnern zwischen 35 und 75%, Dimensionen des globulitischen Korns von weniger als 1,5 mm und mittlere Dimensionen der zweiten Phasen von nicht höher als 0,06 um erhalten werden.
Ein solches Zwischenprodukt ist von überragender Bedeutung für einen störungsfreien Ablauf des Restes des Verfahrens und für die Qualität des Endprodukts.
Wenn während des decarburierenden Glühens die Temperatur unter 950ºC gehalten wird, kann der Stickstoffgehalt in der Atmosphäre beim nachfolgen den Kastenglühen so kontrolliert (eingestellt) werden, daß eine Stickstoffmenge von weniger als 50 ppm in das Band hineindiffundieren kann.
Eine solche Stickstoff-Absorption kann auch in dem kontinuierlichen Ofen nach dem decarburierenden Glühen erhalten werden, wobei das Band bei einer Temperatur zwischen 900 und 1050ºC, vorzugsweise bei über 1000ºC, in einer nitrierenden Atmosphäre, beispielsweise in einer solchen, die bis zu 10 Vol.-% NH&sub3; enthält, gehalten wird. In diesem Fall muss Wasserdampf in einer Menge zwischen 0,5 und 100 g/m³ vorhanden sein.
Die oben genannten Stufen des Verfahrens können wie folgt interpretiert werden: die Stahl-Behandlungen nach der Brammenbildung sowie die Ergebnisse, die bei diesen Behandlungen erhältlich sind, sind stark abhängig von der Art, in der der Stahl weich wird, die den Typ und die Dimensionen der Stahlkörner sowie die Verteilung und die Dimensionen der nicht-metallischen Präzipitate definieren. So verbessern beispielsweise sehr niedrige Abkühlungsgeschwindigkeiten die Segregation der Elemente, die in geschmolzenem Eisen leichter löslich sind als in erstarrtem Eisen, wodurch Konzentrations-Gradienten für diese Elemente entstehen, sowie die Bildung von groben und nicht gut verteilten nicht-metallischen Präzipitaten, welche die Endeigenschaften des Elektrostahlbleches in nachteiliger Weise beeinflussen.
Die Dünnbrammen-Stranggießbedingungen werden so ausgewählt, dass eine Anzahl von globulitischen Körnern, die höher (in der Regel etwa 25% höher) ist als diejenige, die beim traditionellen Stranggießen (Brammendicken von etwa 200 bis 250 mm) erhältlich ist, sowie Kristall-Dimensionen und eine Verteilung der feinen Präzipitate erhalten werden, die besonders geeignet sind für die Erzielung eines qualitativ hochwertigen Endprodukts. Insbesondere erlauben der hohe Aluminium-Gehalt, die Dimensionen der feinen Präzipitate und das Dünnbrammenglühen bei einer Temperatur von bis zu 1300ºC die Erzielung von Aluminiumnitrid-Präzipitaten bereits in dem warmgewalzten Band, die dazu geeignet sind, in gewisser Weise die Korndimensionen zu steuern.
Gleichzeitig muss auch die Möglichkeit der Anwendung sehr niedriger Kohlenstoff-Gehalte, die vorzugsweise niedriger sind als diejenigen, die für die Bildung einer γ-Phase erforderlich sind, zur Begrenzung der Auflösung des Aluminiumnitrids, das in der α-Phase viel weniger löslich ist als in der γ-Phase, berücksichtigt werden.
Bei der Brammenbildung erlaubt die genannte Anwesenheit von verhältnismäßig feinen Aluminiumnitrid-Präzipitaten das Unkritischmachen einer Reihe von nachfolgenden thermischen Behandlungen und sie erlaubt auch die Steigerung der Decarburierungs-Temperatur, ohne dass die Gefahr eines unkontrollierten Kornwachstums besteht; es ist auch möglich, in einer nachfolgenden Stufe eine Hochtemperatur-Absorption von Stickstoff und eine bessere Stickstoff- Diffusion innerhalb des Bandes sowie die Bildung von weiterem Aluminiumnitrid direkt in dieser Stufe zu erzielen.
Diese Bildung einer gegebenen Menge an Aluminiumnitrid erlaubt die Verbesserung des Inhibierungs-Effektes auf das Kornwachstum und als Folge davon der Qualität des Endprodukts, wodurch es möglich ist, auf konstante Weise ein höheres Qualitätsniveau für diese Klasse von Produkten zu erreichen.

Kurze Beschreibung der Zeichnungen

Das erfindungsgemäße Verfahren wird nachstehend auf eine nichtbeschränkende rein beispielhafte Weise unter Bezugnahme auf die beiliegenden Zeichnungen beschrieben, wobei zeigen:
Fig. 1 ein Diagramm der nach Beispiel 2 ohne Zugabe von Ammoniak erhaltenen B800-Werte;
Fig. 2 ein Diagramm der nach Beispiel 2 unter Zugabe von 3 Vol-% Ammoniak erhaltenen B800-Werte; und
Fig. 3 ein Diagramm der nach Beispiel 2 unter Zugabe von 10 Vol.-% Ammoniak erhaltenen B800-Werte.
Die vorliegende Erfindung wird nachstehend anhand einer Reihe von Beispielen erläutert, die jedoch die Erfindung lediglich erläutern und die Möglichkeiten und Bereiche der Anwendung der Erfindung selbst nicht einschränken.

Beispiel 1

Es wurde eine Reihe von Stählen hergestellt, deren Zusammensetzung in der Tabelle 1 angegeben ist. Tabelle 1
Die Typen A, B und C wurden zu dünnen Brammen mit einer Dicke von 50 mm stranggegossen unter Anwendung einer Gießgeschwindigkeit von 4,8 m/min. einer Erstarrungszeit von 60 s, einer Überhitzungs-Temperatur von 32ºC in einer mit 260 Cyclen/min oszillierenden Form bei einer Oszillations- Amplitude von 3 mm, wobei ein Verhältnis von globulitischen (equiaxialen) zu stengelförmigen Körnern von 59% erhalten wurde. Die mittlere Dimension der globulitischen Körner betrug 1,05 mm. Die mittlere Dimension der Präzipitate (der zweiten Phasen) betrug 0,04 um.
Ein Stahl D wurde stranggegossen in einer Dicke von 240 mm, wobei man ein Verhältnis von globulitischen (equiaxialen) zu stengelförmigen Körnern von 23 % erhielt.
Alle Brammen wurden 20 min lang bei 1230ºC egalisiert (equilibriert) und warm ausgewalzt ohne Vorwalzen bis zu einer Enddicke von 2,1 mm; einige Bänder wurden unmittelbar nach dem Verlassen des Walzgestells abgekühlt, während bei allen übrigen Bändern mit dem Abkühlen 7 s nach dem Verlassen des letzten Walzgestells begonnen wurde. Kein warmgewalztes Band wurde geglüht.
Dann wurden die Bänder in einer einzigen Stufe bis zu einer Enddicke von 0,29 mm kalt ausgewalzt mit 5 Walzdurchgängen bei einer Walztemperatur in dem dritten und vierten Durchgang von 210ºC.
Die kaltgewalzten Bänder wurden nach dem folgenden Schema stranggegossen: Decarburierung bei 870ºC für 60 s in einer feuchten Atmosphäre mit einem Verhältnis pH&sub2;O/pH&sub2; von 0,50 und zweite Glühstufe bei 900ºC für 10 s in einer Wasserstoff : Stickstoff (75 : 25)-Atmosphäre mit pH&sub2;O/pH&sub2; = 0,03.
Dann wurden die Bänder mit einem konventionellen Glühseparator auf MgO- Basis beschichtet und unter Anwendung des folgenden Schemas kastengeglüht: schnelles Erhitzen bis auf 650ºC, 10-stündiges Halten bei dieser Temperatur, Erhitzen auf 1200ºC mit 30ºC/h in einer H&sub2; : N&sub2; (70 : 30)-Atmosphäre, 20- stündiges Halten bei dieser Temperatur in Wasserstoff.
Nach den üblichen Schlussbehandlungen wurden die magnetischen Eigenschaften bestimmt und sie sind in der Tabelle 2 angegeben. Tabelle 2

Beispiel 2

Ein Stahl, dessen Zusammensetzung in der Tabelle 3 angegeben ist, wurde zu dünnen Brammen stranggegossen und wie in Beispiel 1 in ein kaltgewalztes Band einer Dicke von 0,29 mm überführt. Tabelle 3
Drei Bänder wurden unter Anwendung unterschiedlicher Cyclen stranggegossen: Decarburierung bei T1ºC in einer H&sub2; : N&sub2; (75 : 25)-Atmosphäre mit pH&sub2;O/pH&sub2; = 0,45; Erhitzen auf T2ºC in einer H&sub2; : N&sub2;(75 : 25)-Atmosphäre mit X% NH&sub3; bei pH&sub2;O/pH&sub2; = 0,03.
Die so erhaltenen Bänder wurden unter Verwendung der drei verschiedenen X- Werte wie in Beispiel 1 kastengeglüht.
Für jeden X-Wert wurden unterschiedliche Werte von T1 und T2 verwendet; die Bänder wurden wie in Beispiel 1 fertigbearbeitet und die erhaltenen magnetischen Eigenschaften wurden bestimmt; die Ergebnisse sind in den Dia grammen der beiliegenden Zeichnungen dargestellt, aus denen zu ersehen ist, dass die Einführung von Ammoniak in den Endabschnitt des kontinuierlichen Ofens eine beträchtliche Ausdehnung der T1- und T2-Temperaturfelder sowie die Erzielung eines besseren Produkts ermöglicht. Der kritische Charakter der Temperatur-Kontrolle ist vermindert und die Stabilität der Bandqualität ist verbessert.

Claims

1. Verfahren zur Herstellung eines Siliciumstahlbandes, bei dem ein Siliciumstahl stranggegossen, bei hoher Temperatur geglüht, warmgewalzt und kaltgewalzt wird in einer einzigen Stufe oder in einer Vielzahl von Stufen mit Zwischenglühungen, das dabei erhaltene kaltgewalzte Band geglüht wird zur Durchführung einer primären Glühung und Decarburierung, mit einem Glühseparator beschichtet und kastengeglüht wird zur Durchführung einer finalen sekundären Rekristallisations-Behandlung, wobei das genannte Verfahren durch die Kombination der folgenden miteinander cooperierenden Stufen gekennzeichnet ist:

(i) Stranggießen einer dünnen Bramme mit der folgenden Zusammensetzung: 2 bis 5,5 Gew.-% Si, 0,05 bis 0,4 Gew.-% Mn, < 250 ppm (S + 5,04 Se), 30 bis 130 ppm N, 0,05 bis 0,35 Gew.-% Cu, 15 bis 300 ppm C und 200 bis 400 ppm Al, Rest Eisen und geringfügige Verunreinigungen, die eine Dicke von 40 bis 70 mm, vorzugsweise von 50 bis 60 mm hat, mit einer Gießgeschwindigkeit von 3 bis 5 m/min. einer Stahlüberhitzung beim Gießen von weniger als 30ºC, vorzugsweise von weniger als 20ºC, und einer solchen Abkühlungsgeschwindigkeit, daß eine vollständige Erstarrung innerhalb von 30 bis 100 s, vorzugsweise von 30 bis 60 s erzielt wird, bei einer Formoszillationsamplitude von 1 bis 10 mm und einer Oszillationsfrequenz von 200 bis 400 Cyclen pro min.

(ii) Ausgleichen der dabei erhaltenen Brammen und Warmwalzen derselben, wonach das Bandabkühlen für mindestens 5 s verzögert wird, nachdem das Band das letzte Walzgerüst verlassen hat;

(iii) direktes Überführen des Bandes zum Kaltwalzen unter Vermeidung einer üblichen Glühungsstufe;

(iv) Kaltwalzen in einer einzigen Stufe oder in einer Vielzahl von Stufen, erforderlichenfalls unter Zwischenglühen, unter Anwendung eines Reduktionsgrades in der letzten Stufe von mindestens 80%;

(v) kontinuierliches Glühen des kaltgewalzten Bandes für eine Gesamtdauer von 100 bis 350 s bei einer Temperatur zwischen 850 und 1050ºC in einer feuchten Stickstoff/Wasserstoff-Atmosphäre bei einem pH&sub2;O/pH&sub2; zwischen 0,3 und 0,7;

(vi) Beschichten des Bandes mit einem Glühseparator, Aufhaspeln desselben und Kastenglühen der Bünde in einer Atmosphäre mit den folgenden Zusammensetzungen während des Aufheizens: Wasserstoff im Gemisch mit mindestens 30 Vol.-% Stickstoff bis auf 900ºC, Wasserstoff im Gemisch mit mindestens 40 Vol.-% Stickstoff bis auf 1100 bis 1200ºC und Halten bei dieser Temperatur in reinem Wasserstoff.

2. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem während des Warmwalzens die Brammen mit einer Walz-Starttemperatur von 1000 bis 1200ºC und einer Fertigbearbeitungs-Temperatur von 850 bis 1050ºC behandelt werden.

3. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem der Kohlenstoffgehalt des Stahls zwischen 15 und 100 ppm liegt.

4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem der Stahl einen Kupfergehalt zwischen 800 und 2000 ppm aufweist.

5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem die Stranggießparameter so gewählt werden, daß man ein Verhältnis von globulitischen zu stengelförmigen Körnern zwischen 35 und 75% erhält.

6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem das Verhältnis zwischen globulitischen und stengelförmigen Körnern mehr als 50% beträgt.

7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem die Dimensionen der globulitischen Körner weniger als 1,5 mm betragen.

8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem die mittleren Dimensionen der zweiten Phasen weniger als 0,06 um betragen.

9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem während der Decarburierungsglühung die Temperatur unterhalb 950ºC gehalten wird und der Stickstoffgehalt in der Atmosphäre beim anschließenden Kastenglühen so eingestellt wird, daß eine Stickstoffmenge von weniger als 50 ppm in das Band diffundieren kann.

10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, bei dem nach dem Decarburierungsglühen das Band kontinuierlich behandelt wird bei einer Temperatur zwischen 900 und 1050ºC in einer nitrierenden Atmosphäre.

11. Verfahren nach Anspruch 10, bei dem die nitrierende Atmosphäre bis zu 10 Vol.-% NH&sub3; und Wasserdampf in einer Menge zwischen 0,5 und 100 g/m³ enthält.

12. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem während der letzten Kaltwalzstufe in mindestens zwei Walzdurchgängen eine Temperatur von mindestens 200ºC aufrechterhalten wird.