SK283772B6 - Spôsob výroby pásov kremíkovej ocele - Google Patents

Spôsob výroby pásov kremíkovej ocele Download PDF

Info

Publication number
SK283772B6
SK283772B6 SK279-99A SK27999A SK283772B6 SK 283772 B6 SK283772 B6 SK 283772B6 SK 27999 A SK27999 A SK 27999A SK 283772 B6 SK283772 B6 SK 283772B6
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
annealing
ppm
strip
temperature
rolling
Prior art date
Application number
SK279-99A
Other languages
English (en)
Other versions
SK27999A3 (en
Inventor
Stefano Fortunati
Stefano Cicale'
Giuseppe Abbruzzese
Original Assignee
Acciai Speciali Terni S.P.A.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Acciai Speciali Terni S.P.A. filed Critical Acciai Speciali Terni S.P.A.
Publication of SK27999A3 publication Critical patent/SK27999A3/sk
Publication of SK283772B6 publication Critical patent/SK283772B6/sk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Manufacturing Of Magnetic Record Carriers (AREA)
  • Package Frames And Binding Bands (AREA)
  • Discharge Heating (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Winding, Rewinding, Material Storage Devices (AREA)
  • Magnetic Record Carriers (AREA)
  • Steering Controls (AREA)

Abstract

Pri výrobe listov elektrickej ocele s orientovanou zrnitosťou dovoľuje riadenie podmienok kontinuálneho liatia tenkých plátov získať výhodné solidifikačné štruktúry a precipitáty. Oceľ má počiatočný obsah uhlíka menej ako 300 ppm a počiatočný obsah hliníka rozpustného v kyselinách väčší, ako je obsah normálne používaný pre tieto typy ocele. Počas konečných krokov tohto spôsobu sa žíhaný list nitriduje pomocou obmedzeného množstva dusíka. To naopak dovoľuje urobiť menej kritickým proces riadenia rozmerov zŕn a získať produkt konštantnej kvality. ŕ

Description

Oblasť techniky
Vynález sa týka spôsobu výroby elektrického oceľového pásu s orientovanou zrnitosťou vychádzajúceho z tenkých plátov a presnejšie sa týka spôsobu, umožňujúceho zjednodušiť výrobu elektrickej ocele s orientovanou zrnitosťou a navyše získať konštantný produkt najvyššej kvality.
Doterajší stav techniky
Elektrická silikónová oceľ s orientovanou zrnitosťou sa genericky klasifikuje do dvoch hlavných kategórii, podstatne sa líšiacich v hodnote relevantnej indukcie meranej pod vplyvom magnetického poľa 800 As/m, nazývanej hodnota B800. Konvenčný produkt s orientovanou zrnitosťou má B800 nižšiu ako asi 1896 mT, kým produkt s vysokou permeabilitou má B800 vyššiu než 1900 mT. Ďalšie podrobnejšie rozdelenie je urobené podľa hodnoty jadrových strát, vyjadrených vo W/kg pri danej indukcii a frekvencii. Tieto produkty' majú podstatne rovnakú oblasť aplikácie, hlavne na výrobu transformátorových jadier. Vysoko-permeabilitná oceľ s orientovanou zrnitosťou nachádza aplikácie v tých oblastiach, v ktorých jej výhody vysokej permeability a nízkych jadrových strát môžu kompenzovať vyššie ceny vzhľadom na konvenčný produkt. Pri výrobe elektrických oceľových pásov sa orientácia zrnitosti získa použitím jemne vyzrážaných druhých fáz, ktoré v jednom z posledných krokov výroby nazývanom sekundárna rekryštalizácia, inhibujú rast zŕn alebo kryštálov železa (priestorovo centrovaná kubická mriežka) až do určitej teploty, za ktorou podľa komplexného spôsobu, rastú selektívne kryštály, ktoré majú hrany paralelné so smerom valcovania a diagonálnu rovinu paralelnú s povrchom pásu (Gossova štruktúra).
Druhé fázy, t. j. nekovové precipitáty v tuhnúcej oceľovej matrici, ktoré sa používajú na získanie inhibovania rastu, sú pre konvenčné orientované zrnité ocele hlavne sulfidy a/alebo selenidy, zvlášť mangánu, a pre vysokopermeabilitné orientované zrnité ocele nitridy, zvlášť obsahujúce hliník.
Vnútorná zložitosť spôsobov výroby zrnitých elektrických ocelí sa v podstate dá priradiť skutočnosti, že sa tieto druhé fázy počas relatívne pomalého chladenia kontinuálneho odlievania plátov zrážajú v hrubej forme, nevhodnej pre požadované účinky a musia sa rozpustiť a znovu vyzrážať v správnej forme, čo sa má robiť až dovtedy, kým sa nezískajú zrná, ktoré majú požadované rozmery a orientáciu počas konečného sekundárneho kroku rekryštalizácie.
Z uvedeného sa môže odvodiť nasledujúca myšlienka, že rýchlejšie chladenie počas kontinuálneho odlievania by malo zlepšiť inklúzny stav plátov, čím sa poskytuje menej zložité riadenie rôznych krokov procesu transformácie plátu na pásy. Zistilo sa však, že kontinuálne liatie tenkého plátu aj pri rýchlosti chladenia dosť vyššej, ako je rýchlosť dosiahnuteľná pri konvenčnom kontinuálnom liatí, nie je samotná dostatočná na to, aby umožnila potrebnú kvalitu.
Prihlasovateľ tohto vynálezu už dlhý čas študuje možnosť využiť technológie kontinuálneho odlievania tenkých plátov alebo pásov, doteraz používaných najmä pre karbónové ocele, tiež pre sofistikovanejšie materiály, ako sú napríklad silikónové elektrické ocele. V tejto oblasti sa získali veľmi významné výsledky, aj v oblasti konvenčných orientovaných zrnitých ocelí a aj v oblasti orientovaných zrnitých ocelí s vysokými magnetickými charakteristikami.
Podstata vynálezu
Tento vynález má za cieľ zlepšiť výrobu konvenčnej zrnitej orientovanej elektrickej ocele, použitím inovovaného spôsobu technológie kontinuálneho liatia tenkých plátov a zavedením špecifických modifikácii transformačného procesu.
Konkrétne sa proces kontinuálneho liatia uskutočňuje takým spôsobom, že sa získa určitý pomer ekvi-osových zŕn k stlpikovým zmám, ako aj špecifické rozmery ekvi-osových zŕn a precipitáty obmedzených rozmerov.
Tento vynález sa týka spôsobu výroby pásov kremíkovej ocele typu, ktorý je označený ako konvenčný, pri ktorom sa silikónová oceľ kontinuálne odlieva, vysokoteplotne sa žíha, valcuje sa za horúca, valcuje sa za studená v jednom kroku alebo vo viacerých krokoch s medzistupňami žíhania, takto získaný pás valcovaný za studená sa žíha, čím sa uskutočni primárne žíhanie a dekarbonizácia, obalený so separátorom žíhania a žíha sa v komore na konečné sekundárne rekryštalizačné opracovanie, tento spôsob je charakterizovaný pomocou spojeného spolupôsobenia:
(i) kontinuálneho liatia tenkých plátov nasledujúceho zloženia: 2 až 5,5 % hmotnostného Si, 0,05 až 0,4 % hmotnostného Mn, <250 ppm (S + 5,04 Se), 30 až 130 ppm N, 0,05 až 0,35 % hmotnostného Cu, 15 až 300 ppm C, a 200 až 400 ppm Al, zvyšok je železo a minoritné nečistoty, ktoré majú hrúbku medzi 40 a 70 mm, výhodne medzi 50 a 60 mm, s rýchlosťou liatia 3 až 5 m/min., prehriatie ocele pri liatí je menej ako 30 °C, výhodne menej ako 20 °C, s takou rýchlosťou chladenia, aby sa dosiahlo úplné stuhnutie medzi 30 až 100 s, výhodne medzi 30 a 60 s, s amplitúdou oscilácie odliatku medzi 1 a 10 mm, a frekvenciou oscilácie medzi 200 a 400 cyklov za minútu, (ii) ekvalizácie takto získaných plátov a ich valcovania za tepla, po ktorom sa chladenie pásu zdrží najmenej 5 sekúnd po tom, ako pás opustí poslednú valcovaciu stolicu;
(iii) priameho poslania pásu na valcovanie za studená, čím sa vyhne obvyklému kroku žíhania;
(iv) valcovania za studená v jednom kroku alebo vo viacerých krokoch, ak je to potrebné s medzistupňami žíhania, s redukčným pomerom v poslednom kroku najmenej 80 %, a udržiavaním teploty valcovania najmenej 200 °C v najmenej dvoch valcovacích prechodoch počas posledného kroku;
(v) kontinuálneho žíhania pásu valcovaného za studená počas celkového času 100 až 350 s, pri teplote medzi 850 a 1050 °C vo vlhkej atmosfére dusík/vodík, s pH2O/pH2 medzi 0,3 a 0,7;
(vi) pokrytia pásu so žíhacím separátorom, jeho navinutie a žíhania cievky v komore v atmosfére, ktorá má nasledujúce zloženie počas ohrevu: vodík zmiešaný s najmenej 30 % objemovými dusíka až do 900 °C, vodík zmiešaný s najmenej 40 % objemovými dusíka až do 1100 až 1200 °C, potom udržiavania cievok pri tejto teplote v čistom vodíku.
Pri valcovaní za horúca sa pláty opracujú s počiatočnou teplotou valcovania 1000 až 1200 °C a konečnou teplotou 850 až 1050 °C.
Zloženie ocele môže byť odlišné od konvenčného zloženia v tom, že sa môžu uvažovať veľmi nízke obsahy uhlíka, medzi 15 až 100 ppm.
Obsah medi môže byť medzi 800 až 2000 ppm.
Počas kontinuálneho liatia sa parametre liatia vyberajú tak, aby sa získal pomer ekvi-osových zŕn ku stlpikovým zrnám medzi 35 a, 75 %, rozmery ekvi-osových zŕn menšie ako 1,5 mm, priemerné rozmery druhých fáz nie väčšie ako 0,06 mikrometra.
Takýto medziprodukt má najväčší význam pre bezproblémový vývoj zvyšku procesu a pre konečnú kvalitu produktu.
Ak sa počas dekarbonizácie teplota žíhania udržuje pod 950 “C, obsah dusíka v atmosfére pri následnom komorovom žíhaní môže byť riadený tak, že dovoľuje, aby množstvo dusíka difúndujúce do pásu bolo menšie ako 50 ppm.
Takáto absorpcia dusíka sa môži; tiež získať v kontinuálnej piecke, po dekarbonizačnom žíhaní, udržiavaním pásu pri teplote zahrnutej medzi 900 a 1050 °C, výhodne nad 1000 °C, v nitridačnej atmosfére, napríklad obsahujúcej NH3 až do 10 % objemových. V tomto prípade musí byť prítomná vodná para v množstve zahrnutom medzi 0,5 a 100 g/m3.
Uvedené kroky tohto spôsobu sa môžu interpretovať nasledujúcim spôsobom. Opracovanie ocele po vytvorení plátov, ako aj výsledky získateľné s takýmto opracovaním silne závisia od spôsobu, ktorým oceľ tuhne, čim sa definuje typ a rozmery oceľových zŕn, ako aj distribúcia a rozmery nekovových prccipitátov. Napríklad, veľmi pomalé rýchlosti chladenia segregáciu prvkov rozpustnejších v roztopenom železe než v stuhnutom železe, čím sa ustanovia koncentračné gradienty takýchto prvkov a tvorba hrubých a nie dobre distribuovaných nekovových precipitátov, čo nepriaznivo vplýva na elektrické konečné vlastnosti oceľového pásu.
Podmienky kontinuálneho liatia tenkých plátov sa vyberajú tak, aby sa získal počet ekvi-osových zŕn väčší ako počet (obvykle okolo 25 %) získateľný pri tradičnom kontinuálnom liati (hrúbka plátov okolo 200 až 250 mm) a rozmer}' kryštálov a distribúcia jemných precipitátov zvlášť vhodná na získanie konečného vysoko kvalitného produktu. Konkrétne vysoký obsah hliníka, malé rozmery precipitátov a žíhanie tenkých plátov pri teplote až do 1300 °C dovoľuje získať už v páse valcovanom za horúca precipitáty nitridu hliníka vhodné do určitej miery na riadenie rozmerov zŕn.
V tom istom zmysle sa musí uvažovať možnosť použitia veľmi nízkych obsahov uhlíka, výhodne nižších ako obsahy potrebné na vytvorenie gama fázy, na obmedzenie rozpúšťania nitridu hliníka, ktorý je oveľa menej rozpustný v alfa fáze ako v gama fáze.
Táto prítomnosť relatívne jemných precipitátov nitridu hliníka od tvorby plátu umožňuje urobiť menej kritickým počet následných tepelných opracovaní, čo tiež dovoľuje zvýšiť dekarbonizačnú teplotu bez rizika nekontrolovaného rastu zŕn; je tiež možné získať, v následnom kroku, vysokoteplotnú absorpciu dusíka a lepšiu difúziu dusíka v páse, ako aj priamo v tomto kroku tvorbu ďalšieho nitridu hliníka.
Táto tvorba daného množstva nitridu hliníka dovoľuje zvýšiť inhibičný účinok na rast zŕn a v dôsledku toho na kvalitu konečného produktu, čo dovoľuje konštantné dosahovať vyššie kvalitatívne hladiny pre túto triedu produktov.
Spôsob podľa tohto vynálezu bude teraz opísaný prísne vo význame príkladov neobmedzujúcim spôsobom na nasledujúcich priložených nákresoch.
Prehľad obrázkov na výkresoch
Obr. 1 je diagram B800 hodnôt získaných podľa príkladu 2, bez prídavku amoniaku;
obr. 2 je diagram B800 hodnôt získaných podľa príkladu 2, s prídavkom 3 % objemové amoniaku;.
obr. 3 je diagram B800 hodnôt získaných podľa príkladu 2, s prídavkom 10 % objemových amoniaku.
Tento vynález bude teraz ilustrovaný v početných príkladoch, ktoré však sú čisto ilustráciami a neobmedzujú možnosti a rozsah aplikácií vynálezu samotného.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklad 1
Vyrobili sa početné ocele, ktorých zloženie je uvedené v tabuľke 1.
Tabuľka 1
Typ Si% C ppm Mn% Cu% S ppm Αζρριη N ppm
A 3,15 20 0,10 0,17 80 300 46
B 3.20 100 0,13 0,18 70 260 90
C 3,20 250 0,09 0,10 60 320 80
D 3,15 120 0,10 0.15 70 280 80
Typy A, B a C boli kontinuálne liate v tenkých plátoch 50 mm hrubých, s rýchlosťou liatia 4,8 m/min., solidifikačný čas 60 s, teplota prehriatia 32 °C, v odliatku oscilujúcom 260 cyklov/min., s oscilačnou amplitúdou 3 mm, čím sa získa pomer ekvi-osových zŕn ku stípikovým zmám 59 %. Stredný rozmer ekvi-osových zŕn bol 1,05 mm. Stredný rozmer precipitátov (druhé fázy) bol 0,04 mikrometrov.
Oceľ D bola kontinuálne liata s hrúbkou 240 mm, pričom sa získal pomer ekvi-osových zŕn ku stípikovým zrnám 23 %.
Všetky pláty sa ekvalizovali pri 1230 °C počas 20 minút a valcovali sa za tepla, bez predvalcovania, s konečnou hrúbkou 2,1 mm; niektoré pásy sa chladili ihneď po poslednej valcovacej stolici, kým chladenie všetkých ostatných začalo 7 s po tom, ako pás opustil poslednú valcovaciu stolicu. Pás, ktorý nebol horúci, sa žíhal.
Pásy sa potom valcovali za studená v jednom kroku na konečnú hrúbku 0,29 mm, s piatimi prechodmi valcovania, s valcovacou teplotou pri treťom a štvrtom prechode 210 °C.
Pásy valcované za studená boli kontinuálne žíhané podľa nasledujúcej schémy: dckarbonizácia pri 870 °C počas 60 s vo vlhkej atmosfére, ktorá má pH2O/pH2 hodnotu 0,50, a druhý žíhací krok pri 900 °C počas 10 s v atmosfére vodík-dusík (75 : 25) s pH2O/pH2 hodnotou 0,03.
Potom sa pásy pokryli s konvenčným, na MgO založeným, žíhacím separátorom, a žíhali sa v komore podľa nasledujúcej schémy: rýchle zahriatie až do 650 °C, zastavenie pri tejto teplote počas 10 hodín, zahriatie na 1200 °C pri 30 °C/hodinu v H2-N2 (70 : 30) atmosfére, zastavenie pri tejto teplote počas 20 hodín vo vodíku.
Po obvyklom konečnom opracovaní sa namerali magnetické charakteristiky a sú uvedené v tabuľke 2.
Tabuľka 2
Typ Oneskorené chladenie podľa tohto vynálezu Okamžité chladenie
BBOO (mT) P17 (w/kg) B800 (mT) P17(w/kg)
A 1880 1,09 1870 1.16
B 1850 1,23 1830 1.37
C 1890 1,03 1870 1.19
D 1520 2,35 1530 2,45
Príklad 2
Oceľ, ktorej zloženie je uvedené v tabuľke 3 bola kontinuálne liata v tenkých plátoch a transformovaná valcovaním za studená na pás 0,29 mm hrubý, ako v príklade 1.
Tabuľka 3
Si% C ppm Mn% Cu% S ppm ΑΙ,ρρπι N ppm
3,10 50 0,08 0,10 100 320 75
Kontinuálne sa žíhali tri pásy podľa odlišných cyklov: dekarbonizácia pri TI °C v atmosfére H2-N2 (75 : 25) s pH2O/pH2 hodnotou 0,45; zahriatie na T2 °C v H2-N2 (75*: 25) s X % NH3 a pH2O/pH2 hodnotou 0,03.
Takto získané pásy, použitím troch rôznych X hodnôt, boli komorovo žíhané ako v príklade 1.
Pre každú X hodnotu sa použili rôzne hodnoty TI a T2; pásy boli dokončené ako v príklade 1 a namerali sa magnetické charakteristiky; výsledky sú uvedené v diagramoch priložených nákresov, z ktorých je možné vidieť, že zavedenie amoniaku v koncovej časti kontinuálnej pece umožňuje značne rozšíriť polia TI a T2 teplôt, a tým mať lepší produkt. Zmenšuje sa kritickosť riadenia teploty a zlepšuje sa stabilita kvality pásu.

Claims (12)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    I. Spôsob výroby pásov kremíkovej ocele, v ktorom sa kremíková oceľ kontinuálne odlieva, vysokoteplotne sa žíha, valcuje sa za horúca, valcuje sa za studená v jednom kroku alebo vo viacerých krokoch s medzistupňami žíhania, takto získaný pás valcovaný za studená sa žíha, čím sa uskutoční primárne žíhanie a dekarbonizácia, obalený so separátorom žíhania a žíha sa v komore na konečné sekundárne rekryštalizačné opracovanie, vyznačujúci sa t ý m , že zahŕňa spojené spolupôsobenie:
    (i) kontinuálneho liatia tenkých plátov nasledujúceho zloženia: 2 až 5,5 % hmotnostného Si, 0,05 až 0,4 % hmotnostného Mn, <250 ppm (S + 5,04 Se), 30 až 130 ppm N, 0,05 až 0,35 % hmotnostného Cu, 15 až 300 ppm C, a 200 až 400 ppm Al, zvyšok je železo a minoritné nečistoty, ktoré majú hrúbku medzi 40 a 70 mm, výhodne medzi 50 a 60 mm, s rýchlosťou liatia 3 až 5 m/min., prehriatie ocele pri liatí jc menej ako 30 °C, výhodne menej ako 20 °C, s takou rýchlosťou chladenia, aby sa dosiahlo úplné stuhnutie medzi 30 až 100 s, výhodne medzi 30 a 60 s, s amplitúdou oscilácie odliatku medzi 1 a 10 mm, a s frekvenciou oscilácie medzi 200 a 400 cyklov za minútu, (ii) ekvalizácie takto získaných plátov a ich valcovania za tepla, po ktorom sa chladenie pásu zdrží najmenej 5 sekúnd po tom, ako pás opustí poslednú valcovaciu stolicu;
    (iii) priameho poslania pásu na valcovanie za studená, čím sa vyhne obvyklému kroku žíhania;
    (iv) valcovania za studená v jednom kroku alebo vo viacerých krokoch, ak je to potrebné s medzistupňami žíhania, s redukčným pomerom v poslednom kroku najmenej 80 %;
    (v) kontinuálneho žíhania pásu valcovaného za studená počas celkového času 100 až 350 s, pri teplote medzi 850 a 1050 °C vo vlhkej atmosfére dusík/vodík, s pH2O/pH2 medzi 0,3 a 0,7;
    (vi) pokrytia pásu so žíhacím separátorom, jeho navinutia a žíhania cievky v komore v atmosfére, ktorá má nasledujúce zloženie počas ohrevu: vodík zmiešaný s najmenej 30 % objemovými dusíka až do 900 °C, vodík zmiešaný s najmenej 40 % objemovými dusíka až do 1100 až 1200 °C, potom udržiavania cievok pri tejto teplote v čistom vodíku.
  2. 2. Spôsob podľa nároku 1,vyznačujúci sa t ý m , že počas valcovania za horúca sa pláty opracujú s počiatočnou teplotou valcovania 1000 až 1200 °C a konečnou teplotou 850 až 1050 °C.
  3. 3. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z uvedených nárokov, vyznačujúci sa tým, že obsah uhlíka v oceli je medzi 15 a 100 ppm.
  4. 4. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z uvedených nárokov, vyznačujúci sa tým, že oceľ má obsah medi medzi 800 a 2000 ppm.
  5. 5. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z uvedených nárokov, vyznačujúci sa tým, že parametre kontinuálneho liatia sú vybrané tak, že sa získa pomer ekvi-osových zŕn ku stípikovým zmám medzi 35 a 75 %.
  6. 6. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z uvedených nárokov, vyznačujúci sa tým, že pomer ekvi-osových zŕn ku stlpikovým zrnám je väčší ako 50 %.
  7. 7. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z uvedených nárokov, vyznačujúci sa tým, že ekvi-osové zrná majú rozmery menšie ako 1,5 mm.
  8. 8. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z uvedených nárokov, vyznačujúci sa tým, že priemerné rozmery druhej fázy sú menšie ako 0,06 mikrometrov.
  9. 9. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z uvedených nárokov, vyznačujúci sa tým, že počas dekarbonizačného žíhania sa teplota udržuje pod 950 °C, obsah dusíka v atmosfére v následnom komorovom žíhaní je riadený tak, aby umožnil difúziu do pásu množstva dusíka menšieho ako 50 ppm.
  10. 10. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z nárokov 1 až 8, vyznačujúci sa tým, že po dekarbonizačnom žíhaní je pás kontinuálne opracovaný pri teplote medzi 900 a 1050 °C v nitridačnej atmosfére.
  11. 11. Spôsob podľa nároku 10, vyznačujúci sa t ý m , že nitridačná atmosféra obsahuje NH3 až do 10 % objemových, a vodnú paru v množstve zahrnutom medzi 0,5 a 100 g/m3.
  12. 12. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z uvedených nárokov, vyznačujúci sa tým, že počas posledného kroku valcovania za studená sa udržuje teplota najmenej 200 °C v najmenej dvoch prechodoch valcovania.
SK279-99A 1996-09-05 1997-07-24 Spôsob výroby pásov kremíkovej ocele SK283772B6 (sk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT96RM000606A IT1285153B1 (it) 1996-09-05 1996-09-05 Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato, a partire da bramma sottile.
PCT/EP1997/004010 WO1998010104A1 (en) 1996-09-05 1997-07-24 Process for the production of grain oriented electrical steel strip starting from thin slabs

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK27999A3 SK27999A3 (en) 1999-07-12
SK283772B6 true SK283772B6 (sk) 2004-01-08

Family

ID=11404410

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK279-99A SK283772B6 (sk) 1996-09-05 1997-07-24 Spôsob výroby pásov kremíkovej ocele

Country Status (18)

Country Link
US (1) US6273964B1 (sk)
EP (1) EP0925376B1 (sk)
JP (1) JP2000517380A (sk)
KR (1) KR100524442B1 (sk)
CN (1) CN1073165C (sk)
AT (1) ATE196781T1 (sk)
AU (1) AU4116097A (sk)
BR (1) BR9712010A (sk)
CZ (1) CZ292917B6 (sk)
DE (1) DE69703248T2 (sk)
ES (1) ES2153213T3 (sk)
GR (1) GR3035164T3 (sk)
IN (1) IN192926B (sk)
IT (1) IT1285153B1 (sk)
PL (1) PL182835B1 (sk)
RU (1) RU2194774C2 (sk)
SK (1) SK283772B6 (sk)
WO (1) WO1998010104A1 (sk)

Families Citing this family (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1290978B1 (it) 1997-03-14 1998-12-14 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per il controllo dell'inibizione nella produzione di lamierino magnetico a grano orientato
EP0947597B2 (en) † 1998-03-30 2015-06-10 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method of producing a grain-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic characteristics
IT1316030B1 (it) * 2000-12-18 2003-03-26 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la fabbricazione di lamierini a grano orientato.
IT1316029B1 (it) * 2000-12-18 2003-03-26 Acciai Speciali Terni Spa Processo per la produzione di acciaio magnetico a grano orientato.
US20050070961A1 (en) * 2003-07-15 2005-03-31 Terumo Kabushiki Kaisha Energy treatment apparatus
CN100389222C (zh) * 2005-12-13 2008-05-21 武汉钢铁(集团)公司 提高含铜取向硅钢电磁性能和底层质量的生产方法
JP4823719B2 (ja) * 2006-03-07 2011-11-24 新日本製鐵株式会社 磁気特性が極めて優れた方向性電磁鋼板の製造方法
CN100436042C (zh) * 2006-05-18 2008-11-26 武汉科技大学 一种薄板坯工艺高磁感取向电工钢板及其制造方法
CN101545072B (zh) * 2008-03-25 2012-07-04 宝山钢铁股份有限公司 一种高电磁性能取向硅钢的生产方法
CN101348854B (zh) * 2008-09-05 2010-12-22 首钢总公司 一种低温加热取向电工钢的生产方法
IT1396714B1 (it) 2008-11-18 2012-12-14 Ct Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato a partire da bramma sottile.
CN101768697B (zh) * 2008-12-31 2012-09-19 宝山钢铁股份有限公司 用一次冷轧法生产取向硅钢的方法
IT1402624B1 (it) 2009-12-23 2013-09-13 Ct Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di lamierini magnetici a grano orientato.
CN101775547B (zh) * 2009-12-31 2012-11-21 武汉钢铁(集团)公司 高磁感取向硅钢带的生产方法
DE102011054004A1 (de) * 2011-09-28 2013-03-28 Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten, für elektrotechnische Anwendungen bestimmten Elektrobands oder -blechs
CN102517429B (zh) * 2011-12-26 2013-09-18 武汉钢铁(集团)公司 一种用薄板坯连铸连轧生产高磁感取向硅钢的方法
JP5423909B1 (ja) * 2012-07-20 2014-02-19 新日鐵住金株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
CN103695619B (zh) * 2012-09-27 2016-02-24 宝山钢铁股份有限公司 一种高磁感普通取向硅钢的制造方法
CN105579596B (zh) 2013-09-26 2018-01-09 杰富意钢铁株式会社 取向性电磁钢板的制造方法
DE102014112286A1 (de) * 2014-08-27 2016-03-03 Thyssenkrupp Ag Verfahren zur Herstellung eines aufgestickten Verpackungsstahls
CN104805353A (zh) * 2015-05-07 2015-07-29 马钢(集团)控股有限公司 一种纵向磁性能优异电工钢及其生产方法
CN104846177B (zh) * 2015-06-18 2017-08-08 北京科技大学 一种利用连续退火制备低成本取向硅钢的方法
KR101707451B1 (ko) * 2015-12-22 2017-02-16 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그 제조방법
JP6631725B2 (ja) * 2016-11-01 2020-01-15 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
CN107858633A (zh) * 2017-12-26 2018-03-30 武汉钢铁有限公司 一种取向硅钢的感应加热渗氮方法
CN111531138B (zh) * 2020-06-10 2021-12-14 武汉钢铁有限公司 一种薄板坯连铸连轧生产无取向电工钢的方法
KR20240098943A (ko) * 2022-12-21 2024-06-28 주식회사 포스코 박물 방향성 전기강판 및 그 제조방법

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2130241B (en) * 1982-09-24 1986-01-15 Nippon Steel Corp Method for producing a grain-oriented electrical steel sheet having a high magnetic flux density
DE69025417T3 (de) * 1989-04-04 2000-03-30 Nippon Steel Corp., Tokio/Tokyo Verfahren zum Herstellen von kornorientierten Elektrostahlblechen mit hervorragenden magnetischen Eigenschaften
DE4311151C1 (de) * 1993-04-05 1994-07-28 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientierten Elektroblechen mit verbesserten Ummagnetisierungsverlusten
JP3063518B2 (ja) * 1993-12-27 2000-07-12 株式会社日立製作所 連続鋳造装置及び連続鋳造システム
JPH08225843A (ja) * 1995-02-15 1996-09-03 Nippon Steel Corp 方向性珪素鋼板の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
ITRM960606A1 (it) 1998-03-05
KR100524442B1 (ko) 2005-10-26
AU4116097A (en) 1998-03-26
IT1285153B1 (it) 1998-06-03
ES2153213T3 (es) 2001-02-16
SK27999A3 (en) 1999-07-12
RU2194774C2 (ru) 2002-12-20
KR20000068346A (ko) 2000-11-25
JP2000517380A (ja) 2000-12-26
CN1073165C (zh) 2001-10-17
US6273964B1 (en) 2001-08-14
IN192926B (sk) 2004-06-12
ATE196781T1 (de) 2000-10-15
DE69703248D1 (de) 2000-11-09
EP0925376A1 (en) 1999-06-30
EP0925376B1 (en) 2000-10-04
GR3035164T3 (en) 2001-04-30
CZ77899A3 (cs) 2000-01-12
CZ292917B6 (cs) 2004-01-14
DE69703248T2 (de) 2001-04-26
CN1231703A (zh) 1999-10-13
PL182835B1 (pl) 2002-03-29
WO1998010104A1 (en) 1998-03-12
BR9712010A (pt) 2000-01-18
PL331897A1 (en) 1999-08-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SK283772B6 (sk) Spôsob výroby pásov kremíkovej ocele
EP0922119B1 (en) Process for the production of grain oriented electrical steel strip having high magnetic characteristics, starting from thin slabs
SK285282B6 (sk) Spôsob výroby oceľových plechov s vysokými feromagnetickými charakteristikami
JPS6250529B2 (sk)
SK284364B6 (sk) Spôsob riadenia inhibície pri výrobe oceľových plechov s orientovanou zrnitosťou
CZ291194B6 (cs) Způsob výroby pásů z křemíkové oceli
JPH08188824A (ja) 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
KR20120130172A (ko) 방향성 자기 강판의 제조 방법
JPH046221A (ja) 二方向性珪素鋼板の製造方法
KR970007162B1 (ko) 철손 특성이 우수한 저온 스라브 가열방식의 방향성 전기강판의 제조방법
JPH0257125B2 (sk)
KR100817156B1 (ko) 자기적 성질이 뛰어난 방향성 전기강판의 제조방법
KR100544418B1 (ko) 자기적 특성이 우수한 방향성 규소강판의 제조방법
JPH02310316A (ja) ｛１００｝〈ｕｖｗ〉集合組織の発達した無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH03285018A (ja) 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法
JPH07258737A (ja) 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JP2002129238A (ja) 一方向性電磁鋼板の安定製造方法
JPH0347920A (ja) 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH0413811A (ja) 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH04362135A (ja) 急冷凝固プロセスによる方向性電磁鋼板の製造方法
JPH02258926A (ja) 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法
KR20010055100A (ko) 자기적 특성이 우수한 방향성 규소강판의 제조방법
JPH04362129A (ja) 二方向性珪素鋼板の製造方法
JPH04362131A (ja) 二方向性珪素鋼板の製造方法
JPS6152318A (ja) 一方向性珪素鋼板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees

Effective date: 20140724