SK284364B6 - Spôsob riadenia inhibície pri výrobe oceľových plechov s orientovanou zrnitosťou - Google Patents

Spôsob riadenia inhibície pri výrobe oceľových plechov s orientovanou zrnitosťou Download PDF

Info

Publication number
SK284364B6
SK284364B6 SK1225-99A SK122599A SK284364B6 SK 284364 B6 SK284364 B6 SK 284364B6 SK 122599 A SK122599 A SK 122599A SK 284364 B6 SK284364 B6 SK 284364B6
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
ppm
grain
strip
temperature
sheets
Prior art date
Application number
SK1225-99A
Other languages
English (en)
Other versions
SK122599A3 (en
Inventor
Stefano Cicale'
Stefano Fortunati
Giuseppe Abbruzzese
Original Assignee
Acciai Speciali Terni S.P.A.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Acciai Speciali Terni S.P.A. filed Critical Acciai Speciali Terni S.P.A.
Publication of SK122599A3 publication Critical patent/SK122599A3/sk
Publication of SK284364B6 publication Critical patent/SK284364B6/sk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1227—Warm rolling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Measuring Magnetic Variables (AREA)
  • Manufacturing Of Magnetic Record Carriers (AREA)
  • Seasonings (AREA)
  • Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
  • Disintegrating Or Milling (AREA)
  • Medicines Containing Plant Substances (AREA)
  • Epoxy Compounds (AREA)
  • Electric Propulsion And Braking For Vehicles (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Abstract

Pri výrobe elektrických oceľových plechov s orientovanou zrnitosťou je inhibícia za horúca valcovaného pásu riadená pomocou starostlivého vyváženia obsahov medi, hliníka a uhlíka, čím sa za horúca valcovanom páse definuje typ a množstvo vyzrážaných druhých fáz, čím sa získajú optimálne rozmery zŕn počas dekarbonizačného žíhania, čo umožní následné vysokoteplotné kontinuálne tepelné opracovanie, pri ktorom sa pomocou difúzie dusíka pozdĺž hrúbky pásu hliník priamo zráža ako nitrid, takto sa dosiahne množstvo druhých fáz potrebných na riadenie orientácie zŕn v konečnom produkte.ŕ

Description

Vynález sa týka spôsobu riadenia inhibície pri výrobe elektrických plechov s orientovanou zrnitosťou a presnejšie sa týka spôsobu, pomocou ktorého sa pomocou kontroly obsahu medi, hliníka a uhlíka, určuje typ a množstvá vyzrážaných druhých fáz, keď sa pás valcuje za tepla, aby sa tak získala optimálna veľkosť zŕn počas dekarbonizačného žíhania a istý stupeň inhibície, čim sa dovoľuje uskutočniť nasledujúce kontinuálne vysokoteplotné tepelné opracovanie, pri ktorom sa hliník ako nitrid priamo zráža pomocou difundujúceho dusíka pozdĺž hrúbky pásu tak, aby sa získal pomer druhých fáz potrebný na riadenie orientácie zŕn konečného produktu.
Doterajší stav techniky
Silikónová oceľ s orientovanou zrnitosťou určená na magnetické použitie sa normálne klasifikuje do dvoch skupín, zásadne sa líšiacich v hodnote magnetickej indukcie meranej pod vplyvom magnetického poľa 800 As/m, známej ako „B800“: skupina konvenčnej silikónové ocele s orientovanou zrnitosťou, kde B800 je nižšie ako 1890 mT a skupina s orientovanou zrnitosťou s vysokou permeabilitou, kde B800 je vyššie než 1900 mT. Ďalšie podrobnejšie rozdelenie závisí od takzvaných Jadrových strát“, ktoré sa vyjadrujú vo W/kg.
Konvenčná silikónová oceľ s orientovanou zrnitosťou, používaná od tridsiatych rokoch a silikónová oceľ so super orientovanou zrnitosťou, ktorá má vyššiu permeabilitu a používa sa priemyselne od druhej polovice šesťdesiatych rokov, sa významne používajú na výrobu jadier pre elektrické transformátory. Výhody super orientovaných zrnitých produktov vznikajú z ich vyššej permeabiíity (čo umožňuje zmenšenie rozmerov jadier) a z ich nižších strát, čo vedie k ušetreniu energie.
V týchto pásoch permeabilita závisí od orientácie telesne centrovaných kubických kryštálov (alebo zŕn) železa; jedna z hrán zrna musí byť paralelná so smerom valcovania. Použitím určitých vyzrážaných produktov (inhibítory), takzvaných druhých fáz, vhodnej veľkosti a distribúcie, ktoré znižujú pohyblivosť hraníc zŕn, sa získa selektívny rast jednotlivých zŕn, ktoré majú očakávanú orientáciu; čím je vyššia teplota rozpustenia týchto precipitátov v oceli, tým je vyššia orientácia zŕn a tým sú lepšie magnetické vlastnosti koncového produktu. V oceli s orientovanou zrnitosťou sú inhibítormi prevládajúco sulfid a/alebo selenid mangánu, kým prccipitáty obsahujúce dusík viazaný na hliník (označované z dôvodu jednoduchosti ako nitrid hliníka) sú inhibítormi prevládajúcimi v super orientovanej zrnitej oceli.
Ale pri výrobe plechov s orientovanou zrnitosťou alebo super orientovaných plechov, počas tuhnutia ocele a pri chladení stuhnutého telesa, sa druhé fázy umožňujúce vyššie zmienený efekt zlepšenia zrážajú v hrubej forme nevhodnej na požadované účely; tieto druhé fázy sa preto musia rozpustiť a prezrážať v správnej forme a udržiavať sa v tejto forme, až kým sa nezískajú zrná požadovanej veľkosti a orientácie pri konečnom komplikovanom a drahom transformačnom spôsobe, ktorý zahrnuje valcovanie za studená na požadovanú konečnú hrúbku a dekarbonizačné žíhanie a konečné žíhanie.
Je zrejmé, že výrobné problémy, ktoré sa v podstate týkajú namáhavosti získania dobrých výstupov a konštantnej kvality, sú hlavne spôsobené obozretnosťou, ktorá sa má venovať udržaniu druhých fáz a zvlášť nitridu hliníka v po žadovanej forme a distribúcii počas celého spôsobu premeny ocele.
Na prekonanie týchto problémov boli vyvinuté techniky, pri ktorých sa nitrid hliníka vhodný na riadenie rastu zŕn získa prostredníctvom nitridácie pásu, výhodne po kroku valcovania za studená, ako je opísané v U. S. patente č. 4 225 366 a v Európskom patente č. 0339 474.
Podľa naposledy uvedeného patentu sa nitrid hliníka, ktorý je hrubo vyzrážaný počas pomalého tuhnutia ocele, udržuje v tomto stave pomocou nízkej teploty zahrievania hrubých plátov (nižšie než 1280 °C, výhodne nižšie než 1250 °C) pred krokom valcovania za horúca; dusík sa zavedie po dekarbonizačnom žíhaní, tento potom reaguje ihneď, hlavne v blízkosti povrchu pásu; čím vznikajú nitridy kremíka a nitridy mangánu/kremíka, ktoré majú relatívne nízke solubilizačné teploty, a ktorc sa rozpustia počas fázy zahrievania pri konečnom komorovom žíhaní; takýmto spôsobom uvoľnený dusík difunduje do plechu, reaguje s hliníkom, pričom sa znova zráža v jemnej a homogénnej forme v celej hrúbke pásu vo forme zmiešaného nitridu hliníka a kremíka; tento spôsob vyžaduje udržiavanie materiálu pri 700 až 800 °C počas najmenej štyroch hodín. V uvedenom patente je uvedené, že dusík musí byť zavedený pri teplote blízko dekarbonizačnej teploty (približne 850 °C) a v žiadnom prípade nie vyššej než 900 °C, aby sa zabránilo neriadenému rastu zŕn pre nedostatok vhodných inhibítorov. Optimálnou nitridačnou teplotou by v skutočnosti mala byť teplota 750 °C, kým 850 °C predstavuje hornú hranicu, aby sa zabránilo takémuto nekontrolovateľnému rastu zŕn.
Zdá sa, že tento spôsob zahrnuje určité výhody, relatívne nízke teploty zahrievania plátu pred krokom valcovania za tepla, relatívne nízke teploty dekarbonizácie a nitridácie; a fakt, že sa nezvyšuje cena výroby pri udržiavaní pásu v peci komorového žíhania pri teplote 700 °C až 800 °C počas najmenej štyroch hodín (s cieľom získať zmiešané nitridy hliníka a kremíka potrebných na riadenie rastu zrna), pretože zahrievanie v peci komorového žíhania vyžaduje vo všetkých prípadoch podobný čas.
Ale spolu s citovanými výhodami má uvedený spôsob aj určité nevýhody, ako napríklad: (i) následkom nízkej teploty zahrievania plátov nemá plát takmer žiadne precipitáty inhibujúce rast zŕn; všetky kroky zahrievania pásu, a zvlášť tie, ktoré patria krokom dekarbonizácie a nitridácie, musia byť uskutočnené pri relatívne nízkych a kriticky riadených teplotách, pri takých podmienkach sú hranice zŕn veľmi pohyblivé, čo spôsobuje riziko nekontrolovaného rastu zŕn; (ii) zavedený dusík sa zastavuje blízko povrchu pásu ako nitrid kremíka a nitrid mangán/kremik, ktoré sa musia rozpustiť, aby sa umožnila difúzia dusíka smerom k jadru plechu ajeho reakcia tvoriaca požadovaný nitrid hliníka: dôsledkom je, že sa nemôže dosiahnuť žiadne zlepšenie urýchlením času zahrievania počas konečného žíhania, napríklad pomocou použitia iného typu kontinuálnej pece namiesto pecí komorového žíhania.
Vediac o uvedených ťažkostiach vyvinul sa zlepšený spôsob, ktorý je nový a zahrnuje významný invenčný krok oproti doterajšiemu stavu, od ktorého sa odlišuje tak z hľadiska teoretických základov, ako aj charakteristík spôsobu. Takýto spôsob jc opísaný v prihlasovateľových talianskych patentových prihláškach č. RM96A000600, RM96A000606, RM96A000903, RM96A000904, RM96A000905. Tieto patentové prihlášky jasne uvádzajú, že celý spôsob, a zvlášť riadenie teplôt zahrievania, sa môže urobiť menej kritickým, ak pred krokom valcovania za horúca je umožnené isté prezrážanie inhibítorov vhodných na riadenie rastu zŕn, čím sa umožní lepšie riadenie veľkosti zŕn počas primárnej rekryštalizácie (počas dekarbonizačného žíhania) a potom hlboká nitridácia plechu, aby sa priamo vytvoril nitrid hliníka.
Predmetom tohto vynálezu je prekonať nevýhody už známych výrobných spôsobov a ďalej zlepšiť technológiu opísanú uvedenými talianskymi patentovými prihláškami pomocou spôsobu tvorby a riadenia pred krokom valcovania za horúca systému rôznych inhibítorov vhodných na to, aby urobili menej kritickými väčšinu krokov výroby, so zvláštnym dôrazom na starostlivé riadenie teploty zahrievania, aby sa získali optimálne veľkosti zŕn počas primárnej rekryštalizácie a hlboká penetrácia dusíka do pásu, aby sa priamo tvoril nitrid hliníka.
Podstata vynálezu
Podstatou vynálezu je spôsob riadenia inhibície pri výrobe elektrických plechov s orientovanou zrnitosťou, kde sa silíkónová oceľ odlieva na pláty, potom sa privedie na vysokú teplotu a valcuje sa za horúca; takto získaný za horúca valcovaný pás sa žíha a zakalí, valcuje sa za studená a takto získaný za studená valcovaný pás sa podrobí primárnemu rckryštalizačnému žíhaniu, nitridácii a potom sa podrobí sekundárnemu rckryštalizačnému žíhaniu, pričom spôsob zahŕňa kombináciu v kooperačnom vzťahu nasledujúcich krokov:
(i) kontinuálne odlievanie silikónovej ocele, ktorá má obsahy medi, uhlíka a hliníka v nasledujúcich rozsahoch 800 až 1800 ppm, 50 až 550 ppm, 250 až 350 ppm;
(ii) zahrievanie kontinuálne odliatych plátov na teplotu medzi 1150 a 1320 °C a ich valcovanie za horúca;
(iii) rýchle uvedenie takto získaného pásu na 1100 až 1150 °C, jeho ochladenie na 850 až 950 °C, jeho udržiavanie pri tejto teplote počas 30 až 100 s a potom jeho zakalenie od 550 do 850 °C, aby sa tak získal pás, v ktorom je efektívna inhibícia (Iz) počas riadenia rastu zŕn vypočítaná podľa empirického vzorca:
Iz= 1,91 Fv/r, kde Fv je objemový zlomok užitočných precipitátov a r je stredný polomer týchto precipitátov, v rozsahu medzi 400 a 1300 cm1.
Podľa tohto vynálezu je pomocou vhodnej kombinácie obsahov uhlíka, hliníka a medi možné urobiť ľahšou, podľa inovovanej technológie opísanej pomocou uvedených prihlasovateľových talianskych patentových prihlášok, výrobu plechov silikónovej ocele aj typu ocele s orientovanou zrnitosťou aj super orientovaného typu.
Konkrétne podľa vynálezu, kontrola obsahu medi, uhlíka a hliníka v rozsahoch 800 až 1800 ppm, 50 až 550 ppm, 250 až 350 ppm, dovoľuje získať pred valcovaním pásu za studená jemné precipitáty a zvlášť precipitáty obsahujúce dusík naviazaný na hliník a zmes nitridov medi a mangánu, schopné poskytnúť plechu účinnú inhibíciu (Iz). medzi asi 400 a asi 1300 cm’1, vhodných na riadenie rozmerov zma dekarbonizovaného produktu.
Účinná inhibícia sa vypočíta podľa empirického vzorca:
Iz = 1,91 Fv/r, kde Fv je objemový zlomok užitočných precipitátov a r je stredný polomer týchto precipitátov.
Výhodne je obsah medi riadený v rozsahu 1000 až 1500 ppm. Obsah uhlíka je výhodne v rozsahu 50 až 250 ppm pre konečný typ s orientovanou zrnitosťou, a je v rozsahu 250 až 550 ppm pre konečný typ so super orientovanou zrnitosťou.
Obsah hliníka je výhodne riadený v rozsahu 280 až
310 ppm.
Ďalej tiež podľa tohto vynálezu sa kontinuálne odlievané pláty zahrievajú medzi 1150 °C a 1320 °C, výhodne medzi 1200 °C a 1300 °C, a valcujú sa za horúca.
Potom sa za horúca valcovaný pás rýchlo zahreje na 1100 až 1150 °C, ochladí sa na 850 až 950 °C, nechá sa pri takejto teplote počas 30 až 100 s a potom sa zakalí od 550 do 850 °C.
Valcovanie za studená výhodne zahrnuje prechody uskutočňované pri teplote medzi 180 a 250 °C.
Konečné dekarbonizačné a nitridačné opracovanie sa môže uskutočňovať rôznymi alternatívnymi cestami, ako napríklad:
(i) v jedinom kroku, kde sa dekarbonizácia uskutočňuje vo vlhkej atmosfére dusík-vodík, amoniak sa pridáva v konečnej časti spôsobu;
(ii) v dvoch krokoch, kde sa amoniak pridáva len potom, ako je dokončený dekarbonizačný spôsob, výhodne so zvýšením teploty opracovania až do maximálne 1050 °C;
(iii) v dvoch krokoch, kde sa amoniak pridáva aj po skončení dekarbonizačného spôsobu aj potom, vždy v kontinuálnej peci; v tomto prípade je tiež pri koncovom nitridačnom stupni výhodné zvýšiť teplotu opracovania až do 1100°C.
Pás sa pokryje žíhacím separátorom založeným na MgO a navinie sa na cievku, komorovo sa žíha zahriatím do 1210 °C pod atmosférou dusík-vodík a udržuje sa najmenej 10 hodín pod vodíkom.
Vynález bude teraz opísaný pomocou niektorých uskutočnení.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklad 1
Vyrobili sa dve experimentálne zliatiny, ktoré mali nasledujúce zloženie:
zliatina Si C Mn S Als N Ti Cu
% hmotnostné PPm Ppm PPm PPm PPm ppm PPm
1 3,2 520 1400 70 290 80 14 1200
2 3,2 510 1400 75 280 75 12 200
Zliatiny rozdelené na dve skupiny sa zahrievali na 1280 °C a na 1150 °C počas 30 minút, keď sa valcovali za horúca a pásy sa žíhali podľa nasledujúcej schémy: 1135 °C počas 30 s, 990 °C počas 60 s, zakalenie začínajúc od 750 °C. Potom, ako sa namorili a opieskovali, sa pásy valcovali za studená na hrúbku 0,30 mm, dekarbonizovali sa počas 200 s pri 870 °C vo vlhkej zmesi dusík-vodík a potom sa nitridovali pri 770 a pri 1000 °C počas 30 sekúnd tým, žc sa do pece dodala zmes dusík-vodík obsahujúca 10 % NH3. Statické žíhanie sa uskutočňovalo podľa nasledujúcej schémy: zahrievanie z 30 na 1200 °C pri 15 °C/h v zmesi vodík 75 % - dusík 25% a zastavenie pri 1200 °C počas 20 hodín vo vodíku. Permeability sú uvedené v tabuľke 1:
Tabuľka 1
teplota (plátu) °C T nitridácie 870 °C Chemické zloženie č. T nitridácie 1000 °C Chemické zloženie č.
1 2 1 2
1150 1925 1915 1870 1690
1280 1930 1900 1940 1890
Príklad 2
Pripravili sa dva experimentálne ingoty, ktoré mali nasledujúce zloženie:
zliatina Si C Mn S Als N Ti Cu
% hmotnostné ppm ppm ppm ppm ppm PPm PPm
1 3,15 32 1300 78 300 80 14 1000
2 3,17 300 1200 71 310 75 12 200
Postupom podľa príkladu 1 sa uskutočňoval krok valcovania za studená; potom sa pásy dekarbonizovali pri 870 °C počas 100 s, potom sa nitridovali pri 770 a pri 970 °C, čim sa získalo celkové množstvo dusíka asi 180 ppm. Konečné opracovanie bolo rovnaké ako v príklade 1.
Tabuľka 2 ukazuje takto získané permeability.
Tabuľka 2
teplota (plátu) °C T nitridácie 770 °C Chemické zloženie č. T nitridácie 970 °C Chemické zloženie č.
1 2 1 2
1150 1885 1910 1925 1720
1280 1890 1900 1940 1910
Príklad 3
Vyrobilo sa nasledujúcich šesť priemyselných zliatin:
zliati- na Si C M n S Als N Ti Cu
% hmotnostné ppm ppm ppm ppm PPm Ppm PPm
1 3,22 500 1300 75 300 70 14 1800
2 3,21 510 1400 70 310 75 10 1300
3 3,23 520 1400 80 310 80 12 800
4 3,20 500 1500 70 300 78 10 200
5 3,22 510 1300 80 310 72 12 180
6 3,24 520 1500 75 315 70 13 190
Takto získané dve skupiny plátov, jedna mala nízky obsah medi a jedna mala množstvo medi podľa tohto vynálezu, sa spracovali podľa nasledujúcej schémy: plát sa zahrieval pri 1280 °C počas 50 minút; valcoval sa za horúca na 2,1 mm, so vstupnou teplotou na záverečnej stolici 1050 °C; ochladenie pásu začínajúc ihneď po výstupe zo záverečnej stolice; navíjanie pri 580 °C; žíhanie pri 1135 °C počas 30 s, a pri 900 °C počas 120 s, potom nasledovalo zakalenie; valcovanie za studená na 0,30 mm; dekarbonizácia pri 870 °C počas 220 s vo vlhkej zmesi dusíkvodík a nitridovanie pri 1000 °C počas 30 sekúnd zavedením do pece zmesi dusík-vodík obsahujúcej 10 % objemových amoniaku; koncové komorové žíhanie so zahrievaním 15 °C/h do 1200 °C v zmesi dusík-vodík 75:25, a zastavenie pri 1200 °C počas 20 hodín vo vodíku.
Tabuľka 3 ukazuje takto získané permeability.
Tabuľka 3
B800 (mT) Málo medi č. (pásy) veľa medi č. (pásy)
1880 až 1890 2 -
1890 až 1900 5 -
1900 až 1910 9 -
1910 až 1920 7 4
1920 až 1930 3 20
1930 až 1940 - 3
1940 až 1950 - -
Príklad 4
Odliala sa oceľ, ktorá mala nasledujúce zloženie: Si 3,22 % hmotnostného, C 500 ppm, Mn 1300 ppm, S 75 ppm, Als300 ppm, N 76 ppm, Ti 14 ppm, Cu 1200 ppm. Pláty sa zahrievali na 1150 °C a potom sa valcovali za horúca; časť pásov sa ochladila ihneď po opustení záverečnej stolice, zostávajúce pásy sa podrobili ochladeniu, ktoré začalo s oneskorením 6 sekúnd od výstupu zo záverečnej stolice; takéto pásy sa označili ako Štandardne ochladené (SC) a Oneskorene ochladené (DC).
SC pás a DC pás sa žihali pri 1130 °C počas 30 s a potom pri 900 °C počas 60 s. Potom sa všetky pásy valcovali za studená na hrúbku 0,27 mm, dekarbonizovali sa a kontinuálne sa nitridovali v dvojzónovej peci, najmä dekarbonizácia pri 870 °C počas 220 s vo vlhkej zmesi dusík-vodík, a nitridovanie pri 1000 °C počas 30 s, pomocou dodávania do pece zmesi dusík-vodík obsahujúcej 10 % objemových amoniaku, s rosným bodom 10 °C.
Konečné opracovanie bolo také, ako opracovanie opísané v príklade 1. Takto získané magnetické vlastnosti sú uvedené v tabuľke 4.

Claims (6)

1. Spôsob riadenia inhibície pri výrobe elektrických plechov s orientovanou zrnitosťou, v ktorom sa silikónová oceľ odlieva na pláty, potom sa privedie na vysokú teplotu a valcuje sa za horúca, pričom takto získaný za horúca valcovaný pás sa žíha a zakalí, valcuje za studená a následne sa podrobí primárnemu rekryštalizačnému žíhaniu, nitridácii a nakoniec sekundárnemu rekryštalizačnému žíhaniu, vyznačujúci sa tým, že je kombináciou v kooperačnom vzťahu nasledujúcich krokov:
(i) kontinuálne odlievanie silikónovej ocele, ktorá má obsahy medi, uhlíka a hliníka v nasledujúcich rozsahoch 800 až 1800 ppm, 50 až 550 ppm, 250 až 350 ppm;
(ii) zahrievanie kontinuálne odliatych plátov na teplotu medzi 1150 a 1320 °C a ich valcovanie za horúca;
(iii) rýchle uvedenie takto získaného pásu na 1100 až 1150 “C, jeho ochladenie na 850 až 950 °C, jeho udržiavanie pri tejto teplote počas 30 až 100 s a potom jeho zakalenie od 550 do 850 °C, aby sa tak získal pás, v ktorom je efektívna inhibícia (Iz) počas riadenia rastu zŕn vypočítaná podľa empirického vzorca:
Iz = 1,91 Fv/r, kde Fv je objemový zlomok užitočných precipitátov a r je stredný polomer týchto precipitátov, v rozsahu medzi 400 a 1300 cm'1.
2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že množstvo medi je v rozsahu medzi 1000 a 1500 ppm.
3. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že množstvo uhlíka je v rozsahu medzi 50 a 250 ppm pre konečný produkt s orientovanou zrnitosťou a medzi 250 a 550 ppm pre konečný produkt so super orientovanou zrnitosťou.
4. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, množstvo hliníka je v rozsahu medzi 280 a 310 ppm.
5. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že sa pláty zahrievajú pri teplote v rozsahu medzi 1200 a 1300 °C.
6. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že niektoré kroky valcovania za studená sú pri teplote v rozsahu medzi 180 a 250 °C.
SK1225-99A 1997-03-14 1997-07-28 Spôsob riadenia inhibície pri výrobe oceľových plechov s orientovanou zrnitosťou SK284364B6 (sk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT97RM000146A IT1290977B1 (it) 1997-03-14 1997-03-14 Procedimento per il controllo dell'inibizione nella produzione di lamierino magnetico a grano orientato
PCT/EP1997/004088 WO1998041659A1 (en) 1997-03-14 1997-07-28 Process for the inhibition control in the production of grain-oriented electrical sheets

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK122599A3 SK122599A3 (en) 2000-05-16
SK284364B6 true SK284364B6 (sk) 2005-02-04

Family

ID=11404859

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK1225-99A SK284364B6 (sk) 1997-03-14 1997-07-28 Spôsob riadenia inhibície pri výrobe oceľových plechov s orientovanou zrnitosťou

Country Status (16)

Country Link
US (1) US6361620B1 (sk)
EP (1) EP0966549B1 (sk)
JP (1) JP2001515540A (sk)
KR (1) KR100561143B1 (sk)
CN (1) CN1094982C (sk)
AT (1) ATE245709T1 (sk)
AU (1) AU4378097A (sk)
BR (1) BR9714628A (sk)
CZ (1) CZ295535B6 (sk)
DE (1) DE69723736T2 (sk)
ES (1) ES2203820T3 (sk)
IT (1) IT1290977B1 (sk)
PL (1) PL182838B1 (sk)
RU (1) RU2198230C2 (sk)
SK (1) SK284364B6 (sk)
WO (1) WO1998041659A1 (sk)

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1299137B1 (it) 1998-03-10 2000-02-29 Acciai Speciali Terni Spa Processo per il controllo e la regolazione della ricristallizzazione secondaria nella produzione di lamierini magnetici a grano orientato
EP0947597B2 (en) † 1998-03-30 2015-06-10 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method of producing a grain-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic characteristics
EP1162280B1 (en) * 2000-06-05 2013-08-07 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method for producing a grain-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic properties
IT1316026B1 (it) * 2000-12-18 2003-03-26 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la fabbricazione di lamierini a grano orientato.
RU2414513C1 (ru) * 2007-04-05 2011-03-20 Ниппон Стил Корпорейшн Способ непрерывного отжига полосовой стали, имеющей точку кюри, и устройство для непрерывного отжига такой стали
ITRM20070218A1 (it) * 2007-04-18 2008-10-19 Ct Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato
CN101643881B (zh) * 2008-08-08 2011-05-11 宝山钢铁股份有限公司 一种含铜取向硅钢的生产方法
RU2465348C1 (ru) * 2008-09-10 2012-10-27 Ниппон Стил Корпорейшн Способ производства листа из электротехнической стали с ориентированным зерном
IT1396714B1 (it) * 2008-11-18 2012-12-14 Ct Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato a partire da bramma sottile.
EP2537947B1 (en) 2010-02-18 2018-12-19 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method of manufacturing grain-oriented electrical steel sheet
WO2011102455A1 (ja) 2010-02-18 2011-08-25 新日本製鐵株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP4840518B2 (ja) * 2010-02-24 2011-12-21 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5712491B2 (ja) * 2010-03-12 2015-05-07 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
EP2578706B1 (en) * 2010-05-25 2016-06-08 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method of manufacturing grain-oriented electrical steel sheet
KR101633255B1 (ko) 2014-12-18 2016-07-08 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그 제조방법
CA3014035C (en) * 2016-02-22 2021-02-09 Jfe Steel Corporation Method of producing grain-oriented electrical steel sheet

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5472521A (en) * 1933-10-19 1995-12-05 Nippon Steel Corporation Production method of grain oriented electrical steel sheet having excellent magnetic characteristics
JPS5948934B2 (ja) * 1981-05-30 1984-11-29 新日本製鐵株式会社 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH0717961B2 (ja) * 1988-04-25 1995-03-01 新日本製鐵株式会社 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
US5759293A (en) * 1989-01-07 1998-06-02 Nippon Steel Corporation Decarburization-annealed steel strip as an intermediate material for grain-oriented electrical steel strip
JPH0730397B2 (ja) * 1990-04-13 1995-04-05 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JP2519615B2 (ja) * 1991-09-26 1996-07-31 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法
KR960010811B1 (ko) * 1992-04-16 1996-08-09 신니뽄세이데스 가부시끼가이샤 자성이 우수한 입자배향 전기 강 시트의 제조방법
US5507883A (en) * 1992-06-26 1996-04-16 Nippon Steel Corporation Grain oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density and ultra low iron loss and process for production the same
JP2724659B2 (ja) * 1992-11-26 1998-03-09 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板
DE4311151C1 (de) * 1993-04-05 1994-07-28 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientierten Elektroblechen mit verbesserten Ummagnetisierungsverlusten
JP3240035B2 (ja) * 1994-07-22 2001-12-17 川崎製鉄株式会社 コイル全長にわたり磁気特性に優れた方向性けい素鋼板の製造方法
JP3598590B2 (ja) * 1994-12-05 2004-12-08 Ｊｆｅスチール株式会社 磁束密度が高くかつ鉄損の低い一方向性電磁鋼板
JPH08225843A (ja) * 1995-02-15 1996-09-03 Nippon Steel Corp 方向性珪素鋼板の製造方法
FR2731713B1 (fr) * 1995-03-14 1997-04-11 Ugine Sa Procede de fabrication d'une tole d'acier electrique a grains orientes pour la realisation notamment de circuits magnetiques de transformateurs
US5643370A (en) * 1995-05-16 1997-07-01 Armco Inc. Grain oriented electrical steel having high volume resistivity and method for producing same
JP2850823B2 (ja) * 1995-12-27 1999-01-27 日本電気株式会社 チップ型固体電解コンデンサの製造方法
US5885371A (en) * 1996-10-11 1999-03-23 Kawasaki Steel Corporation Method of producing grain-oriented magnetic steel sheet

Also Published As

Publication number Publication date
WO1998041659A1 (en) 1998-09-24
AU4378097A (en) 1998-10-12
EP0966549B1 (en) 2003-07-23
BR9714628A (pt) 2000-03-28
EP0966549A1 (en) 1999-12-29
PL335653A1 (en) 2000-05-08
RU2198230C2 (ru) 2003-02-10
CN1249008A (zh) 2000-03-29
DE69723736D1 (de) 2003-08-28
US6361620B1 (en) 2002-03-26
JP2001515540A (ja) 2001-09-18
KR100561143B1 (ko) 2006-03-15
ITRM970146A1 (it) 1998-09-14
IT1290977B1 (it) 1998-12-14
ATE245709T1 (de) 2003-08-15
CZ295535B6 (cs) 2005-08-17
KR20000076233A (ko) 2000-12-26
CZ9903251A3 (cs) 2001-07-11
DE69723736T2 (de) 2004-04-22
PL182838B1 (pl) 2002-03-29
ES2203820T3 (es) 2004-04-16
SK122599A3 (en) 2000-05-16
CN1094982C (zh) 2002-11-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4653261B2 (ja) 薄いスラブからの高磁気特性を備えた粒配向性電気鋼ストリップの製造方法
KR100441234B1 (ko) 높은체적저항률을갖는결정립방향성전기강및그제조방법
RU2572919C2 (ru) Способ получения текстурированных стальных лент или листов для применения в электротехнике
JP4651755B2 (ja) 高磁気特性を備えた配向粒電気鋼板の製造方法
SK27999A3 (en) Process for the production of grain oriented electrical steel strip starting from thin slabs
US4439251A (en) Non-oriented electric iron sheet and method for producing the same
SK284364B6 (sk) Spôsob riadenia inhibície pri výrobe oceľových plechov s orientovanou zrnitosťou
KR950005793B1 (ko) 자속밀도가 높은 일방향성 전기 강스트립의 제조방법
CZ291194B6 (cs) Způsob výroby pásů z křemíkové oceli
JP2653969B2 (ja) １段冷間圧下を用いる結晶粒方向性珪素鋼の製造法
US6361621B1 (en) Process for the inhibition control in the production of grain-oriented electrical sheets
KR950002895B1 (ko) 초고규소 방향성 전자강판 및 그 제조방법
JPH0733548B2 (ja) 磁束密度の高い二方向性電磁鋼板の製造方法
US4878959A (en) Method of producing grain-oriented silicon steel with small boron additions
US20230212720A1 (en) Method for the production of high permeability grain oriented electrical steel containing chromium
JP2653948B2 (ja) 熱鋼帯焼なましなしの標準結晶粒配向珪素鋼の製法
JPH09118920A (ja) 磁気特性が優れた一方向性電磁鋼板の安定製造方法
JPH07258738A (ja) 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
CA1307444C (en) Method of producing grain-oriented silicon steel with small boron additions
JPH07258737A (ja) 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH04362132A (ja) 二方向性珪素鋼板の製造方法
JPH0413811A (ja) 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH0757889B2 (ja) 冷却速度制御鋳造材を用いた一方向性電磁鋼板の製造法
JPH02258926A (ja) 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法
KR20010055100A (ko) 자기적 특성이 우수한 방향성 규소강판의 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees

Effective date: 20140728