JPH04362132A - 二方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
二方向性珪素鋼板の製造方法Info
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- JPH04362132A JPH04362132A JP13447891A JP13447891A JPH04362132A JP H04362132 A JPH04362132 A JP H04362132A JP 13447891 A JP13447891 A JP 13447891A JP 13447891 A JP13447891 A JP 13447891A JP H04362132 A JPH04362132 A JP H04362132A
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Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、二方向性珪素鋼板の製
造方法に関する。
造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鉄系の材料では結晶軸に対する方向に依
って磁性を担う電子のエネルギー状態が異なり、ミラー
指数＜１００＞軸の方向に磁化され易いという特徴を持
つ。この結晶磁気異方性を利用して、変圧器等の磁心に
用いられる一方向性電磁鋼板ではミラー指数で｛１１０
｝＜００１＞と表現される結晶粒のみ（ゴス方位と呼ば
れる）を選択的に成長させ、鋼板面内の１方向の透磁率
を飛躍的に向上させた。
って磁性を担う電子のエネルギー状態が異なり、ミラー
指数＜１００＞軸の方向に磁化され易いという特徴を持
つ。この結晶磁気異方性を利用して、変圧器等の磁心に
用いられる一方向性電磁鋼板ではミラー指数で｛１１０
｝＜００１＞と表現される結晶粒のみ（ゴス方位と呼ば
れる）を選択的に成長させ、鋼板面内の１方向の透磁率
を飛躍的に向上させた。
【０００３】この一方向性電磁鋼板（｛１１０｝＜００
１＞）に対し、鋼板面内の直交する２方向に〈１００〉
軸を配向させた二方向性電磁鋼板（ミラー指数で｛１０
０｝＜００１＞または｛１００｝＜０１１＞）は、より
理想的な軟質磁性材料である。しかし、工業的なプロセ
スが煩雑であるにも拘わらず、十分な磁気特性が得られ
ないために、二方向性電磁鋼板が広く磁心材料として用
いられるには至っていない。
１＞）に対し、鋼板面内の直交する２方向に〈１００〉
軸を配向させた二方向性電磁鋼板（ミラー指数で｛１０
０｝＜００１＞または｛１００｝＜０１１＞）は、より
理想的な軟質磁性材料である。しかし、工業的なプロセ
スが煩雑であるにも拘わらず、十分な磁気特性が得られ
ないために、二方向性電磁鋼板が広く磁心材料として用
いられるには至っていない。
【０００４】従来の二方向性電磁鋼板の製造法には、大
別して次の３つの方法がある。 １）柱状粒よりなる方向性インゴットを用いる方法この
方法は、特公昭３３−７５０９号公報あるいは特公昭３
３−７９５２号公報に開示されているように、温度傾斜
を維持した状態で柱状粒の発達したインゴットを製造し
、柱状粒の伸長方向と一定の角度関係を満たす方向に冷
間圧延し、再結晶を行わせる方法である。この方法の要
点は、特公昭３３−７９５３号公報にあるように素材の
｛１００｝＜００１＞方位からのズレが、ある許容範囲
にあれば冷延・再結晶後に再び｛１００｝＜００１＞方
位の結晶粒となることにある。
別して次の３つの方法がある。 １）柱状粒よりなる方向性インゴットを用いる方法この
方法は、特公昭３３−７５０９号公報あるいは特公昭３
３−７９５２号公報に開示されているように、温度傾斜
を維持した状態で柱状粒の発達したインゴットを製造し
、柱状粒の伸長方向と一定の角度関係を満たす方向に冷
間圧延し、再結晶を行わせる方法である。この方法の要
点は、特公昭３３−７９５３号公報にあるように素材の
｛１００｝＜００１＞方位からのズレが、ある許容範囲
にあれば冷延・再結晶後に再び｛１００｝＜００１＞方
位の結晶粒となることにある。
【０００５】２）表面エネルギーを利用する方法この方
法は、特公昭３６−８５５４号公報、特公昭３７−７１
１０号公報あるいは特公昭３８−１６２１２号公報にあ
るように、板厚の薄い素材を冷延・再結晶させる際に熱
処理の雰囲気を制御して、｛１００｝面を板表面に持つ
結晶粒のみを再結晶させることを特徴とする製造法であ
る。
法は、特公昭３６−８５５４号公報、特公昭３７−７１
１０号公報あるいは特公昭３８−１６２１２号公報にあ
るように、板厚の薄い素材を冷延・再結晶させる際に熱
処理の雰囲気を制御して、｛１００｝面を板表面に持つ
結晶粒のみを再結晶させることを特徴とする製造法であ
る。
【０００６】３）クロス冷延する方法
この方法は、特公昭３５−２６５７号公報に開示されて
いるように珪素鋼素材を一方向に冷間圧延した後、更に
この冷延と交差方向に冷間圧延を加え、短時間焼鈍と９
００〜１３００℃の高温焼鈍を行う方法である。この方
法の原理は、クロス冷延により｛１００｝＜００１＞方
位粒の成長し易い素地になる集合組織を発達させ、Ａｌ
Ｎ等の粒成長のインヒビターを利用した二次再結晶に依
って｛１００｝＜００１＞方位粒を発現させるものであ
る。
いるように珪素鋼素材を一方向に冷間圧延した後、更に
この冷延と交差方向に冷間圧延を加え、短時間焼鈍と９
００〜１３００℃の高温焼鈍を行う方法である。この方
法の原理は、クロス冷延により｛１００｝＜００１＞方
位粒の成長し易い素地になる集合組織を発達させ、Ａｌ
Ｎ等の粒成長のインヒビターを利用した二次再結晶に依
って｛１００｝＜００１＞方位粒を発現させるものであ
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上述してきたように、
二方向性電磁鋼板は３つの磁化容易軸の内、２つを鋼板
面内に配向させた理想的な磁性材料であるのに拘らず、
今日まで殆ど工業的に使用されていない。これは、現在
までに考案された製造方法を工業的に行うことが極めて
困難であるのに対し、期待されるほどの結晶方位の集積
度が得られないことによる。
二方向性電磁鋼板は３つの磁化容易軸の内、２つを鋼板
面内に配向させた理想的な磁性材料であるのに拘らず、
今日まで殆ど工業的に使用されていない。これは、現在
までに考案された製造方法を工業的に行うことが極めて
困難であるのに対し、期待されるほどの結晶方位の集積
度が得られないことによる。
【０００８】例えば、１）の方向性インゴットを用いる
方法では、柱状粒を十分に発達させるために、鋳型の側
面を加熱しながら底面を冷却し溶鋼に温度傾斜をつける
必要があり、工業的なプロセスとして大量生産を行うこ
とは極めて困難であった。また、２）の表面エネルギー
を用いる方法においては、｛１００｝方位粒のみが成長
するように熱処理の雰囲気を厳密に制御することは、工
業的に難しく、また、原理的に板面内の〈１００〉軸方
向は揃えることができない。
方法では、柱状粒を十分に発達させるために、鋳型の側
面を加熱しながら底面を冷却し溶鋼に温度傾斜をつける
必要があり、工業的なプロセスとして大量生産を行うこ
とは極めて困難であった。また、２）の表面エネルギー
を用いる方法においては、｛１００｝方位粒のみが成長
するように熱処理の雰囲気を厳密に制御することは、工
業的に難しく、また、原理的に板面内の〈１００〉軸方
向は揃えることができない。
【０００９】３）のクロス冷延を用いる方法は、かなり
高い結晶方位の集積が得られ板面内の二方向に、かなり
高い透磁率が期待できるが、相互の直交する二つの方向
に冷延する必要があり、冷延作業上困難を伴う。
高い結晶方位の集積が得られ板面内の二方向に、かなり
高い透磁率が期待できるが、相互の直交する二つの方向
に冷延する必要があり、冷延作業上困難を伴う。
【００１０】
【課題を解決するための手段】クロス冷延を用いる方法
は、かなり高い結晶方位の集積が得られるが、冷延作業
上困難を伴うことは前に述べた。本発明者等は、一方向
に冷延することにより高い透磁率を持つ二方向性珪素鋼
板を製造する方法を創案した。以下に、本発明を詳細に
説明する。
は、かなり高い結晶方位の集積が得られるが、冷延作業
上困難を伴うことは前に述べた。本発明者等は、一方向
に冷延することにより高い透磁率を持つ二方向性珪素鋼
板を製造する方法を創案した。以下に、本発明を詳細に
説明する。
【００１１】この珪素鋼板の成分として、Ｓｉ成分は、
α−γ変態による結晶組織の破壊を抑えるために下限を
１．８％とした。また、交番磁界中での渦流損を低下さ
せるために有効な上限として６．８％を規定した。Ｓｉ
が４．８％以上になると冷間圧延の際に割れが発生し易
くなるが、温間で圧延することによって圧延可能である
ので、この上限を規定した。
α−γ変態による結晶組織の破壊を抑えるために下限を
１．８％とした。また、交番磁界中での渦流損を低下さ
せるために有効な上限として６．８％を規定した。Ｓｉ
が４．８％以上になると冷間圧延の際に割れが発生し易
くなるが、温間で圧延することによって圧延可能である
ので、この上限を規定した。
【００１２】この他の成分について、Ａｌは安定した二
次再結晶を行わせるために、正常粒成長を抑え高温まで
十分な粒成長の駆動力を確保するのに必要な量のＡｌＮ
を析出するに足る量として下限を０．０１０％に限定し
、また０．０５０％を超えるとかえって二次再結晶が不
安定になるために、この値に上限を規定した。ＮもＡｌ
Ｎの析出のために必要な元素ではあるが、二次再結晶前
に雰囲気ガス等からの窒化によって補充可能であるので
、溶鋼中から経済的に低減し得る下限値として０．００
１％を規定した。また０．０１２０％を超えると溶鋼中
に溶解せず鋼スラブ中の欠陥の原因になるので、上限値
を０．０１２０％とした。
次再結晶を行わせるために、正常粒成長を抑え高温まで
十分な粒成長の駆動力を確保するのに必要な量のＡｌＮ
を析出するに足る量として下限を０．０１０％に限定し
、また０．０５０％を超えるとかえって二次再結晶が不
安定になるために、この値に上限を規定した。ＮもＡｌ
Ｎの析出のために必要な元素ではあるが、二次再結晶前
に雰囲気ガス等からの窒化によって補充可能であるので
、溶鋼中から経済的に低減し得る下限値として０．００
１％を規定した。また０．０１２０％を超えると溶鋼中
に溶解せず鋼スラブ中の欠陥の原因になるので、上限値
を０．０１２０％とした。
【００１３】この他、二次再結晶を安定して生じさせる
ためにＭｎＳ、Ｃｕ２Ｓ、ＭｎＳｅ、Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）、
Ｓｎ、Ｓｂ等から選ばれる１種ないし２種以上を公知の
範囲で含ませることも可能である。
ためにＭｎＳ、Ｃｕ２Ｓ、ＭｎＳｅ、Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）、
Ｓｎ、Ｓｂ等から選ばれる１種ないし２種以上を公知の
範囲で含ませることも可能である。
【００１４】以上の成分からなる珪素鋼スラブを加熱し
、熱間で圧延する。この後、熱延板に焼鈍を施す。焼鈍
温度範囲は特に限定しないが、圧延組織を解消するに十
分な７００℃以上の焼鈍、更には９００℃以上の焼鈍を
行うことが望ましい。次いで熱延方向と直角方向に圧下
率で５０〜９０％の冷延を施す。二方向性珪素鋼板を製
造するために特公昭３５−２６５７号公報では、一方向
に３０〜７０％の冷延と、これと直交する方向に４０〜
８０％の冷延を行うことが開示されているが、本発明者
らは熱延方向と直交する方向の冷延のみで同等の二方向
性珪素鋼板が得られることを見出した。冷延率を５０％
未満にすると二次再結晶が不安定になり、また９０％を
超えるとゴス系の方位が増え、二方向の内の一方の透磁
率が減少するので冷延率の範囲を５０〜９０％の範囲に
限定した。
、熱間で圧延する。この後、熱延板に焼鈍を施す。焼鈍
温度範囲は特に限定しないが、圧延組織を解消するに十
分な７００℃以上の焼鈍、更には９００℃以上の焼鈍を
行うことが望ましい。次いで熱延方向と直角方向に圧下
率で５０〜９０％の冷延を施す。二方向性珪素鋼板を製
造するために特公昭３５−２６５７号公報では、一方向
に３０〜７０％の冷延と、これと直交する方向に４０〜
８０％の冷延を行うことが開示されているが、本発明者
らは熱延方向と直交する方向の冷延のみで同等の二方向
性珪素鋼板が得られることを見出した。冷延率を５０％
未満にすると二次再結晶が不安定になり、また９０％を
超えるとゴス系の方位が増え、二方向の内の一方の透磁
率が減少するので冷延率の範囲を５０〜９０％の範囲に
限定した。
【００１５】この鋼板に一次再結晶を目的とした短時間
焼鈍を行う。温度範囲は特に限定しないが、一次再結晶
を完全に行わせるために７００℃以上が望ましい。また
この焼鈍で珪素鋼板の磁性を悪化させるＣ成分を除去す
る目的を兼ねるために酸化雰囲気とすることも可能であ
る。次いで二次再結晶と純化を目的とした最終焼鈍を行
う。これらの焼鈍の温度範囲は特に限定しないが、二次
再結晶の発現と純化を完全に行うために９００℃以上の
高温焼鈍が望ましい。
焼鈍を行う。温度範囲は特に限定しないが、一次再結晶
を完全に行わせるために７００℃以上が望ましい。また
この焼鈍で珪素鋼板の磁性を悪化させるＣ成分を除去す
る目的を兼ねるために酸化雰囲気とすることも可能であ
る。次いで二次再結晶と純化を目的とした最終焼鈍を行
う。これらの焼鈍の温度範囲は特に限定しないが、二次
再結晶の発現と純化を完全に行うために９００℃以上の
高温焼鈍が望ましい。
【００１６】更に二次再結晶を安定させるために一次再
結晶終了後から二次再結晶開始前までに鋼板を窒化する
ことも可能である。この窒化の方法は最終焼鈍の雰囲気
にＮ２、ＮＨ３等の窒化能のあるガスを混入する方法、
最終焼鈍時の焼鈍分離剤に窒化フェロマンガン等の窒化
能のある物質を加える方法、一次再結晶焼鈍の均熱過程
以降においてＮＨ３等の窒化能のあるガスを含む雰囲気
中で処理する方法等何れでもかまわない。
結晶終了後から二次再結晶開始前までに鋼板を窒化する
ことも可能である。この窒化の方法は最終焼鈍の雰囲気
にＮ２、ＮＨ３等の窒化能のあるガスを混入する方法、
最終焼鈍時の焼鈍分離剤に窒化フェロマンガン等の窒化
能のある物質を加える方法、一次再結晶焼鈍の均熱過程
以降においてＮＨ３等の窒化能のあるガスを含む雰囲気
中で処理する方法等何れでもかまわない。
【００１７】以上のプロセスによって、板面内の直交す
る二つの方向に高い＜１００＞軸の集積を持った二方向
性珪素鋼板ができる。
る二つの方向に高い＜１００＞軸の集積を持った二方向
性珪素鋼板ができる。
【００１８】
【実施例】（実施例１）
重量でＳｉ：３．２％、Ｃ：０．０５０％、Ａｌ：０．
０２７％、Ｎ：０．００７５％を含み、残部Ｆｅ及び不
可避的不純物より成る珪素鋼スラブを１１００℃に加熱
し、２．３ｍｍ厚まで熱間で圧延した。得られた熱延板
を１１５０℃で１分間焼鈍し、熱延方向と直角方向に１
．３８ｍｍ、１．１５ｍｍ、０．９２ｍｍ、０．６９ｍ
ｍ、０．４６ｍｍ、０．２３ｍｍ、０．１８ｍｍ厚まで
の冷間圧延を施した。この冷延板に湿水素中で８４０℃
×５分間の脱炭と一次再結晶を兼ねた焼鈍を行い、Ｍｇ
Ｏを主体とする焼鈍分離剤を塗布後に、１２００℃で２
０時間の焼鈍を行った。この焼鈍時の雰囲気は、１２０
０℃までの昇温時がＮ２：２５％、Ｈ２：７５％、１２
００℃の均熱時がＨ２：１００％であった。以上のプロ
セスによって得られた二方向性珪素鋼板の熱延方向及び
直角方向の励磁力８００Ａ／ｍにおける磁束密度を表１
に示す。
０２７％、Ｎ：０．００７５％を含み、残部Ｆｅ及び不
可避的不純物より成る珪素鋼スラブを１１００℃に加熱
し、２．３ｍｍ厚まで熱間で圧延した。得られた熱延板
を１１５０℃で１分間焼鈍し、熱延方向と直角方向に１
．３８ｍｍ、１．１５ｍｍ、０．９２ｍｍ、０．６９ｍ
ｍ、０．４６ｍｍ、０．２３ｍｍ、０．１８ｍｍ厚まで
の冷間圧延を施した。この冷延板に湿水素中で８４０℃
×５分間の脱炭と一次再結晶を兼ねた焼鈍を行い、Ｍｇ
Ｏを主体とする焼鈍分離剤を塗布後に、１２００℃で２
０時間の焼鈍を行った。この焼鈍時の雰囲気は、１２０
０℃までの昇温時がＮ２：２５％、Ｈ２：７５％、１２
００℃の均熱時がＨ２：１００％であった。以上のプロ
セスによって得られた二方向性珪素鋼板の熱延方向及び
直角方向の励磁力８００Ａ／ｍにおける磁束密度を表１
に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】（実施例２）
重量でＳｉ：３．１％、Ｃ：０．０５２％、Ａｌ：０．
０２７％、Ｎ：０．００７２％を含み、残部Ｆｅ及び不
可避的不純物よりなる珪素鋼スラブを１１５０℃に加熱
し、２．７ｍｍ厚まで熱間で圧延した。得られた熱延板
を１１００℃で１分間焼鈍し、Ａ材は熱延と同一方向に
０．５５ｍｍ厚までの冷間圧延を施し、Ｂ材は熱延方向
と直角方向に０．５５ｍｍ厚までの冷間圧延を施した。 これらの冷延板に湿水素中で８３０℃×８分間の脱炭と
一次再結晶を兼ねた焼鈍を行った後、ＮＨ３を含む雰囲
気中で８００℃で６０秒間窒化処理を行い、ＭｇＯを主
体とする焼鈍分離剤を塗布後に、１２００℃で２０時間
の焼鈍を行った。この焼鈍時の雰囲気は、１２００℃ま
での昇温時がＮ２：２５％、Ｈ２：７５％、１２００℃
の均熱時がＨ２：１００％であった。こうして得られた
珪素鋼板の熱延方向及び直角方向の磁束密度の測定値を
表２に示す。熱延と直角方向の冷延により、板面内の二
方向に透磁率が高い珪素鋼板が得られることがわかる。
０２７％、Ｎ：０．００７２％を含み、残部Ｆｅ及び不
可避的不純物よりなる珪素鋼スラブを１１５０℃に加熱
し、２．７ｍｍ厚まで熱間で圧延した。得られた熱延板
を１１００℃で１分間焼鈍し、Ａ材は熱延と同一方向に
０．５５ｍｍ厚までの冷間圧延を施し、Ｂ材は熱延方向
と直角方向に０．５５ｍｍ厚までの冷間圧延を施した。 これらの冷延板に湿水素中で８３０℃×８分間の脱炭と
一次再結晶を兼ねた焼鈍を行った後、ＮＨ３を含む雰囲
気中で８００℃で６０秒間窒化処理を行い、ＭｇＯを主
体とする焼鈍分離剤を塗布後に、１２００℃で２０時間
の焼鈍を行った。この焼鈍時の雰囲気は、１２００℃ま
での昇温時がＮ２：２５％、Ｈ２：７５％、１２００℃
の均熱時がＨ２：１００％であった。こうして得られた
珪素鋼板の熱延方向及び直角方向の磁束密度の測定値を
表２に示す。熱延と直角方向の冷延により、板面内の二
方向に透磁率が高い珪素鋼板が得られることがわかる。
【００２１】
【表２】
【００２２】（実施例３）
重量でＳｉ：３．０％、Ｃ：０．０７７％、Ａｌ：０．
０２５％、Ｎ：０．００７５％、Ｍｎ：０．０７、Ｓ：
０．０２７％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物より
なる珪素鋼スラブを１３７０℃に加熱し、２．３ｍｍ厚
まで熱間で圧延した。得られた熱延板をＡ材は熱延方向
に０．６８ｍｍ厚まで冷間圧延し、Ｂ材は熱延方向と直
角方向に０．６８ｍｍ厚までの冷間圧延を施した。この
冷延板に湿水素中で８７０℃×１０分間の脱炭と一次再
結晶を兼ねた焼鈍を行い、ＭｇＯを主体とする焼鈍分離
剤を塗布後に、１２００℃で２０時間の焼鈍を行った。 この焼鈍時の雰囲気は、１２００℃までの昇温時がＮ２
：２５％、Ｈ２：７５％、１２００℃の均熱時がＨ２：
１００％であった。こうして得られた珪素鋼板の板面内
の熱延方向及び直角方向の磁束密度の測定値を表３に示
す。
０２５％、Ｎ：０．００７５％、Ｍｎ：０．０７、Ｓ：
０．０２７％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物より
なる珪素鋼スラブを１３７０℃に加熱し、２．３ｍｍ厚
まで熱間で圧延した。得られた熱延板をＡ材は熱延方向
に０．６８ｍｍ厚まで冷間圧延し、Ｂ材は熱延方向と直
角方向に０．６８ｍｍ厚までの冷間圧延を施した。この
冷延板に湿水素中で８７０℃×１０分間の脱炭と一次再
結晶を兼ねた焼鈍を行い、ＭｇＯを主体とする焼鈍分離
剤を塗布後に、１２００℃で２０時間の焼鈍を行った。 この焼鈍時の雰囲気は、１２００℃までの昇温時がＮ２
：２５％、Ｈ２：７５％、１２００℃の均熱時がＨ２：
１００％であった。こうして得られた珪素鋼板の板面内
の熱延方向及び直角方向の磁束密度の測定値を表３に示
す。
【００２３】
【表３】
【００２４】
【発明の効果】本発明によって、一方向の冷延と二次再
結晶を利用して高い方位集積度を持つ二方向性珪素鋼板
が得られる。
結晶を利用して高い方位集積度を持つ二方向性珪素鋼板
が得られる。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量で、Ｓｉ：１．８〜６．８％、Ａ
ｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００１〜０．０１
２％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなる珪素
鋼スラブを熱間圧延し、該熱延板に熱延板焼鈍を行った
後、熱延方向と直角方向に５０〜９０％の圧下率で冷延
し、次いで一次再結晶を目的とする焼鈍を施し、次いで
二次再結晶と純化を目的とする最終焼鈍を施すことを特
徴とする二方向性珪素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13447891A JPH04362132A (ja) | 1991-06-05 | 1991-06-05 | 二方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13447891A JPH04362132A (ja) | 1991-06-05 | 1991-06-05 | 二方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04362132A true JPH04362132A (ja) | 1992-12-15 |
Family
ID=15129268
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13447891A Withdrawn JPH04362132A (ja) | 1991-06-05 | 1991-06-05 | 二方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04362132A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7371291B2 (en) | 2001-01-19 | 2008-05-13 | Jfe Steel Corporation | Grain-oriented magnetic steel sheet having no undercoat film comprising forsterite as primary component and having good magnetic characteristics |
| JP2009001841A (ja) * | 2007-06-20 | 2009-01-08 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | プレス成形用アルミニウム合金板 |
-
1991
- 1991-06-05 JP JP13447891A patent/JPH04362132A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7371291B2 (en) | 2001-01-19 | 2008-05-13 | Jfe Steel Corporation | Grain-oriented magnetic steel sheet having no undercoat film comprising forsterite as primary component and having good magnetic characteristics |
| JP2009001841A (ja) * | 2007-06-20 | 2009-01-08 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | プレス成形用アルミニウム合金板 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
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