JPH05271774A - 磁気特性の優れた二方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れた二方向性珪素鋼板の製造方法Info
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- JPH05271774A JPH05271774A JP6642792A JP6642792A JPH05271774A JP H05271774 A JPH05271774 A JP H05271774A JP 6642792 A JP6642792 A JP 6642792A JP 6642792 A JP6642792 A JP 6642792A JP H05271774 A JPH05271774 A JP H05271774A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ｛１００｝〈００１〉方位に高い集積度を持
つ磁気特性の優れた二方向性珪素鋼板の製造方法を得
る。 【構成】 重量比でＳｉ：１．８〜６．７％、Ｃ：０．
１５％以下、酸可溶Ａｌ：０．０１０〜０．０５０％、
Ｎ：０．０１２０％以下を含み残部Ｆｅよりなる珪素鋼
板をＡｒ3 点以上の温度で焼鈍し５０℃／sec 以下の冷
却速度で冷却した後、圧下率４０〜８０％の冷延とこの
方向と直角方向に圧下率で３０〜７０％の冷延を行い、
一次再結晶焼鈍と仕上焼鈍を行う。 【効果】 ｛１００｝〈００１〉方位への集積度が向上
し、磁化特性が改善する。
つ磁気特性の優れた二方向性珪素鋼板の製造方法を得
る。 【構成】 重量比でＳｉ：１．８〜６．７％、Ｃ：０．
１５％以下、酸可溶Ａｌ：０．０１０〜０．０５０％、
Ｎ：０．０１２０％以下を含み残部Ｆｅよりなる珪素鋼
板をＡｒ3 点以上の温度で焼鈍し５０℃／sec 以下の冷
却速度で冷却した後、圧下率４０〜８０％の冷延とこの
方向と直角方向に圧下率で３０〜７０％の冷延を行い、
一次再結晶焼鈍と仕上焼鈍を行う。 【効果】 ｛１００｝〈００１〉方位への集積度が向上
し、磁化特性が改善する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は磁気特性の優れた二方向
性珪素鋼板の製造方法である。
性珪素鋼板の製造方法である。
【０００２】
【従来の技術】鉄系の材料では結晶軸に対する方向に依
って磁性を担う電子のエネルギー状態が異なり、ミラー
指数〈１００〉軸の方向に磁化され易いという特徴を持
つ。この結晶磁気異方性を利用して、変圧器等の磁心に
用いられる一方向性電磁鋼板ではミラー指数で｛１１
０｝〈００１〉と表現される結晶粒のみ（ゴス方位と呼
ばれる）を選択的に成長させ、鋼板面内の一方向の透磁
率を飛躍的に向上した。
って磁性を担う電子のエネルギー状態が異なり、ミラー
指数〈１００〉軸の方向に磁化され易いという特徴を持
つ。この結晶磁気異方性を利用して、変圧器等の磁心に
用いられる一方向性電磁鋼板ではミラー指数で｛１１
０｝〈００１〉と表現される結晶粒のみ（ゴス方位と呼
ばれる）を選択的に成長させ、鋼板面内の一方向の透磁
率を飛躍的に向上した。
【０００３】この一方向性電磁鋼板（｛１１０｝〈００
１〉）に対し、鋼板面内の直交する二方向に〈１００〉
軸を配向させた二方向性電磁鋼板（ミラー指数で｛１０
０｝〈００１〉）は、より理想的な軟質磁性材料であ
る。しかし、工業的なプロセスが煩雑なのに対し充分な
磁気特性が得られないために、二方向性電磁鋼板が広く
磁心材料として用いられるには至っていない。
１〉）に対し、鋼板面内の直交する二方向に〈１００〉
軸を配向させた二方向性電磁鋼板（ミラー指数で｛１０
０｝〈００１〉）は、より理想的な軟質磁性材料であ
る。しかし、工業的なプロセスが煩雑なのに対し充分な
磁気特性が得られないために、二方向性電磁鋼板が広く
磁心材料として用いられるには至っていない。
【０００４】従来の二方向性電磁鋼板の製造法には、大
別して次の３つの方法がある。 １）柱状粒よりなる方向性インゴットを用いる方法。 この方法は、特公昭３３−７５０９号公報あるいは特公
昭３３−７９５２号公報に開示されたように、温度傾斜
を維持した状態で柱状粒の発達したインゴットを製造し
柱状粒の伸長方向と一定の角度関係を満たす方向に冷間
圧延し、再結晶を行わせる方法である。この方法の要点
は、特公昭３３−７９５３号公報にあるように素材の
｛１００｝〈００１〉方位からのズレが、ある許容範囲
にあれば冷延・再結晶後に再び｛１００｝〈００１〉方
位の結晶粒となることにある。 ２）表面エネルギーを利用する方法◎ この方法は、特公昭３６−８５５４号公報、特公昭３７
−７１１０号公報あるいは特公昭３８−１６２１２号公
報にあるように、板厚の薄い素材を冷延・再結晶させる
際に熱処理の雰囲気を制御して、｛１００｝面を板表面
に持つ結晶粒のみを再結晶させることを特徴とする製造
法である。 ３）クロス冷延する方法◎ この方法は、特公昭３５−２６５７号公報に開示された
ように珪素鋼素材を一方向に冷間圧延した後、更にこの
冷延と交差方向に冷間圧延を加え、短時間焼鈍と９００
〜１３００℃の高温焼鈍を行う方法である。この方法の
原理は、クロス冷延により｛１００｝〈００１〉方位粒
の成長し易い素地になる集合組織を発達させ、ＡｌＮ等
の粒成長のインヒビターを利用した二次再結晶に依って
｛１００｝〈００１〉方位粒を表現させるものである。
別して次の３つの方法がある。 １）柱状粒よりなる方向性インゴットを用いる方法。 この方法は、特公昭３３−７５０９号公報あるいは特公
昭３３−７９５２号公報に開示されたように、温度傾斜
を維持した状態で柱状粒の発達したインゴットを製造し
柱状粒の伸長方向と一定の角度関係を満たす方向に冷間
圧延し、再結晶を行わせる方法である。この方法の要点
は、特公昭３３−７９５３号公報にあるように素材の
｛１００｝〈００１〉方位からのズレが、ある許容範囲
にあれば冷延・再結晶後に再び｛１００｝〈００１〉方
位の結晶粒となることにある。 ２）表面エネルギーを利用する方法◎ この方法は、特公昭３６−８５５４号公報、特公昭３７
−７１１０号公報あるいは特公昭３８−１６２１２号公
報にあるように、板厚の薄い素材を冷延・再結晶させる
際に熱処理の雰囲気を制御して、｛１００｝面を板表面
に持つ結晶粒のみを再結晶させることを特徴とする製造
法である。 ３）クロス冷延する方法◎ この方法は、特公昭３５−２６５７号公報に開示された
ように珪素鋼素材を一方向に冷間圧延した後、更にこの
冷延と交差方向に冷間圧延を加え、短時間焼鈍と９００
〜１３００℃の高温焼鈍を行う方法である。この方法の
原理は、クロス冷延により｛１００｝〈００１〉方位粒
の成長し易い素地になる集合組織を発達させ、ＡｌＮ等
の粒成長のインヒビターを利用した二次再結晶に依って
｛１００｝〈００１〉方位粒を表現させるものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】二方向性電磁鋼板は３
つ磁化容易軸の内２つを鋼板面内に配向させた理想的な
磁性材料であるのに拘らず、今日まで殆ど工業的に使用
されていない。これは、現在までに考案された製造方法
を工業的に行うことが極めて困難であるのに対し、期待
されるほどの結晶方位の集積度が得られないことによ
る。
つ磁化容易軸の内２つを鋼板面内に配向させた理想的な
磁性材料であるのに拘らず、今日まで殆ど工業的に使用
されていない。これは、現在までに考案された製造方法
を工業的に行うことが極めて困難であるのに対し、期待
されるほどの結晶方位の集積度が得られないことによ
る。
【０００６】例えば、１）の方向性インゴットを用いる
方法では、柱状粒を充分に発達させる為に、鋳型の側面
を加熱しながら底面を冷却し溶鋼に温度傾斜をつける必
要があり、工業的なプロセスとして大量生産を行うこと
は極めて困難であった。また、２）の表面エネルギーを
用いる方法においては、｛１００｝方位粒のみが成長す
るように熱処理の雰囲気を厳密に制御することは、工業
的に難しく、また、原理的に板面内の〈１００〉軸方向
は揃えることができない。３）のクロス冷延を用いる方
法は、かなり高い結晶方位の集積が得られ板面内の二方
向にかなり高い透磁率が期待できるが、特公昭３５−２
５６７号公報の改良特許である特公昭３８−８２１３号
公報の実施例をみても、８００Ａ／ｍの励磁力に対する
磁束密度は１．９２５Ｔが最高であり充分に高い集積度
が得られたとは言えない。
方法では、柱状粒を充分に発達させる為に、鋳型の側面
を加熱しながら底面を冷却し溶鋼に温度傾斜をつける必
要があり、工業的なプロセスとして大量生産を行うこと
は極めて困難であった。また、２）の表面エネルギーを
用いる方法においては、｛１００｝方位粒のみが成長す
るように熱処理の雰囲気を厳密に制御することは、工業
的に難しく、また、原理的に板面内の〈１００〉軸方向
は揃えることができない。３）のクロス冷延を用いる方
法は、かなり高い結晶方位の集積が得られ板面内の二方
向にかなり高い透磁率が期待できるが、特公昭３５−２
５６７号公報の改良特許である特公昭３８−８２１３号
公報の実施例をみても、８００Ａ／ｍの励磁力に対する
磁束密度は１．９２５Ｔが最高であり充分に高い集積度
が得られたとは言えない。
【０００７】
【課題を解決するための手段】クロス冷延した素材に、
粒成長のインヒビターを利用した二次再結晶を発現させ
ることにより、かなり高い結晶方位の集積度を持った二
方向性電磁鋼板が得られることは前に述べた。本発明者
等は、このクロス冷延を用いた方法を改良することによ
って、充分に実用に供することのできる二方向性電磁鋼
板を得る方法を発明した。
粒成長のインヒビターを利用した二次再結晶を発現させ
ることにより、かなり高い結晶方位の集積度を持った二
方向性電磁鋼板が得られることは前に述べた。本発明者
等は、このクロス冷延を用いた方法を改良することによ
って、充分に実用に供することのできる二方向性電磁鋼
板を得る方法を発明した。
【０００８】すなわち、重量比でＳｉ：１．８〜６．７
％、Ｃ：０．１５％以下、酸可溶Ａｌ：０．０１０〜
０．０５０％、Ｎ：０．００１０〜０．０１２０％以
下、Ｃ：０．１５％以下を含み残部Ｆｅ及び不可避的不
純物よりなる珪素鋼板をＡｒ3 点以上の温度で焼鈍し、
３００℃以下まで５０℃／sec 以下の冷却速度で冷却し
た後、圧下率で４０〜８０％の冷間圧延をし、更にこの
冷間圧延と直角方向に３０〜７０％の冷間圧延を行う。
次いで、一次再結晶を目的とした焼鈍を行い、更に二次
再結晶と純化を目的とした最終焼鈍を施す。以上の工程
により｛１００｝〈００１〉方位に極めてよく集積した
二方向性珪素鋼板が得られることを見いだした。
％、Ｃ：０．１５％以下、酸可溶Ａｌ：０．０１０〜
０．０５０％、Ｎ：０．００１０〜０．０１２０％以
下、Ｃ：０．１５％以下を含み残部Ｆｅ及び不可避的不
純物よりなる珪素鋼板をＡｒ3 点以上の温度で焼鈍し、
３００℃以下まで５０℃／sec 以下の冷却速度で冷却し
た後、圧下率で４０〜８０％の冷間圧延をし、更にこの
冷間圧延と直角方向に３０〜７０％の冷間圧延を行う。
次いで、一次再結晶を目的とした焼鈍を行い、更に二次
再結晶と純化を目的とした最終焼鈍を施す。以上の工程
により｛１００｝〈００１〉方位に極めてよく集積した
二方向性珪素鋼板が得られることを見いだした。
【０００９】以下に本発明について詳細に述べる。成分
について、Ｓｉは素材の電気抵抗を高め交流磁界中での
軟磁気特性を改善するために加えるが、最終焼鈍中での
α−γ変態による結晶組織の破壊を抑えるため下限を
１．８％に設定した。またＳｉが４．８％を超えると割
れが発生し冷間圧延が困難になるが、温間圧延により圧
延可能であるので軟磁気特性の改善に有効な６．７％を
上限とした。
について、Ｓｉは素材の電気抵抗を高め交流磁界中での
軟磁気特性を改善するために加えるが、最終焼鈍中での
α−γ変態による結晶組織の破壊を抑えるため下限を
１．８％に設定した。またＳｉが４．８％を超えると割
れが発生し冷間圧延が困難になるが、温間圧延により圧
延可能であるので軟磁気特性の改善に有効な６．７％を
上限とした。
【００１０】Ｃは、０．１５％を超えて含有させると製
品での磁気特性が劣化し、また磁気時効を防ぐために行
う脱炭焼鈍が困難になるので上限値を０．１％に定め
た。
品での磁気特性が劣化し、また磁気時効を防ぐために行
う脱炭焼鈍が困難になるので上限値を０．１％に定め
た。
【００１１】酸可溶性Ａｌは、最終焼鈍における二次再
結晶を行うための粒成長のインヒビターを確保するため
に下限値０．０１０％を設定した。また、多すぎると二
次再結晶が不安定になるために上限０．０５０％を定め
た。
結晶を行うための粒成長のインヒビターを確保するため
に下限値０．０１０％を設定した。また、多すぎると二
次再結晶が不安定になるために上限０．０５０％を定め
た。
【００１２】Ｎは、ＡｌＮとしてインヒビターを強化す
るために有効であるので下限値を０．００１０％とし
た。また、０．０１２０％を超えると鋼板中にブリスタ
ーと呼ばれる欠陥が生ずるために上限値を０．０１２０
％とした。
るために有効であるので下限値を０．００１０％とし
た。また、０．０１２０％を超えると鋼板中にブリスタ
ーと呼ばれる欠陥が生ずるために上限値を０．０１２０
％とした。
【００１３】この他、二次再結晶を安定して生じさせる
ためにＭｎＳ，Ｃｕ2 Ｓ，ＭｎＳｅ，Ｎｂ（Ｃ，Ｎ），
Ｓｎ，Ｓｂ等から選ばれる１種ないし２種以上を公知の
範囲で含ませることも可能である。以上の成分からなる
珪素鋼スラブを加熱し熱間で圧延する。
ためにＭｎＳ，Ｃｕ2 Ｓ，ＭｎＳｅ，Ｎｂ（Ｃ，Ｎ），
Ｓｎ，Ｓｂ等から選ばれる１種ないし２種以上を公知の
範囲で含ませることも可能である。以上の成分からなる
珪素鋼スラブを加熱し熱間で圧延する。
【００１４】この後、熱延板に本発明の要点となる焼鈍
を施す。焼鈍温度としては冷却速度の規定による効果を
具現化させるためにＡｒ3 点以上の温度で行う必要があ
るが、更には熱延組織を解消するに充分な９００℃以上
の温度で焼鈍を行うことが望ましい。
を施す。焼鈍温度としては冷却速度の規定による効果を
具現化させるためにＡｒ3 点以上の温度で行う必要があ
るが、更には熱延組織を解消するに充分な９００℃以上
の温度で焼鈍を行うことが望ましい。
【００１５】本発明者等は、この焼鈍後の冷却を５０℃
／sec 以下に制御することにより製品の磁気特性が向上
することを見いだした。図１に９５０℃で２分間の焼鈍
後の冷却速度と製品の励磁力８００Ａ／ｍにおける磁束
密度Ｂ８との関係を示す。ただし冷却速度とは、Ａｒ3
点以上の冷却開始から３００℃以下の冷却終了までの平
均の冷却速度とする。
／sec 以下に制御することにより製品の磁気特性が向上
することを見いだした。図１に９５０℃で２分間の焼鈍
後の冷却速度と製品の励磁力８００Ａ／ｍにおける磁束
密度Ｂ８との関係を示す。ただし冷却速度とは、Ａｒ3
点以上の冷却開始から３００℃以下の冷却終了までの平
均の冷却速度とする。
【００１６】次いで熱延方向に圧下率で３０〜７０％の
冷間圧延の冷延を施し、更にこれと直行する方向に４０
〜８０％の冷延を行う。この条件は特公昭３５−２６５
７で開示されていたのと同等の条件である。
冷間圧延の冷延を施し、更にこれと直行する方向に４０
〜８０％の冷延を行う。この条件は特公昭３５−２６５
７で開示されていたのと同等の条件である。
【００１７】この鋼板に一次再結晶を目的とした短時間
焼鈍を行う。温度範囲は特に限定しないが一次再結晶を
完全に行わせるために７００℃以上が望ましい。またこ
の焼鈍で珪素鋼板の磁性を悪化させるＣ成分を除去する
目的を兼ねるために酸化雰囲気とすることも可能であ
る。
焼鈍を行う。温度範囲は特に限定しないが一次再結晶を
完全に行わせるために７００℃以上が望ましい。またこ
の焼鈍で珪素鋼板の磁性を悪化させるＣ成分を除去する
目的を兼ねるために酸化雰囲気とすることも可能であ
る。
【００１８】次いで二次再結晶と純化を目的とした最終
焼鈍を行う。これらの焼鈍の温度範囲は特に限定しない
が、二次再結晶の発現と純化を完全に行うために９００
℃以上の高温焼鈍が望ましい。
焼鈍を行う。これらの焼鈍の温度範囲は特に限定しない
が、二次再結晶の発現と純化を完全に行うために９００
℃以上の高温焼鈍が望ましい。
【００１９】更に二次再結晶を安定させるために一次再
結晶終了後から二次再結晶開始前までに鋼板を窒化する
ことも可能である。この窒化の方法は最終焼鈍の雰囲気
にＮ2 ，ＮＨ3 等の窒化能のあるガスを混入する方法、
最終焼鈍時の焼鈍分離剤に窒化フェロマンガン等の窒化
能のある物質を加える方法、一次再結晶焼鈍の均熱過程
以降においてＮＨ3 等の窒化能のあるガスを含む雰囲気
中で処理する方法等何れでもかなわない。以上のプロセ
スによって、板面内の直交する二つの方向に高い〈１０
０〉軸の集積を持った二方向性珪素鋼板ができる。本発
明によって、一方向の冷延と二次再結晶を利用して高い
方位集積度を持つ二方向性珪素鋼板が得られる。
結晶終了後から二次再結晶開始前までに鋼板を窒化する
ことも可能である。この窒化の方法は最終焼鈍の雰囲気
にＮ2 ，ＮＨ3 等の窒化能のあるガスを混入する方法、
最終焼鈍時の焼鈍分離剤に窒化フェロマンガン等の窒化
能のある物質を加える方法、一次再結晶焼鈍の均熱過程
以降においてＮＨ3 等の窒化能のあるガスを含む雰囲気
中で処理する方法等何れでもかなわない。以上のプロセ
スによって、板面内の直交する二つの方向に高い〈１０
０〉軸の集積を持った二方向性珪素鋼板ができる。本発
明によって、一方向の冷延と二次再結晶を利用して高い
方位集積度を持つ二方向性珪素鋼板が得られる。
【００２０】
（実施例１）重量比でＳｉ：３．０％、Ｃ：０．０４５
％、Ａｌ：０．０２７％、Ｎ：０．００７０％を含み残
部Ｆｅ及び不可避的不純物より成る珪素鋼スラブを１１
００℃に加熱し２．０mm厚まで熱間で圧延した。該熱延
板を１１００℃で２分間焼鈍した後、０．１℃／sec
、１℃／sec 、８℃／sec 、２５℃／sec 、
７０℃／sec で、それぞれ５０℃まで冷却した。この鋼
板に、熱延と同一方向に１．２mm厚までの冷間圧延を施
し、この冷延方向と直角方向に０．５mm厚までの冷間圧
延を施した。
％、Ａｌ：０．０２７％、Ｎ：０．００７０％を含み残
部Ｆｅ及び不可避的不純物より成る珪素鋼スラブを１１
００℃に加熱し２．０mm厚まで熱間で圧延した。該熱延
板を１１００℃で２分間焼鈍した後、０．１℃／sec
、１℃／sec 、８℃／sec 、２５℃／sec 、
７０℃／sec で、それぞれ５０℃まで冷却した。この鋼
板に、熱延と同一方向に１．２mm厚までの冷間圧延を施
し、この冷延方向と直角方向に０．５mm厚までの冷間圧
延を施した。
【００２１】この冷延板に湿水素中で８４５℃×６分間
の脱炭と一次再結晶を兼ねた焼鈍を行い、ＭｇＯを主体
とする焼鈍分離剤を塗布後に１２００℃で３０時間の焼
鈍を行った。この焼鈍時の雰囲気は、１２００℃迄の昇
温時がＮ2 ：３０％、Ｈ2 ：７０％、１２００℃の均熱
時がＨ2 ：１００％であった。以上のプロセスによって
得られた二方向性珪素鋼板の熱延方向及び直角方向の励
磁力８００Ａ／ｍにおける磁束密度の結果を表１に示
す。
の脱炭と一次再結晶を兼ねた焼鈍を行い、ＭｇＯを主体
とする焼鈍分離剤を塗布後に１２００℃で３０時間の焼
鈍を行った。この焼鈍時の雰囲気は、１２００℃迄の昇
温時がＮ2 ：３０％、Ｈ2 ：７０％、１２００℃の均熱
時がＨ2 ：１００％であった。以上のプロセスによって
得られた二方向性珪素鋼板の熱延方向及び直角方向の励
磁力８００Ａ／ｍにおける磁束密度の結果を表１に示
す。
【００２２】
【表１】
【００２３】（実施例２）重量比でＳｉ：３．３％、
Ｃ：０．０５７％、Ａｌ：０．０２４％、Ｎ：０．００
７０％を含み残部Ｆｅ及び不可避的不純物より成る珪素
鋼スラブを１２００℃に加熱し１．８mm厚まで熱間で圧
延した。該熱延板を１０００℃で１分間焼鈍し１００℃
まで、５℃／sec 、４０℃／sec 、８０℃／sec
の速度で熱冷却した。この鋼板に熱延と同一方向に０．
９mm厚までの冷間圧延を施し、この冷延方向と直角方向
に０．３５mm厚までの冷間圧延を施した。
Ｃ：０．０５７％、Ａｌ：０．０２４％、Ｎ：０．００
７０％を含み残部Ｆｅ及び不可避的不純物より成る珪素
鋼スラブを１２００℃に加熱し１．８mm厚まで熱間で圧
延した。該熱延板を１０００℃で１分間焼鈍し１００℃
まで、５℃／sec 、４０℃／sec 、８０℃／sec
の速度で熱冷却した。この鋼板に熱延と同一方向に０．
９mm厚までの冷間圧延を施し、この冷延方向と直角方向
に０．３５mm厚までの冷間圧延を施した。
【００２４】更に湿水素中で８２０℃×６分間の脱炭と
一次再結晶を兼ねた焼鈍を行った後、ＮＨ3 を含む雰囲
気中で８００℃で３０秒間窒化処理を行い、ＭｇＯを主
体とする焼鈍分離剤を塗布後に１２００℃で２０時間の
焼鈍を行った。この焼鈍時の雰囲気は、１２００℃迄の
昇温時がＮ2 ：１０％、Ｈ2 ：９０％、１２００℃の均
熱時がＨ2 ：１００％であった。こうして得られた０．
３５mm厚の珪素鋼板の熱延方向及び直角方向の磁束密度
の測定値を表２に示す。本発明の範囲内の冷却条件にお
いて磁気特性が向上していることがわかる。
一次再結晶を兼ねた焼鈍を行った後、ＮＨ3 を含む雰囲
気中で８００℃で３０秒間窒化処理を行い、ＭｇＯを主
体とする焼鈍分離剤を塗布後に１２００℃で２０時間の
焼鈍を行った。この焼鈍時の雰囲気は、１２００℃迄の
昇温時がＮ2 ：１０％、Ｈ2 ：９０％、１２００℃の均
熱時がＨ2 ：１００％であった。こうして得られた０．
３５mm厚の珪素鋼板の熱延方向及び直角方向の磁束密度
の測定値を表２に示す。本発明の範囲内の冷却条件にお
いて磁気特性が向上していることがわかる。
【００２５】
【表２】
【００２６】
【発明の効果】本発明による｛１００｝〈０００〉方位
に高い集積度を持つ磁気特性の優れた二方向性珪素鋼板
を製造することができる。
に高い集積度を持つ磁気特性の優れた二方向性珪素鋼板
を製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】熱延板に施す焼鈍後の９５０℃から２００℃ま
での平均の冷却速度と、８００Ａ／ｍの励磁力における
熱延方向及び直角方向の磁束密度との関係を表わす図表
である。
での平均の冷却速度と、８００Ａ／ｍの励磁力における
熱延方向及び直角方向の磁束密度との関係を表わす図表
である。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量比で、 Ｓｉ：１．８〜６．７％、 Ｃ ：０．１５％以下、 酸可溶Ａｌ：０．０１０〜０．０５０％、 Ｎ ：０．０１２０％以下 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなる珪素鋼板をＡｒ3
点以上の温度で焼鈍し５０℃／sec 以下の冷却速度で冷
却した後、圧下率で４０〜８０％の冷間圧延をし、更に
この冷間圧延と直角方向に圧下率で３０〜７０％冷間圧
延し、一次再結晶を目的とする焼鈍を施し、次いで二次
再結晶と純化を目的とした最終焼鈍を行うことを特徴と
する方向性の優れた二方向性珪素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6642792A JPH05271774A (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | 磁気特性の優れた二方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6642792A JPH05271774A (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | 磁気特性の優れた二方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05271774A true JPH05271774A (ja) | 1993-10-19 |
Family
ID=13315480
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP6642792A Pending JPH05271774A (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | 磁気特性の優れた二方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JPH05271774A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6248185B1 (en) | 1997-08-15 | 2001-06-19 | Kawasaki Steel Corporation | Electromagnetic steel sheet having excellent magnetic properties and production method thereof |
-
1992
- 1992-03-24 JP JP6642792A patent/JPH05271774A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6248185B1 (en) | 1997-08-15 | 2001-06-19 | Kawasaki Steel Corporation | Electromagnetic steel sheet having excellent magnetic properties and production method thereof |
| US6416592B2 (en) * | 1997-08-15 | 2002-07-09 | Kawasaki Steel Corporation | Electromagnetic steel sheet having excellent magnetic properties and production method thereof |
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