JPS5956522A - 鉄損の良い一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
鉄損の良い一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPS5956522A JPS5956522A JP57165066A JP16506682A JPS5956522A JP S5956522 A JPS5956522 A JP S5956522A JP 57165066 A JP57165066 A JP 57165066A JP 16506682 A JP16506682 A JP 16506682A JP S5956522 A JPS5956522 A JP S5956522A
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
-
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- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
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- C21D8/1233—Cold rolling
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- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1294—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a localized treatment
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は製造コストの安い工程条件で鉄損の良い成品を
工巣的に安定して製造する一方向性■、磁鋼板の製造方
法に関するものである。
工巣的に安定して製造する一方向性■、磁鋼板の製造方
法に関するものである。
一方向性雷、磁鋼板は鋼板面が（１１０）面で、［Ｅ延
方向が＜ｏｏｉ＞軸を有するいわゆるゴス方位（ミラー
指数で（１１０１（００１）方位と表わす）を持つ結晶
粒から構成されており、軟磁性材享）として変圧器およ
び発′ＰＬ機用の鉄心に使用される。
方向が＜ｏｏｉ＞軸を有するいわゆるゴス方位（ミラー
指数で（１１０１（００１）方位と表わす）を持つ結晶
粒から構成されており、軟磁性材享）として変圧器およ
び発′ＰＬ機用の鉄心に使用される。
この鋼板は磁気特性として磁化特性と鉄損特性が良ｆｆ
ｒで々ければｋらない。磁化ｌ砕けの良否はかけられた
ー・′＋１！の磁Ｊｊ４，７″？１、心円に誘起される
磁束密度の大小により決まる。磁束密度の大きい材料は
電気Ｉ幾’Ｉ！：Ｖを小さく１１１来るので望ましい。
ｒで々ければｋらない。磁化ｌ砕けの良否はかけられた
ー・′＋１！の磁Ｊｊ４，７″？１、心円に誘起される
磁束密度の大小により決まる。磁束密度の大きい材料は
電気Ｉ幾’Ｉ！：Ｖを小さく１１１来るので望ましい。
鉄（目は鉄心に所定の′９′流６゛Ｉζ出を−ｌブ７ｔ
−たＪＪ％合に熱エネル・ｒ−として消費される電力（
Ｄ失でψ）る。鉄損の良否に対１ては、磁束密度、板Ｊ
′Ｊ、、不純物計、比ｔ１ε抗、結晶粒大きさ、が知ら
れている。最近、省エネルギー＋＋ｉｌ＋向を反映１．
て、この鉄損の少々い一方向Ｕ＋電磁Ｑ’、１．ｍ板の
需′Ｊ、ｖが増加している。
−たＪＪ％合に熱エネル・ｒ−として消費される電力（
Ｄ失でψ）る。鉄損の良否に対１ては、磁束密度、板Ｊ
′Ｊ、、不純物計、比ｔ１ε抗、結晶粒大きさ、が知ら
れている。最近、省エネルギー＋＋ｉｌ＋向を反映１．
て、この鉄損の少々い一方向Ｕ＋電磁Ｑ’、１．ｍ板の
需′Ｊ、ｖが増加している。
ところで、一方向性箱、磁鋼叛は熱延と冷延によりｆＤ
終板ηになった鋼板を仕上室温焼鈍することにより、（
１１０１（００１）方位を有する一次再結晶粒が選択成
長する、いわゆる二次再結晶によって（ｌられる。二次
ｔ’３結晶を生じさぜるには、仕上話＋ｆ）ｒｉ焼鈍前
の鋼板中に微細なＭｎＳ ＋ΔｔＮ等の析出物を存在さ
ぜることにより（インヒビター効果）仕上品温・焼師中
の（１１０１＜０（１１＞方位以外の一次Ｔ１１結晶の
粒成長を抑える必要がある。二次再結晶を適切に制御す
゛ることにより、正確な（１１０）（（１０１）方位粒
の割合を茜めＺ）ことに、しって磁束密度を高めること
が出ｃｌ−る。恒（重密度の凸いＭＩす品は電気機器の
小型化と同時Ｖｒ、εｉＪ４の改善も回部にするので、
その製造技術の開発が重要である。
終板ηになった鋼板を仕上室温焼鈍することにより、（
１１０１（００１）方位を有する一次再結晶粒が選択成
長する、いわゆる二次再結晶によって（ｌられる。二次
ｔ’３結晶を生じさぜるには、仕上話＋ｆ）ｒｉ焼鈍前
の鋼板中に微細なＭｎＳ ＋ΔｔＮ等の析出物を存在さ
ぜることにより（インヒビター効果）仕上品温・焼師中
の（１１０１＜０（１１＞方位以外の一次Ｔ１１結晶の
粒成長を抑える必要がある。二次再結晶を適切に制御す
゛ることにより、正確な（１１０）（（１０１）方位粒
の割合を茜めＺ）ことに、しって磁束密度を高めること
が出ｃｌ−る。恒（重密度の凸いＭＩす品は電気機器の
小型化と同時Ｖｒ、εｉＪ４の改善も回部にするので、
その製造技術の開発が重要である。
磁束密度を茜めることに」、ってε’Ｉ［ｔの良い一方
向性電磁Ｇ１１ｌ ４Ｎをイ■る製造技術と１７で、ｔ
ｉｌｌ ｌ悟性による特公昭４０− ＩＦｉ６４４号公
報、お」、び今中拓−等による特公昭５１−１．３４６
９号公報に承さＪｌている方法が代表的である。この方
法に基づい／ζ製品は、その少種り改良が加λ−られ、
土嬶的に安？して製造出来るＪｒ高笠級の製品として、
［］本工業規格（ＪＩＳ） Ｔ Ｇ６Ｔ（（（１，３０
板Ｊ、Ｆ、ｊでｗ１７１５ｏが１．０５ＷＡｇ以下）と
して標準化されている。しかるに、前記両製造技術にｔ
まいずれも木質的な問題がある。
向性電磁Ｇ１１ｌ ４Ｎをイ■る製造技術と１７で、ｔ
ｉｌｌ ｌ悟性による特公昭４０− ＩＦｉ６４４号公
報、お」、び今中拓−等による特公昭５１−１．３４６
９号公報に承さＪｌている方法が代表的である。この方
法に基づい／ζ製品は、その少種り改良が加λ−られ、
土嬶的に安？して製造出来るＪｒ高笠級の製品として、
［］本工業規格（ＪＩＳ） Ｔ Ｇ６Ｔ（（（１，３０
板Ｊ、Ｆ、ｊでｗ１７１５ｏが１．０５ＷＡｇ以下）と
して標準化されている。しかるに、前記両製造技術にｔ
まいずれも木質的な問題がある。
すなわち特公昭４０− ＩＦｉ６４４号公報による方法
は工業生産に際して、その贋造Φ件の適しす範囲が狭く
、制菌磁性の製品の安定生産に欠シ）る。特に特公昭４
０−１５６４４号公報記載の発明の改良である特開昭４
８−５１８５２号公報記載の方法の６ｎく素材中の５Ｉ
Ｉｆ！、を増加させると、二次再結晶に効果的なに・１
′！Ｔ、折中のＡ４Ｎを確保中るだめの適切熱延争件；
１・ｂ、囲が狭くｋす、工≠的安Ｔ生産に欠けることに
なる。［２だが−）て、７１’Ｊ近の省エネルギー側向
に自（ｉ（、−ｒ−２＋低６”Ｔ３ ＬＦＩ ４’４を
イｊ１、給する対策と１．て素１’ｓＩＦ＋１を噌すと
いう手段が工業的に採月１し難い。
は工業生産に際して、その贋造Φ件の適しす範囲が狭く
、制菌磁性の製品の安定生産に欠シ）る。特に特公昭４
０−１５６４４号公報記載の発明の改良である特開昭４
８−５１８５２号公報記載の方法の６ｎく素材中の５Ｉ
Ｉｆ！、を増加させると、二次再結晶に効果的なに・１
′！Ｔ、折中のＡ４Ｎを確保中るだめの適切熱延争件；
１・ｂ、囲が狭くｋす、工≠的安Ｔ生産に欠けることに
なる。［２だが−）て、７１’Ｊ近の省エネルギー側向
に自（ｉ（、−ｒ−２＋低６”Ｔ３ ＬＦＩ ４’４を
イｊ１、給する対策と１．て素１’ｓＩＦ＋１を噌すと
いう手段が工業的に採月１し難い。
一方、ｒ（＋；公昭５３．−１３４６９号公報に示され
た方法は二回冷延法であること、ｓｂ ｌ Ｓｏのよう
々高価な元素を使用することから製造コストが高くなる
。゛まだ、従来の一方向性電磁鋼板の製造においてυ１
、前述のように二次再結晶の発生に必要か析出分散相、
例えＹｌ ＭｎＳ 、 ｈｔＮ ？：適切な分散状態（
微細、均一）にする心数があるが、このために、熱に時
のスラブ加熱において、スラブ温度を上げることにより
ＭｎＳ ＋ Ａ／−Ｎを一旦固溶さぜ、その後の熱々１
１′、ニオ？、あるいけ熱延板焼輔工程でＭｎｓ、ｋｔ
Ｎとして析出さぜることか行なわれていた。そして、二
次再結晶粒の（１１０１＜００１）方位の完全度を高め
ることにより高６Ｇ束密度の製品を製造させるためには
、二次再結晶粒成長時における析出物のインヒビター−
３Ｉｌ果を強くすることを目的に多量のｔ、１ｎＳ、
ＡＩＮを存在さ４Ｌ−る５’−、Ｉ−が必要−７゛オ）
７） ＃ 、このような多量のＭｎＳ 、 ＡＩＮが砲
切な状態で存在するた２１′）には素イア４中にＭｎ
、 Ｓ、＾ｔ、Ｎを多く６−４せ、さらにスラブ力（１
熱部度を高く）る必すＶがある。
た方法は二回冷延法であること、ｓｂ ｌ Ｓｏのよう
々高価な元素を使用することから製造コストが高くなる
。゛まだ、従来の一方向性電磁鋼板の製造においてυ１
、前述のように二次再結晶の発生に必要か析出分散相、
例えＹｌ ＭｎＳ 、 ｈｔＮ ？：適切な分散状態（
微細、均一）にする心数があるが、このために、熱に時
のスラブ加熱において、スラブ温度を上げることにより
ＭｎＳ ＋ Ａ／−Ｎを一旦固溶さぜ、その後の熱々１
１′、ニオ？、あるいけ熱延板焼輔工程でＭｎｓ、ｋｔ
Ｎとして析出さぜることか行なわれていた。そして、二
次再結晶粒の（１１０１＜００１）方位の完全度を高め
ることにより高６Ｇ束密度の製品を製造させるためには
、二次再結晶粒成長時における析出物のインヒビター−
３Ｉｌ果を強くすることを目的に多量のｔ、１ｎＳ、
ＡＩＮを存在さ４Ｌ−る５’−、Ｉ−が必要−７゛オ）
７） ＃ 、このような多量のＭｎＳ 、 ＡＩＮが砲
切な状態で存在するた２１′）には素イア４中にＭｎ
、 Ｓ、＾ｔ、Ｎを多く６−４せ、さらにスラブ力（１
熱部度を高く）る必すＶがある。
又、鉄ＪＲ向」−を目的に累４′Ａ中のＳ１含イＴ １
７１：を噌十と４？開昭４８−５１８５２号公報で示さ
れる、しうに、熱延中における適切Ａ／、Ｈの析出福１
度範囲が篩？Ｍ？ｔ ＩＫ側に移動するため、必然的に
スラブ加熱でｄ品温度を確保することが必要であっ一／
Ｔ、。
７１：を噌十と４？開昭４８−５１８５２号公報で示さ
れる、しうに、熱延中における適切Ａ／、Ｈの析出福１
度範囲が篩？Ｍ？ｔ ＩＫ側に移動するため、必然的に
スラブ加熱でｄ品温度を確保することが必要であっ一／
Ｔ、。
以−に、述べたように篩磁束νｉ７ ｒ！ｔ−で、かつ
鉄］ｉ−１の良い一方向性雷５磁鋼板を得るためにｉＪ
−品温スラブ加熱が必須であった。しかるに、このよう
にスラブ加熱温度を−にけることにより、スラブ加？・
へ時の使用エネルギーの増大、ノ「７の発生による３」
シ留り低下および補修費の増大、さらにｔｐ；、開昭５
３−１９９１３号公報に示されるように二次１１）結晶
不良が発生するために連続鋳造スラブが使用出来ない、
等の問題があった。
鉄］ｉ−１の良い一方向性雷５磁鋼板を得るためにｉＪ
−品温スラブ加熱が必須であった。しかるに、このよう
にスラブ加熱温度を−にけることにより、スラブ加？・
へ時の使用エネルギーの増大、ノ「７の発生による３」
シ留り低下および補修費の増大、さらにｔｐ；、開昭５
３−１９９１３号公報に示されるように二次１１）結晶
不良が発生するために連続鋳造スラブが使用出来ない、
等の問題があった。
本発明は以上のような種々の問題をＨ’Ｆ決刊んとする
もので、低温度の連続炉ｉ造スラブを使用Ｌ ｒも、ま
た、該スラブ中のＳｌ量を増加しても、安定した二次円
結晶粒が伜られるシ゛λ品を提供するものであり、−ま
た、阜す造コストの安い一回冷延法で、かつ製造条件の
許容度を広げ、工挙的に安定した製造を可能にする方法
を提供するものである。
もので、低温度の連続炉ｉ造スラブを使用Ｌ ｒも、ま
た、該スラブ中のＳｌ量を増加しても、安定した二次円
結晶粒が伜られるシ゛λ品を提供するものであり、−ま
た、阜す造コストの安い一回冷延法で、かつ製造条件の
許容度を広げ、工挙的に安定した製造を可能にする方法
を提供するものである。
叩ち、本発明はＣ：０．０２５〜００７５チ、Ｓｔ ：
３．０〜４．５係、醜可溶性Ａｚ：０．０１０〜０．
０６０チ、Ｎ：０ （ン ０ ３ ０−０．０ １ ３
．０４ 、 Ｓ ： ０００７ り６ 以下、
八１ｎ ：Ｏ，ＯＳ〜０４５係、Ｐ：０．０１５〜（
１，０４５係、残部Ｆｅ″＆０’不可避不純物よりなる
一方向性電磁鋼板用スラブを１２８０℃を超えない温Ｉ
Ｗに加熱した後、熱間圧延により熱延板となし、次いで
該熱延板を８５０〜１２００℃の温度範囲で短時間焼鈍
後、８０係以上の強圧下冷間圧延を施して最終板厚とし
、イＳられた冷延板を湿水素中で連続脱炭焼鈍し、次い
で焼鈍分離剤を塗布した後、仕り高温焼鈍を行うことを
特徴とする鉄［Ｈの良い一方向性電磁鋼板の製造方法を
要旨とするものである。
３．０〜４．５係、醜可溶性Ａｚ：０．０１０〜０．
０６０チ、Ｎ：０ （ン ０ ３ ０−０．０ １ ３
．０４ 、 Ｓ ： ０００７ り６ 以下、
八１ｎ ：Ｏ，ＯＳ〜０４５係、Ｐ：０．０１５〜（
１，０４５係、残部Ｆｅ″＆０’不可避不純物よりなる
一方向性電磁鋼板用スラブを１２８０℃を超えない温Ｉ
Ｗに加熱した後、熱間圧延により熱延板となし、次いで
該熱延板を８５０〜１２００℃の温度範囲で短時間焼鈍
後、８０係以上の強圧下冷間圧延を施して最終板厚とし
、イＳられた冷延板を湿水素中で連続脱炭焼鈍し、次い
で焼鈍分離剤を塗布した後、仕り高温焼鈍を行うことを
特徴とする鉄［Ｈの良い一方向性電磁鋼板の製造方法を
要旨とするものである。
以下、本発明について詳細に説明する。
−士ず本発明の慎成分の限定理由について述べる。
本発明で甲いる溶鋼Ｃ１ｌ、ぞの′ｆｆｒル１ＪＪｉ法
と１．て転炉、雷、気炉、平炉い−１“れでも良いが、
５１Ｊ分含有…（１次の範囲に入る必要がある。
と１．て転炉、雷、気炉、平炉い−１“れでも良いが、
５１Ｊ分含有…（１次の範囲に入る必要がある。
Ｃは０．（１２５チ士ｉｉ、！ｉｆｉでなると二次Ｎ（
結晶が不′ノを定になり、かつ二次再結晶した場合でも
磁束密度（ＢＨＪで１．８０Ｔ以下しか得られず）が１
県いので０．０２５４１！−Ｊ、上と（、た。一方、Ｃ
が多くなり過き゛ると脱ｐ４焼鈍時間が長くガリ、経済
的で庁いので（３，０７５係以下と（７た６８１は４．
５係を超えると冷延時の割わが著るしく々るので４．Ｆ
＋ｑＡ以下と［７た。■、３０チ未満では製品Ａ７ （
１３０門でＷ１７，１５１Ｔが１．（１５ｗ／ｋｇ以下
のｎ’：へ等級の鉄損が得ら］１ないので３０係以」〕
と１２だ。望まし２〈け３２チ１″−Ｊ十である。
結晶が不′ノを定になり、かつ二次再結晶した場合でも
磁束密度（ＢＨＪで１．８０Ｔ以下しか得られず）が１
県いので０．０２５４１！−Ｊ、上と（、た。一方、Ｃ
が多くなり過き゛ると脱ｐ４焼鈍時間が長くガリ、経済
的で庁いので（３，０７５係以下と（７た６８１は４．
５係を超えると冷延時の割わが著るしく々るので４．Ｆ
＋ｑＡ以下と［７た。■、３０チ未満では製品Ａ７ （
１３０門でＷ１７，１５１Ｔが１．（１５ｗ／ｋｇ以下
のｎ’：へ等級の鉄損が得ら］１ないので３０係以」〕
と１２だ。望まし２〈け３２チ１″−Ｊ十である。
本発明では二次再結晶に必仰々析出物と１２でＡ／、Ｎ
を用いる。１．たがって必９に４．％低ＩのＡ／−Ｎを
確保するためＩ／＋７酸可溶性Ａｔとして００１０％Ｄ
Ｊ、士、Ｎとして（１，００３０係以上が必ｇであ２）
。ｒ俊可溶性Ａｔが００４５係を超乏−ると熱延板のＡ
４Ｎが不適切となり、二次再結晶が不安定にｌ Ｚ、の
で０．０４５チｔ！Ｊ、’Ｆとしだ。ＮについてＨ：、
０．０１３０係を超えるとブリスフ−ノーＩＩＴ’ ＆
１−． ｉ ＋る′°σ１１．１．１１５表面のふくれ
”が発生ンるので（１，０１３ｆｌ 憾１す、丁とした
。
を用いる。１．たがって必９に４．％低ＩのＡ／−Ｎを
確保するためＩ／＋７酸可溶性Ａｔとして００１０％Ｄ
Ｊ、士、Ｎとして（１，００３０係以上が必ｇであ２）
。ｒ俊可溶性Ａｔが００４５係を超乏−ると熱延板のＡ
４Ｎが不適切となり、二次再結晶が不安定にｌ Ｚ、の
で０．０４５チｔ！Ｊ、’Ｆとしだ。ＮについてＨ：、
０．０１３０係を超えるとブリスフ−ノーＩＩＴ’ ＆
１−． ｉ ＋る′°σ１１．１．１１５表面のふくれ
”が発生ンるので（１，０１３ｆｌ 憾１す、丁とした
。
次に、本発明の’ｔ！ｉｆ＋！Ｑの−１）３；ｌ： Ｓ
を０．００７チ以下、に−１−るこＩ−にあＺ）。？羊
来公知の技術、例えｕｒ特公昭４０−１５６４４ ’ｆ
”；公報、１！′、、公昭４７−２５２５０号公報に】
１モされるように、Ｓは二次再結晶を生じさせるに必須
の析出物の一つであるＭｎ Ｓを形成することにより、
一方向性電磁鋼機の製造に有用でを）る。こＪ］ら公知
の技術において、Ｓがもつとも効果を（０，わ−１Ｓ−
１１１範囲がを、す、それは熱延に先立って行なわｈる
スラブ加熱段階でＭｎＳを固溶出来る１−１１として規
足されている。しかし、Ｓの含有が二次再結晶にイ■害
であるということは、従来は全く知ら）１．ていなかっ
た。本発明者等は二次再結晶に材間な析出Ｑ＋、りとし
てＡｔＮを用いる１１．ｌ！造方法においで、′：ＡＡ
’Ａ中のＳＩＱＩｌｌ１・が多いスラブを低温度で加熱
、熱延しだ」１Ｆ１合に発生する二次再結晶不良をＳが
助１迷ｒることを見い出した。
を０．００７チ以下、に−１−るこＩ−にあＺ）。？羊
来公知の技術、例えｕｒ特公昭４０−１５６４４ ’ｆ
”；公報、１！′、、公昭４７−２５２５０号公報に】
１モされるように、Ｓは二次再結晶を生じさせるに必須
の析出物の一つであるＭｎ Ｓを形成することにより、
一方向性電磁鋼機の製造に有用でを）る。こＪ］ら公知
の技術において、Ｓがもつとも効果を（０，わ−１Ｓ−
１１１範囲がを、す、それは熱延に先立って行なわｈる
スラブ加熱段階でＭｎＳを固溶出来る１−１１として規
足されている。しかし、Ｓの含有が二次再結晶にイ■害
であるということは、従来は全く知ら）１．ていなかっ
た。本発明者等は二次再結晶に材間な析出Ｑ＋、りとし
てＡｔＮを用いる１１．ｌ！造方法においで、′：ＡＡ
’Ａ中のＳＩＱＩｌｌ１・が多いスラブを低温度で加熱
、熱延しだ」１Ｆ１合に発生する二次再結晶不良をＳが
助１迷ｒることを見い出した。
第１１；＜ＩはＳ含有量、ｉ’ｌがそれぞれ０．００４
’ｌ 、０．００７％。
’ｌ 、０．００７％。
００１５係、０．０２５チであるＣ：０．０５５チ、８
１：３．４５１＋、Ｒ可１ｆｉ性Ａｔ：（１，０３０％
、 Ｎ ： （＋、（ｌｆ１８５係を含有した４種臂
１の鋼の（９さ４０門の小ｔ・（片に１２００℃に加熱
し、スラブ１１１１ Ｉｌｌ ｆ、’；、大包放冷で１
、０．００℃とし、１０００Ｃの炉中に３０ ＦＩｅ
Ｃ保持し、その後３Ａスの熱延で２．３Ｍにし、１１０
０℃Ｘ２ｍ１ｎ ｓ連続焼鈍し、さらに０３ｆ１ｍｍＩ
Ｃ冷Ｈ４Ｌ、湿水素雰囲気中で脱炭焼鈍し、ＭａＯを塗
布後に１２００℃Ｘ ２０ ｈｒの仕上高温焼鈍を行な
った成品の結晶粒マクロ組織を示す。第１図から分るよ
うに、Ｓ含有量が（１，００７係以下の場合に二次ｆ＋
ｊ結晶不ｒｔの発生は全くない。かかる」工（、象Ｃ」
、Ｓｌが４．５チ以下の範囲であれば、Ｓ含有量１が（
１，００７係ＩシＪ、下のｊ粘合同様の効果が得られた
。したがって、本発明でν、）０．００７憾以下を駆足
範囲とした。このＳの影！Ｉ′１１の冶金的原因は正確
には分らないが、恐らくＳが増加すると二次再結晶に不
適ＩｌｌなＡ両折出物が多くなるためど考えられる。Ｓ
が０．００７チ以下の自）１間内ではＳ量が少ないほど
二次再結晶が若干安定するようであり、寸だ溶鋼段１′
）νでＳを下げで卦けＩｉ、Ｅ、仕」二高温焼鈍時の脱
Ｓ処理が容易に人るのでぐａましい６ ：Ｉ］７．状の
溶製技α１：１でｔ、ｌコストを茜〈−田ずにＳを容易
に丁げイｔ）る９・１ｊ囲とし°ＣＯ，ｏ０１’ｆｉ以
上が一般的である。
１：３．４５１＋、Ｒ可１ｆｉ性Ａｔ：（１，０３０％
、 Ｎ ： （＋、（ｌｆ１８５係を含有した４種臂
１の鋼の（９さ４０門の小ｔ・（片に１２００℃に加熱
し、スラブ１１１１ Ｉｌｌ ｆ、’；、大包放冷で１
、０．００℃とし、１０００Ｃの炉中に３０ ＦＩｅ
Ｃ保持し、その後３Ａスの熱延で２．３Ｍにし、１１０
０℃Ｘ２ｍ１ｎ ｓ連続焼鈍し、さらに０３ｆ１ｍｍＩ
Ｃ冷Ｈ４Ｌ、湿水素雰囲気中で脱炭焼鈍し、ＭａＯを塗
布後に１２００℃Ｘ ２０ ｈｒの仕上高温焼鈍を行な
った成品の結晶粒マクロ組織を示す。第１図から分るよ
うに、Ｓ含有量が（１，００７係以下の場合に二次ｆ＋
ｊ結晶不ｒｔの発生は全くない。かかる」工（、象Ｃ」
、Ｓｌが４．５チ以下の範囲であれば、Ｓ含有量１が（
１，００７係ＩシＪ、下のｊ粘合同様の効果が得られた
。したがって、本発明でν、）０．００７憾以下を駆足
範囲とした。このＳの影！Ｉ′１１の冶金的原因は正確
には分らないが、恐らくＳが増加すると二次再結晶に不
適ＩｌｌなＡ両折出物が多くなるためど考えられる。Ｓ
が０．００７チ以下の自）１間内ではＳ量が少ないほど
二次再結晶が若干安定するようであり、寸だ溶鋼段１′
）νでＳを下げで卦けＩｉ、Ｅ、仕」二高温焼鈍時の脱
Ｓ処理が容易に人るのでぐａましい６ ：Ｉ］７．状の
溶製技α１：１でｔ、ｌコストを茜〈−田ずにＳを容易
に丁げイｔ）る９・１ｊ囲とし°ＣＯ，ｏ０１’ｆｉ以
上が一般的である。
本発明の成分」二のもう一つの特徴はＭｎ ＋ Ｐ Ｋ
ある。本発明でｔよ、ｐ品等縁の鉄損を得るために温材
中の５ｔＲＩを３．０ ％ 以−Ｊ：とすることを目標
としているが、この篩ＳＩＩを低温スラブ加熱とその後
の熱延を採用１．た場合に発生する二次再結晶不良を低
Ｓ化によって解決している。したがって、二次再結晶に
対する析出物どしてのＭｎＳの働らきが無くなるので、
得られる製品の磁束密度が比較的に低い。本発明者等は
、ＭｎとＰをそれぞれ適切な量Ｋ ｆｌｉｌｌ Ｉｌｌ
することによって、Ｂｌｏとして１．８９ＴｅｌＩム１
試上の磁束密度が安定してイ（）られることを見い出し
た。２″ＩＩ２図はｌ１１ｏに及ぼすＭｎ ＋ Ｐの影
響を示す図である。Ｃ： ０．（１５０チ、８１：３．
４０チ、酸可溶性Ａｔ： （１，０２８ｑＡ、Ｎ ：
０．００８０を含有し、ＭｎとＰとが種々変化している
厚４０ｗｍの小試片を１１５０ Ｕに加熱し、スジプ油
出後に３パスの熱延で２．３帥厚の熱延板とした。この
時の熱延完了温バ【゛は約８２０℃であった。この熱に
板をＩＩ（ＨＩ℃Ｘ ２ ｍＩｎ連続焼鈍し、さらに＋
１．３１） ｗｎｎ ニｉｉｔ ｌＷ、 ｌ、、湿水累
算囲気中で脱炭焼＠ｌｉ Ｌ、閂ｇＯを、）右後に１２
００℃Ｘ２０ｈｒの仕十高湿焼師を行なって得られた成
品のＩ３１ｏ （’ｒ ｅ ｓ ｔａ ）を、第２図に
示す１．Ｍｎ計が少なくなると二次、再結晶が不ダ・′
定（Ｃなり、多くなるとＢ、。が高くなるが、一定以上
添加１．−ｒ：も改善効果が無く、添加合金けが冬〈森
り不経済である。Ｐについては、少ないと１３．。が福
く、多くなると、冷延時に割れる川）Ｗが多くなり又二
次再結晶不良の発生割合が多くなる。以上の理由かｒっ
Ｂ１０が１．８９ ’ｒｅｓｔａ以−Ｆの磁束密度で、
かつ二次再結晶が安定しており、割れ問題の少ないｆｌ
ｉｊ囲としテＭｎ ： ０．０’８〜０．４５％、Ｐ
： （＋、＋１１５＝ｌ）、０４５チを本発明範囲とし
た。
ある。本発明でｔよ、ｐ品等縁の鉄損を得るために温材
中の５ｔＲＩを３．０ ％ 以−Ｊ：とすることを目標
としているが、この篩ＳＩＩを低温スラブ加熱とその後
の熱延を採用１．た場合に発生する二次再結晶不良を低
Ｓ化によって解決している。したがって、二次再結晶に
対する析出物どしてのＭｎＳの働らきが無くなるので、
得られる製品の磁束密度が比較的に低い。本発明者等は
、ＭｎとＰをそれぞれ適切な量Ｋ ｆｌｉｌｌ Ｉｌｌ
することによって、Ｂｌｏとして１．８９ＴｅｌＩム１
試上の磁束密度が安定してイ（）られることを見い出し
た。２″ＩＩ２図はｌ１１ｏに及ぼすＭｎ ＋ Ｐの影
響を示す図である。Ｃ： ０．（１５０チ、８１：３．
４０チ、酸可溶性Ａｔ： （１，０２８ｑＡ、Ｎ ：
０．００８０を含有し、ＭｎとＰとが種々変化している
厚４０ｗｍの小試片を１１５０ Ｕに加熱し、スジプ油
出後に３パスの熱延で２．３帥厚の熱延板とした。この
時の熱延完了温バ【゛は約８２０℃であった。この熱に
板をＩＩ（ＨＩ℃Ｘ ２ ｍＩｎ連続焼鈍し、さらに＋
１．３１） ｗｎｎ ニｉｉｔ ｌＷ、 ｌ、、湿水累
算囲気中で脱炭焼＠ｌｉ Ｌ、閂ｇＯを、）右後に１２
００℃Ｘ２０ｈｒの仕十高湿焼師を行なって得られた成
品のＩ３１ｏ （’ｒ ｅ ｓ ｔａ ）を、第２図に
示す１．Ｍｎ計が少なくなると二次、再結晶が不ダ・′
定（Ｃなり、多くなるとＢ、。が高くなるが、一定以上
添加１．−ｒ：も改善効果が無く、添加合金けが冬〈森
り不経済である。Ｐについては、少ないと１３．。が福
く、多くなると、冷延時に割れる川）Ｗが多くなり又二
次再結晶不良の発生割合が多くなる。以上の理由かｒっ
Ｂ１０が１．８９ ’ｒｅｓｔａ以−Ｆの磁束密度で、
かつ二次再結晶が安定しており、割れ問題の少ないｆｌ
ｉｊ囲としテＭｎ ： ０．０’８〜０．４５％、Ｐ
： （＋、＋１１５＝ｌ）、０４５チを本発明範囲とし
た。
次にスラブ加熱温度の限定理由について述べる。
本発明で限定した成分範囲の場合、スラブ加熱温度とし
て従来においては常識となってぃ力」３０（１℃を超え
る品温加熱が必要でなくなることを本発明者等は見い出
した。さらに、画他的なことに同ｆ？’？東密バ「下の
比較をした場合に、むしろスラブ加ｉｉ％ ｉ昌＋ｔ’
ｔの低いイ、の＃１．ど鉄４゛０が大ｒｌＪに良いこと
を見い出した。十々わら、本発明の構成要件の一つであ
る低温スラブ加熱は、！＋１！Ｉ造コストを下げ、そ（
−て連井７１：≦′（１造ｆｉｉｔｔ片を容易に採用し
得るという目標であると同１１１に、鉄損を向］二させ
る手段ともなっているのである。
て従来においては常識となってぃ力」３０（１℃を超え
る品温加熱が必要でなくなることを本発明者等は見い出
した。さらに、画他的なことに同ｆ？’？東密バ「下の
比較をした場合に、むしろスラブ加ｉｉ％ ｉ昌＋ｔ’
ｔの低いイ、の＃１．ど鉄４゛０が大ｒｌＪに良いこと
を見い出した。十々わら、本発明の構成要件の一つであ
る低温スラブ加熱は、！＋１！Ｉ造コストを下げ、そ（
−て連井７１：≦′（１造ｆｉｉｔｔ片を容易に採用し
得るという目標であると同１１１に、鉄損を向］二させ
る手段ともなっているのである。
；ｌ’（３図ｒＪ： ２＋’Ｘ ２図で示した同−条件
でスラブ加熱温度のみを１３５０ Ｕに変更して行なっ
た時の磁性を、スラブ加熱温度１１５０’Ｃの場合と比
較して示したものである。スラブ加熱温度の低い場合の
磁性は高いｊＪ、”１合に比べ、同−磁束密度下での鉄
損が格段に良い。本発明ではスラブ加熱時にノロ発生の
無い１２ ＲＯ℃以下を限定範囲とした・そして、この
１＾１冒１ｔ゛以ト°であれば、素利中にＳＩを３．０
チ以上含有さぜるならｒ、’Ｌ’ ｔ ／ＩＪ Ｘ’ｌ
＋ ’４’ｆ級の製品（０，３０ｍ板厚でＷｕＡｎが１
．０５ ｗ ／ｋ１７１−Ｊ、下）が得られる。スラブ
加熱の下限ｔｉｔ特に決めないが、１０５０ ℃より下
ると熱延時の心安動力が大きくなり、又鋼板形状もｉ／
ｊｉ （なるので、工業的安定生産のため姉は１０５０
℃以上が望ましい。
でスラブ加熱温度のみを１３５０ Ｕに変更して行なっ
た時の磁性を、スラブ加熱温度１１５０’Ｃの場合と比
較して示したものである。スラブ加熱温度の低い場合の
磁性は高いｊＪ、”１合に比べ、同−磁束密度下での鉄
損が格段に良い。本発明ではスラブ加熱時にノロ発生の
無い１２ ＲＯ℃以下を限定範囲とした・そして、この
１＾１冒１ｔ゛以ト°であれば、素利中にＳＩを３．０
チ以上含有さぜるならｒ、’Ｌ’ ｔ ／ＩＪ Ｘ’ｌ
＋ ’４’ｆ級の製品（０，３０ｍ板厚でＷｕＡｎが１
．０５ ｗ ／ｋ１７１−Ｊ、下）が得られる。スラブ
加熱の下限ｔｉｔ特に決めないが、１０５０ ℃より下
ると熱延時の心安動力が大きくなり、又鋼板形状もｉ／
ｊｉ （なるので、工業的安定生産のため姉は１０５０
℃以上が望ましい。
本発明で用いるスラブは連続鋳造法によるもの、分塊法
によるもの、いずれでも良い。特に省力化、氷留向−Ｌ
の伸圧、化学成分の吻−化による成品長手方向の磁性均
一比の期待出来る連続鋳造スラグが望ましい。従来の製
造において連研浩造スラブを高温スラブ加熱したに合に
は特開昭５３−１９９１３号公報に述べられているよう
に、二次再結晶不良が発生し、安定した生産が不可能で
あった。しかし、本発明の方法によれば、スラブ加熱時
に結晶粒の異常成長が生ずる約１３２０℃以下の１２８
０℃より低い温度条件でスラブ加熱を行なうので、二次
再結晶不良の発生は皆無である。
によるもの、いずれでも良い。特に省力化、氷留向−Ｌ
の伸圧、化学成分の吻−化による成品長手方向の磁性均
一比の期待出来る連続鋳造スラグが望ましい。従来の製
造において連研浩造スラブを高温スラブ加熱したに合に
は特開昭５３−１９９１３号公報に述べられているよう
に、二次再結晶不良が発生し、安定した生産が不可能で
あった。しかし、本発明の方法によれば、スラブ加熱時
に結晶粒の異常成長が生ずる約１３２０℃以下の１２８
０℃より低い温度条件でスラブ加熱を行なうので、二次
再結晶不良の発生は皆無である。
以上のような普通鋼なみの低温スラブ加熱で最高等級の
鉄損を可能にした本発明では、次のような利点のある熱
延方法を容易に用い得る。
鉄損を可能にした本発明では、次のような利点のある熱
延方法を容易に用い得る。
最近の連続鋳造技術の進歩によυ連続鋳造の生産性が連
続熱延様の能力に匹敵するほど大きくなったため、連続
鋳造機と連続熱延機をｉＵ結して材料を流しても、連続
熱延材の材料待ち時間が無くなった。そこで、連絣消造
後にスラブを冷却することなく、スラブ、顎かを利用し
て面接に熱延する方法、あるいはスラブＩｔ♀度特に表
面温度が若干下がった場合には復熱炉に装入するが、ご
く簡単な普通増用の力１熱炉で短時間加熱した後、熱延
する方法である。このような熱延方法は省エネルギーを
目的に普通鋼の製造において、盛んに行なわれつつある
。しかしながら、一方向性電磁鋼板においては高潟度、
長時間のスラブ加熱が必要でらったため、一方向性電磁
鋼板専用の高湿スラブ加熱炉を設置する必要があり、連
続鋳造と連続熱延の直結工程の採用が出来たがった。本
発明のように低流スラブ加〃（が戸、いということにな
ると、直結工程の採用が容易になり、杵箭−なみの効率
的な熱延が可能になる。さらに、鋳造後に冷却しない直
結工程にガると珪素鋼特有の次のような利点がある。す
なわち、Ｓｉを含有するスラブは熱伝導が悪いため、ス
ラブ冷却１中に表／Ｐｉ部と中）し・部との温度差が大
きくなり、熱応力が発生し５、スラブ内部割れが生じ、
歩留り低下になるが、直結工程のようにスラブ冷却をし
力い場合にケ、１ごのスラグ内部割れの問題が解消する
。
続熱延様の能力に匹敵するほど大きくなったため、連続
鋳造機と連続熱延機をｉＵ結して材料を流しても、連続
熱延材の材料待ち時間が無くなった。そこで、連絣消造
後にスラブを冷却することなく、スラブ、顎かを利用し
て面接に熱延する方法、あるいはスラブＩｔ♀度特に表
面温度が若干下がった場合には復熱炉に装入するが、ご
く簡単な普通増用の力１熱炉で短時間加熱した後、熱延
する方法である。このような熱延方法は省エネルギーを
目的に普通鋼の製造において、盛んに行なわれつつある
。しかしながら、一方向性電磁鋼板においては高潟度、
長時間のスラブ加熱が必要でらったため、一方向性電磁
鋼板専用の高湿スラブ加熱炉を設置する必要があり、連
続鋳造と連続熱延の直結工程の採用が出来たがった。本
発明のように低流スラブ加〃（が戸、いということにな
ると、直結工程の採用が容易になり、杵箭−なみの効率
的な熱延が可能になる。さらに、鋳造後に冷却しない直
結工程にガると珪素鋼特有の次のような利点がある。す
なわち、Ｓｉを含有するスラブは熱伝導が悪いため、ス
ラブ冷却１中に表／Ｐｉ部と中）し・部との温度差が大
きくなり、熱応力が発生し５、スラブ内部割れが生じ、
歩留り低下になるが、直結工程のようにスラブ冷却をし
力い場合にケ、１ごのスラグ内部割れの問題が解消する
。
次に、使Ｉ［Ｉ−しるスラブのＪ’ｌ’みであるが、ｉ
？（才のスラブ高温加熱の方法では１５０〜３００ＭＪ
〒が一般的であった。スラブは加静後に、粗熱延（デｔ
で３０〜７０胡の中間品に熱延１７、さらに便数の連続
した仕上熱延機で所定のＪ’Ｆ、みのＭ延板にする。
？（才のスラブ高温加熱の方法では１５０〜３００ＭＪ
〒が一般的であった。スラブは加静後に、粗熱延（デｔ
で３０〜７０胡の中間品に熱延１７、さらに便数の連続
した仕上熱延機で所定のＪ’Ｆ、みのＭ延板にする。
このような従来の方法によれｔ：Ｉ”、（’Ｊｊ用スラ
スラブ’７みが煎くなると、スラブ加ｄ、〜炉内で高ｉ
晶のため侑ｊ形して抽出不可能になるかあるいｉ＋加熱
炉長がきわめて長大になるという理由から不可能であっ
た。
スラブ’７みが煎くなると、スラブ加ｄ、〜炉内で高ｉ
晶のため侑ｊ形して抽出不可能になるかあるいｉ＋加熱
炉長がきわめて長大になるという理由から不可能であっ
た。
しかるにスラブを加熱することなく、ｆｌｊｉ造から直
接に熱延することの町ＱＦな本発明の唱伯スラブン・薄
く鋳造し、粗熱延を省略し、ぞのオま仕」−：熱延する
ことが可能となり、熱延は極めて効率的に行なうことが
出来る。この場合のＩＩみｔ」、薄１ぎると四端時の生
産性が悪くなり、ｊすすぎると仕上熱延機の負荷が過大
になるので、３０〜７０−の範囲が適切である。
接に熱延することの町ＱＦな本発明の唱伯スラブン・薄
く鋳造し、粗熱延を省略し、ぞのオま仕」−：熱延する
ことが可能となり、熱延は極めて効率的に行なうことが
出来る。この場合のＩＩみｔ」、薄１ぎると四端時の生
産性が悪くなり、ｊすすぎると仕上熱延機の負荷が過大
になるので、３０〜７０−の範囲が適切である。
以上のよう如して得た熱延板は８５０〜１２００℃の範
囲で短時間の連に１γ焼鋪を行なう。焼輔温用“がＲ５
（１’Ｃ〕」３ ’＋−１゛ａ −（’、 ｒ、ｌｌｔ
ｔｒｉ、（重密度カ得られず、１．２００℃をｉｌ’
ｌ’ｌ 乏、る〕二次再結晶が完全でなくなるつ焼鈍時
間としＣ３（）介在ｉ’Ｙ（乏ると生＃（１ヒ率が極め
で悪くなｊ）、 ３０ ｎｅｃ未ｉｉ＋’４では？！
＋〜処＋ｙｐの効果がほとんど熱くなる。声ｈ・軒（反
の４ （♂灼；舛後、冷延により最終板ｊｊＩとする。
囲で短時間の連に１γ焼鋪を行なう。焼輔温用“がＲ５
（１’Ｃ〕」３ ’＋−１゛ａ −（’、 ｒ、ｌｌｔ
ｔｒｉ、（重密度カ得られず、１．２００℃をｉｌ’
ｌ’ｌ 乏、る〕二次再結晶が完全でなくなるつ焼鈍時
間としＣ３（）介在ｉ’Ｙ（乏ると生＃（１ヒ率が極め
で悪くなｊ）、 ３０ ｎｅｃ未ｉｉ＋’４では？！
＋〜処＋ｙｐの効果がほとんど熱くなる。声ｈ・軒（反
の４ （♂灼；舛後、冷延により最終板ｊｊＩとする。
本発明では高４１゛ｎ束密度一方向？ト電磁（間板を借
Ｚ、ことを目的ど］、ているので冷延圧下率と１ノてｏ
（１％ 以上（７覚ｆ１１圧下が必要である。次に湿
水塁雰囲気中−（！脱炭ヅ４“８鈍ｊ７、焼料き防止を
目的と１７た焼鈍分１”ｌｆ剤を塗布１２、さらに二次
再結晶と純化を［１的Ｊした仕−］二篩温焼鈍を行ない
成品と外す。
Ｚ、ことを目的ど］、ているので冷延圧下率と１ノてｏ
（１％ 以上（７覚ｆ１１圧下が必要である。次に湿
水塁雰囲気中−（！脱炭ヅ４“８鈍ｊ７、焼料き防止を
目的と１７た焼鈍分１”ｌｆ剤を塗布１２、さらに二次
再結晶と純化を［１的Ｊした仕−］二篩温焼鈍を行ない
成品と外す。
次に本発明の’］！−５Ａｊｌｉ例を示−す。
Ｌｙｃ３＋Ｑ例Ｉ
Ｃ： ０．０５３係、Ｓｔ ： ３．３０％、Ｍｎ：０
．２５％、ｒ’：０．０３０憾、Ｓ ： ０．ｆ１０６
係、酸可溶性Δｔ：１、（１２７チ、Ｎ ： ０．００
９０係を含有する溶鋼を鋼塊となし、ｐｒ％ ＋ｉＦに
より２５０％ｗｌｌ厚のスラブと成した。
．２５％、ｒ’：０．０３０憾、Ｓ ： ０．ｆ１０６
係、酸可溶性Δｔ：１、（１２７チ、Ｎ ： ０．００
９０係を含有する溶鋼を鋼塊となし、ｐｒ％ ＋ｉＦに
より２５０％ｗｌｌ厚のスラブと成した。
スラブを１１５０℃の温度に加熱した後、熱延して２３
闘の熱々Ｌ板を作った。熱延板を１０８０℃ｘ’ｌ ｍ
ｉｎ 、焼鈍した後、０．３０ ｗｒｙの剤終板厚咬で
冷延し、８５０℃の温度で湿水素中の脱炭焼鈍を行なっ
た０さらに〜ＴｇＯを塗布後、１２００℃Ｘ２０ｈｒの
仕上高温焼鈍を行なった。
闘の熱々Ｌ板を作った。熱延板を１０８０℃ｘ’ｌ ｍ
ｉｎ 、焼鈍した後、０．３０ ｗｒｙの剤終板厚咬で
冷延し、８５０℃の温度で湿水素中の脱炭焼鈍を行なっ
た０さらに〜ＴｇＯを塗布後、１２００℃Ｘ２０ｈｒの
仕上高温焼鈍を行なった。
成品の圧延方向の磁性は Ｂ＝ １．９１ Ｔｅａｔａ
０ Ｗｉ７１５ｎ ＝ １．０１ ｗ／ｋｙであった。
０ Ｗｉ７１５ｎ ＝ １．０１ ｗ／ｋｙであった。
二次再結晶不良の発生は皆無であった。
実施例２
Ｃ： ０．０５８％ 、 Ｓｌ ： ３．４５ ％、Ｍ
ｎ：０．２０％、Ｐ：０．０３５係、Ｓ：０．００５チ
、酸可溶性Ａｔ：０．０２６係、Ｎ：０．００９０％を
含有する溶鋼を連続鋳造によ、ｊｌ）２５０ｍｍ厚のス
ラブと成し、２５０℃まで冷却した。スラブを１２００
℃の温度に加熱した後、熱延して２．３鯖の熱延板を作
った。この熱延板を」０８０℃Ｘ ２ ｍＬＨ１焼鈍し
た後、０．３０鰭の最終板厚まで冷延し、８５０℃の温
度で湿水素中の脱炭焼鈍を行なった。さらにＭｇＯを塗
布後、１２００℃Ｘ２Ｑｈｒの仕上高温焼鈍を行なった
。
ｎ：０．２０％、Ｐ：０．０３５係、Ｓ：０．００５チ
、酸可溶性Ａｔ：０．０２６係、Ｎ：０．００９０％を
含有する溶鋼を連続鋳造によ、ｊｌ）２５０ｍｍ厚のス
ラブと成し、２５０℃まで冷却した。スラブを１２００
℃の温度に加熱した後、熱延して２．３鯖の熱延板を作
った。この熱延板を」０８０℃Ｘ ２ ｍＬＨ１焼鈍し
た後、０．３０鰭の最終板厚まで冷延し、８５０℃の温
度で湿水素中の脱炭焼鈍を行なった。さらにＭｇＯを塗
布後、１２００℃Ｘ２Ｑｈｒの仕上高温焼鈍を行なった
。
成品のＩＴＥ １）’ｊｊ４方向のＵＡｆｉは Ｂ １
０ ” １．９１ Ｔｅ５ｊａｖＶｒ１７．’５０ ＝
０．９７ Ｗ／に９であった。
０ ” １．９１ Ｔｅ５ｊａｖＶｒ１７．’５０ ＝
０．９７ Ｗ／に９であった。
二次再結晶不良の発生は、皆無であった。
実施例３
Ｃ：０．０５５９ろ、Ｓ＋ｆ：３．３５％、Ｐ、Ｑｎ、
：０．２０％。
：０．２０％。
Ｐ ： （１，０３５％、Ｓ：０００６ヴ、酸可溶性Ａ
ｔ：００２７ヴ、Ｎ：０．００９係を含有する溶銅を２
５Ｏｒ＝ｍ Ｊ’Ｐ、の朽型で運、杖！Ａ造によシ鋳造
した。溶銅の凝固ひにベコ却することなく速かに台車式
の保熱炉に装入し、イ均スラブ温度が約１１３０℃ｆｃ
なった時点で熱延し、２３丁のコ、・へ延板を作った。
ｔ：００２７ヴ、Ｎ：０．００９係を含有する溶銅を２
５Ｏｒ＝ｍ Ｊ’Ｐ、の朽型で運、杖！Ａ造によシ鋳造
した。溶銅の凝固ひにベコ却することなく速かに台車式
の保熱炉に装入し、イ均スラブ温度が約１１３０℃ｆｃ
なった時点で熱延し、２３丁のコ、・へ延板を作った。
この外延オ反 ”；＜ １ ０６ ０ ℃Ｘ ２
＋ｎｌｎ ’４１５ ｆ屯 し た彼、 ０．３
０ ｎｍ のＡ前終ｆ星厘貫て冷包’、ｌ、、８５
０℃の温度で湿水素中の脱炭Ｉ焼鈍１イＴ１−ｊなっ／
１−０さらに〜ＩｇＱを塗布代、１．２００’ＣＸ ２
０ ｈ ｒ ・７．’＋ ｔ！ｌＪ：１冒１ｆａ、ｔ９
ｉｊを行なッ／ｃ 。
＋ｎｌｎ ’４１５ ｆ屯 し た彼、 ０．３
０ ｎｍ のＡ前終ｆ星厘貫て冷包’、ｌ、、８５
０℃の温度で湿水素中の脱炭Ｉ焼鈍１イＴ１−ｊなっ／
１−０さらに〜ＩｇＱを塗布代、１．２００’ＣＸ ２
０ ｈ ｒ ・７．’＋ ｔ！ｌＪ：１冒１ｆａ、ｔ９
ｉｊを行なッ／ｃ 。
成品の圧昨方向のに９’ｔ ＦＡＩ ＩｔＴＪ、−ＪＯ
＝ １．９０ Ｔｃ８／−ａ〜Ｖ１７１５０ ＝ １（
ン４ｗ／ｋｇで ち つ グこ 。
＝ １．９０ Ｔｃ８／−ａ〜Ｖ１７１５０ ＝ １（
ン４ｗ／ｋｇで ち つ グこ 。
二＜：ｒ： ｊＱ結晶不良の発生は皆無でを・っだ。
実施例４
Ｃ：０．０６０係、 Ｓｌ ： ３．３５ ｑＡ、
Ｍｎ ： （１，１５チ、Ｐ ： ０．０３０
％、Ｓ ： （１，００２’％、ｒ１η可溶性Ａｔ：０
．０２８チ、Ｎ：ｆｌ、００９０チを含有する溶鋼を２
５０簡厚の鋳型で連井り１鋳造によシ鋳浩した。その際
溶鋼の凝固後忙冷却を出来るだけ少ガくする配Ｉ・バと
して、例えば連続ｉｉ！＋、ｊ造機内の保温そして冷え
や−すいスラブ端面を炉時間ガス加；？ζを行なっ７’
ｌ ｅ仲かに熱延機入口にスラグを移ｌｌ１ｌｔ ｔ、
、スラブ断面中心が約１２００℃、そして表層部が約１
（ｌ ＦＩ Ｏ℃〕の時点で熱延を開始した。板厚２
３剛の熱仝１１−板とした。
Ｍｎ ： （１，１５チ、Ｐ ： ０．０３０
％、Ｓ ： （１，００２’％、ｒ１η可溶性Ａｔ：０
．０２８チ、Ｎ：ｆｌ、００９０チを含有する溶鋼を２
５０簡厚の鋳型で連井り１鋳造によシ鋳浩した。その際
溶鋼の凝固後忙冷却を出来るだけ少ガくする配Ｉ・バと
して、例えば連続ｉｉ！＋、ｊ造機内の保温そして冷え
や−すいスラブ端面を炉時間ガス加；？ζを行なっ７’
ｌ ｅ仲かに熱延機入口にスラグを移ｌｌ１ｌｔ ｔ、
、スラブ断面中心が約１２００℃、そして表層部が約１
（ｌ ＦＩ Ｏ℃〕の時点で熱延を開始した。板厚２
３剛の熱仝１１−板とした。
この熱延板を１０６０ ’ＣＸ ２ｍＩｎ焼鈍した後、
０．３（＋鴫の最終板厚まで冷延し、８５０℃の（（４
度で湿水素中の脱炭焼鈍を行なった。さらにＭｇＯを塗
布後、１２００℃Ｘ２０ｈｒの仕上品τ晶焼鈍を行なっ
た＠成品の圧延方向の磁性は Ｂ、。＝ １．８９ Ｔ
ｅ＋ｑｔａｗ＋７１５１１ ＝ １．０５ ｗ ７ｋｇ
であった。
０．３（＋鴫の最終板厚まで冷延し、８５０℃の（（４
度で湿水素中の脱炭焼鈍を行なった。さらにＭｇＯを塗
布後、１２００℃Ｘ２０ｈｒの仕上品τ晶焼鈍を行なっ
た＠成品の圧延方向の磁性は Ｂ、。＝ １．８９ Ｔ
ｅ＋ｑｔａｗ＋７１５１１ ＝ １．０５ ｗ ７ｋｇ
であった。
以上の実施例は板厚０．３ （ｌ ｍ、＋の成品の製造
法について述べたものであるが、氷結ＦＪ＃ ｕ：之に
限定されるものではなく、板厚０．３０ｍｍ未満の成品
についても適用することができることは勿論である。
法について述べたものであるが、氷結ＦＪ＃ ｕ：之に
限定されるものではなく、板厚０．３０ｍｍ未満の成品
についても適用することができることは勿論である。
以上詳述した如く本発明は熱延に先立って行うスラブ加
熱温度を従来の技術に比し、画期的に低くすることを可
能にしたので、使用エネルギの減少、ノロの発生の皆無
によって大巾な製造コスト安になり、また、高温スラブ
加熱材に比し、同一の磁束密度において格段に鉄損が良
く、更に、本発明は低温スラブ加熱が可能なるが故に連
続鋳造スラブの適用が容易であるので製造コスト安はむ
ろん、成品長手方向の成分均一による磁性均一という工
業的安定生産が可能である等、産業上稗益するところが
極めて大である。
熱温度を従来の技術に比し、画期的に低くすることを可
能にしたので、使用エネルギの減少、ノロの発生の皆無
によって大巾な製造コスト安になり、また、高温スラブ
加熱材に比し、同一の磁束密度において格段に鉄損が良
く、更に、本発明は低温スラブ加熱が可能なるが故に連
続鋳造スラブの適用が容易であるので製造コスト安はむ
ろん、成品長手方向の成分均一による磁性均一という工
業的安定生産が可能である等、産業上稗益するところが
極めて大である。
第１図はＳ含有量がそれぞれ０．００４チ、０．００７
％、０．０１５係、０．０２５％である４種類の鋼スラ
ブからの成品の結晶粒マクロ組織を示す写真図、第２図
はＢｌｏに及ぼすＭｎ ＋ Ｐの影響を示す図、第３図
は第２図で示した同一条件でスラブ加熱温度のみを１３
５０℃に変更して行なった時の磁性を、スラブ加熱温度
１１５０℃の場合と比Φりして示１７た１ソ？１で境）
る。 第２図において： ｘ ＩＩ、ｏ＜ １．８ （
１△１．８０−：Ｂ、。（１，１’１ ０ ｘ、８９Ｓ＋（、ｏ＜ １．９１ Ｑ １．．９ ］ （ｎ、。 （＋ｒ、ｒｔン： ｌ”ｅ Ｒ／、Ｒ）特許出願人
４「Ｌ１本１（・１１鐵（・ト式會礼第１図 （Ｘ ］） ａｍ 第 ２ 図 Ａ４ｎ（％） 手続補正書（自発） 昭和５８年６ＪＪ２０日 ｑ・１渚′１庁長信° 若 杉 ｉ１１ 人 殿１１
ｊ（和５７年’Ｉ゛ｊ Ｆｒ ＬｉＱ第１６５０６６号
２、 発明の名称 ＆”： ４：１．４の良い一方向性電磁鋼板の製造方法
３ 補１１．をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代１１１区大手町二丁１１６番３号（６６５）
新１］１本製鐵株式會社 代表者 武 １１．１ 豊（１戸９■１１
書８Ｒ１８行及び１９行ｇ０．０４５％°ＪをＩ−０，
０６０％」に夫々補正する。 （２）同１１頁１６イＩ［Ｓｉ ： ３．４０％、」を
ｌ Ｒｉ ：３．４０％、ｓ：ｏ、ｏｏ２％、」に補正
する０（３）同】５頁４行「装入するが、」を［−装入
するか、」に補正する。 手続補正書（自発） 特ｊ’ｌ庁長官 若 杉 和 夫 殿 ■、 事件の表示 昭和５７４ｐ、’ｌ’デパ′）゛初１第１６５０６６号
２、 発明の名称 ＄（ｔｌｌのｔｔ【い−・方向↑１：電磁鋼板の製造方
法３、補１１°をする者 事件どの関係 特許出願人 代表者 弐 ｒ、Ｉｊ 豊 ５、 補正命令のｌ ＋ （＝Ｊ 昭和 年 月
日６、 補正の対象 明細書の発明のｉｆ’ ＃ＩＩＩな説明の欄７、 補正
の内容 １）明細下ＩＩ １１ ｙ＜ １行「しい。、」の次に
前記を挿入する。 「Ｓは低いｔユど二次ＩＩ結晶が安定しで得られるので
望ましく、ｔ、＋！〜延板延板焼体ＭｎＳの析出かを１
とんと見られない添加１社、即ち０００５チをｆｉＹ＋
えない範囲で良好な磁性が安定して（４）られるが、」
２）同１２貞下から６行と５行の間に王制全仲人する。 ［ＭｎとＰで効果のある理由は、かならずしも明イ１１
６になっているとはけえないが、ＭｎとＰが本発明々・
１３囲の適当量にあると、二次再結晶前の冷延後の一次
Ｆ’＞結晶粒の大きさが小さく均一であり、かつ１１）
結晶集合組織として（１００）面結晶方位が少ないＪｊ
ｔ、 ！ｐがある。この現象があると二次再結晶が安定
し、かつＢ、。が高くなると考えられる。そＬ７て、こ
のような−次再結晶組織の！１￥徴は、熱延板う１：゛
目ｉ１ｉ後、冷延前の鋼中炭化物の分散状態が？’＋’
Ｑ細均−にタニ化したことが主原因と考えられる。この
Ｍｎ 、 Ｐの効果は鋼中Ｃが０６０２５％以上（ｎ
−＋ ｒ Ｚ、ｒ、＋、ｉ、ｔあυ）の材料でよシ顕著
に出ることからも１自刻出来る。」丁続補市書（自発） 昭和５１１年８１１２９０ 特許庁長官 若 杉 ４１） 夫 殿１、 事ｆ′１
０表２１て １１ｒ１和５７年１°Ｎ１’？：：１１２ｉ’ｓ １６
５０６６ Ｑ２、 発明の名Ｖ■（ ｆ’ｌｉ損の良い−・方向性ｍ磁に１板の製造方法３、
補正をする者 事１′１どの関係 特許出願人 代表Ｋ 武 １）］ 負 ４、代理人〒ｔｏ。 ６ 、 Ｍ ＋１（の対象 り■細（１）のう＾明の詳細な説明の欄７ 補正の内容 （１）昭和５８年８月８［１イーＪ提出の手続補ｊｌＥ
肖２百５行［Ｑ、ｔ）０５％。）を「０．００７％」に
補正する。
％、０．０１５係、０．０２５％である４種類の鋼スラ
ブからの成品の結晶粒マクロ組織を示す写真図、第２図
はＢｌｏに及ぼすＭｎ ＋ Ｐの影響を示す図、第３図
は第２図で示した同一条件でスラブ加熱温度のみを１３
５０℃に変更して行なった時の磁性を、スラブ加熱温度
１１５０℃の場合と比Φりして示１７た１ソ？１で境）
る。 第２図において： ｘ ＩＩ、ｏ＜ １．８ （
１△１．８０−：Ｂ、。（１，１’１ ０ ｘ、８９Ｓ＋（、ｏ＜ １．９１ Ｑ １．．９ ］ （ｎ、。 （＋ｒ、ｒｔン： ｌ”ｅ Ｒ／、Ｒ）特許出願人
４「Ｌ１本１（・１１鐵（・ト式會礼第１図 （Ｘ ］） ａｍ 第 ２ 図 Ａ４ｎ（％） 手続補正書（自発） 昭和５８年６ＪＪ２０日 ｑ・１渚′１庁長信° 若 杉 ｉ１１ 人 殿１１
ｊ（和５７年’Ｉ゛ｊ Ｆｒ ＬｉＱ第１６５０６６号
２、 発明の名称 ＆”： ４：１．４の良い一方向性電磁鋼板の製造方法
３ 補１１．をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代１１１区大手町二丁１１６番３号（６６５）
新１］１本製鐵株式會社 代表者 武 １１．１ 豊（１戸９■１１
書８Ｒ１８行及び１９行ｇ０．０４５％°ＪをＩ−０，
０６０％」に夫々補正する。 （２）同１１頁１６イＩ［Ｓｉ ： ３．４０％、」を
ｌ Ｒｉ ：３．４０％、ｓ：ｏ、ｏｏ２％、」に補正
する０（３）同】５頁４行「装入するが、」を［−装入
するか、」に補正する。 手続補正書（自発） 特ｊ’ｌ庁長官 若 杉 和 夫 殿 ■、 事件の表示 昭和５７４ｐ、’ｌ’デパ′）゛初１第１６５０６６号
２、 発明の名称 ＄（ｔｌｌのｔｔ【い−・方向↑１：電磁鋼板の製造方
法３、補１１°をする者 事件どの関係 特許出願人 代表者 弐 ｒ、Ｉｊ 豊 ５、 補正命令のｌ ＋ （＝Ｊ 昭和 年 月
日６、 補正の対象 明細書の発明のｉｆ’ ＃ＩＩＩな説明の欄７、 補正
の内容 １）明細下ＩＩ １１ ｙ＜ １行「しい。、」の次に
前記を挿入する。 「Ｓは低いｔユど二次ＩＩ結晶が安定しで得られるので
望ましく、ｔ、＋！〜延板延板焼体ＭｎＳの析出かを１
とんと見られない添加１社、即ち０００５チをｆｉＹ＋
えない範囲で良好な磁性が安定して（４）られるが、」
２）同１２貞下から６行と５行の間に王制全仲人する。 ［ＭｎとＰで効果のある理由は、かならずしも明イ１１
６になっているとはけえないが、ＭｎとＰが本発明々・
１３囲の適当量にあると、二次再結晶前の冷延後の一次
Ｆ’＞結晶粒の大きさが小さく均一であり、かつ１１）
結晶集合組織として（１００）面結晶方位が少ないＪｊ
ｔ、 ！ｐがある。この現象があると二次再結晶が安定
し、かつＢ、。が高くなると考えられる。そＬ７て、こ
のような−次再結晶組織の！１￥徴は、熱延板う１：゛
目ｉ１ｉ後、冷延前の鋼中炭化物の分散状態が？’＋’
Ｑ細均−にタニ化したことが主原因と考えられる。この
Ｍｎ 、 Ｐの効果は鋼中Ｃが０６０２５％以上（ｎ
−＋ ｒ Ｚ、ｒ、＋、ｉ、ｔあυ）の材料でよシ顕著
に出ることからも１自刻出来る。」丁続補市書（自発） 昭和５１１年８１１２９０ 特許庁長官 若 杉 ４１） 夫 殿１、 事ｆ′１
０表２１て １１ｒ１和５７年１°Ｎ１’？：：１１２ｉ’ｓ １６
５０６６ Ｑ２、 発明の名Ｖ■（ ｆ’ｌｉ損の良い−・方向性ｍ磁に１板の製造方法３、
補正をする者 事１′１どの関係 特許出願人 代表Ｋ 武 １）］ 負 ４、代理人〒ｔｏ。 ６ 、 Ｍ ＋１（の対象 り■細（１）のう＾明の詳細な説明の欄７ 補正の内容 （１）昭和５８年８月８［１イーＪ提出の手続補ｊｌＥ
肖２百５行［Ｑ、ｔ）０５％。）を「０．００７％」に
補正する。
Claims (5)
- （１） Ｃ： ０．０２５〜０．０７５係、Ｒ１：３
．０〜４．５係、ｆｌａｐ ｎｌ溶性Ａｔ： （１，０
１０〜０．０６０％、Ｎ：０．００３０〜０．０１３０
係、Ｓ ： ０．０ （１７％ ＬＷ、下、Ｍｎ：０．
０８〜０．４５％、Ｐ ： Ｏ（１１５〜０．０４５
％、残部Ｆｅ及び不■ＪＭ不？ＩＩ物よりなる一方向性
電磁鋼板用スラブを１２８０’Ｃを超えない温度に加熱
した後、熱間圧延に上り熱延板となし、次いで該熱延板
を８５０〜１２００℃のＹ晶化範囲で短時間焼鈍後、８
０チリ、上の強圧下冷間圧延を施して最終板厚とし、得
られた冷延板を湿水素中で連Ｕ１１脱炭焼鈍し、次いで
焼鈍分離剤を塗布した後、仕上高温焼鈍を行うことを−
Ｉ′！ｒ徴とする鉄１’ｆｌの良い一方向性電磁鋼板の
製造方法。 - （２） 一方向性電磁′Ｊ１４板用スラブと１．て連
続鋳造スラブ合用いることを！１￥徴とする特許請求の
範囲第１Ｊｆ４記Ｈ・ｋの方法。 - （３）連続鋳造スラブを冷却することなく、スラブ顕熱
を利用して直接熱間圧延することをｌＩＷ徴とする特許
請求の範囲第２項記載の方法。 - （４）３０〜７０門の厚さを有→−る連続鋳造スラブを
用いることを特徴とする特許１ｉｌＩ？求の範囲第２項
記載の方法。 - （５） 連続鋳造スラブを冷却することなく加熱炉に
装入し、スラブ内の温度分布を均一にした後に、熱間圧
延することを特徴とする’＋？ ＊ｒ請求の範囲第２項
記載の方法。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57165066A JPS5956522A (ja) | 1982-09-24 | 1982-09-24 | 鉄損の良い一方向性電磁鋼板の製造方法 |
| GB08325076A GB2130241B (en) | 1982-09-24 | 1983-09-20 | Method for producing a grain-oriented electrical steel sheet having a high magnetic flux density |
| US06/534,293 US4623407A (en) | 1982-09-24 | 1983-09-21 | Method for producing a grain-oriented electrical steel sheet having a high magnetic flux density |
| SE8305095A SE460482B (sv) | 1982-09-24 | 1983-09-21 | Kornorienterad elektrotunnplaat |
| CA000437373A CA1210670A (en) | 1982-09-24 | 1983-09-22 | Grain-oriented electrical steel sheet having a high magnetic flux density |
| IT22974/83A IT1167387B (it) | 1982-09-24 | 1983-09-23 | Procedimento per produrre un nastro elettrico di acciaio a grana orientata dotato di una elevata densita' del flusso magnetico |
| FR8315933A FR2533586B1 (fr) | 1982-09-24 | 1983-09-23 | Procede de fabrication d'une tole d'acier electrique a grain oriente ayant une haute densite de flux magnetique |
| DE19833334519 DE3334519A1 (de) | 1982-09-24 | 1983-09-23 | Verfahren zur herstellung von kornorientiertem elektroblech mit hoher magnetischer induktion |
| KR1019830004473A KR890000882B1 (ko) | 1982-09-24 | 1983-09-24 | 높은 자속밀도를 가진 방향성 전기강판의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57165066A JPS5956522A (ja) | 1982-09-24 | 1982-09-24 | 鉄損の良い一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5956522A true JPS5956522A (ja) | 1984-04-02 |
| JPS6160896B2 JPS6160896B2 (ja) | 1986-12-23 |
Family
ID=15805213
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57165066A Granted JPS5956522A (ja) | 1982-09-24 | 1982-09-24 | 鉄損の良い一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4623407A (ja) |
| JP (1) | JPS5956522A (ja) |
Cited By (19)
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