JPH02259016A - 表面脹れ欠陥の無い一方向性電磁鋼板の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は表面脹れ欠陥の無い一方向性電磁鋼板を工業的
に安定してかつ安価に製造する方法に関するものである
。

（従来の技術） 一方向性電磁鋼板は鋼板面が（１１０）面で、圧延方向
が＜１００＞軸を有するいわゆるゴス方位〔ミラー指数
で（１１０）＜００１＞方位と表す〕を持つ結晶粒から
構成されており、軟磁性材料として変圧器、および発電
機用の鉄心に使用される。

この鋼板は磁気特性として磁化特性と鉄損特性が良好で
なければならない。磁化特性の良否は、かけられた一定
の磁場力で鉄心内に誘起される磁束密度の大小で決まり
、その磁束密度の大きさは鋼板結晶粒の方位を（１１０
）＜００１＞に高度に揃えることによって達成出来る。

鉄損は鉄心に所定の交流磁場を与えた場合に熱エネルギ
ー止して消費される電力損失であり、その良否に対し磁
束密度、板厚、不純物量、比抵抗、結晶粒の大きさ等、
が影響する。特に、磁束密度の大きい鋼板は電気機器を
小さく出来、また鉄損も少なくなるので望ましい。

ところで一方向性電磁鋼板は熱間圧延と冷間圧延と焼鈍
との適切な組合せにより最終板厚になった鋼板を仕上高
温焼鈍することにより、（１１０）＜００１＞方位を有
する一次再結晶粒が選択成長するいわゆる二次再結晶に
よって得られる。二次再結晶は二次再結晶前の鋼板中に
微細な析出物、例えばＭｎＳ、　　Ａｊ　Ｎ　、　　Ｍ
ｎＳｅ等、が存在すること、あるいはＳｎ、　Ｓｂ、　
　Ｐ、等の粒界存在型の元素が存在することによって達
成される。これら析出物及び粒界存在型の元素はメイ　
アンド　ターンプル（Ｊ、Ｅ　Ｍａｙ　ａｎｄ　Ｄ、Ｔ
ｕｒｎｂｕｌｌ）　（トランスアクションズ・メタラジ
カル・ソサイエティ・ニーアイエムイー　Ｔｒａｎｓ、
Ｍｅｔ、Ｓｏｃ、ＡｌＭＥ２１２（１９５Ｂ）ｐ７６９
／７８１）によって説明されているように、仕上高温焼
鈍中の（ＩＩＯ）＜００１＞方位以外の一次再結晶粒の
成長を抑え、（１１０）＜ｏｏｌ＞方位粒を選択的に成
長させる機能を持つ。このような粒成長の抑制作用を、
−船釣にはインヒビター効果と呼んでいる。したがって
当該分野の研究開発の重点課題は、如何なる種類の析出
物あるいは粒界存在型の元素を用いて二次再結晶を安定
させるか、そして正確な（１１０）　＜００１＞方位粒
の存在割合を高めるためにそれらの適切な存在状態をい
かに達成するかにある。析出物の種類として、エム・エ
フ・リットマン（Ｍ、Ｆ、Ｌｉｔｔｍａｎｎ）は特公昭
３０３６５１号公報に、メイ　アンド　ターンプルはト
ランスアクションズ・メタラジカル・ソサイエティ・ニ
ーアイエムイー２１２（１９５８）　ｐ７６９／７８１
にＭｎＳを、田中、板金は特公昭３３−４７１０号公報
にＡｊＮを、フィードラ−はトランスアクションズ・メ
タラジカル・ソサイエティ・ニーアイエムイー２２１　
（１９６１）ｐ１２０１／１２０５ニＶＮを、今生らは
特公昭５１−１３４６９号公報にＭｎＳｅを、ファスト
はフィリップ　リザーチレポート（１９５６）　１１．
ｐ４９０にＳｉ３Ｎ、を述べており、その他ＴｔＳ、　
ＣｒＳ＋　ＣｒＣ，Ｎｂｃ、　５１０２等も公表されて
いる。又、粒界存在型の元素として、日本金属学会誌２
７　（１９６３）　ｐ１８６、（斉藤達雄）に八ｓ、　
Ｓｎ、　Ｓｂ等が述べられているが、工業生産において
は、これら元素単独で使用される例は無く、いずれも析
出物と共存させて、その補助的効果を狙って使用される
。したがって、一方向性電磁鋼板の製造に当って、いか
なる種類の析出物を利用するがが、高度に（１１０）＜
００１＞方位に揃え、かつ工業的に安定生産を可能にす
ることの鍵となる。

上記要約からも明らかなように高磁束密度（（１１０）
＜□ｏ１＞方位の高集積度）を得るためには、析出物を
微細で均一、かつ多量に仕上高温焼鈍前の鋼板中に存在
させることが必要である。このために、今までにも多く
の技術が開示され、その中で素材成分、および熱処理条
件が制御されて来た。さらに、高磁束密度材を得るため
には、析出物の制御と同時に、その析出物の特性に合致
すべく圧延、熱処理の適切な組合せにより二次再結晶前
の一次再結晶組織の性状を制御することが重要である。

（発明が解決しようとする課題） 現在、工業生産されている代表的な一方向性電磁鋼板製
造法として３種類ある。

第１の技術はエム・エフ・リットマンによる特公昭３０
−３６５１号公報に示されたＭｎＳを用いた二面冷延工
程であり、第２の技術は川口、板金による特公昭４０−
１５６４４号公報に示されたＡｌＮ＋ＭｎＳを用いた最
終冷延工程を８０％以上の強冷延率とする工程であり、
第３の技術は今生等による特公昭５１１３４６９号公報
に示されたＭｎＳ　（または、およびＭｎ５ｅ）＋ｓｂ
を用いた二面冷延工程である。上記技術はいずれもが、
析出物を微細、均一に制御する手段として熱間圧延に先
立つスラブ加熱温度を第１の技術では１２６０℃以上、
第２の技術では特開昭４８５１８５２号公報に示すよう
に素材Ｓｉｌによるが３％Ｓｉの場合で１３５０℃１第
３の技術では特開昭５１２０７１６号公報に示されるよ
うに１２３０℃以上、高磁束密度の得られる実施例では
１３２０℃といった極めて高い温度にすることによって
粗大に存在する析出物を一旦固溶し、その後の熱間圧延
中、あるいは熱延板焼鈍処理中に微細に析出させている
。スラブ加熱温度を上げることはスラブ加熱時の使用エ
ネルギーの増大、ノロの発生による歩留低下および補修
費の増大、さらには特公昭５７−４１５２６号公報に示
されるように二次再結晶不良が発生するために連続鋳造
スラブが使用出来ない、等低コスト製造工程を実現する
上で解決すべき本質的な課題を抱えている。最近、特公
昭６２−４５２８５号公報は１回冷延法をベースに最終
冷延後の窒化処理で、 （／Ｖ、５ｉ）Ｎ析出物を形成させ、これを二次再結晶
に対するインヒビターとして機能させることにより、高
温スラブ加熱を不用とする技術を開示した。

これは、低コスト製造プロセスへの新しい展開をもたら
すものである。この技術をベースに、更に低コストにす
るための一つの方法は、特公昭６２４５２８５号公報に
開示されているように、熱延板焼鈍工程を省略すること
である。しかしながら、この熱延板焼鈍工程を省略し、
熱延板を直接に冷延すると磁束密度が劣化することは勿
論、最終成品に表面脹れ欠陥が発生し、製品にならない
という致命的問題が生じる。

本発明は、窒化処理によって形成させた（Ａｌ。

５ｉ）Ｎを利用する一回冷延工程において、熱延板焼鈍
工程を省略し、直接に冷延した場合に発生ずる最終成品
の表面膨れ欠陥を解消し、さらに磁束密度劣化の改善を
しようとするものである。

（課題を解決するための手段） 本発明者等は最終成品の表面脹れ欠陥の発生原因、さら
に、磁束密度の劣化の主な原因が線状二次再結晶不良の
発生によることを明らかにし、この両者は冷間圧延ロー
ル直径を一定以上の大きさにすることによって解消する
ことを見い出した。

冷間圧延ロール直径と表面脹れ欠陥そして線状二次再結
晶不良との関係を以下に説明する。

重量比でＣ：　０．０４５％、　Ｓｔ　：　３．３０％
、　Ｍｎ　：　０．１４％、　Ｐ　：　０．０２２％、
　Ｓ　：　０．００７％、酸可溶性Ｍ：０．０３１％、
　Ｔ、Ｎ　　：ｏ、ｏｏ７ａ％、残部：Ｆｅおよび不可
避的不純物から成る連続鋳造スラブを１ｉｓｏ”ｃｇ加
熱後、２．３　ｔｕｒｎの熱延板とし、酸洗し、０．３
０　ｍｍまで冷間圧延し、８５０℃Ｘ１２０ｓｅｃ間、
湿水素中で脱炭焼鈍し、ＭｇＯ＋３χＴｉ（ｈ＋７Ｘ窒
化フェロマンガンを塗布し、乾燥し、１２００℃Ｘ２０
ｈｒの仕上高温焼鈍を行った。この時の冷間圧延時のロ
ール直径を６０ｎｗｎ、　１００　ｍｍ、　１５０　ｍ
ｍ、　２７０．　ｍｍ、　４９０　ｍｍとして、それぞ
れのロールを用いて冷間圧延した時の成品の表面脹れ欠
陥と、線状二次再結晶不良との発生程度を第１図に示し
た。第１図から分かるように、冷間圧延ロール直径が１
５０ｍｍ以上では、表面脹れ欠陥と線状二次再結晶不良
のいずれもが解消する。

本発明者等は次にこれら欠陥発生原因を解明するために
工程処理途中の鋼板金属組織を調査した。

第２図はロール直径１００ｍｍの場合の成品の鋼板表面
マクロ組織である。図中央の円で囲んだ部分が表面脹れ
欠陥であり、さらにその圧延方向延長部分に並んで線状
二次再結晶不良も発生している。この表面脹れ部の延長
上（第２図の矢印部）に隣接した冷延板、脱炭焼鈍板の
圧延方向と直角断面の顕微鏡組織をそれぞれ第３図（Δ
）、　（Ｂ）に示す。冷延板の厚板中心近傍に黒く見え
るのは微少な割れであり、この部分が脱炭焼鈍板では若
干大きくなっている。このような割れ部が著しい場合に
最終成品では表面脹れとなり、その軽度の場合に線状二
次再結晶不良の原因になるものと思われる。なお、第１
図に示した表面脹れ欠陥、線状二次再結晶不良の発生は
、冷延前に１１２０℃Ｘ　２　ｍｉｎの熱延板焼鈍を行
なうことにより、ロール直径の大きさに拘らず、全く無
い。

このように、本発明は、スラブ加熱温度の低い熱延板を
素材として、熱延板焼鈍なしで直接に強冷延する一方向
性電磁鋼板製造工程において、最終成品に表面脹れ欠陥
及び線状二次再結晶不良が発生することを初めて知見し
、その原因究明と解決手段を開示するものである。

以下、本発明の構成要件の限定理由を実施態様に基づい
て説明する。

本発明で用いる溶鋼は転炉、電気炉等その溶製方法を問
わないが、成分として次の含有量範囲にある必要がある
。

Ｓｉは１．５％未満では仕上高温焼鈍時にα→γ変態が
あるため、結晶方位が破壊されるので、１．５％以上と
した。Ｓｉ量は多くなると鉄損は減少して望ましいが、
磁束密度はむしろ減少する。約６．６５％前後で最高鉄
損となり、それ以上増やしてもむしろ磁束密度が劣化す
るので上限を６．７％迄とした。Ｓｉ量が増加すると脆
性が著しく、４．５％前後以上で特に冷延割れは増加す
るが、圧延時の鋼板温度を衝撃試験の遷移温度、例えば
６．５％で２８０℃前後、以上で行なえば、基本的には
可能である。

本発明では二次再結晶に必要な析出分散相として（ｊＶ
、５ｔ）Ｎを主に用い、必要に応じてＡｌＮを補助とす
る。従って、必要析出分散相量を確保するために酸可溶
性Ａｌとして０．０１２％以上を含有させる。酸可溶性
Ｎが０．０４０％を超えると二次再結晶の発現が不安定
になる。

Ｔ（ｔｏｔａｌ）、　Ｎについては、０．００９５％を
超えると鋼板表面にブリスターと呼ばれる脹れ状の欠陥
が発生するので０．００９５％以下とした。Ｔ、Ｎの下
限については、その量が少ない場合には途中工程処理条
件、例えば窒化量、を調節する事で対処可能であるので
、特に限定しない。しかし、通常の溶製法で特別な処理
を付加しない場合、不純物として０．００２５％程度含
有される。

Ｓについては、本発明がインヒビターとしてＭｎＳの利
用を考えていないので、特に限定する必要は無く、むし
ろＭｎＳが存在すると、後工程での窒化処理による（ｊ
Ｖ、５ｉ）Ｎの析出核となり、粗大になるので影響を有
効に活かすためには、低い方が望ましい。特にスラブ加
熱温度の高い場合に、ＭｎＳが全体に密に存在すること
になるので、（Ａｌ。

５ｉ）Ｎの析出制御が困難になり望ましくない。Ｓが０
．０１４％以下になると、ＭｎＳとしての影響は小さく
なり、Ｂｙ（θ／ｍ）が１．８８　Ｔｅ５１ａ以上にな
り望ましい。

なお、Ｃについては０．０２５％以上でより高磁束密度
となるが、それ未満で行なっても充分に二次再結晶する
。むしろ、Ｃが０．０２５％未満になると、表面脹れ欠
陥が著るしくなり、本発明で採用する冷間圧延条件でな
いと、はとんど製品とならず、本発明の効果は顕著であ
る。

上記限定成分以外は残部Ｆｅおよび不可避的不純物であ
るが、本発明の主旨を変えない条件であれば、他目的で
の元素添加は差支えない。

次に、このような成分範囲にある珪素鋼スラブを熱延板
とする。

本発明は、後工程で窒化処理により形成させた（Ａｌ、
５ｉ）Ｎを二次再結晶に対するインヒビターとして利用
する技術を基盤とするので、ＡｌとＮとを完全には溶体
化しない温度域にスラブ加熱することを特徴とする特に
、本発明は、今迄にない低コストでの製造を目的として
いる事から、スラブ加熱時にノロ発生の全く無い１２８
０℃未満が望ましい。このような低温スラブ加熱による
本発明は、当然次のような方法で熱延板を作ることも可
能である。最近の連続鋳造技術の進歩により連続鋳造の
生産性が連続熱延機の能力に匹敵するほど大きくなった
ため、連続鋳造機と連続熱延機上直結して材料を流して
も、熱延機の材料待ち時間が無くなった。そこで、連続
鋳造後にスラブを冷却することなく、スラブ顕熱を利用
して直接に熱延する方法、あるいはスラブ温度特に表面
温度が若干下がった場合には復熱炉に装入した後に熱延
する方法を容易に採用出来る。このようにして得られた
熱延板は、熱延板焼鈍なしに、酸洗等により表面スケー
ル除去後に、直接最終製品厚に冷間圧延される。冷延率
が８０％以上で高磁束密度となるが、本発明では特に限
定しない。この時の冷間圧延ロール直径が１５０ｍｍ以
上で、完全に表面脹れ欠陥が解消する。すなわち、鋼中
Ｃ量が低い場合、熱延時のスラブ加熱温度が低い場合、
に特に表面脹れ欠陥が著しいが、このような場合でも１
５０ｍｍ以上のロール直径であれば問題無い。このロー
ル直径の効果ば冷間圧延の初期に大きく、例えば冷間圧
延率でほぼ３５％を超えた圧下範囲では冷間圧延ロール
直径が大きくても、小さくても表面脹れ欠陥発生程度に
殆んど差がなくなる。

かくして得られた冷延板は次いで脱炭焼鈍される。脱炭
焼鈍工程は一次再結晶及び脱炭を行わせると同時に、成
品表面のフォルステライト系絶縁皮膜の形成に必要な５
ｉ０２を含む酸化膜を生成させる役割を持っている。

脱炭焼鈍後の鋼板表面には仕上高温焼鈍時における焼付
防止、及びフォルステライト系絶縁皮膜形成のためにＭ
ｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布・乾燥する。引き
続いて、仕上高温焼鈍を行なう。この工程は二次再結晶
、フォルステライト系皮膜形成および純化を目的として
おり、通常１１００℃以上、５ｈｒ以上水素又は水素を
含んだ混合雰囲気中で行なう。

本発明は以上の構成に加え、脱炭焼鈍から仕上高温焼鈍
の二次再結晶開始前進のいずれかの過程で窒化処理する
事を必須条件とする。すなわち、本発明では、二次再結
晶配向度制御に必要な析出分散相は冷間圧延後の窒化処
理により形成されるものであり、この方法によって、始
めて熱延板焼鈍なしでも高磁束密度一方向性電磁鋼板の
製造が可能になる。これに対し、高温スラブ加熱をベー
スとする従来の技術では、この熱延板焼鈍によりＡｌＮ
析出物制御を必須とするので、本発明の目的である熱延
板焼鈍の省略は不可能である。

窒化処理は、冷延後の脱炭焼鈍雰囲気に窒化能のあるア
ンモニアを添加する、脱炭焼鈍完了後に窒化雰囲気で追
加焼鈍する、焼鈍分離剤中に窒化能のある化合物、例え
ば窒化フェロマンガン、窒化フェロクロムを添加する、
さらには仕上高温焼鈍の二次再結晶発現までの加熱中に
窒化を促進する雰囲気条件とする、等いずれも有効であ
る。

（実施例） （実施例１） Ｃ：　０．０４３％、　Ｓｉ　：　３．２７％、　Ｍｎ
　：　０．１３％、Ｐ：０．０１２％、　Ｓ　：０．０
０７％、酸可溶性Ａｌ：　０．０２９χ。

Ｔ、Ｎ　　：０．００８２％、残部：Ｆｅおよび不可避
的不純物から成る連続鋳造スラブを１１５０℃と１３５
０℃にそれぞれ加熱後、２．３　ｍｍの熱延板とし、酸
洗し、ロール直径１００ｍ＋ｎと１５０ｍｍの冷間圧延
ロールで０、３０　ｍｍに冷間圧延し、８５０℃Ｘ１２
０ｓｅｃにて、湿水素中で脱炭焼鈍し、ＭｇＯ＋３χＴ
ｉＯ□＋７ｚ窒化フエロマンガンを塗布し、乾燥し、１
２００℃×２０ｈｒの仕上高温焼鈍を行なった。この成
品の表面脹れ欠陥と線状二次再結晶不良の発生程度と磁
束密度を第１表に示す。

第１表から分るように、スラブ加熱温度が高い場合に表
面脹れ欠陥は発生し難く、低い場合は発生し始めるが、
冷間圧延ロール直径が１５０ｍｍでは発生しない。又、
磁性はスラブ加熱温度が低く、ロール直径１５０ｍｍの
場合が優れている。

（実施例２） 実施例１のスラブ加熱温度１１５０℃の熱延板について
、酸洗し、 （Ａ）ロール直径１５０＋＋ｕｎで１５％だけ冷間圧延
後、ロール直径６０ｍｍで０．３０　ｍｍまで冷間圧延 （Ｂ）ロール直径１５０闘で４０％だけ冷間圧延後、ロ
ール直径６０ｍｍで０．３０胴まで冷間圧延 （Ｃ）ロール直径６０ｍｍで０．３０　ｍｍまで冷間圧
延、 の３種類の冷間圧延後、８５０℃Ｘ１２０ｓｅｃにて、
湿水素中で脱炭焼鈍し、ＭｇＯ＋３χＴｉＯ，＋７χ窒
化フエロマンガンを塗布し、乾燥し、１２００℃Ｘ２０
ｈｒの仕上高温焼鈍を行なった。この成品の表面脹れ欠
陥の発生程度と磁束密度を第２表に示す。

第２表 第２表から分るように、（Ｂ）条件のように直径の大き
いロールで４０％の冷間圧延後に小径ロールで最終板厚
まで仕上げた成品は表面脹れ欠陥も無く、磁性も良好で
あるが、（Ａ）条件のように大径ロールでの冷間圧延が
１５％で、その後小径ロールで最終板厚まで仕上げた成
品、又（Ｃ）条件のように最初から最後まで小径ロール
で冷間圧延したものは表面脹れ欠陥が発生し、磁束密度
も悪い。

（実施例３） Ｃ：　０．０４６％、　Ｓｔ　：　３．３２％、　Ｍｎ
　：　０．１２％、Ｐ：０．０２２％、酸可溶性／１４
：　０．０２９χ、　Ｔ、Ｎ　　：０．００８２％。

残部Ｆｅおよび不可避的不純物を含み、さらにＳをそれ
ぞれ０．０１３％と０．０２１％とを含む２種類の連続
鋳造スラブを鋳造後、表面温度１０４０℃の段階で熱延
し、２．３　ｍｍの熱延板とし、酸洗し、ロール直径２
７０ｍｍで０．３０胴まで冷間圧延し、８３０℃Ｘ１２
０ｓｅｃにて湿水素中で脱炭焼鈍し、アンモニア含有水
素雰囲気中で窒化焼鈍をし、ＭｇＯ＋３χＴｉ（ｈを塗
布し、乾燥し、１２００℃Ｘ２０ｈｒの仕上高温焼鈍を
行なった。この成品の表面脹れ欠陥の発生程度と磁束密
度を第３表に示す。

第３表 第３表から分るように鋼中Ｓのいずれについても表面脹
れ欠陥の発生な無いが、鋼中Ｓの０．０２１χと多い場
合は磁束密度が鋼中Ｓの低いものに比べ劣る。

（発明の効果） 以上、詳述したように、本発明に従い、低温スラブ加熱
による製造技術を基盤に、熱延板焼鈍を省略して、直接
に冷間圧延する製造工程で表面脹れ欠陥がなく、しかも
磁束密度の劣化のほどんどない成品を、工業的に極めて
低コストで製造することができるので、本発明は工業的
に極めて有用である。

【図面の簡単な説明】

第１図はＣ：　０．０４５％、Ｓｉ：３．３０％、　Ｍ
ｎ　：　０．１４％、　　Ｐ　：　０．０２２％、　　
Ｓ　：　０．００７％、酸可溶性Ａｊ２：０．０３１％
　Ｔ、Ｎ　　：０．００７８％、残部；Ｆｅおよび不可
避的不純物から成る連続鋳造スラブを１１５０℃に加熱
後、２．３　ｍｍの熱延板とし、酸洗し、ロール直径が
それぞれ６０ｍｍ、１００ｍｍ、１５０ｍｍ、２７０ｍ
ｍ、４９０ｍｍである冷間圧延ロールで０．３０　ｍｍ
まで冷間圧延し、８５０’ＣＸ　１２０ｓｅｃにて湿水
素中で脱炭焼鈍し、Ｍ［Ｏ（３χＴｉＯ□１７χ窒化フ
エロマンガンを塗布し、乾燥し、１２００℃Ｘ２０ｈｒ
の仕上高温焼鈍を行なった時の成品の表面脹れ欠陥と線
状二次再結晶不良の発生程度をロール直径との関係で示
す図である。 第２図は第１図中の冷間圧延ロール直径が１００ｍｍの
場合の成品の鋼板表面マクロ金属組織を示す写真図であ
る。 第３図（Ａ）、　（Ｂ）は第２図の表面脹れ欠陥の圧延
方向延長上に隣接した冷延板、および脱炭焼鈍板の顕微
鏡金属組織を示す写真図である。 手続補正書（自発） 平成１年５　月２４日 特許庁長官　吉　１）文　毅　殿 １、事件の表示 平成１年特許願第８２２３３号 ２、発明の名称 表面脹れ欠陥の無い一方向性電磁鋼板の製造法３゜ 補正をする者 事件との関係　特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者　齋　　藤　　　　裕 ４゜

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％でＳｉ：１．５〜６．７％、酸可溶性Ａｌ
   ：０．０１２〜０．０４０％、Ｎ≦０．００９５％、残
   部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる珪素鋼スラブをス
   ラブ中のＡｌとＮが完全には溶体化しない温度域で加熱
   し、熱間圧延し、１回の冷間圧延工程により最終板厚と
   し、次いで湿水素中で脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布し
   、二次再結晶と純化を目的とした仕上高温焼鈍を行なう
   ことからなり、しかしてその際、さらに脱炭焼鈍から二
   次再結晶開始迄のいずれかの過程で窒化処理を行なう一
   方向性電磁鋼板の製造法において、冷間圧延を、熱延板
   焼鈍することなく直接に行ない、その時の冷間圧延ロー
   ルの直径を１５０ｍｍ以上とすることを特徴とする表面
   脹れ欠陥の無い一方向性電磁鋼板の製造法。
2. （２）熱延に際してのスラブ加熱を１２８０℃未満の温
   度で行なう請求項１記載の表面脹れ欠陥の無い一方向性
   電磁鋼板の製造法。
3. （３）鋳造スラブを冷却することなく、スラブ顕熱を利
   用して直接熱間圧延する請求項１記載の表面脹れ欠陥の
   無い一方向性電磁鋼板の製造法。
4. （４）珪素鋼スラブのＳ量を重量％で０．０１４％以下
   とする請求項１〜３の何れかに記載の表面脹れ欠陥の無
   い一方向性電磁鋼板の製造法。