TW202321470A - 無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法及無取向性電磁鋼板的製造方法 - Google Patents

無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法及無取向性電磁鋼板的製造方法 Download PDF

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Abstract

本發明在使用薄板坯的製程中，抑制在對包含大量的Si、Al、Mn的合金元素的鋼進行處理的情況下成為問題的起皺。一種無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法，包括：連續鑄造步驟，藉由連續鑄造法製造具有規定的成分組成且厚度為50 mm以上且200 mm以下的鋼板坯；搬送步驟，於將所述鋼板坯的表面溫度維持於800℃以上的狀態下搬送至爐中；保溫步驟，於所述爐中對所述鋼板坯於保溫溫度1100℃以上且1300℃以下、保溫時間60 s以上的條件下進行保溫；以及熱軋步驟，對所述鋼板坯依次實施粗軋、再加熱處理、及精軋而製成熱軋鋼板，所述無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法中，所述熱軋步驟於滿足下述（1）及（2）的條件下進行。 （1）所述粗軋的總壓下率：80%以上 （2）所述精軋的總壓下率：80%以上

Description

無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法及無取向性電磁鋼板的製造方法
本發明是有關於一種無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法及無取向性電磁鋼板的製造方法。
無取向性電磁鋼板是馬達或發電機的鐵芯中所使用的材料。近年來，就削減CO 2的觀點而言，強烈要求電氣機器的高效率化，對作為鐵心材料的無取向性電磁鋼板要求進一步低鐵損化。
對於無取向性電磁鋼板的低鐵損化，有效的是添加Si、Al、Mn等合金元素而使比電阻增加、或使板厚變薄。但是，高合金化及薄化會導致冷軋中的負荷的增加，因此存在冷軋中容易產生斷裂的課題。若使供於冷軋的熱軋鋼板薄化，則可降低冷軋的負荷，但於此情況下，存在熱軋中的負荷增加、形狀控制變得困難的課題。
因此，提出了一種使用較先前薄的鋼板坯（薄板坯）製造無取向性電磁鋼板的方法。於該方法中，使用被稱為薄板坯連鑄機（thin slab caster）的連續鑄造機製造薄板坯，繼而，將該薄板坯供於軋製。藉由使板坯厚度變薄，可降低熱軋與冷軋兩者中的負荷。另外，於使用薄板坯的方法中，通常藉由將連續鑄造機（薄板坯連鑄機）與熱軋機直接連結而省略板坯再加熱，因此可大幅降低能源成本。
作為使用薄板坯的無取向性電磁鋼板的製造方法，例如可列舉專利文獻1、專利文獻2所揭示的方法。於專利文獻1中揭示了對厚度20 mm～100 mm的薄板坯實施熱軋而製成板厚1.0 mm～4 mm的熱軋鋼帶的技術。另外，於專利文獻2中揭示了對厚度30 mm～140 mm的薄板坯實施熱軋而製成板厚0.7 mm～4.5 mm的熱軋鋼帶的技術。 [現有技術文獻] [專利文獻]
專利文獻1：日本專利特開2010-047785號公報 專利文獻2：日本專利特開2002-206114號公報
[發明所欲解決之課題]
但是，於專利文獻1、專利文獻2所記載般的現有技術中可知，若增加作為合金元素的Si、Al、Mn的量，則熱軋板退火中的再結晶變得困難，於最終獲得的無取向性電磁鋼板的表面容易產生起皺（ridging）（波紋花紋）。
本發明的目的在於解決所述課題，具體而言，目的在於在使用薄板坯的製程中，抑制在對包含大量的Si、Al、Mn的合金元素的鋼進行處理的情況下成為問題的起皺。 [解決課題之手段]
由本發明者等人進行了努力研究，結果發現，藉由在熱軋步驟之前進行高溫下的保溫，將熱軋分割成粗軋與精軋並於兩者之間進行再加熱處理，且提高所述粗軋與所述精軋的壓下率，可有效果地抑制起皺。
本發明是基於所述見解而成，其主旨如以下般。
1.一種無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法，包括： 連續鑄造步驟，藉由連續鑄造法製造鋼板坯，所述鋼板坯具有以質量%計含有 Si：2.0%以上且5.0%以下、 Al：3.0%以下、及 Mn：3.0%以下， Al與Mn的合計含量為0.40%以上的成分組成，且厚度為50 mm以上且200 mm以下； 搬送步驟，於將所述鋼板坯的表面溫度維持於800℃以上的狀態下搬送至爐中； 保溫步驟，於所述爐中對所述鋼板坯於保溫溫度1100℃以上且1300℃以下、保溫時間60 s以上的條件下進行保溫；以及 熱軋步驟，對所述鋼板坯依次實施粗軋、再加熱處理、及精軋而製成熱軋鋼板，所述無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法中， 所述熱軋步驟於滿足下述（1）及（2）的條件下進行。 （1）所述粗軋的總壓下率：80%以上 （2）所述精軋的總壓下率：80%以上
2.如所述1所述的無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法，其中，將所述精軋中的輸出側板厚設為0.4 mm以上且2.0 mm以下。
3.如所述1或2所述的無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法，其中，所述熱軋步驟於滿足下述（1'）及（2'）中的至少一者的條件下進行。 （1'）所述粗軋的總壓下率：88%以上 （2'）所述精軋的總壓下率：88%以上
4.如所述1至3中任一項所述的無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法，其中，所述粗軋的總壓下率大於所述精軋的總壓下率。
5.如所述1至4中任一項所述的無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法，其中，所述鋼板坯的成分組成以質量%計更含有選自由 C：0.005%以下、 Cr：3.0%以下、 Ni：2.0%以下、 Cu：2.0%以下、 P：0.2%以下、 S：0.0050%以下、 N：0.0050%以下、 O：0.0050%以下、 Ti：0.0040%以下、 Sn：0.20%以下、 Sb：0.20%以下、 Mo：0.10%以下、 Ca：0.01%以下、 稀土金屬（rare-earth metal，REM）：0.05%以下、 Mg：0.01%以下、及 Zn：0.01%以下所組成的群組中的至少一種。
6.一種無取向性電磁鋼板的製造方法，包括：熱軋鋼板製造步驟，藉由如所述1至5中任一項所述的無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法製造熱軋鋼板； 熱軋板退火步驟，對所述熱軋鋼板實施熱軋板退火； 冷軋步驟，對所述熱軋鋼板實施冷軋而製成冷軋鋼板；以及 最終退火步驟，對所述冷軋鋼板實施最終退火。 [發明的效果]
藉由本發明，可以低成本且不產生起皺地製造合金量多且薄的無取向性電磁鋼板。
首先，對成為開發本發明的契機的實驗進行說明。再者，於本說明書中，作為含量的單位的「%」只要無特別說明，則是指「質量%」。
（實驗1） 藉由真空熔解爐對具有如下成分組成的厚度160 mm的鋼板坯進行熔煉，所述成分組成含有C：0.002%、Si：3.0%、Al：0.05%～2.0%、Mn：0.05%～1.0%、Cr：0.01%、Ni：0.01%、Cu：0.01%、P：0.01%、N：0.003%、S：0.002%、O：0.001%、及Ti：0.001%，且剩餘部分包含Fe及不可避免的雜質。其後，藉由以下兩種方法中的任一者對所獲得的鋼板坯進行熱軋。
（1）再加熱軋製： 將所述鋼板坯自真空熔解爐中取出之後，將該鋼板坯整體於大氣中放置冷卻至室溫。繼而，將該鋼板坯插入至電爐，進行1100℃、30分鐘的再加熱處理之後，自電爐中取出所述鋼板坯並插入至熱軋機。
（2）直送軋製： 將所述鋼板坯自真空熔解爐中取出之後，以表面溫度不成為900℃以下的方式插入至熱軋機。
於所述任一方法中，均是於熱軋中，將鋼板坯粗軋至板厚15 mm，繼而，藉由感應加熱裝置再加熱至1100℃，其後，精軋至板厚1.5 mm而製成熱軋鋼板。
對所獲得的熱軋鋼板實施1000℃、40秒鐘的熱軋板退火之後，進行冷軋而製成板厚0.3 mm的冷軋鋼板。繼而，對所述冷軋鋼板實施980℃、20秒的最終退火而獲得無取向性電磁鋼板。
為了對所獲得的無取向性電磁鋼板的表面的起皺進行評價，測定該無取向性電磁鋼板表面的算術平均波紋度Wa。於所述算術平均波紋度Wa的測定中，使用觸針式表面粗糙度計，對鋼板表面於板寬度方向上以測定長度16 mm進行測定，根據所獲得的波紋度曲線算出算術平均波紋度Wa。
將所使用的鋼板坯的Al和Mn的合計含量（質量%）與測定出的Wa（μm）的關係示於圖1。再者，於以下的說明中，將鋼板坯的Al含量表述為[Al]，將鋼板坯的Mn含量表述為[Mn]，將鋼板坯的Al與Mn的合計含量表述為[Al]+[Mn]。
如根據圖1所示的結果可知般，於再加熱軋製中，無論[Al]+[Mn]的值如何，均未產生起皺，但於直送軋製中，若[Al]+[Mn]超過0.4%，則產生起皺。對藉由使用直送軋製的製程獲得的熱軋鋼板的顯微組織進行觀察，結果於[Al]+[Mn]高於0.4%的熱軋鋼板中殘存有未再結晶組織。
根據所述實驗結果，本發明者等人推定，於使用直送軋製的情況下觀察到的起皺的產生是起因於在熱軋板退火中未再結晶組織殘存。因此，對在熱軋板退火中促進再結晶的方法進行了進一步的研究。
（實驗2） 本發明者等人推定，於直送軋製中，MnS或AlN等析出物微細地析出，該些微細的析出物妨礙熱軋板退火中的再結晶。因此，設為於熱軋步驟之前進行保溫處理，使析出物析出、生長，減少微細的析出物，並對為此所需的條件進行了研究。
藉由真空熔解爐對具有如下成分組成的厚度120 mm的鋼板坯進行熔煉，所述成分組成含有C：0.002%、Si：3.0%、Al：0.5%、Mn：0.2%、Cr：0.01%、Ni：0.01%、Cu：0.01%、P：0.01%、N：0.003%、S：0.002%、O：0.001%、及Ti：0.001%，且剩餘部分包含Fe及不可避免的雜質。於將所述鋼板坯的表面溫度維持於800℃以上的狀態下進行搬送並插入至電爐，進行保溫溫度：1000℃～1350℃、保溫時間：30 s～600 s的保溫處理（保溫步驟）。其後，自所述電爐中取出鋼板坯並插入至熱軋機，進行熱軋。於所述熱軋中，將鋼板坯粗軋至板厚10 mm，繼而，藉由感應加熱裝置再加熱至1100℃，其後精軋至板厚1.2 mm而製成熱軋鋼板。
對所獲得的熱軋鋼板實施1000℃、40秒鐘的熱軋板退火之後，進行冷軋而製成板厚0.3 mm的冷軋鋼板。繼而，對所述冷軋鋼板實施980℃、20秒的最終退火而獲得無取向性電磁鋼板。
按照與所述實驗1相同的程序測定所獲得的無取向性電磁鋼板的表面的算術平均波紋度Wa。
將所述保溫步驟中的保溫溫度及保溫時間與算術平均波紋度Wa的關係示於圖2。如根據圖2所示的結果可知般，於保溫時間小於60秒時，於任一保溫溫度下均產生起皺。另一方面，於保溫時間為60秒以上時，於保溫溫度為1100℃以上且1300℃以下的範圍內起皺得到抑制。
（實驗3） 接著，本發明者等人為了對直送軋製中的粗熱軋及精熱軋的壓下率的分配進行研究，進行以下的實驗。
藉由真空熔解爐對具有如下成分組成的厚度160 mm的鋼板坯進行熔煉，所述成分組成含有C：0.002%、Si：3.0%、Al：0.5%、Mn：0.2%、Cr：0.01%、Ni：0.01%、Cu：0.01%、P：0.01%、N：0.003%、S：0.002%、O：0.001%、及Ti：0.001%，且剩餘部分包含Fe及不可避免的雜質。於將所述鋼板坯的表面溫度維持於800℃以上的狀態下進行搬送並插入至電爐，進行1150℃、300 s的保溫處理。其後，自所述電爐中取出鋼板坯並插入至熱軋機，進行熱軋。
於所述熱軋中，對鋼板坯依次實施粗軋、再加熱處理、及精軋而製成板厚0.6 mm、1.0 mm或1.8 mm的熱軋鋼板。所述粗軋中的總壓下率設為70.0%～98.0%，將所述精軋中的總壓下率設為43.8%～98.8%。另外，所述再加熱處理使用感應加熱裝置進行，將片條（sheet bar）（粗軋後的鋼）加熱至1100℃。
對所獲得的熱軋鋼板於1000℃、25秒鐘內實施熱軋板退火之後，以冷軋壓下率80%進行冷軋而製成冷軋鋼板。對所述冷軋鋼板於980℃、20秒內實施最終退火而獲得無取向性電磁鋼板。
按照與所述實驗1相同的程序測定所獲得的無取向性電磁鋼板的表面的算術平均波紋度Wa。
將粗軋中的總壓下率及精軋中的總壓下率與算術平均波紋度Wa的關係示於圖3。圖3中的三條線分別對應於精軋中的輸出側板厚（熱軋步驟中的最終的板厚）：0.6 mm、1.0 mm及1.8 mm下的結果。另外，對各點標註的數值為精軋中的總壓下率（%）。
如根據圖3所示的結果可知般，於粗軋中的總壓下率與精軋中的總壓下率均為80%以上時，起皺得到抑制。另外，於粗軋中的總壓下率與精軋中的總壓下率均為88%以上時，起皺得到進一步抑制。
根據所述實驗1～實驗3的結果可知，即使於鋼板坯的Al含量與Mn含量高、且使用包括直送軋製的製程的情況下，藉由在保溫溫度1100℃以上且1300℃以下、保溫時間60 s以上的條件下進行保溫處理，且將粗軋與精軋中的總壓下率分別設為80%以上，亦可抑制起皺。
關於其理由，本發明者等人考慮如以下般。首先，於含有N及S作為雜質的鋼中，若Al及Mn變多，則MnS及AlN的析出溫度高溫化，另一方面，該些析出物的析出速度下降。因此，藉由提高保溫溫度而使析出速度增加，且延長保溫時間，可使析出物粗大地生長。
另外，藉由提高粗軋中的總壓下率，片條的位錯量增加，並且片條的軋製組織微細化，晶界密度增加。該些位錯及晶界成為於保溫處理中未析出的MnS及AlN的析出位點而促進析出，於後續的再加熱處理中析出物粗大地生長。進而，藉由提高精軋中的總壓下率，熱軋組織變得微細，成為再結晶位點的晶界密度增加。
如此，可認為藉由析出物的粗大化與熱軋組織微細化所引起的再結晶位點的增加，可促進熱軋板退火中的再結晶，抑制起皺的形成。
本發明是基於所述見解而成。以下，對用於實施本發明的形態進行具體說明。再者，本發明並不限定於該實施方式。
[成分組成] 於本發明中，對鋼板坯的成分組成的限定理由進行說明。
Si：2.0%～5.0% Si是具有提高鋼板的電阻率、降低鐵損的效果的元素。為了獲得所述效果，將Si含量設為2.0%以上。另一方面，若Si含量超過5.0%，則軋製變得困難，因此Si含量設為5.0%以下。就固有電阻與加工性的平衡的觀點而言，較佳為將Si含量設為2.5%以上，更佳為設為2.8%以上。就相同的理由而言，Si含量較佳為設為4.5%以下，更佳為設為4.0%以下。
Al：3.0%以下 Al是具有提高鋼板的電阻率、降低鐵損的效果的元素。但是，若Al含量超過3.0%，則軋製變得困難。因此，Al含量設為3.0%以下。就使鑄造性良好的觀點而言，較佳為將Al含量設為1.5%以下。另一方面，關於Al含量的下限並無限定，就鐵損與製造性的平衡的觀點而言，Al含量較佳為0.2%以上，更佳為0.3%以上，進而佳為0.5%以上。
Mn：3.0%以下 Mn是具有提高鋼板的電阻率、進一步降低鐵損的效果的元素。但是，若Mn含量超過3.0%，則產生板坯裂紋等，操作性劣化。因此，Mn含量設為3.0%以下。就抑制微細的MnS的析出的觀點而言，更佳為將Mn含量設為1.5%以下。另一方面，Mn含量的下限並無限定，就進一步抑制微細的MnS的析出的觀點而言，較佳為設為0.20%以上。
Al與Mn的合計含量：0.40%以上 若Al與Mn的合計含量小於0.40%，則析出物的析出溫度低溫化，當應用作為本發明的特徵的高溫下的保溫處理時，於保溫處理中不進行析出，於後續的熱軋中微細地析出，因此產生起皺。因此，Al與Mn的合計含量設為0.40%以上、較佳為1.00%以上、更佳為1.50%以上。另一方面，關於Al與Mn的合計含量的上限並無特別限定。但是，由於如上所述般Al含量為3.0%以下、Mn含量為3.0%以下，因此Al與Mn的合計含量最大為6.00%。
於本發明的一實施方式中，所述鋼板坯亦可具有如下成分組成，所述成分組成含有 Si：2.0%以上且5.0%以下、 Al：3.0%以下、 Mn：3.0%以下， 且剩餘部分包含Fe及不可避免的雜質， Al與Mn的合計含量為0.40%以上。
於本發明的其他實施方式中，所述鋼板坯的成分組成進而可任意地含有下述元素中的至少一種。
C：0.005%以下 無取向性電磁鋼板中所含的C是形成碳化物而引起磁時效、使鐵損特性劣化的有害元素。因此，於鋼板坯中包含C的情況下，將C含量設為0.005%以下、較佳為0.004%以下。另一方面，C含量的下限並無特別限定，就抑制精煉步驟中的脫碳成本的觀點而言，較佳為將C含量設為0.0001%以上。
Cr：3.0%以下 Cr是具有提高鋼板的電阻率、降低鐵損的效果的元素。但是，若Cr含量超過3.0%，則碳化物析出，鐵損反而變高。因此，於添加Cr的情況下，將Cr含量設為3.0%以下。就磁特性的觀點而言，較佳為將Cr含量設為1.5%以下。另一方面，關於Cr含量的下限並無限定，就提高Cr的添加效果的觀點而言，較佳為將Cr含量設為0.001%以上，更佳為設為0.005%以上，進而佳為設為0.01%以上。
Ni：2.0%以下 Ni是具有提高鋼板的磁通密度的效果的元素。但是，Ni是昂貴的元素，若Ni含量超過2.0%，則成本會變得非常高。因此，於添加Ni的情況下，Ni含量設為2.0%以下。就磁特性與成本的平衡的觀點而言，較佳為將Ni含量設為0.5%以下。另一方面，關於Ni含量的下限並無限定，就提高Ni的添加效果的觀點而言，較佳為將Ni含量設為0.001%以上，更佳為設為0.005%以上，進而佳為設為0.01%以上。
Cu：2.0%以下 Cu是具有提高鋼板的磁通密度的效果的元素。但是，若Cu含量超過2.0%，則會引起熱脆性，成為表面缺陷的原因。因此，於添加Cu的情況下，將Cu含量設為2.0%以下。就磁特性與成本的平衡的觀點而言，較佳為將Cu含量設為0.5%以下。另一方面，關於Cu含量的下限並無限定，就提高Cu的添加效果的觀點而言，較佳為將Cu含量設為0.005%以上，更佳為設為0.01%以上，進而佳為設為0.05%以上。
P：0.2%以下 P是用於調整鋼板的強度的元素。但是，若P含量超過0.2%，則鋼變脆，冷軋變得困難。因此，於添加P的情況下，P含量設為0.2%以下。就強度與脆性的平衡的觀點而言，較佳為將P含量設為0.1%以下。另一方面，關於P含量的下限並無限定，就提高P的添加效果的觀點而言，較佳為將P含量設為0.001%以上，更佳為設為0.005%以上，進而佳為設為0.01%以上。
S：0.0050%以下 S是形成硫化物、使鐵損增加的元素。因此，於含有S的情況下，將S含量設為0.0050%以下、較佳為0.0020%以下、更佳為0.0010%以下。另一方面，就鐵損的觀點而言，S含量越低越佳，因此S含量的下限並無限定，可為0%。但是，S是作為雜質而不可避免地混入至鋼中的元素，過度的降低會導致製造成本的增加。因此，就成本的觀點而言，較佳為將S含量設為0.0001%以上，更佳為設為0.0005%以上。
N：0.0050%以下 N是形成氮化物、使鐵損增加的元素。因此，於含有N的情況下，將N含量設為0.0050%以下、較佳為0.0030%以下、更佳為0.0020%以下。另一方面，就鐵損的觀點而言，N含量越低越佳，因此N含量的下限並無限定，可為0%。但是，N是作為雜質而不可避免地混入至鋼中的元素，過度的降低會導致製造成本的增加。因此，就成本的觀點而言，較佳為將N含量設為0.0001%以上，更佳為設為0.0005%以上。
O：0.0050%以下 O是形成氧化物、使鐵損增加的元素。因此，於含有O的情況下，將O含量設為為0.0050%以下、較佳為0.0020以下、更佳為0.0010%以下。另一方面，就鐵損的觀點而言，O含量越低越佳，因此O含量的下限並無限定，可為0%。但是，O是作為雜質而不可避免地混入至鋼中的元素，過度的降低會導致製造成本的增加。因此，就成本的觀點而言，較佳為將O含量設為0.0005%以上，更佳為設為0.001%以上。
Ti：0.0040%以下 Ti是形成碳氮化物、使鐵損增加的元素。因此，於含有Ti的情況下，將Ti含量設為0.0040%以下、較佳為0.0020%以下、更佳為0.0010%以下。另一方面，就鐵損的觀點而言，Ti含量越低越佳，因此Ti含量的下限並無限定，可為0%。但是，Ti是作為雜質而不可避免地混入至鋼中的元素，過度的降低會導致製造成本的增加。因此，就成本的觀點而言，較佳為將Ti含量設為0.0001%以上，更佳為設為0.0005%以上。
Sn：0.20%以下 Sn是具有抑制表層的氮化、氧化並降低鐵損的效果的元素。但是，即使添加超過0.20%，效果亦飽和，因此於添加Sn的情況下，將Sn含量設為0.20%以下、較佳為0.10%以下。另一方面，就提高所述效果的觀點而言，較佳為將Sn含量設為0.005%以上。
Sb：0.20%以下 Sb是具有抑制表層的氮化、氧化並降低鐵損的效果的元素。但是，即使添加超過0.20%，效果亦飽和，因此於添加Sb的情況下，將Sb含量設為0.20%以下、較佳為0.10%以下。另一方面，就提高所述效果的觀點而言，較佳為將Sb含量設為0.005%以上。
Mo：0.10%以下 Mo是具有抑制表層的氮化、氧化並降低鐵損的效果的元素。但是，若添加超過0.10%，則鐵損反而變高。因此，於添加Mo的情況下，將Mo含量設為0.10%以下、較佳為0.05%以下。另一方面，就提高所述效果的觀點而言，較佳為將Mo含量設為0.001%以上。
Ca：0.01%以下 Ca是抑制微細的氧化物、硫化物的生成並使鐵損降低的元素。但是，即使添加超過0.01%，效果亦飽和。因此，於添加Ca的情況下，將Ca含量設為0.01%以下、較佳為0.006%以下。另一方面，就提高所述效果的觀點而言，較佳為將Ca含量設為0.001%以上。
REM：0.05%以下 REM（稀土金屬）是抑制微細的硫化物的生成、使鐵損降低的元素。但是，即使添加超過0.05%，效果亦飽和。因此，於添加REM的情況下，將REM含量設為0.10%以下、較佳為0.03%以下。另一方面，就提高所述效果的觀點而言，較佳為將REM含量設為0.005%以上。
Mg：0.01%以下 Mg是抑制微細的硫化物的生成、使鐵損降低的元素。但是，即使添加超過0.01%，效果亦飽和。因此，於添加Mg的情況下，將Mg含量設為0.10%以下、較佳為0.006%以下。另一方面，就提高所述效果的觀點而言，較佳為將Mg含量設為0.001%以上。
Zn：0.01%以下 Zn是抑制微細的氧化物、硫化物的生成並使鐵損降低的元素。但是，即使添加超過0.01%，效果亦飽和。因此，於添加Zn的情況下，將Zn含量設為0.01%以下、較佳為0.005%以下。另一方面，就提高所述效果的觀點而言，較佳為將Zn含量設為0.001%以上。
[無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造條件] 接著，對使用具有所述成分組成的鋼板坯製造無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板時的製造條件進行說明。
本發明的一實施方式中的無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法包括：連續鑄造步驟，藉由連續鑄造法製造鋼板坯；搬送步驟，於將所述鋼板坯的表面溫度維持於800℃以上的狀態下搬送至爐中；保溫步驟，於所述爐中對所述鋼板坯於保溫溫度1100℃以上且1300℃以下、保溫時間60 s以上的條件下進行保溫；以及熱軋步驟，對所述鋼板坯依次實施粗軋、再加熱處理、及精軋而製成熱軋鋼板。以下，對各步驟進行說明。
·連續鑄造步驟 首先，藉由連續鑄造法製造具有以上所述的成分組成的鋼板坯（連續鑄造步驟）。進行連續鑄造的方法並無特別限定，可依照常規方法進行。關於連續鑄造所使用的鋼水的成分調整方法亦並無特別限定，可藉由任意的方法進行。例如，所述鋼水的成分調整時可使用轉爐、電爐、真空脫氣裝置及其他裝置與方法。
鋼板坯的厚度：50 mm～200 mm 於所述連續鑄造步驟中，製造厚度為50 mm以上且200 mm以下的鋼板坯。若鋼板坯的厚度小於50 mm，則無法充分地取得熱軋步驟中的粗軋與精軋的壓下率，熱軋板退火中的再結晶受到阻礙。因此，將鋼板坯的厚度設為50 mm以上。就抑制自連續鑄造步驟至保溫步驟的期間的板坯溫度降低的觀點而言，較佳為將鋼板坯的厚度設為100 mm以上。進而，就於粗軋與精軋中充分地確保壓下率的觀點而言，更佳為將鋼板坯的厚度設為140 mm以上。另一方面，若鋼板坯的厚度超過200 mm，則熱軋步驟中的軋製負荷增大，導致軋製設備的大型化，設備成本增大。因此，鋼板坯的厚度設為200 mm以下。
·搬送步驟 接著，將所述連續鑄造步驟中製造的鋼板坯搬送至用於保溫處理的爐中（搬送步驟）。於所述搬送步驟中，重要的是於將鋼板坯的表面溫度維持於800℃以上的狀態下進行搬送。換言之，於本發明中，於自連續鑄造步驟中被製造出直至到達爐中的期間，以鋼板坯的表面溫度不小於800℃的方式進行搬送。若鋼板坯的表面溫度小於800℃，則該鋼板坯的再加熱所需的能量增大，無法獲得節能化的效果。
用於抑制所述搬送步驟中的鋼板坯的表面溫度下降的方法並無特別限定，例如可藉由使鑄造速度變快或使板坯厚度變厚來抑制表面溫度的下降。
於所述搬送步驟中，亦可於將鋼板坯切斷之後搬送至爐中。但是，就抑制板坯的溫度下降的觀點而言，較佳為不將鋼板坯切斷而直接搬送至爐（保溫設備）中。
·保溫步驟 繼而，於所述爐中對所述鋼板坯於保溫溫度1100℃以上且1300℃以下、保溫時間60 s以上的條件下進行保溫（保溫步驟）。藉由進行保溫處理而促進MnS或AlN的析出與粗大化，從而促進製造無取向性電磁鋼板時的熱軋板退火步驟中的再結晶。
保溫溫度：1100℃～1300℃ 若所述保溫溫度小於1100℃，則無法促進析出物的粗大化，析出物以微細的狀態殘存於板坯中。而且，其結果，熱軋板退火中的再結晶受到阻礙，容易產生起皺。因此，將保溫溫度設為1100℃以上、較佳為1150℃以上。另一方面，若保溫溫度高於1300℃，則不進行析出物的析出，因此於保溫後的熱軋中MnS或AlN會微細析出。而且，其結果，熱軋板退火中的再結晶受到阻礙，容易產生起皺。因此，將保溫溫度設為1300℃以下、較佳為1250℃以下。
保溫時間：60 s以上 另外，若保溫時間小於60 s，則不進行MnS或AlN的析出與粗大化，因此仍容易產生起皺。因此，保溫時間設為60 s以上、較佳為300 s以上。另一方面，關於保溫時間的上限並無特別限定，但若超過3600 s，則不僅效果飽和，而且設備的建設成本亦增大。因此，所述保持時間較佳為設為3600 s以下，更佳為設為2400 s以下，進而佳為設為2000 s以下。
所述保溫處理中的加熱方法並無特別限定，例如可使用感應加熱、燃氣爐、電爐等任意的方法。但是，於使用燃氣爐的情況下，因燃燒氣體而於鋼板的表面生成鏽皮。因此，就抑制鏽皮的生成並且抑制CO 2的排出的觀點而言，較佳為使用作為使用電能的加熱方法的感應加熱或電爐。其中，電爐適合長時間、連續對鋼板坯進行加熱，建設成本亦低。因此，所述保溫處理中進而佳為使用電爐。
·熱軋 繼而，對所述鋼板坯依次實施粗軋、再加熱處理、及精軋而製成熱軋鋼板（熱軋步驟）。於本發明中，重要的是於滿足下述（1）及（2）的條件下實施所述熱軋步驟。 （1）粗軋的總壓下率：80%以上 （2）精軋的總壓下率：80%以上
粗軋的總壓下率：80%以上 若粗軋的總壓下率小於80%，則位錯導入對MnS或AlN的析出促進變得不充分，不會產生後續的再加熱處理中的析出物粗大化。另外，熱軋後的晶界密度無法充分地微細化。而且，其結果，於製造無取向性電磁鋼板時的熱軋板退火中無法促進再結晶，容易產生起皺。因此，粗軋的總壓下率設為80%以上、較佳為88%以上、更佳為91%以上。特別是，若粗軋的總壓下率為91%，則粗軋後的加工組織的寬度變得極其微細，成為MnS或AlN的析出位點的晶界於板厚方向上的密度大幅增加。而且，其結果，可極其有效果地促進MnS或AlN的析出。此處，所謂粗軋的總壓下率，是指根據粗軋開始前的板厚（鋼板坯的板厚）與粗軋結束後的板厚（輸出側板厚）計算出的壓下率。再者，所述粗軋的道次數並無特別限定，可設為1以上的任意的道次數。
精軋的總壓下率：80%以上 另外，若精軋的總壓下率小於80%，則熱軋後的晶界密度無法充分地微細化，因此於熱軋板退火中無法促進再結晶，容易產生起皺。因此，精軋的總壓下率設為80%以上、較佳為88%以上、更佳為91%以上。特別是，若精軋的總壓下率為91%以上，則不僅熱軋後的晶界密度大幅增加，而且熱軋後於鋼板中殘留的位錯數量亦大幅增加。而且，其結果，更容易產生熱軋板退火中的再結晶，可更有效果地抑制起皺。再者，此處，所謂精軋的總壓下率，是指根據精軋開始前的板厚與精軋結束後的板厚（輸出側板厚）計算出的壓下率。再者，所述精軋的道次數並無特別限定，可設為1以上的任意的道次數。
另外，就進一步促進MnS或AlN的析出、進一步提高抑制起皺的效果的觀點而言，較佳為粗軋的總壓下率大於精軋的總壓下率。
再者，於利用先前的再加熱軋製的製程中，由於將所鑄造的鋼板坯暫時冷卻至室溫附近，因此由於大的過冷度而於冷卻中或再加熱中析出AlN或MnS，於再加熱的期間析出物粗大化。因此，於再加熱軋製的情況下，無需為了抑制起皺而控制熱軋中的壓下率。
另一方面，於如本發明般將所鑄造的鋼板坯維持於高溫的狀態下供於熱軋的製程（直送軋製）的情況下，自鑄造至熱軋的期間不會進行AlN或MnS的析出及粗大化。因此，即使實施了保溫處理，若不提高粗軋與精軋中的壓下率來促進熱軋板退火中的再結晶，則亦無法充分地獲得抑制起皺的效果。即，本發明中的壓下率的限定是為了解決直送軋製的情況下特有的起皺的問題，是基於與先前的再加熱軋製中的壓下率的控制完全不同的新穎的構想而成。
於所述粗軋與精軋之間，進行再加熱處理。為了使粗軋中微細地析出的析出物粗大化而抑制起皺，需要進行所述再加熱處理。另外，藉由進行所述再加熱處理，亦可提高材料的溫度，降低精軋時的變形阻力。
所述再加熱處理中的加熱溫度並無特別限定，較佳為設為950℃以上，更佳為設為1050℃以上。另一方面，關於所述加熱溫度的上限亦並無特別限定，但若加熱溫度過度高，則不僅效果飽和，而且能量效率下降。因此，所述再加熱處理中的加熱溫度較佳為設為1300℃以下，更佳為設為1200℃以下。所述再加熱處理中的加熱方法並無特別限定，可利用感應加熱、燃氣爐、電爐等任意的方法。
再者，所述精軋中的輸出側板厚（最終獲得的熱軋鋼板的板厚）並無特別限定，可為任意的厚度。但是，若所述輸出側板厚小於0.4 mm，則鋼板的全長變得過長，生產性下降。因此，就生產性的觀點而言，較佳為將精軋中的輸出側板厚設為0.4 mm以上。另一方面，若所述輸出側板厚超過2.0 mm，則冷軋的負荷增大。因此，就降低冷軋中的負荷的觀點而言，較佳為將精軋中的輸出側板厚設為2.0 mm以下。就即使於冷軋後的最終板厚薄的情況下亦降低冷軋負荷的觀點而言，更佳為將所述輸出側板厚設為1.5 mm以下。
[無取向性電磁鋼板的製造條件] 本發明的一實施方式中的無取向性電磁鋼板的製造方法包括：熱軋鋼板製造步驟，藉由所述製造方法製造熱軋鋼板；熱軋板退火步驟，對所述熱軋鋼板實施熱軋板退火；冷軋步驟，對所述熱軋鋼板實施冷軋而製成冷軋鋼板；以及最終退火步驟，對所述冷軋鋼板實施最終退火。
所述熱軋板退火、冷軋、及最終退火的各步驟並無特別限定，可依照常規方法進行。
亦較佳為於所述熱軋板退火之後、所述冷軋之前進行酸洗。另外，亦較佳為於所述最終退火後，於所獲得的無取向性電磁鋼板的表面形成絕緣塗層。關於所述酸洗及絕緣塗層的形成亦並無特別限定，可依照常規方法進行。 [實施例]
（實施例1） 藉由連續鑄造法製造具有如下成分組成的厚度60 mm的鋼板坯，所述成分組成含有C：0.002%、Si：3.2%、Al：0.60%、Mn：0.50%、S：0.0010%、N：0.0015%、O：0.0010%、Cr：0.02%、Ni：0.01%、Cu：0.02%、P：0.01%、及Ti：0.001%，且剩餘部分包含Fe及不可避免的雜質。不將所述鋼板坯切斷，而於將該板坯的表面溫度維持於800℃以上的狀態下搬送至隧道式的電爐中，藉由所述電爐進行保溫處理。所述保溫處理中的保溫溫度與保溫時間設為如表1所示般。再者，為了比較，於一部分實施例中不進行保溫處理。
繼而，於表1所示的條件下，對所述鋼板坯實施包括三道次的粗軋、再加熱處理、及四道次的精軋的熱軋而製成熱軋鋼板。於所述再加熱處理中，以感應加熱方式對剛剛進行了粗軋後的板坯進行加熱。再者，為了比較，於一部分實施例中省略了再加熱處理。
將精軋後的熱軋鋼板連續地捲繞成卷板而製成熱軋卷板，對所述熱軋卷板實施1030℃、40秒鐘的熱軋板退火而製成熱軋退火板。繼而，對所述熱軋退火板實施壓下率85%的冷軋而製成冷軋鋼板。其後，對所述冷軋鋼板實施1000℃、15秒鐘的最終退火而獲得無取向性電磁鋼板。
為了對所獲得的無取向性電磁鋼板的表面的起皺進行評價，測定該無取向性電磁鋼板表面的算術平均波紋度Wa。於所述算術平均波紋度Wa的測定中，使用觸針式表面粗糙度計，對鋼板表面於板寬度方向上以測定長度16 mm進行測定，根據所獲得的波紋度曲線算出算術平均波紋度Wa。將測定結果一併記載於表1中。
如根據表1所示的結果可知般，於滿足本發明的條件的實施例中，算術平均波紋度Wa降低，可抑制起皺。
[表1] 表1
No. 保溫步驟 熱軋步驟 評價結果 備註
保溫溫度 [℃] 保溫時間 [s] 粗軋 再加熱處理 精軋 Wa [μm]
輸出側板厚 [mm] 總壓下率 [%] 加熱溫度 [℃] 輸出側板厚 [mm] 總壓下率 [%]
1 - - 8.0 86.7 1050 1.0 87.5 2.98 比較例
2 1000 60 8.0 86.7 1050 1.0 87.5 2.46 比較例
3 1080 60 8.0 86.7 1050 1.0 87.5 1.13 比較例
4 1100 40 8.0 86.7 1050 1.0 87.5 1.08 比較例
5 1100 60 8.0 86.7 1050 1.0 87.5 0.87 發明例
6 1100 600 8.0 86.7 1050 1.0 87.5 0.55 發明例
7 1100 1200 8.0 86.7 1050 1.0 87.5 0.48 發明例
8 1100 1800 8.0 86.7 1050 1.0 87.5 0.43 發明例
9 1200 600 8.0 86.7 1050 1.0 87.5 0.46 發明例
10 1300 600 8.0 86.7 1050 1.0 87.5 0.87 發明例
11 1320 600 8.0 86.7 1050 1.0 87.5 1.17 比較例
12 1150 600 15.0 75.0 1050 1.0 93.3 1.34 比較例
13 1150 600 11.0 81.7 1050 1.0 90.9 0.79 發明例
14 1150 600 4.5 92.5 1050 1.0 77.8 1.23 比較例
15 1150 600 8.0 86.7 - 1.0 87.5 1.37 比較例
16 1150 600 8.0 86.7 900 1.0 87.5 0.62 發明例
17 1150 600 8.0 86.7 1000 1.0 87.5 0.54 發明例
18 1150 600 8.0 86.7 1100 1.0 87.5 0.51 發明例
19 1150 600 8.0 86.7 1150 1.0 87.5 0.45 發明例
20 1150 600 6.5 89.2 1050 0.6 90.8 0.28 發明例
21 1150 600 5.0 91.7 1050 0.4 92.0 0.26 發明例
22 1150 600 8.0 86.7 1050 1.4 82.5 0.38 發明例
23 1150 600 6.0 90.0 1000 1.0 83.3 0.43 發明例
24 1150 600 4.0 93.3 1050 0.4 90.0 0.21 發明例
25 1150 600 4.5 92.5 1050 0.9 80.0 0.42 發明例
26 1150 600 4.5 92.5 1050 0.6 86.7 0.30 發明例
27 1150 600 4.5 92.5 1050 0.5 88.9 0.27 發明例
（實施例2） 藉由連續鑄造法製造具有如下成分組成的厚度160 mm的鋼板坯，所述成分組成含有C：0.002%、Si：3.0%、Al：1.3%、Mn：0.40%、S：0.0005%、N：0.0015%、O：0.0010%、Cr：0.10%、Ni：0.15%、Cu：0.18%、P：0.02%、及Ti：0.0015%，且剩餘部分包含Fe及不可避免的雜質。不將所述鋼板坯切斷，而於將該板坯的表面溫度維持於800℃以上的狀態下搬送至隧道式的燃氣爐中，藉由所述燃氣爐進行保溫處理。所述保溫處理中的保溫溫度與保溫時間設為如表2所示般。再者，為了比較，於一部分實施例中不進行保溫處理。
繼而，於表2所示的條件下，對所述鋼板坯實施包括四道次的粗軋、再加熱處理及五道次的精軋的熱軋而製成熱軋鋼板。於所述再加熱處理中，以感應加熱方式對剛剛進行了粗軋後的板坯進行加熱。再者，為了比較，於一部分實施例中省略了再加熱處理。
將精軋後的熱軋鋼板連續地捲繞成卷板而製成熱軋卷板，對所述熱軋卷板實施1020℃、30秒鐘的熱軋板退火而製成熱軋退火板。繼而，對所述熱軋退火板實施壓下率85%的冷軋而製成冷軋鋼板。其後，對所述冷軋鋼板實施1000℃、15秒鐘的最終退火而獲得無取向性電磁鋼板。
為了對所獲得的無取向性電磁鋼板的表面的起皺進行評價，藉由與所述實施例1相同的方法測定該無取向性電磁鋼板表面的算術平均波紋度Wa。將測定結果一併記載於表2中。
如根據表2所示的結果可知般，於滿足本發明的條件的實施例中，算術平均波紋度Wa降低，可抑制起皺。
[表2] 表2
No. 保溫步驟 熱軋步驟 評價結果 備註
保溫溫度 [℃] 保溫時間 [s] 粗軋 再加熱處理 精軋 Wa [μm]
輸出側板厚 [mm] 總壓下率 [%] 加熱溫度 [℃] 輸出側板厚 [mm] 總壓下率 [%]
28 - - 20.0 87.5 1050 2.5 87.5 3.06 比較例
29 1000 60 20.0 87.5 1050 2.5 87.5 2.52 比較例
30 1080 60 20.0 87.5 1050 2.5 87.5 1.13 比較例
31 1100 40 20.0 87.5 1050 2.5 87.5 0.89 比較例
32 1100 60 20.0 87.5 1050 2.5 87.5 0.92 發明例
33 1100 600 20.0 87.5 1050 2.5 87.5 0.55 發明例
34 1100 1200 20.0 87.5 1050 2.5 87.5 0.39 發明例
35 1100 1800 20.0 87.5 1050 2.5 87.5 0.50 發明例
36 1200 600 20.0 87.5 1050 2.5 87.5 0.46 發明例
37 1300 600 20.0 87.5 1050 2.5 87.5 0.93 發明例
38 1320 600 20.0 87.5 1050 2.5 87.5 0.96 比較例
39 1150 600 35.0 78.1 1050 2.5 92.9 1.32 比較例
40 1150 600 30.0 81.3 1050 2.5 91.7 0.87 發明例
41 1150 600 12.0 92.5 1050 2.5 79.2 1.29 比較例
42 1150 600 20.0 87.5 - 2.5 87.5 1.25 比較例
43 1150 600 20.0 87.5 900 2.5 87.5 0.58 發明例
44 1150 600 20.0 87.5 1000 2.5 87.5 0.58 發明例
45 1150 600 20.0 87.5 1100 2.5 87.5 0.56 發明例
46 1150 600 20.0 87.5 1150 2.5 87.5 0.40 發明例
47 1150 600 18 88.8 1050 2.0 88.9 0.24 發明例
48 1150 600 10 93.8 1050 1.0 90.0 0.23 發明例
49 1150 600 20.0 87.5 1050 3.0 85.0 0.47 發明例
50 1150 600 15.0 90.6 1000 2.5 83.3 0.41 發明例
51 1150 600 12 92.5 1000 2.0 83.3 0.38 發明例
52 1150 600 12 92.5 1000 1.5 87.5 0.34 發明例
53 1150 600 12 92.5 1000 1.4 88.3 0.27 發明例
54 1150 600 9 94.4 1000 1.5 83.3 0.32 發明例
55 1150 600 9 94.4 1000 1.2 86.7 0.28 發明例
56 1150 600 9 94.4 1000 1 88.9 0.23 發明例
（實施例3） 藉由連續鑄造法製造具有如下成分組成的厚度190 mm的鋼板坯，所述成分組成含有C：0.002%、Si：3.4%、Al：0.3%、Mn：0.60%、S：0.0008%、N：0.010%、O：0.0010%、Cr：0.015%、Ni：0.015%、Cu：0.03%、P：0.015%、及Ti：0.0015%，且剩餘部分包含Fe及不可避免的雜質。不將所述鋼板坯切斷，而於將該板坯的表面溫度維持於800℃以上的狀態下搬送至隧道式的燃氣爐中，藉由所述燃氣爐進行保溫處理。所述保溫處理中的保溫溫度與保溫時間設為如表3所示般。再者，為了比較，於一部分實施例中不進行保溫處理。
繼而，於表3所示的條件下，對所述鋼板坯實施包括四道次的粗軋、再加熱處理、及五道次的精軋的熱軋而製成熱軋鋼板。於所述再加熱處理中，以感應加熱方式對剛剛進行了粗軋後的板坯進行加熱。再者，為了比較，於一部分實施例中省略了再加熱處理。
將精軋後的熱軋鋼板連續地捲繞成卷板而製成熱軋卷板，對所述熱軋卷板實施1050℃、20秒鐘的熱軋板退火而製成熱軋退火板。繼而，對所述熱軋退火板實施壓下率85%的冷軋而製成冷軋鋼板。其後，對所述冷軋鋼板實施1000℃、15秒鐘的最終退火而獲得無取向性電磁鋼板。
為了對所獲得的無取向性電磁鋼板的表面的起皺進行評價，藉由與所述實施例1相同的方法測定該無取向性電磁鋼板表面的算術平均波紋度Wa。將測定結果一併記載於表3中。
如根據表3所示的結果可知般，於滿足本發明的條件的實施例中，算術平均波紋度Wa降低，可抑制起皺。
[表3] 表3
No. 保溫步驟 熱軋步驟 評價結果 備註
保溫溫度 [℃] 保溫時間 [s] 粗軋 再加熱處理 精軋 Wa [μm]
輸出側板厚 [mm] 總壓下率 [%] 加熱溫度 [℃] 輸出側板厚 [mm] 總壓下率 [%]
57 - - 25.0 86.8 1050 2.5 90.0 2.71 比較例
58 1000 60 25.0 86.8 1050 2.5 90.0 2.28 比較例
59 1080 60 25.0 86.8 1050 2.5 90.0 1.20 比較例
60 1100 40 25.0 86.8 1050 2.5 90.0 1.24 比較例
61 1100 60 25.0 86.8 1050 2.5 90.0 0.95 發明例
62 1100 600 25.0 86.8 1050 2.5 90.0 0.63 發明例
63 1100 1200 25.0 86.8 1050 2.5 90.0 0.39 發明例
64 1100 1800 25.0 86.8 1050 2.5 90.0 0.39 發明例
65 1200 600 25.0 86.8 1050 2.5 90.0 0.55 發明例
66 1300 600 25.0 86.8 1050 2.5 90.0 1.02 發明例
67 1320 600 25.0 86.8 1050 2.5 90.0 0.97 比較例
68 1150 600 40.0 78.9 1050 3.0 92.5 1.51 比較例
69 1150 600 35.0 81.6 1050 2.5 92.9 0.66 發明例
70 1150 600 12.0 93.7 1050 2.5 79.2 1.28 比較例
71 1150 600 25.0 86.8 - 2.5 90.0 1.45 比較例
72 1150 600 25.0 86.8 900 2.5 90.0 0.54 發明例
73 1150 600 25.0 86.8 1000 2.5 90.0 0.61 發明例
74 1150 600 25.0 86.8 1100 2.5 90.0 0.43 發明例
75 1150 600 25.0 86.8 1150 2.5 90.0 0.54 發明例
76 1150 600 20 89.5 1050 1.5 92.5 0.27 發明例
77 1150 600 15 92.1 1050 1.0 93.3 0.23 發明例
78 1100 600 25.0 86.8 1050 4.0 84.0 0.56 發明例
79 1100 600 18.0 90.5 1050 2.5 86.1 0.49 發明例
80 1150 600 11.0 94.2 1050 1.0 90.9 0.18 發明例
81 1100 600 15 92.1 1050 2.0 86.7 0.37 發明例
82 1100 600 15 92.1 1050 1.5 90.0 0.29 發明例
83 1100 600 15 92.1 1050 1.0 93.3 0.24 發明例
84 1100 600 20 89.5 1050 2.5 87.5 0.39 發明例
85 1100 600 20 89.5 1050 2.0 90.0 0.31 發明例
86 1100 600 20 89.5 1050 1.5 92.5 0.27 發明例
（實施例4） 藉由連續鑄造法製造具有表4～表6所示的成分組成的厚度150 mm的鋼板坯。不將所述鋼板坯切斷，而於將該板坯的表面溫度維持於800℃以上的狀態下搬送至隧道式的燃氣爐中，藉由所述燃氣爐進行保溫處理。所述保溫處理中的保溫溫度設為1150℃，保溫時間設為1500秒。
繼而，對所述鋼板坯實施包括四道次的粗軋、再加熱處理及五道次的精軋的熱軋而製成熱軋鋼板。所述粗軋中的總壓下率設為90%，所述精軋中的總壓下率設為93.3%。另外，於所述再加熱處理中，以感應加熱方式將剛剛進行了粗軋後的板坯加熱至1100℃。
將精軋後的熱軋鋼板連續地捲繞成卷板而製成熱軋卷板，對所述熱軋卷板實施1050℃、20秒鐘的熱軋板退火而製成熱軋退火板。繼而，對所述熱軋退火板實施壓下率80%的冷軋而製成板厚0.20 mm的冷軋鋼板。其後，對所述冷軋鋼板實施1000℃、20秒鐘的最終退火而獲得無取向性電磁鋼板。
為了對所獲得的無取向性電磁鋼板的表面的起皺進行評價，藉由與所述實施例1相同的方法測定該無取向性電磁鋼板表面的算術平均波紋度Wa。將測定結果一併記載於表4～表6中。
如根據表4～表6所示的結果可知般，於滿足本發明的條件的實施例中，算術平均波紋度Wa降低，可抑制起皺。
[表4] 表4
No. 成分組成（質量%）* 評價結果 備註  
C Si Al Mn [Al]+[Mn] S N O Cr Ni Cu P Ti 其他 Wa [μm] 備註  
87 0.0045 3.0 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.31 發明例
88 0.002 2.1 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.49 發明例
89 0.002 3.4 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.39 發明例
90 0.002 4.0 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.38 發明例
91 0.002 4.5 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.41 發明例
92 0.002 3.0 0.2 0.15 0.35 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 1.18 比較例
93 0.002 2.8 0.2 0.25 0.45 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.87 發明例
94 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.35 發明例
95 0.002 2.8 1.2 0.5 1.70 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.46 發明例
96 0.002 2.8 0.5 1.2 1.70 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.43 發明例
97 0.002 2.8 1.5 1.5 3.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.54 發明例
98 0.002 2.8 2.8 0.2 3.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.67 發明例
99 0.002 2.8 3.2 0.2 3.40 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 1.13 比較例
100 0.002 2.8 0.2 2.8 3.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.79 發明例
101 0.002 2.8 0.2 3.1 3.30 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 1.12 比較例
102 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0008 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.35 發明例
103 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0045 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.42 發明例
104 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0056 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.39 發明例
105 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.009 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.42 發明例
106 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.0048 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.36 發明例
107 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.0053 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.40 發明例
108 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.0045 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.38 發明例
*剩餘部分為Fe及不可避免的雜質
[表5] 表5
No. 成分組成（質量%）* 評價結果 備註  
C Si Al Mn [Al]+[Mn] S N O Cr Ni Cu P Ti 其他 Wa [μm] 備註  
109 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.0055 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.36 發明例
110 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.06 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.37 發明例
111 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.15 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.41 發明例
112 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 2.88 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.35 發明例
113 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 3.23 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.41 發明例
114 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.1 0.02 0.01 0.001 - 0.42 發明例
115 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.52 0.02 0.01 0.001 - 0.39 發明例
116 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 1.87 0.02 0.01 0.001 - 0.42 發明例
117 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 2.12 0.02 0.01 0.001 - 0.44 發明例
118 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.16 0.01 0.001 - 0.40 發明例
119 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 1.02 0.01 0.001 - 0.36 發明例
120 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 1.89 0.01 0.001 - 0.38 發明例
121 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 2.23 0.01 0.001 - 0.42 發明例
122 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.025 0.001 - 0.40 發明例
123 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.18 0.001 - 0.39 發明例
124 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.21 0.001 - 0.39 發明例
125 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.0025 - 0.41 發明例
126 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.0038 - 0.45 發明例
127 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 Sn：0.05 0.44 發明例
128 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 Sb：0.01 0.36 發明例
129 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 Mo：0.01 0.39 發明例
130 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 Mo：0.02 0.37 發明例
*剩餘部分為Fe及不可避免的雜質
[表6] 表6
No. 成分組成（質量%）* 評價結果 備註  
C Si Al Mn [Al]+[Mn] S N O Cr Ni Cu P Ti 其他 Wa [μm] 備註  
131 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 Ca：0.002 0.43 發明例
132 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 Ca：0.005 0.40 發明例
133 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 REM：0.005 0.43 發明例
134 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 Mg：0.002 0.40 發明例
135 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 Zn：0.002 0.38 發明例
136 0.002 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.42 發明例
137 0.002 4.2 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.43 發明例
138 0.002 4.7 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.48 發明例
139 0.002 5.3 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.51 比較例
140 0.002 1.5 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.52 比較例
141 - 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.0005 - - - - 0.0001 - 0.43 發明例
142 - 4.2 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.0005 - - - - 0.0001 - 0.45 發明例
143 - 4.7 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.0005 - - - - 0.0001 - 0.47 發明例
144 0.002 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.0005 - - - - 0.0001 - 0.39 發明例
145 - 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.0001 0.0005 - - - - 0.0001 - 0.42 發明例
146 - 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.002 0.0005 - - - - 0.0001 - 0.43 發明例
147 - 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.001 - - - - 0.0001 - 0.41 發明例
148 - 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.0005 0.01 - - - 0.0001 - 0.43 發明例
149 - 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.0005 - 0.01 - - 0.0001 - 0.42 發明例
150 - 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.0005 - - 0.02 - 0.0001 - 0.41 發明例
151 - 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.0005 - - - 0.01 0.0001 - 0.40 發明例
152 - 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.0005 - - - - 0.001 - 0.42 發明例
*剩餘部分為Fe及不可避免的雜質
（實施例5） 藉由連續鑄造法製造具有表7～表9所示的成分組成的厚度150 mm的鋼板坯。不將所述鋼板坯切斷，而於將該板坯的表面溫度維持於800℃以上的狀態下搬送至隧道式的燃氣爐中，藉由所述燃氣爐進行保溫處理。所述保溫處理中的保溫溫度設為1150℃，保溫時間設為500秒。
繼而，對所述鋼板坯實施包括四道次的粗軋、再加熱處理及五道次的精軋的熱軋而製成熱軋鋼板。所述粗軋中的總壓下率設為92%，所述精軋中的總壓下率設為91.7%。另外，於所述再加熱處理中，以感應加熱方式將剛剛進行了粗軋後的板坯加熱至1100℃。
將精軋後的熱軋鋼板連續地捲繞成卷板而製成熱軋卷板，對所述熱軋卷板實施1050℃、20秒鐘的熱軋板退火而製成熱軋退火板。繼而，對所述熱軋退火板實施壓下率80%的冷軋而製成板厚0.20 mm的冷軋鋼板。其後，對所述冷軋鋼板實施1000℃、20秒鐘的最終退火而獲得無取向性電磁鋼板。
為了對所獲得的無取向性電磁鋼板的表面的起皺進行評價，藉由與所述實施例1相同的方法測定該無取向性電磁鋼板表面的算術平均波紋度Wa。將測定結果一併記載於表4～表6中。
如根據表7～表9所示的結果可知般，於滿足本發明的較佳粗軋條件的實施例中，算術平均波紋度Wa進一步降低，可抑制起皺。
[表7] 表7
No. 成分組成（質量%）* 評價結果 備註  
C Si Al Mn [Al]+[Mn] S N O Cr Ni Cu P Ti 其他 Wa [μm] 備註  
153 0.0045 3.0 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.28 發明例
154 0.002 2.1 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.42 發明例
155 0.002 3.4 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.33 發明例
156 0.002 4.0 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.31 發明例
157 0.002 4.5 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.34 發明例
158 0.002 3.0 0.2 0.15 0.35 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 1.12 比較例
159 0.002 2.8 0.2 0.25 0.45 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.75 發明例
160 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.29 發明例
161 0.002 2.8 1.2 0.5 1.70 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.39 發明例
162 0.002 2.8 0.5 1.2 1.70 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.38 發明例
163 0.002 2.8 1.5 1.5 3.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.49 發明例
164 0.002 2.8 2.8 0.2 3.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.61 發明例
165 0.002 2.8 3.2 0.2 3.40 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 1.07 比較例
166 0.002 2.8 0.2 2.8 3.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.72 發明例
167 0.002 2.8 0.2 3.1 3.30 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 1.04 比較例
168 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0008 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.29 發明例
169 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0045 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.33 發明例
170 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0056 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.32 發明例
171 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.009 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.35 發明例
172 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.0048 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.28 發明例
173 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.0053 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.34 發明例
174 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.0045 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.30 發明例
*剩餘部分為Fe及不可避免的雜質
[表8] 表8
No. 成分組成（質量%）* 評價結果 備註  
C Si Al Mn [Al]+[Mn] S N O Cr Ni Cu P Ti 其他 Wa [μm] 備註  
175 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.0055 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.29 發明例
176 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.06 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.31 發明例
177 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.15 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.34 發明例
178 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 2.88 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.27 發明例
179 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 3.23 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.33 發明例
180 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.1 0.02 0.01 0.001 - 0.35 發明例
181 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.52 0.02 0.01 0.001 - 0.32 發明例
182 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 1.87 0.02 0.01 0.001 - 0.34 發明例
183 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 2.12 0.02 0.01 0.001 - 0.35 發明例
184 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.16 0.01 0.001 - 0.30 發明例
185 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 1.02 0.01 0.001 - 0.27 發明例
186 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 1.89 0.01 0.001 - 0.28 發明例
187 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 2.23 0.01 0.001 - 0.35 發明例
188 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.025 0.001 - 0.31 發明例
189 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.18 0.001 - 0.30 發明例
190 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.21 0.001 - 0.29 發明例
191 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.0025 - 0.31 發明例
192 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.0038 - 0.34 發明例
193 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 Sn：0.05 0.33 發明例
194 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 Sb：0.01 0.27 發明例
195 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 Mo：0.01 0.29 發明例
196 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 Mo：0.02 0.27 發明例
*剩餘部分為Fe及不可避免的雜質
[表9] 表9
No. 成分組成（質量%）* 評價結果 備註  
C Si Al Mn [Al]+[Mn] S N O Cr Ni Cu P Ti 其他 Wa [μm] 備註  
197 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 Ca：0.002 0.34 發明例
198 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 Ca：0.005 0.30 發明例
199 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 REM：0.005 0.33 發明例
200 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 Mg：0.002 0.31 發明例
201 0.002 2.8 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 Zn：0.002 0.28 發明例
202 0.002 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.33 發明例
203 0.002 4.2 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.33 發明例
204 0.002 4.7 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.40 發明例
205 0.002 5.3 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.45 比較例
206 0.002 1.5 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.002 0.001 0.01 0.01 0.02 0.01 0.001 - 0.44 比較例
207 - 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.0005 - - - - - - 0.33 發明例
208 - 4.2 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.0005 - - - - - - 0.34 發明例
209 - 4.7 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.0005 - - - - - - 0.35 發明例
210 0.002 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.0005 - - - - - - 0.29 發明例
211 - 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0015 0.0001 0.0005 - - - - - - 0.32 發明例
212 - 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.002 0.0005 - - - - - - 0.32 發明例
213 - 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.001 - - - - - - 0.31 發明例
214 - 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.0005 0.01 - - - - - 0.33 發明例
215 - 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.0005 - 0.01 - - - - 0.33 發明例
216 - 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.0005 - - 0.02 - - - 0.31 發明例
217 - 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.0005 - - - 0.01 - - 0.30 發明例
218 - 2.6 0.5 0.5 1.00 0.0001 0.0001 0.0005 - - - - 0.001 - 0.32 發明例
*剩餘部分為Fe及不可避免的雜質
無
圖1是表示鋼板坯中的Al與Mn的合計含量（質量%）與無取向性電磁鋼板的寬度方向上的算術平均波紋度Wa（μm）的相關性的圖表。 圖2是表示保溫步驟中的保溫溫度（℃）及保溫時間（秒）與無取向性電磁鋼板的寬度方向上的算術平均波紋度Wa（μm）的相關性的圖表。 圖3是表示粗軋中的總壓下率（%）及精軋中的總壓下率（%）與算術平均波紋度Wa（μm）的相關性的圖表。

Claims (6)

  1. 一種無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法，包括： 連續鑄造步驟，藉由連續鑄造法製造鋼板坯，所述鋼板坯具有以質量%計含有 Si：2.0%以上且5.0%以下、 Al：3.0%以下、及 Mn：3.0%以下， Al與Mn的合計含量為0.40%以上的成分組成，且厚度為50 mm以上且200 mm以下； 搬送步驟，於將所述鋼板坯的表面溫度維持於800℃以上的狀態下搬送至爐中； 保溫步驟，於所述爐中對所述鋼板坯於保溫溫度1100℃以上且1300℃以下、保溫時間60 s以上的條件下進行保溫；以及 熱軋步驟，對所述鋼板坯依次實施粗軋、再加熱處理、及精軋而製成熱軋鋼板，所述無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法中， 所述熱軋步驟於滿足下述（1）及（2）的條件下進行， （1）所述粗軋的總壓下率：80%以上 （2）所述精軋的總壓下率：80%以上。
  2. 如請求項1所述的無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法，其中，將所述精軋中的輸出側板厚設為0.4 mm以上且2.0 mm以下。
  3. 如請求項1或請求項2所述的無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法，其中，所述熱軋步驟於滿足下述（1'）及（2'）中的至少一者的條件下進行， （1'）所述粗軋的總壓下率：88%以上 （2'）所述精軋的總壓下率：88%以上。
  4. 如請求項1至請求項3中任一項所述的無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法，其中，所述粗軋的總壓下率大於所述精軋的總壓下率。
  5. 如請求項1至請求項4中任一項所述的無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法，其中， 所述鋼板坯的成分組成以質量%計更含有選自由 C：0.005%以下、 Cr：3.0%以下、 Ni：2.0%以下、 Cu：2.0%以下、 P：0.2%以下、 S：0.0050%以下、 N：0.0050%以下、 O：0.0050%以下、 Ti：0.0040%以下、 Sn：0.20%以下、 Sb：0.20%以下、 Mo：0.10%以下、 Ca：0.01%以下、 稀土金屬：0.05%以下、 Mg：0.01%以下、及 Zn：0.01%以下所組成的群組中的至少一種。
  6. 一種無取向性電磁鋼板的製造方法，包括：熱軋鋼板製造步驟，藉由如請求項1至請求項5中任一項所述的無取向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法製造熱軋鋼板； 熱軋板退火步驟，對所述熱軋鋼板實施熱軋板退火； 冷軋步驟，對所述熱軋鋼板實施冷軋而製成冷軋鋼板；以及 最終退火步驟，對所述冷軋鋼板實施最終退火。
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