JP2002206114A - 無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 介在物制御、集合組織制御の適正化により、
磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板を得る手段を提案す
る。 【解決手段】 溶鋼を直接連続鋳造して３０〜１４０mm
厚の薄スラブとし、引き続き熱間で圧延して０．７〜
４．５mmの鋼帯とし、この鋼帯を焼鈍しもしくは焼鈍せ
ず、引き続き１回もしくは中間焼鈍を挾む２回以上の冷
間圧延を行って最終板厚とし、続いて仕上げ焼鈍する。
磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板を得る手段を提案す
る。 【解決手段】 溶鋼を直接連続鋳造して３０〜１４０mm
厚の薄スラブとし、引き続き熱間で圧延して０．７〜
４．５mmの鋼帯とし、この鋼帯を焼鈍しもしくは焼鈍せ
ず、引き続き１回もしくは中間焼鈍を挾む２回以上の冷
間圧延を行って最終板厚とし、続いて仕上げ焼鈍する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、主に回転機等の鉄
芯として使用される無方向性電磁鋼板の製造方法に関す
るものである。
芯として使用される無方向性電磁鋼板の製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】無方向性電磁鋼板の特性で特に重要なこ
とは、鉄損が低く、磁束密度が高いことである。このう
ち鉄損は、履歴損と渦電流損とに大別される。このう
ち、履歴損を低減する方法としては、１）一次再結晶粒
径を大きくする、２）不純物量、即ち、一次再結晶粒成
長を阻害する物質であるＡｌＮ，ＭｎＳ，ＮｂＣ，Ｎｄ
Ｎ，ＴｉＮ等の析出物を形成する元素の量を減らす、
３）鉄の磁化容易軸＜１００＞が板面上に多い、｛１０
０｝＜０ｖｗ＞集合組織を形成させる、などの方法が知
られている。
とは、鉄損が低く、磁束密度が高いことである。このう
ち鉄損は、履歴損と渦電流損とに大別される。このう
ち、履歴損を低減する方法としては、１）一次再結晶粒
径を大きくする、２）不純物量、即ち、一次再結晶粒成
長を阻害する物質であるＡｌＮ，ＭｎＳ，ＮｂＣ，Ｎｄ
Ｎ，ＴｉＮ等の析出物を形成する元素の量を減らす、
３）鉄の磁化容易軸＜１００＞が板面上に多い、｛１０
０｝＜０ｖｗ＞集合組織を形成させる、などの方法が知
られている。
【０００３】また、渦電流損を減じる方法としては、製
品板厚を減じる、Ｓｉ，Ａｌを含有せしめて固有抵抗を
増大せしめる、などの方法が知られている。一方、磁束
密度を上げる方法としては、１）鉄の磁化容易軸＜１０
０＞が板面上に多い、｛１００｝＜０ｖｗ＞集合組織を
形成させる、２）Ｓｉ，Ａｌ等、飽和磁束密度を下げる
合金成分を減じ、鉄の含有量を増加させる、３）Ｃｏ
等、鉄の飽和磁束密度を上げる元素を添加する、などの
方法がある。
品板厚を減じる、Ｓｉ，Ａｌを含有せしめて固有抵抗を
増大せしめる、などの方法が知られている。一方、磁束
密度を上げる方法としては、１）鉄の磁化容易軸＜１０
０＞が板面上に多い、｛１００｝＜０ｖｗ＞集合組織を
形成させる、２）Ｓｉ，Ａｌ等、飽和磁束密度を下げる
合金成分を減じ、鉄の含有量を増加させる、３）Ｃｏ
等、鉄の飽和磁束密度を上げる元素を添加する、などの
方法がある。
【０００４】これらのうち、渦電流損については既に工
業的な限界近くまで低減が図られていることから、近年
の無方向性電磁鋼板における磁気特性向上は、主に履歴
損の改善と磁束密度の向上を目的として研究がなされて
いる。このうち、履歴損低減の方法である不純物量の低
減としては、その絶対量を低減する方法と、析出物を粗
大化することで、鋼板の結晶粒成長に対する抑制力を無
害化する方法とがある。
業的な限界近くまで低減が図られていることから、近年
の無方向性電磁鋼板における磁気特性向上は、主に履歴
損の改善と磁束密度の向上を目的として研究がなされて
いる。このうち、履歴損低減の方法である不純物量の低
減としては、その絶対量を低減する方法と、析出物を粗
大化することで、鋼板の結晶粒成長に対する抑制力を無
害化する方法とがある。
【０００５】前者については、具体的にはＮ，Ｓ，Ｃ，
Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｚｒ等の溶鋼中での含有量をそれぞれ
０．００１０質量％以下とするか、もしくは一般的な不
純物元素であるＣ，Ｓ，Ｎ，Ｔｉを合計で０．００３０
質量％以下とすることでほぼ実現できる。しかし、この
レベルまで不純物を除去することは工業的には非常なコ
ストアップとなるため、限られた製品にのみ適用されて
いるのが現実である。
Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｚｒ等の溶鋼中での含有量をそれぞれ
０．００１０質量％以下とするか、もしくは一般的な不
純物元素であるＣ，Ｓ，Ｎ，Ｔｉを合計で０．００３０
質量％以下とすることでほぼ実現できる。しかし、この
レベルまで不純物を除去することは工業的には非常なコ
ストアップとなるため、限られた製品にのみ適用されて
いるのが現実である。
【０００６】また、後者の方法としては、通常の連続鋳
造スラブを１１００℃以下望ましくは１０５０℃以下の
低温度に再加熱して熱間圧延する方法により、析出物を
粗大化する技術や、特開昭５５−２４９４２号公報のよ
うに、Ｃａ等のＳとの化合物を作りやすい元素の添加し
て粗大化して無害化する技術が知られている。一方、鉄
の容易磁化軸を板面に揃える集合組織制御の効果的な方
法としては、冷間圧延前粒径の粗大化、冷間圧延率の適
正化、特開平２−１１７２８号公報に記載のような一次
再結晶焼鈍時の昇温速度高速化、が良く知られている。
また、特開平５−３０６４３８号公報には、移動更新す
る冷却体表面によって凝固せしめて鋳造鋼帯とした後、
冷間圧延を冷延率５〜４０％とすることで、｛１００｝
面強度を対ランダムで２倍以上とする技術が開示されて
いる。
造スラブを１１００℃以下望ましくは１０５０℃以下の
低温度に再加熱して熱間圧延する方法により、析出物を
粗大化する技術や、特開昭５５−２４９４２号公報のよ
うに、Ｃａ等のＳとの化合物を作りやすい元素の添加し
て粗大化して無害化する技術が知られている。一方、鉄
の容易磁化軸を板面に揃える集合組織制御の効果的な方
法としては、冷間圧延前粒径の粗大化、冷間圧延率の適
正化、特開平２−１１７２８号公報に記載のような一次
再結晶焼鈍時の昇温速度高速化、が良く知られている。
また、特開平５−３０６４３８号公報には、移動更新す
る冷却体表面によって凝固せしめて鋳造鋼帯とした後、
冷間圧延を冷延率５〜４０％とすることで、｛１００｝
面強度を対ランダムで２倍以上とする技術が開示されて
いる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】通常、成分調整された
溶鋼は連続鋳造法によるか、または鋳型に鋳込んだ後に
ブレイクダウン法（分塊法）により、厚さ１５０〜３０
０mmのスラブとし、このスラブを再加熱し熱間圧延して
０．７〜４．５mmの熱延鋼帯とする。この方法による無
方向性電磁鋼板の製造において、前記スラブ再加熱温度
の低温化技術を用いようとすると、１５０mm以上の厚み
から０．７〜４．５mmまで圧延するには、熱間圧延機の
パウアーに困難性が生じ、また板厚偏差が大きくなるの
で品質的に劣り、また歩留まり低下を来すという課題が
ある。
溶鋼は連続鋳造法によるか、または鋳型に鋳込んだ後に
ブレイクダウン法（分塊法）により、厚さ１５０〜３０
０mmのスラブとし、このスラブを再加熱し熱間圧延して
０．７〜４．５mmの熱延鋼帯とする。この方法による無
方向性電磁鋼板の製造において、前記スラブ再加熱温度
の低温化技術を用いようとすると、１５０mm以上の厚み
から０．７〜４．５mmまで圧延するには、熱間圧延機の
パウアーに困難性が生じ、また板厚偏差が大きくなるの
で品質的に劣り、また歩留まり低下を来すという課題が
ある。
【０００８】また、通常溶鋼を急速に凝固せしめるとそ
の組織はいわゆる柱状晶が増える。この柱状晶には｛１
００｝面が多く生成するため、その後の熱間圧延での低
圧延率と組み合わせることで、良好な集合組織を得るこ
とができる。冷間圧延前の集合組織に｛１００｝＜０Ｖ
Ｗ＞方位を多く有すると、たとえ冷間圧延・再結晶焼鈍
を施しても集合組織が改善されることは周知である（JM
EPEG (1995) 4 : 401-412)。このため出来るだけ多い
｛１００｝＜０ＶＷ＞方位粒を冷間圧延前に有せしめる
ことが重要である。
の組織はいわゆる柱状晶が増える。この柱状晶には｛１
００｝面が多く生成するため、その後の熱間圧延での低
圧延率と組み合わせることで、良好な集合組織を得るこ
とができる。冷間圧延前の集合組織に｛１００｝＜０Ｖ
Ｗ＞方位を多く有すると、たとえ冷間圧延・再結晶焼鈍
を施しても集合組織が改善されることは周知である（JM
EPEG (1995) 4 : 401-412)。このため出来るだけ多い
｛１００｝＜０ＶＷ＞方位粒を冷間圧延前に有せしめる
ことが重要である。
【０００９】しかしながら、前記のように通常のスラブ
から製造する方法では、圧延率が大きく、柱状晶のほと
んどは破壊されてしまう。特開平５−３０６４３８号公
報の技術はこれに対して、溶鋼から急速凝固により直接
鋼帯を製造する技術であるが、急速凝固のため析出物は
微細分散しやすく、また設備技術的に見て工業的に実現
するのは難しい。加えてスラブの大きさのため、加熱時
にスラブを支える所謂スキッド部に接する部分や、板厚
中心部などは必然的に温度が低くなり、一方これらの部
分の温度を確保するため、端部や表面の温度を高くせざ
るを得ないなど、スラブ全体では温度が不均一になり、
その結果、析出物の分布も不均一となり磁気特性が変動
するという課題がある。
から製造する方法では、圧延率が大きく、柱状晶のほと
んどは破壊されてしまう。特開平５−３０６４３８号公
報の技術はこれに対して、溶鋼から急速凝固により直接
鋼帯を製造する技術であるが、急速凝固のため析出物は
微細分散しやすく、また設備技術的に見て工業的に実現
するのは難しい。加えてスラブの大きさのため、加熱時
にスラブを支える所謂スキッド部に接する部分や、板厚
中心部などは必然的に温度が低くなり、一方これらの部
分の温度を確保するため、端部や表面の温度を高くせざ
るを得ないなど、スラブ全体では温度が不均一になり、
その結果、析出物の分布も不均一となり磁気特性が変動
するという課題がある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
し、無方向性電磁鋼板の磁気特性向上のために析出物の
無害化と冷間圧延前集合組織の改善を効果的に且つ低コ
ストで行わせしめる方法を提供するものである。本発明
の要旨は以下のとおりである。 （１）溶鋼を直接連続鋳造して３０〜１４０mm厚の薄ス
ラブとし、引き続き熱間で圧延して０．７〜４．５mmの
鋼帯とし、この鋼帯を焼鈍しもしくは焼鈍せず、引き続
き１回もしくは中間焼鈍を挾む２回以上の冷間圧延を行
って最終板厚とし、続いて仕上げ焼鈍することを特徴と
する無方向性電磁鋼板の製造方法。 （２）質量％で、Ｃ ：０．０１０％以下、Ｓｉ：４．
００％以下、を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物
からなる溶鋼を用いて鋳造することを特徴とする（１）
に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。 （３）前記溶鋼の成分として、さらに、Ａｌ：２．５０
質量％以下を含有することを特徴とする（２）に記載の
磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 （４）前記溶鋼の成分としてさらに、Ｓｎ，Ｓｂ，Ｐの
少なくとも１種を０．０１〜０．３０質量％含有するこ
とを特徴とする（２）または（３）に記載の磁気特性に
優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 （５）前記溶鋼の成分としてさらに、Ｃｒを０．０２〜
６．５０質量％含有することを特徴とする（２）〜
（４）の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方
法。 （６）溶鋼から薄スラブとした後、熱間圧延までの間
に、１回以上の加熱・保定を行うことを特徴とする
（１）〜（５）のいずれかの項に記載の一方向性珪素鋼
板の製造方法。 （７）上記１回以上の加熱・保定が９００℃〜１１００
℃で５分以上行うものであることを特徴とする（６）に
記載の無方向性電磁鋼板製造方法。 （８）熱間圧延の巻き取り温度を８００〜９００℃とす
ることを特徴とする（１）〜（７）のいずれかの項に記
載の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 （９）最終の冷間圧延における冷延率を３０〜８５％と
することを特徴とする（１）〜（８）のいずれかの項に
記載の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。
し、無方向性電磁鋼板の磁気特性向上のために析出物の
無害化と冷間圧延前集合組織の改善を効果的に且つ低コ
ストで行わせしめる方法を提供するものである。本発明
の要旨は以下のとおりである。 （１）溶鋼を直接連続鋳造して３０〜１４０mm厚の薄ス
ラブとし、引き続き熱間で圧延して０．７〜４．５mmの
鋼帯とし、この鋼帯を焼鈍しもしくは焼鈍せず、引き続
き１回もしくは中間焼鈍を挾む２回以上の冷間圧延を行
って最終板厚とし、続いて仕上げ焼鈍することを特徴と
する無方向性電磁鋼板の製造方法。 （２）質量％で、Ｃ ：０．０１０％以下、Ｓｉ：４．
００％以下、を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物
からなる溶鋼を用いて鋳造することを特徴とする（１）
に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。 （３）前記溶鋼の成分として、さらに、Ａｌ：２．５０
質量％以下を含有することを特徴とする（２）に記載の
磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 （４）前記溶鋼の成分としてさらに、Ｓｎ，Ｓｂ，Ｐの
少なくとも１種を０．０１〜０．３０質量％含有するこ
とを特徴とする（２）または（３）に記載の磁気特性に
優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 （５）前記溶鋼の成分としてさらに、Ｃｒを０．０２〜
６．５０質量％含有することを特徴とする（２）〜
（４）の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方
法。 （６）溶鋼から薄スラブとした後、熱間圧延までの間
に、１回以上の加熱・保定を行うことを特徴とする
（１）〜（５）のいずれかの項に記載の一方向性珪素鋼
板の製造方法。 （７）上記１回以上の加熱・保定が９００℃〜１１００
℃で５分以上行うものであることを特徴とする（６）に
記載の無方向性電磁鋼板製造方法。 （８）熱間圧延の巻き取り温度を８００〜９００℃とす
ることを特徴とする（１）〜（７）のいずれかの項に記
載の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 （９）最終の冷間圧延における冷延率を３０〜８５％と
することを特徴とする（１）〜（８）のいずれかの項に
記載の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明の特徴は、まず、無方向性
電磁鋼板の製造に関して通常の熱延鋼帯に対応する鋼帯
を製造する時に３０〜１４０mmの薄スラブを直接もしく
は加熱・保定後に熱間圧延を行うことである。この方法
によれば、熱間圧延での圧延率を低くできるので、凝固
時に生成した柱状晶の残存率を高めることができ、また
低温スラブ加熱でも通常の圧延機で実施可能であるた
め、より望ましい集合組織の形成が可能となる。また、
溶鋼を鋳込み始めてから巻き取りの間では、どの時点で
も鋼帯または途中段階の鋼帯または、止まることなく各
部位はほとんど同じ温度履歴を有するため、鋼板の品質
を安定にすることができる。
電磁鋼板の製造に関して通常の熱延鋼帯に対応する鋼帯
を製造する時に３０〜１４０mmの薄スラブを直接もしく
は加熱・保定後に熱間圧延を行うことである。この方法
によれば、熱間圧延での圧延率を低くできるので、凝固
時に生成した柱状晶の残存率を高めることができ、また
低温スラブ加熱でも通常の圧延機で実施可能であるた
め、より望ましい集合組織の形成が可能となる。また、
溶鋼を鋳込み始めてから巻き取りの間では、どの時点で
も鋼帯または途中段階の鋼帯または、止まることなく各
部位はほとんど同じ温度履歴を有するため、鋼板の品質
を安定にすることができる。
【００１２】加えて、薄スラブで鋼帯を製造する方法
は、設備投資が安価で済むことは広く知られている（例
えば、stahl und eisen 120 (2000) Nr. 1, p23)。次に
本発明におけるスラブの成分範囲の限定理由について述
べる。なお、単位は質量％である。Ｃは、０．０１０％
より多いと磁気時効を起こすので０．０１０％を上限と
する。望ましくは０．００５％以下である。
は、設備投資が安価で済むことは広く知られている（例
えば、stahl und eisen 120 (2000) Nr. 1, p23)。次に
本発明におけるスラブの成分範囲の限定理由について述
べる。なお、単位は質量％である。Ｃは、０．０１０％
より多いと磁気時効を起こすので０．０１０％を上限と
する。望ましくは０．００５％以下である。
【００１３】Ｓｉは、固有抵抗を上げる元素として鉄損
改善に寄与するが４．００％を超えると冷延が極めて困
難となり工業生産に適していない。Ａｌは、Ｓｉと同様
に固有抵抗を上げる元素として鉄損改善に寄与するが
２．５０％を超えると冷間圧延に困難性が生じる。また
特公昭４８−３０５５号公報に記載のように、０．１５
％以上のＡｌの含有は、ＡｌＮを無害化するのにも有効
である。
改善に寄与するが４．００％を超えると冷延が極めて困
難となり工業生産に適していない。Ａｌは、Ｓｉと同様
に固有抵抗を上げる元素として鉄損改善に寄与するが
２．５０％を超えると冷間圧延に困難性が生じる。また
特公昭４８−３０５５号公報に記載のように、０．１５
％以上のＡｌの含有は、ＡｌＮを無害化するのにも有効
である。
【００１４】Ｓｎ，Ｓｂ，Ｐは一次再結晶集合組織の改
善に有効であり、１種以上を０．０１％以上含有するこ
とで効果があるが、０．３０％を超えると一次再結晶粒
成長を阻害するため好ましくない。また、Ｐは硬度を低
減し、打ち抜き性改善にも有効である。Ｃｒは０．０２
％以上添加すると集合組織の改善に効果があるが、６．
５０％を超えると飽和磁束密度が低下して磁気特性が劣
化する。
善に有効であり、１種以上を０．０１％以上含有するこ
とで効果があるが、０．３０％を超えると一次再結晶粒
成長を阻害するため好ましくない。また、Ｐは硬度を低
減し、打ち抜き性改善にも有効である。Ｃｒは０．０２
％以上添加すると集合組織の改善に効果があるが、６．
５０％を超えると飽和磁束密度が低下して磁気特性が劣
化する。
【００１５】その他不可避元素であるＳ，Ｎは、望まし
くは０．００５％以下とすべきであるが、本発明の方法
によれば０．０１０％まで含有しても実質的に無害化で
きる。次に本発明における製造工程の限定理由について
述べる。前記の成分からなる溶鋼は薄スラブ鋳造により
３０〜１４０mmの厚さに鋳造される。厚さが３０mm未満
では板厚中心部に介在物が偏析しやすくなり板厚や温度
に不均一が生じやすく、一方、１４０mmを超えると集合
組織が劣化して、良好な磁気特性を得ることができな
い。
くは０．００５％以下とすべきであるが、本発明の方法
によれば０．０１０％まで含有しても実質的に無害化で
きる。次に本発明における製造工程の限定理由について
述べる。前記の成分からなる溶鋼は薄スラブ鋳造により
３０〜１４０mmの厚さに鋳造される。厚さが３０mm未満
では板厚中心部に介在物が偏析しやすくなり板厚や温度
に不均一が生じやすく、一方、１４０mmを超えると集合
組織が劣化して、良好な磁気特性を得ることができな
い。
【００１６】鋳造された薄スラブは引き続き連続して、
もしくは最終熱延までの間途中で１回以上加熱・保定し
た後、熱間圧延して０．７〜４．５mmの鋼帯にする。加
熱・保定を行う理由は、熱延鋼帯内でのインヒビター物
質の析出・成長（粗大化）を促進することである。この
場合、９００℃以上の温度に５分以上保定するとインヒ
ビター物質はその温度の平衡状態に落ち着くので５分以
上で良い。しかし、望ましくは薄スラブでの成分偏析を
より取り除くためには１０分以上である。温度は、１１
００℃を超えると不純物がある程度再固溶するので温度
は１１００℃以下が望ましい。一方、９００℃未満であ
ると熱延の負荷が大きくなるし析出物の粗大化が困難に
なる。熱間圧延の巻き取り温度は８００〜９００℃とす
ることで、磁気特性改善に効果がある。また、熱延鋼帯
の焼鈍は、主に、熱延時に生じた鋼帯内の圧延組織の再
結晶及び粒成長、および、析出物の更なる粗大化のため
に行われる。
もしくは最終熱延までの間途中で１回以上加熱・保定し
た後、熱間圧延して０．７〜４．５mmの鋼帯にする。加
熱・保定を行う理由は、熱延鋼帯内でのインヒビター物
質の析出・成長（粗大化）を促進することである。この
場合、９００℃以上の温度に５分以上保定するとインヒ
ビター物質はその温度の平衡状態に落ち着くので５分以
上で良い。しかし、望ましくは薄スラブでの成分偏析を
より取り除くためには１０分以上である。温度は、１１
００℃を超えると不純物がある程度再固溶するので温度
は１１００℃以下が望ましい。一方、９００℃未満であ
ると熱延の負荷が大きくなるし析出物の粗大化が困難に
なる。熱間圧延の巻き取り温度は８００〜９００℃とす
ることで、磁気特性改善に効果がある。また、熱延鋼帯
の焼鈍は、主に、熱延時に生じた鋼帯内の圧延組織の再
結晶及び粒成長、および、析出物の更なる粗大化のため
に行われる。
【００１７】無方向性電磁鋼板の最終製品の板厚は通
常、０．１〜０．５mmであるが、熱間圧延で最終製品と
すると、板厚精度や表面性状が良好でないので、冷間圧
延により最終板厚にする。この冷延の圧延率は３０％以
上が望ましい。一方圧延率が８５％を超えると、｛１１
０｝＜００１＞集合組織が少なくなり、磁束密度が低下
する。このような圧延率にするよう、熱間圧延後の板厚
と、最終板厚とを決定する。
常、０．１〜０．５mmであるが、熱間圧延で最終製品と
すると、板厚精度や表面性状が良好でないので、冷間圧
延により最終板厚にする。この冷延の圧延率は３０％以
上が望ましい。一方圧延率が８５％を超えると、｛１１
０｝＜００１＞集合組織が少なくなり、磁束密度が低下
する。このような圧延率にするよう、熱間圧延後の板厚
と、最終板厚とを決定する。
【００１８】
【実施例】＜実施例１＞表１に示す成分の溶鋼から出発
して、表２に示す条件にて高Ｓｉ無方向性電磁鋼板を製
造した。なお比較例の通常スラブの場合は、厚み２５０
mmに鋳込み、１１００℃で再加熱して通常の熱間圧延を
施した。
して、表２に示す条件にて高Ｓｉ無方向性電磁鋼板を製
造した。なお比較例の通常スラブの場合は、厚み２５０
mmに鋳込み、１１００℃で再加熱して通常の熱間圧延を
施した。
【００１９】得られた熱延鋼帯は、熱延板焼鈍を施しも
しくは省略して、引き続き酸洗をし、その後０．３５mm
の厚みに冷間圧延し、最終焼鈍を施した。磁気特性はエ
プシュタイン法で測定した。結果を表２に示す。本発明
法によれば、従来の方法と比べ鉄損・磁束密度共に優れ
た最高級の無方向性電磁鋼板の製造が可能になった。
しくは省略して、引き続き酸洗をし、その後０．３５mm
の厚みに冷間圧延し、最終焼鈍を施した。磁気特性はエ
プシュタイン法で測定した。結果を表２に示す。本発明
法によれば、従来の方法と比べ鉄損・磁束密度共に優れ
た最高級の無方向性電磁鋼板の製造が可能になった。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】＜実施例２＞表３に示す成分の溶鋼から出
発して、表４に示す条件にて高Ｓｉ無方向性電磁鋼板を
製造した。なお比較例の通常スラブの場合は、厚み２５
０mmに鋳込み、１１００℃で再加熱して通常の熱間圧延
を施した。得られた熱延鋼帯は、熱延板焼鈍を施しもし
くは省略して、引き続き酸洗をし、その後０．３５mmの
厚みに冷間圧延し、最終焼鈍を施した。
発して、表４に示す条件にて高Ｓｉ無方向性電磁鋼板を
製造した。なお比較例の通常スラブの場合は、厚み２５
０mmに鋳込み、１１００℃で再加熱して通常の熱間圧延
を施した。得られた熱延鋼帯は、熱延板焼鈍を施しもし
くは省略して、引き続き酸洗をし、その後０．３５mmの
厚みに冷間圧延し、最終焼鈍を施した。
【００２３】磁気特性はエプシュタイン法で測定した。
結果を表４に示す。本発明法によれば、従来の方法と比
べ鉄損・磁束密度共に優れた最高級の無方向性電磁鋼板
の製造が可能になった。
結果を表４に示す。本発明法によれば、従来の方法と比
べ鉄損・磁束密度共に優れた最高級の無方向性電磁鋼板
の製造が可能になった。
【００２４】
【表３】
【００２５】
【表４】
【００２６】＜実施例３＞表５に示す成分の溶鋼から出
発して、表６に示す条件にて中Ｓｉ無方向性電磁鋼板を
製造した。なお比較例の通常スラブの場合は、厚み２５
０mmに鋳込み、１１００℃で再加熱して通常の熱間圧延
を施した。得られた熱延鋼帯は、熱延板焼鈍を施しもし
くは省略して、引き続き酸洗をし、その後０．３５mmの
厚みに冷間圧延し、最終焼鈍を施した。
発して、表６に示す条件にて中Ｓｉ無方向性電磁鋼板を
製造した。なお比較例の通常スラブの場合は、厚み２５
０mmに鋳込み、１１００℃で再加熱して通常の熱間圧延
を施した。得られた熱延鋼帯は、熱延板焼鈍を施しもし
くは省略して、引き続き酸洗をし、その後０．３５mmの
厚みに冷間圧延し、最終焼鈍を施した。
【００２７】磁気特性はエプシュタイン法で測定した。
結果を表６に示す。本発明法によれば、従来の方法と比
べ鉄損・磁束密度共に優れた最高級の無方向性電磁鋼板
の製造が可能になった。
結果を表６に示す。本発明法によれば、従来の方法と比
べ鉄損・磁束密度共に優れた最高級の無方向性電磁鋼板
の製造が可能になった。
【００２８】
【表５】
【００２９】
【表６】
【００３０】＜実施例４＞表７に示す成分の溶鋼から出
発して、表８に示す条件にて高Ｓｉ無方向性電磁鋼板を
製造した。なお比較例の通常スラブの場合は、厚み２５
０mmに鋳込み、１１００℃で再加熱して通常の熱間圧延
を施した。得られた熱延鋼帯は、熱延板焼鈍を施しもし
くは省略して、引き続き酸洗をし、その後０．５０mmの
厚みに冷間圧延し、最終焼鈍を施した。
発して、表８に示す条件にて高Ｓｉ無方向性電磁鋼板を
製造した。なお比較例の通常スラブの場合は、厚み２５
０mmに鋳込み、１１００℃で再加熱して通常の熱間圧延
を施した。得られた熱延鋼帯は、熱延板焼鈍を施しもし
くは省略して、引き続き酸洗をし、その後０．５０mmの
厚みに冷間圧延し、最終焼鈍を施した。
【００３１】磁気特性はエプシュタイン法で測定した。
結果を表８に示す。本発明法によれば、従来の方法と比
べ鉄損・磁束密度共に優れた最高級の無方向性電磁鋼板
の製造が可能になった。
結果を表８に示す。本発明法によれば、従来の方法と比
べ鉄損・磁束密度共に優れた最高級の無方向性電磁鋼板
の製造が可能になった。
【００３２】
【表７】
【００３３】
【表８】
【００３４】＜実施例５＞表９に示す成分の溶鋼から出
発して、表１０に示す条件にて高Ｓｉ無方向性電磁鋼板
を製造した。なお比較例の通常スラブの場合は、厚み２
５０mmに鋳込み、１１００℃で再加熱して通常の熱間圧
延を施した。得られた熱延鋼帯は、熱延板焼鈍を施しも
しくは省略して、引き続き酸洗をし、その後０．５０mm
の厚みに冷間圧延し、最終焼鈍を施した。
発して、表１０に示す条件にて高Ｓｉ無方向性電磁鋼板
を製造した。なお比較例の通常スラブの場合は、厚み２
５０mmに鋳込み、１１００℃で再加熱して通常の熱間圧
延を施した。得られた熱延鋼帯は、熱延板焼鈍を施しも
しくは省略して、引き続き酸洗をし、その後０．５０mm
の厚みに冷間圧延し、最終焼鈍を施した。
【００３５】磁気特性はエプシュタイン法で測定した。
結果を表１０に示す。本発明法によれば、従来の方法と
比べ鉄損・磁束密度共に優れた最高級の無方向性電磁鋼
板の製造が可能になった。
結果を表１０に示す。本発明法によれば、従来の方法と
比べ鉄損・磁束密度共に優れた最高級の無方向性電磁鋼
板の製造が可能になった。
【００３６】
【表９】
【００３７】
【表１０】
【００３８】
【発明の効果】以上述べたように、３０〜１４０mm厚の
薄鋼スラブから出発し、引き続き直ちにもしくは加熱・
保定後に熱間で圧延する無方向性電磁鋼板の製造方法に
よれば、従来のスラブから出発する製造方法では実現で
きなかった、介在物制御、集合組織制御の適正化によ
り、磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板を得ることがで
きる。
薄鋼スラブから出発し、引き続き直ちにもしくは加熱・
保定後に熱間で圧延する無方向性電磁鋼板の製造方法に
よれば、従来のスラブから出発する製造方法では実現で
きなかった、介在物制御、集合組織制御の適正化によ
り、磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板を得ることがで
きる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０１Ｆ 1/16 Ｈ０１Ｆ 1/16 Ａ // Ｃ２２Ｃ 38/02 Ｃ２２Ｃ 38/02 38/60 38/60 (72)発明者 村上 英邦 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日 本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 竹下 哲郎 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 Ｆターム(参考） 4K033 AA01 CA02 CA03 CA05 CA07 CA08 CA09 DA02 EA02 FA01 FA10 HA01 HA06 5E041 AA02 AA19 CA04 HB07 HB11 NN01 NN18
Claims (9)
- 【請求項１】 溶鋼を直接連続鋳造して３０〜１４０mm
厚の薄スラブとし、引き続き熱間で圧延して０．７〜
４．５mmの鋼帯とし、この鋼帯を焼鈍しもしくは焼鈍せ
ず、引き続き１回もしくは中間焼鈍を挾む２回以上の冷
間圧延を行って最終板厚とし、続いて仕上げ焼鈍するこ
とを特徴とする無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 質量％で、 Ｃ ：０．０１０％以下、 Ｓｉ：４．００％以下、 を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる溶鋼
を用いて鋳造することを特徴とする請求項１に記載の無
方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 前記溶鋼の成分として、さらに、Ａｌ：
２．５０質量％以下を含有することを特徴とする請求項
２に記載の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方
法。 - 【請求項４】 前記溶鋼の成分として、さらに、Ｓｎ，
Ｓｂ，Ｐの少なくとも１種を０．０１〜０．３０質量％
含有することを特徴とする請求項２または３に記載の磁
気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 前記溶鋼の成分として、さらに、Ｃｒを
０．０２〜６．５０質量％含有することを特徴とする請
求項２〜４のいずれかの項に記載の磁気特性に優れた無
方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項６】 溶鋼から薄スラブとした後、熱間圧延ま
での間に、１回以上の加熱・保定を行うことを特徴とす
る請求項１〜５のいずれかの項に記載の一方向性珪素鋼
板の製造方法。 - 【請求項７】 上記１回以上の加熱・保定が９００℃〜
１１００℃で５分以上行うものであることを特徴とする
請求項６に記載の無方向性電磁鋼板製造方法。 - 【請求項８】 熱間圧延の巻き取り温度を８００〜９０
０℃とすることを特徴とする請求項１〜７のいずれかの
項に記載の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方
法。 - 【請求項９】 最終の冷間圧延における冷延率を３０〜
８５％とすることを特徴とする請求項１〜８のいずれか
の項に記載の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000403149A JP2002206114A (ja) | 2000-12-28 | 2000-12-28 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000403149A JP2002206114A (ja) | 2000-12-28 | 2000-12-28 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002206114A true JP2002206114A (ja) | 2002-07-26 |
Family
ID=18867322
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000403149A Withdrawn JP2002206114A (ja) | 2000-12-28 | 2000-12-28 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002206114A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004013365A1 (ja) * | 2002-08-06 | 2004-02-12 | Jfe Steel Corporation | 無方向性電磁鋼板、回転機用部材および回転機 |
| JP2010047785A (ja) * | 2008-08-19 | 2010-03-04 | Nippon Steel Corp | 磁束密度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2011101895A (ja) * | 2009-11-11 | 2011-05-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造方法 |
| KR20190078408A (ko) * | 2017-12-26 | 2019-07-04 | 주식회사 포스코 | 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| KR20190078345A (ko) * | 2017-12-26 | 2019-07-04 | 주식회사 포스코 | 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| KR20190078401A (ko) * | 2017-12-26 | 2019-07-04 | 주식회사 포스코 | 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| KR20240058900A (ko) | 2021-11-25 | 2024-05-03 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 무방향성 전자 강판용 열연 강판의 제조 방법 및 무방향성 전자 강판의 제조 방법 |
-
2000
- 2000-12-28 JP JP2000403149A patent/JP2002206114A/ja not_active Withdrawn
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| KR102043525B1 (ko) | 2017-12-26 | 2019-11-12 | 주식회사 포스코 | 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| KR102045653B1 (ko) | 2017-12-26 | 2019-11-15 | 주식회사 포스코 | 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| KR102045655B1 (ko) | 2017-12-26 | 2019-12-05 | 주식회사 포스코 | 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| KR20240058900A (ko) | 2021-11-25 | 2024-05-03 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 무방향성 전자 강판용 열연 강판의 제조 방법 및 무방향성 전자 강판의 제조 방법 |
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