BRPI1010318B1

BRPI1010318B1 - Método de tratamento do aço para chapa de aço elétrico com grão orientado e método de produção de chapa de aço elétrico com grão orientado

Info

Publication number: BRPI1010318B1
Application number: BRPI1010318-0A
Authority: BR
Inventors: Kumano Tomoji; Yamamoto Norihiro; Uhigami Yoshiyuki; Nakamura Shuichi
Original assignee: Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation
Priority date: 2009-04-06
Filing date: 2010-03-31
Publication date: 2018-02-06
Also published as: KR101346537B1; US8202374B2; JP4673937B2; CN102378819A; JPWO2010116936A1; KR20110134453A; EP2418294A4; WO2010116936A1; PL2418294T3; RU2471877C1; EP2418294A1; CN102378819B; BRPI1010318A2; US20120037277A1; EP2418294B1

Description

(54) Título: MÉTODO DE TRATAMENTO DO AÇO PARA CHAPA DE AÇO ELÉTRICO COM GRÃO ORIENTADO E MÉTODO DE PRODUÇÃO DE CHAPA DE AÇO ELÉTRICO COM GRÃO ORIENTADO (51) Int.CI.: C21D 8/12; B22D 11/124; C21D 9/00; H01F 1/16; B21B 3/02; C22C 38/00; C22C 38/60 (30) Prioridade Unionista: 06/04/2009 JP 2009-092439 (73) Titular(es): NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION (72) Inventor(es): TOMOJI KUMANO; NORIHIRO YAMAMOTO; YOSHIYUKI UHIGAMI; SHUICHI NAKAMURA

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Relatório Descritivo da Patente de Invenção para MÉTODO DE TRATAMENTO DO AÇO PARA CHAPA DE AÇO ELÉTRICO COM GRÃO ORIENTADO E MÉTODO DE PRODUÇÃO DE CHAPA DE AÇO ELÉTRICO COM GRÃO ORIENTADO.

CAMPO TÉCNICO [001] A presente invenção refere-se a um método de tratamento de aço para uma chapa de aço elétrico com grão orientado e a um método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado, adequada para um núcleo de ferro de um transformador e similares.

ANTECEDENTES DA TÉCNICA [002] As principais propriedades magnéticas necessárias em uma chapa de aço elétrico com grão orientado são perda de ferro, densidade de fluxo magnético e magnetostrição. Quando a densidade de fluxo magnético é alta, o núcleo de ferro pode ser melhorado usando uma tecnologia de controle do domínio magnético. À medida que a densidade de fluxo magnético é maior, a magnetostrição se torna menor e melhorada. Além disso, à medida que a densidade de fluxo magnético é maior, uma corrente de excitação em um transformador pode ser tornado menor e o transformador pode ser feito menor em tamanho. Desses pontos de vista, a melhoria na densidade de fluxo magnético é importante. Além disso, a melhoria no alinhamento para a orientação de Goss (exatidão na orientação de Goss) em uma textura de recristalização secundária contribui para a melhoria da densidade de fluxo magnético da chapa de aço elétrico com grão orientado. Para a melhoria da exatidão da orientação de Goss, o controle de um inibidor é importante e, portanto, vários estudos foram feitos em relação ao controle do inibidor.

[003] Além disso, métodos de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado contendo alumínio incluem aqueles do tipo chamado de solução sólida completa sem nitruração, um tipo nitruraPetição 870170073975, de 29/09/2017, pág. 6/39

2/27 ção com precipitação suficiente, um tipo de solução sólida completa com nitruração, e um tipo de solução sólida incompleta com nitruração dependendo do método de controle do iniidor. Entre eles, o tipo de nitruração com precipitação suficiente é preferível do ponto de vista de proteção do equipamento e alcance de propriedades magnéticas excelentes. Nesse método, uma placa é produzida por lingotamento continuo, e então são executados o reaquecimento da placa, laminação a quente, recozimento, laminação a frio, recozimento de descarburação e nitruração, recozimento de acabamento e assim por diante. Convencionalmente, uma vez que a temperatura de reaquecimento da placa é de cerca de 1150°C, a placa é transportada de uma m aneira tal que a perda de energia térmica seja suprimida entre o lingotamento contínuo e o reaquecimento. Além disso, o resfriamento da placa até a temperatura ambiente é algumas vezes executado antes do reaquecimento para tratar falhas de superfície da placa.

[004] Entretanto, no método de produção convencional do tipo de nitruração com precipitação suficiente, o controle do inibidor não pode ser suficientemente executado, falhando em alcançar excelentes propriedades magnéticas e provocando fratura na placa.

LISTA DE CITAÇÕES

LITERATURA DE PATENTE [005] Literatura de Patente 1: Publicação de Patente Japonesa Aberta à Inspeção pública N° 55-018566 [006] Literatura de Patente 2: Publicação de Patente Japonesa Aberta à Inspeção pública n° 59-197520 [007] Literatura de Patente 3: Publicação de Patente Japonesa Aberta à Inspeção pública n°. 61-117218 [008] Literatura de Patente 4: Publicação do Pedido de Patente Japonesa Examinada n° 40-15644 [009] Literatura de Patente 5: Publicação de Patente Japonesa

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Aberta à Inspeção pública n° 58-023414 [0010] Literatura de Patente 6: Patente U.S n° 2599340 [0011] Literatura de Patente 7: Patente U.S n° 5244511 [0012] Literatura de Patente 8: Publicação de Patente Japonesa Aberta à Inspeção pública n° 05-112827 [0013] Literatura de Patente 9: Publicação de Patente Japonesa Aberta àm Inspeção pública n° 2001-152250 [0014] Literatura de Patente 10: Publicação de Patente Japonesa Aberta à Inspeção pública n° 2000-199015 [0015] Literatura de Patente 11: Publicação de Pedido de Patente Japonesa Examinada n° 40-015644 [0016] Literatura de Patente 12: Publicação de Pedido de Patente Japonesa Examinada n° 46-023820 [0017] Literatura de Patente 13: Publicação de Patente Japonesa Aberta à Inspeção pública n° 09-227941 [0018] Literatura de Patente 14: Publicação de Pedido de Patente Japonesa Examinada n° 06-051887 [0019] Literatura de Patente 15: Publicação de Patente Japonesa Aberta à Inspeção pública n° 59-056522 [0020] Literatura de Patente 16: Versão Japonesa da Publicação do PCT n° 2000-503726 [0021] Literatura de Patente 17: Publicação de Patente Japonesa Aberta à Inspeção pública n° 2002-212636 LITERATURA DE NÃO PATENTE [0022] Literatura de Não Patente 1: ISIJ, Vol. 43 (2003), n° 3, pp. 400-409 [0023] Literatura de Não Patente 2: Acta Metall., 42(1994), 2593 [0024] Literatura de Não Patente 3: KAWASAKI STEEL GIHO Vol.

29(1997)3, 129-135 [0025] Literatura de Não Patente 4: Journal of Magnetism and

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Magnetic Materials 304 (2006) e602-e607 [0026] Literatura de Não Patente 5: Materials Science Forum Vols. 204-206 (1996) pp. 629-634 SUMÁRIO DA INVENÇÃO PROBLEMA TÉCNICO [0027] Um objetivo da presente invenção é fornecer um método de tratar o aço para uma chapa de aço elétrico com grão orientado e um método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado, capaz de melhorar as propriedades magnéticas.

SOLUÇÃO PARA O PROBLEMA [0028] Os presentes inventores estudaram com afinco para resolver os problemas acima e, como resultado, descobriram que a temperatura da superfície da placa a partir do lingotamento contínuo até o início do reaquecimento da placa afeta as propriedades magnéticas da chapa de aço elétrico com grãos orientados no método de produção do tipo de nitruração com precipitação suficiente.

[0029] A presente invenção é feita com base no conhecimento indicado acima, e seu resumo está descrito abaixo.

[0030] Um método de tratamento para uma chapa de aço elétrico com grão orientado em relação a um primeiro aspecto da presente invenção inclui executar o reaquecimento de uma placa para a chapa de aço elétrico com grão orientado obtido por lingotamento contínuo; executar-se a laminação a quente da placa para obter uma tira de aço laminada a quente; executar-se o recozimento da tira de aço laminada a quente para obter uma tira de aço recozida na qual um inibidor primário precipitou; laminar-se a frio a tira de aço recozida uma vez ou mais para obter uma tira de aço laminada a frio; executar-se o recozimento de descarburação da tira de aço laminada a frio para obter uma tira de aço com recozimento de descarburação na qual a recristalização primária foi provocada; nitrurar a tira de aço com recozimento de descarPetição 870170073975, de 29/09/2017, pág. 9/39

5/27 buração em uma mistura de gás hidrogênio, nitrogênio e amônia enquanto passa a tira de aço com recozimento de descarburação para obter uma tira de aço nitrurada na qual foi introduzido um inibidor secundário; aplicando-se um pó de separação de recozimento contendo MgO como principal comonente à tira de aço nitrurada; e executandose recozimento de acabamento da tira de aço nitrurada para provocar a recristalização secundária, onde a temperatura de superfície da placa é diminuída até 600°C ou menos entre o início do lingotamento contínuo e o início do recozimento da placa, e onde a temperatura da superfície da placa é mantida a 150°C ou maior entre o início do lingotamento contínuo e e o início do reaquecimento da placa, e em que a temperatura de superfície da placa no reaquecimento da placa é ajustada para não menos de 1080°C e não mais que 1200°C .

[0031] Um método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado relativa a um segundo aspecto da presente invenção inclui: executar lingotamento contínuo do aço fundido para chapa de aço elétrico com grão orientado para obter uma placa; executar o reaquecimento da placa; então executar a laminação a quente da placa para obter uma tira de aço laminada a quente; executar o recozimento da tira de aço laminada a quente para obter uma tira de aço recozida na qual um inibidor primário foi precipitado; laminar a frio a tira de aço recozida uma vez ou mais para obter uma tira de aço laminada a frio; executar o recozimento de descarburação da tira de aço laminada a frio para obter uma tira de aço com recozimento de descarburação na qual foi provocada uma recristalização primária; nitrurar a tira de aço com recozimento de descarburação em um gás misto de hidrogênio, nitrogênio e amônia enquanto passa a tira de aço com recozimento de descarburação para obter uma tira de aço nitrurada na qual foi introduzido um inibidor secudário; aplicar um pó de separação de recozimento contendo MgO como principal componente à tira de aço nitrurada; e

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6/27 executar recozimento de acabamento da tira de aço nitrurada para povocar a recristalização secundária, onde a temperatura da superfície da placa pe diminuída até 600°C ou menos entre o in ício do lingotamento contínuo e o início do reaquecimento da placa, em que a temperatura da superfície da placa é mantida a 150°C ou maior entre o início do lingotamento contínuo e o início do reaquecimento da placa, e onde a temperatura da superfície da placa no reaquecimento da placa é ajustada para não menos que 1080 °C e não mais que 1200 °C. EFEITOS VANTAJOSOS DA INVENÇÃO [0032] De acordo com a presente invenção, uma vez que a temperatura da superfície da placa entre o início do lingotamento contínuo e o início do reaquecimento da placa e a temperatura da superfície da placa no reaquecimento da placa são adequadamente definidos, as propriedades magnéticas podem ser melhoradas.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS [0033] A figura 1 é um fluxograma ilustrando um método de produção de uma chapa de aço elétrico conforme uma modalidade da presente invenção.

DESCRIÇÃO DAS MODALIDADES [0034] Doravante, uma modalidade da presente invenção será descrita em detalhes em relação aos desenhos anexos. A figura 1 é um fluxograma ilustrando um método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado conforme a modalidade da presente invenção.

[0035] Nessa modalidade, conforme ilustrado na figura 1, um aço com uma composição para chapa de aço elétrico com grão orientado é fundido na etapa S1. A fusão do aço pode ser executada usando-se, por exemplo, um conversor, um forno elétrico ou similar. O tratamento desse aço é executado como segue.

[0036] Embora a composição do aço não seja particularmente limiPetição 870170073975, de 29/09/2017, pág. 11/39

7/27 tada, é preferível usar aço contendo C: 0,025% em massa a 0,09% em massa, Si: 2,5% em massa a 4,0% em massa, Mn: 0,05% em massa a 0,15% em massa Al solúvel em ácido: 0,022% em massa a 0,033% em massa, e N: 0,005% em massa a 0,010% em massa, S equivalente de 0,004% em massa a 0,015% em massa, e o saldo composto de Fe e as inevitáveis impurezas. O S equivalente que é um valor descoberto pela expressão [S] + 0,405[Se] onde o teor de S é [S] e o teor de Se é [Se]. Além disso, a composição acima pode conter 0,02% em massa a 0,30% em massa de um ou mais tipos de elementos selecionados de um grupo consistindo em Sb, Sn e P, pode conter 0,05% em massa a 0,30% em massa de Cu, e/ou pode conter 0,02% em massa a 0,3% em massa de Cr. Note que o teor de Ti é preferivelmente não mais que 0,005% em massa.

[0037] Quando o teor de C é menor que 0,025% em massa, a textura da recristalização primária obtida por um recozimento de descarburação descrito mais tarde (etapa S7) se torna inadequada. Quando o teor de C excede 0,09% em massa, o recozimento de descarburação (etapa S7) torna-se difícil, de modo que o aço se torne inadequado para produção industrial.

[0038] Quando o teor de Si é menor que 2,5% em massa, torna-se mais difícil obter uma excelente perda de núcleo. Quando o teor de Si excede 4,0% em massa, uma laminação a frio descrita mais tarde (etapa S6) se torna muito difícil de forma que o aço se torna inadequado para produção industrial.

[0039] Quando o teor de Mn é menor que 0,05% em massa, a recristalização secundária durante o recozimento de acabamento descrito mais tarde (etapa S9) torna-se difícil de ser estável. Quando o teor de Mn excede 0,15% em massa, a tira de aço torna-se excessivamente oxidada no recozimento de descarburação (etapa S7). Quando a tira de aço é excessivamente oxidada, uma película de vidro, que

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8/27 não apresenta magnetização, torna-se muito espessa, falhando em obter excelentes propriedades magnéticas. A película de vidro é algumas vezes chamada de película de forsterita ou película primária. [0040] S e Se se unem ao Mn e Cu e precipitam durante o reaquecimento da placa descrito mais tarde (etapa S3) e recozimento (etapa S5) e assim por diante. Os precipitados (sulfeto e seleneto) fuincionam como inibidores durante a recristalização primária e a recristalização secundária. O inibidor que funciona durante a recristalização primária é chamado inibidor primário, e o inibidor que funciona durante a recristalização secundária é chamado de inibidor secundário. Os precipitados também funcionam como núcleos de precipitação de AlN para melhorar a recristalização secundária. Quando o S equivalente é menor que 0,004% em massa, a quantidade de inibidor precipitada antes do recozimento de nitruração descrito mais tarde (etapa S8) é insuficiente, de modo que a recristalização secundária tende a ser instável. Quando o S equivalente excede 0,015% em massa, variações na distribuição de concentração de S e de Se aumentam de modo que o grau de solução sólida e precipitação se tornam irregulares dependendo das localizações. Como resultado disso, o aço torna-se instável para produção industrial.

[0041] Al solúvel em ácido se liga ao N e se precipita como AlN durante a etapa de reaquecimento da placa (etapa S3) e assim por diante e o recozimento de nitruração (etapa S8). O AlN precipitado funciona como inibidor primário e inibidor secundário. Quando a quantidade de Al solúvel em ácido é menor que 0,022% em massa, a exatidão de uma orientação de Goss após a recristalização secundária tende a ser significativamente ampla. Por outro lado, quando a quantidade de Al solúvel em ácido excede 0,033% em massa, uma recristalização secundária pobre tende a ocorrer. Isto é porque uma quantidade suficiente de AlN precipitado não pode ser garantida em ambos os caPetição 870170073975, de 29/09/2017, pág. 13/39

9/27 sos.

[0042] N se precipita como AlN conforme descrito acima. O AlN precipitado funciona como inibidor primário e inibidor secundário. Quando o teor de N é menor que 0,005% em massa, uma recristaização secundária pobre tende a ocorrer. Quando o teor de N excede 0,010% em massa, um inchaço chamado de bolha pode ocorrer para provocar defeitos de superfície.

[0043] Sn, Sb e P são eficazes na melhoria da textura da recristalização primária e na formação de uma excelente película de vidro. Quando o teor total desses elementos é menor que 0,02% em massa, os efeitos acima mencionados são dificilmente alcançados. Quando o teor total desses elementos excede 0,30% em massa, a formação estável da película de vidro torna-se difícil. Note que Sn, Sb, e P são segregados em uma borda de grão e também têm um efeito de controlar o comportamento de nitrogênio para estabilizar a recristalização secudária.

[0044] Cu se liga ao S e ao Se e se precipita conforme descrito acima. O precipitado funciona como iniibidor primário e inibidor secundário. Além disso, o precipitado também funciona como núcleo de precipitação de AlN para melhorar a recristalização secundária. Quando o teor de Cu é menor que 0,05% em massa, esse efeito dificilmente é alcançado. Quando o teor de Cu excede 0,30% em massa, esse efeito torna-se saturado, e falhas de superfície chamadas crosta de cobre podem ser provocadas durante a laminação a quente (etapa S4).

[0045] Cr é eficaz para formar a película de vidro. Quando o teor de Cr é menor que 0,02% em massa, o oxigênio é dificilmente garantido para tornar difícil formar uma excelente película de vidro. Quando o teor de Cr excede 0,30% em massa, torna-se algumas vezes difícil formar a película de vidro. Note que é mais preferível que o teor de Cr seja 0,03% em massa ou mais.

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10/27 [0046] Quando o teor de Ti excede 0,005% em massa, a quantidade de N que se liga ao Ti aumenta, tornando assim possivelmente difícil precipitar AlN suficiente que funciona como inibidor. Nesse caso, a recristalização secundária pobre pode ocorrer.

[0047] Além disso, o aço pode conter Ni, Mo e/ou Cd. No caso de fusão no forno elétrico, a mistura desses elementos é inevitável. O Ni apresenta um efeito notável na dispersão regular dos precipitados que funcionam como inibidor primário e inibidor secundário. Consequentemente, quando o Ni está contido no aço, as propriedades magnéticas são também melhoradas e estabilizadas. Quando o teor de Ni é menor que 0,02% em massa, esse efeito é dificilmente alcançado. Quando o teor de Ni excede 0,3% em massa, o enriquecimento do oxigênio torna-se difícil após o recozimento de descaburação (etapa S7), tornando assim possívelmente difícil formar a película de vidro. Mo e Cd se precipitam como sulfeto ou seleneto e contribuem para reforçar o inibidor. Quando o teor total desses elementos é menor que 0008% em massa, esse efeito dificilmente é alcançado. Quando o teor total desses elementos excede 0,3% em massa, o precipitado é embrutecido e se torna difícil funcionar como inibidor, falhando assim possivelmente em estabilizar as propriedades magnéticas.

[0048] Um aço, com a composição descrita acima pode ser usado. [0049] Após a fusão, é executado o lingotamento contínuo do aço fundido na etapa S2 para se obter uma placa. A espessura inicial da placa é ajustada para ser, por exemplo, 150 mm a 300 mm, preferivelmente não menor que 200 mm e preferivelmente não maior que 250 mm. Note que o tratamento de desgaseificação a vácuo pode ser executado antes do lingotamento contínuo. Além disso, a laminação em placas pode ser executada após o lingotamento contínuo.

[0050] Subsequentemente, na etapa S3, é executado o reaquecimento da placa usando-se um forno de reaquecimento. No reaqueciPetição 870170073975, de 29/09/2017, pág. 15/39

11/27 mento, é gerada uma parte do precipitado que funciona como o inibidor primário. Note que o reaquecimento é executado sob a condição de temperatura da superfície da placa não inferior a 1080°C e não superior a 1200°C. Aqui a temperatura da superfície significa a temperastra da superfície na porção mediana no lado da superfície da placa medida por um termômetro de superfície. Quando a temperatura da superfície excede 1200°C, ocorrerá localmente a sol ução ressólida do precipitado que funciona como inibidor primário. Como resultado, ocorrem variações na distribuição do inibidor primário. As variações são difíceis de evitar mesmo pela laminação a quente (etapa S4) e a etapa de recozimento (etapa S5), e provoca irregularidade das propriedades magnéticas, as assim chamadas marcas de deslizadores (invertidas). Além disso, a temperatura da superfície é preferivelmente 1150°C ou menor. Por outro lado, quando a temperatura da superfície é menor que 1080°C, é difícil executar a etapa de laminação a quente (etapa S4). Além disso, a temperatura da superfície é preferivelmente 1100°C ou maior.

[0051] Além disso, o período de tempo de reaquecimento da placa (etapa S3) está preferivelmente em 6 horas em termos de produtividade.

[0052] Além disso, nessa modalidade, a temperatura da superfície da placa é diminuida até 600°C ou menos entre o iní cio do lingotamento contínuo (etapa S2) e o início do reaquecimento da placa (etapa S3). A temperatura do interior da placa é maior que a temperatura da superfície da placa. Portanto, se a temperatura da superfície da placa excede 600°C entre o início do lingotamento contínu o e o início do reaquecimento da placa, o precipitado que funciona como inibidor primário não se precipita suficientemente. Como resultado, o tamanho de grão da recristalização primária obtido pelo recozimento de descarburação (etapa S7) torna-se muito pequeno, falhando em alcançar excePetição 870170073975, de 29/09/2017, pág. 16/39

12/27 lentes propriedades magnéticas.

[0053] Além disso, quando a temperatura da superfície da placa excede 600°C entre o início do lingotamento contínu o e o início do reaquecimento da placa, o inibidor primário não se precipita suficientemente conforme mencionado acima, dando assim origem a uma necessidade de aumentar o período de tempo de reaquecimento da placa para obter um estado de precipitação suficiente. Isto resulta na diminuição da produtividade e em um aumento no consumo de energia. Em outras palavras, se o reaquecimento da placa for executado por mais de 6 horas a uma baixa temperatura e um controle de temperatura preciso for executado durante o reaquecimento da placa, um estado de equilíbrio pode ser alcançado mesmo se a temperatura da superfície não for diminuída até 600°C ou menos antes do reaquecimento da placa, mas tal tratamento é difícil de executar no local de produção real. Por outro lado, se a temperatura da superfície da placa for diminuída até 600°C ou menos entre o início do lingotamento contínuo e o início do reaquecimento da placa, o precipitado que funciona como inibidor primário se precipita suficientemente, de forma que o reaquecimenrto da placa por até 6 horas pode aprersentar excelentes propriedades magnéticas.

[0054] Note que quando o reaquecimento da placa é executado usando-se o forno de reaquecimento, o início do reaquecimento da placa pode ser sinônimo de carregar a placa no forno de reaquecimento.

[0055] Além disso, nessa modalidade, a temperatura da superfície da placa é mantida em 150°C ou maior entre o início do lingotamento contínuo e o início do reaquecimento da placa. Se a temperatura da superfície da placa estiver abaixo de 150°C entre o início do lingotamento contínuo e o início do reaquecimento da placa, a placa é passível de fraturar em um manuseio usual (método de resfriamento). Isto é

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13/27 porque o aço para chapa de aço elétrico com grão orientado geralmente contém 2,5% em massa ou mais de Si. Note que a temperatura da superfície da placa é preferivelmente mantida a 260°C ou mais, mais preferivelmente mantida a 280°C ou mais, e ainda ma is preferivelmente mantida a 300°C ou mais. Isto é porque quando Si está contido na placa em uma concentração maior, a placa é passível de fraturar a uma temperatura mais alta, e a energia consumida no reaquecimento da placa aumenta a uma menor temperatura da superfície da placa. [0056] Note que a laminação em placas pode ser executada após o lingotamento contínuo e antes do reaquecimento da placa. Também nesse caso, a temperatura da superfície da placa é diminuída até 600°C ou menos entre o início do lingotamento contí nuo e o início do reaquecimento da placa, e a temperatura da superfície da placa é mantida a 150°C ou mais entre o início do lingotamento contínuo e o início do reaquecimento da placa.

[0057] Após o reaquecimento da placa, a laminação a quente da placa é executada na etapa S4. Na laminação a quente, por exemplo, a laminação bruta é executada primeiro, e a laminação de acabamento é então executada. Nesse caso, a temperatura de entrada da cadeira de laminação para a laminação de acabamento é preferivelmente ajustada para 960°C ou menos e a temperatura de bobinam ento é preferivelmente ajustada para 600°C ou menos. Em termos de estabilização da recristalização secundária, essas temperaturas são preferivelmente menores. Entretanto, uma temperatura de entrada de 820°C ou menos torna dificil a execução da laminação a quente, e uma temperatura de bobinamento de 500°C ou menos torna-se difícil a execução do bobinamento. Também nessa laminação a quente, é gerado um precipitado que funciona como inibidor primário. Pela laminação a quente é obtida uma tira de aço laminada a quente.

[0058] Subsequentemente, o recozimento da tira de aço laminada

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14/27 a quente é executado na etapa S5 para uniformizar a estrutura na tira de aço laminada a quente e ajustar a precipitação do inibidor. Esse recozimento é um tratamento importante para obter estavelmente uma excelente textura de recristalização secundária na orientação de Goss. Embora a condição de recozimento não seja particularmente limitada, a temperatura máxima no recozimento é preferivelmente ajustada para 980°C a 1180°C. Como será descrito mais tarde, a te mperatura mantida no recozimento pode ser trocada em uma pluralidade de etapas, e é preferível ajustar a faixa de maior temperatura para 980°C a 1180°C quando a temperatura for mudada em uma pluralidade de etapas. Além disso, o período de tempo da temperatura mantida a essas temperaturas é preferivelmente ajustado em até 90 segundos. Quando a tempertura no recozimento excede 1180°C, uma parte do precipitado que funciona como inibidor primário é dissolvido sólido e algumas vezes se precipita novamente finalmente. Como resultado disso, o diâmetro de grão da recristalização primária torna-se muito pequeno, tornando difícil alcançar excelentes propriedades magnéticas. Além disso, a descarburação e o crescimento do grão algumas vezes ocorrem no recozimento para tornar a qualidade instável. Quando a temperatura no recozimento é menor que 980°C, a irregularida de do precipitado, que é irregularmente disperse durante o reaquecimento da placa e a laminação a quente, é algumas vezes impossível de ser removida. Como resultado disso, variações nas propriedades magnéticas (marcas de deslizadores) algumas vezes ocorrem na direção longitudinal da bobina. Quando o período de tempo de temperatura mantida às temperaturas mencionadas acima excede 90 segundos, o diâmetro de grão da recristalização primária torna-se muito pequeno dependendo da temperatura, tornando difícil alcançar excelentes propriedades magnéticas. Por tal recozimento (etapa S5), é obtida uma tira de aço recozida.

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15/27 [0059] Deve ser notado que a temperatura mantida no recozimento pode ser trocada em uma pluralidade de etapas conforme descrito acima. Por exemplo, após a temperatura ser mantida a 980°C a 1180°C, a temperatura pode ser mantida a uma temperatura próxima de 900°C para promover a precipitação. Para obter a textura da recristalização secundária da orientação de Goss, o controle do diâmetro do grão da recristalização primária é importante. Para controlar o diâmetro do grão da recristalização primária, é também possível, em princípio, ajustar a temperatura no recozimento de descarburação (etapa S7), o que causa a recristalização primária. Entretanto, para alcançar o diâmetro de grão desejado da recristalização primária, a temperatura no recozimento de descarburação (etapa S7) algumas vezes precisa ser aumentada até uma temperatura muito alta de mais de 900°C ou precisa ser diminuída até uma temperatura muito baixa de 800°C ou menos na produção real. Nessas faixas de temperatura, a descarburação torna-sedifícil ou a qualidade da película de vidro deteriora, levando a dificuldades na formação de uma boa película de vidro. Em contraste, quando a temperatura é mantida a uma temperatura próxima de 900/C no resfriamento após o recozimento (etapa S5) para promover a precipitação, torna-se possível alcançar facilmente um diâmetro de grão desejado.

[0060] Além disso, da experiência dos presentes inventores, é preferível que a relação da Expressão 1 a seguir seja satisfeita quando a temperatura no recozimento (etapa S5) é Ta (°C) e a temperatura da superfície no reaquecimento da placa (etapa S3) é Ts (°C). Quando a relação é satisfeita, propriedades magnéticas especialmente excelentes (perda de ferro e densidade de fluxo magnético) podem ser alcançadas. Note que quando a temperatura mantida no recozimento é mudada na pluralidade de etapas, Ta é o valor máximo da temperatura mantida.

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Ts - Ta < 70 ...(Expressão 1) [0061] Além disso, o método de resfriamento após o recozimento não é particularmente limitado e, por exemplo, o método descrito na Literatura de Patente 11, na Literatura de Patente 12 ou na Literatura de Patente 13 podem ser usadas para resfriar a tira de aço recozida. Além disso, a taxa de resfriamento é desejavelmente ajustada para 15°C/s ou maior para garantir um estado de distribuição uniforme do inibidor e garantir uma fase dura endurecida (principalmente fase bainita).

[0062] Após o recozimento, a laminação a frio do aço recozido é executada na etapa S6. A laminação a frio pode ser executada apenas uma vez, ou uma pluralidade de laminações a frio podem ser excecutadas enquanto o recozimento intermediário é executado entre elas. Por tal laminação a frio (etapa S6), é obtida uma tira de aço laminada a frio.

[0063] A taxa final de laminação a frio na laminação a frio é preferivelmente ajustada para 80% a 92%. Quando a taxa de laminação a frio final é menor que 80%, a precisão do pico de uma textura {110}<001> se torna ampla no perfil de raios X da textura de recristalização primária, tornando difícil alcançar uma alta densidade de fluxo magnético após a recristalização secundária. Quando a taxa final de laminação a frio excede 92%, a textura {110}<001> é muito fraca, a recristalização secundária é passível de ser instável.

[0064] Além disso, embora a temperatura da laminação a frio final não seja particularmente limitada e possa ser ajustada até a temperatura ambiente, é preferível manter pelo menos um de seus passos dentro de uma faixa de temperatura de 100°C a 300°C por um minuto ou mais. Isto é porque a textura da recristalização primária é melhorada para fazer as propriedades magnéticas muito excelentes. Um minuto ou mais é suficiente como período de tempo de manutenção, e, no

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17/27 local da produção atual, o período de tempo de manutenção pode ser frequentemente 10 minutos ou mais porque a laminação a frio é executada usando-se um laminador reversível. Um aumento no período de tempo de manutenção nunca deteriora, mas melhora as propriedades magnéticas.

[0065] Note que quando o recozimento intermediário é executado, o recozimento da tira de aço laminada a quente antes da laminação a frio pode ser omitido e o recozimento (etapa S5) pode ser executado no recozimento intermediário. Em outras palavras, o recozimento (etapa S5) pode ser executado na tira de aço laminada a quente ou pode ser executado na tira de aço antes da laminação a frio final após a tira de aço ser laminada a frio uma vez. Como esses recozimentos, são executados, por exemplo, recozimentos contínuos enquanto se desenrola a tira de aço enrolada como uma bobina (recozimento contínuo). [0066] Após a laminação a frio, o recozimento de descarburação da tira de aço laminada a frio é executado na etapa S7. Durante o recozimento de descarburação, é provocada a recristalização primária. E por esse recozimento de descarburação, é obtida uma tira de aço com recozimento de descarburação.

[0067] Embora a condição de aquecimento do recozimento de descarburação não seja particularmente limitada, é preferível que a taxa de aquecimento a partir da temperatura ambiente até 650°C a 850°C seja ajustada para 100°C/s ou maior. Isto é p orque a textura da recristalização primária é melhorada para melhorar as propriedades magnéticas. Além disso, os métodos de aquecimento a uma taxa de 100°C/s ou maior incluem, por exemplo, aquecimento por resistência, aquecimento por indução, aquecimento por entrada direta de energia, e similares. Se a taxa de aquecimento for aumentada, grãos na orientação de Goss na textura de recristalização primária aumentam e o diâmetro do grão da recristalização secundária se torna pequeno. Note

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18/27 que é preferível ajustar a taxa de aquecimento para 150°C/s ou maior. [0068] Além disso, um diâmetro médio de grão dos grãos de cristal primários obtidos através do recozimento de descarburação é preferivelmente ajustado para 20 pm a 28 pm. O diâmetro médio de grão pode ser controlado, por exemplo, pela temperatura do recozimento de descarburação. Um diâmetro médio de grão menor que 20 pm dificilmente fornece excelentes propriedades magnéticas. Um diâmetro médio de grão que exceda 28 pm aumenta a temperatura na qual a recristalização secundária sobe, causando possivelmente uma pobre recristalização secundária. Note que quando a temperatura de carregamento da placa no forno de reaquecimento excede 600°C, o diâmetro do grão da recristalização primária é passível de ser menor que 20 pm.

[0069] Após o recozimento de descarburação, o recozimento de nitruração da tira de aço com recozimento de descarburação é executado na etapa S8. A nitruração forma o precipitado tal AlN ou similar que funciona como inibidor secundário. Além disso, pelo recozimento de nitruração, é obitda uma tira de aço nitrurada. Nessa modalidade, a tira de aço com recozimento de descarburação é nitrurada em uma atmosfera contendo amônia, por exemplo, enquanto a tira de aço com recozimento de descarburação está passando. Os métodos de recozimento de nitruração também incluem um método de executar recozimento à alta temperatura com um nitreto (CrN e MnN e similares) misturados em um pó de separação de recozimento, mas é mais fácil garantir a estabillidade da produção industrial usando-se o método anterior.

[0070] Note que o teor de N na tira de aço nitrurada, isto é, a quantidade total de N contida no aço fundido e o N introduzido pelo recozimento de nitruração é preferivelmente 0,018% em massa a 0,024% em massa. Quando o teor de N na tira de aço nitrurada é mePetição 870170073975, de 29/09/2017, pág. 23/39

19/27 nor que 0,018% em massa, algumas vezes é provocada uma recristalização secundária pobre. Quando o teor de N na tira de aço nitrurada excede 0,024% em massa, uma boa película de vidro não é formada durante o recozimento de acabamento (etapa S9), e o ferro base pode ser provavelmente exposto (ponto descoberto). Além disso, a precisão da orientação de Goss torna-semuito inferior, tornando difícil alcançar excelentes propriedades magnéticas.

[0071] Após o recozimento de nitruração, um pó de separação de recozimento contendo MgO como principal componente é aplicado à superfície da tira de aço nitrurada para assim executar o recozimento de acabamento. Durante esse recozimento de acabamento, a recristalização secundária é provocada e uma película de vidro contendo forsterita como componente principal é formada na superfície da tira de aço, e é executada a purificação. Como resultado da recristalização secundária, é obtida uma textura de recristalização secundária da orientação de Goss. Embora as condições do recozimento de acabamento não sejam particularmente limitadas, é preferível aumentar a temperatura para próximo de 1200°C a 5°C/hora até 25°C/h ora em uma atmosfera de gás misto de hidrogênio e nitrogênio, substituir o gás atmosférico por hidrogênio 100% próximo de 1200°C, e então resfriar a tira de aço. Por tal recozimento de acabamento, uma tira de aço recozida por acabamento é obtida.

[0072] Após o recozimento de acabamento, a formação de um revestimento de isolamento de tensão na superfície da tira de aço com recozimento de acabamento e um tratamento de aplainamento etc. são executados na etapa S10.

[0073] Dessa forma, pode ser obtida a chapa de aço elétrico com grão orientado.

EXEMPLO [0074] A seguir serão descritas as experiências executadas pelos

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20/27 presentes inventores. As condições, e assim por diante das experiências, são exemplos empregados para confirmar a praticabilidade e os efeitos da presente invenção, e a presente invenção não é limitada àqueles exemplos.

Primeira Experiência [0075] Na primeira experiência, um aço contendo C: 0,060% em massa, Si: 3,37% em massa, Mn: 0,099% em massa, P: 0,025% em massa, S: 0,0067% em massa, Cr: 0,12% em massa, Al solúvel em ácido: 0,0284% em massa, N: 0,0081% em massa, Sn: 0,06% em massa, e Ti: 0,0017% em massa, e o saldo composto de Fe e as inevitáveis impurezas foi fundido inicialmente. Então o aço fundido foi lingotado continuamente para obter placas com uma espessura de 250 mm. Subsequentemente, conforme ilustrado na Tabela 1, foi executado o reaquecimento a 1070°C a 1230°C. O período de tempo do reaquecimento da placa foi ajustado para 5 horas a 5,5 horas. Note que as temperaturas das placas foram diminuídas continuamente entre o início do lingotamento contínuo e o início do reaquecimento das placas, e as placas foram carregadas no forno de reaquecimento quando as temperaturas das superfícies das placas cairam para 98°C a 625°C conforme ilustrado na Tabela 1. Após o reaquecimento das placas, a laminação a quente foi iniciada a uma temperatura objetivada de 890°C e tiras de aço laminadas a quente com uma esp essura de 2,8 mm foram bobinadas a uma temperatura objetivada de 560°C. Entretanto, houveram placas que não puderam ser laminadas a quente. [0076] Subsequentemente, as tiras de aço laminadas a quente foram recozidas por 30 segundos com as temperaturas das tiras de aço laminadas a quente ajustadas para 1130°C, mantidas a 90 0°C por 3 minutos, resfriadas até a temperatura ambiente a 25°C/s, e s ubmetidas à limpeza ácida para obter tiras de aço recozidas. Então foi executada a laminação a frio das tiras de aço recozidas para obter tiras de aço laminadas a frio

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21/27 com uma espessura de 0,285 mm. Como laminação a frio, foi executada laminação a frio reversível incluindo um tratamento de envelhecimento entre 3 passos a 235°C. Após a laminação a frio, o recozimento de descarburação foi executado a 850°C por 150 segundos e m uma atmosfera de hidrogênio úmido para provocar a recristalização primária para obter tiras de aço com recozimento de descarburação. Então, o recozimento de nitruração das tiras de aço com recozimento de descarburação foi executado para obter tiras de aço nitruradas. Como recozimento de nitruração, um tratamento de nitruração foi executado em um gás misto composto de hidrogênio, nitrogênio e amônia enquanto as tiras com recozimento de descarburação são passadas de forma que o teor total de N das tiras de aço nitruradas foi cerca de 0,021% em massa. Após o recozimento de nitruração, um pó de separação de recozimento contendo MgO como principal componente foi aplicado às superficies das tiras de aço nitruradas para assim executar o recozimento de acabamento. Isto provocou a recristalização secundária para obter tiras de aço com recozimento de acabamento. Nesse recozimento de acabamento, as tiras de aço nitruradas tiveram sua temperatura aumentada para 1200°C a uma taxa de 10°C/hora a 20°C/hora em uma atmosfera cont endo 25% de gás N2 e 75% de gás H2. Além disso, após o aumento da temperatura, as tiras de aço nitruradas foram submetidas a um tratamento de purificação a 1200°C por 20 horas ou mais em uma atmosfera com um a concentração de gás H₂ de 100%. Após o recozimento de acabamento, um revestimento de isolamento de tensão foi formado na superfície da tira de aço com recozimento de acabamento e foi executado um tratamento de aplainamento.

[0077] Então, foram medidas a perda de ferro W_17/50 e a densidade de fluxo magnético B₈ como propriedades magnéticas de amostras produzidas pelo método descrito acima. Esses resultados estão ilustrados na Tabela 1.

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Tabela 1

	N°	TEMPERATURA DA SUPERFÍCIE NO INÍCIO DO REAQUECIMENTO DA PLACA (°C)	TEMPERATURA DA SUPERFÍCIE NO REAQEUCIMENTO DA PLACA (°C)	PERDA DE FERRO W17/50 (W/kg)	DENSIDADE DE FLUXO MAGNÉTICO B8 (T)	NOTA
EXEMPLO	A1	162	1150	0,980	1,921
A2	575	1145	1,020	1,910
A3	496	1090	0,972	1,932
A4	387	1190	0,983	1,922
A5	463	1150	0,950	1,931
A6	312	1120	0,935	1,935
EXEMPLO COMPARATIVO	a1	98	1125	-	-	A PLACA FRATUROU A LAMINAÇÃO A QUENTE FOI IMPOSSÍVEL
a2	625	1130	1,048	1,891
a3	448	1070	-	-	A LAMINAÇÃO A QUENTE FOI IMPOSSÍVEL
a4	435	1230	-	-	FOI GERADA MARCA DE DESLI- ZADORES

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23/27 [0078] Conforme ilustrado na Tabela 1, excelentes propriedades magnéticas foram alcançadas nos Exemplos A1 a A6 que satisfazem as condições definidas na presente invenção.

[0079] Por outro lado, no Exemplo Comparativo n° a1, devido ao resfriamento até menos de 150°C antes do reaquecime nto da placa, ocorreu fratura e a laminação a quente não pode ser executada. No Exemplo Comparatico n° a2, devido ao não resfriamento até 600°C ou menos antes do reaquecimento, excelentes propriedades magnéticas não puderam ser alcançadas. No Exemplo Comparativo n° a3, devido à temperatura de reaquecimento da placa ser menor que 1080°C, a laminação a quente não pode ser executada. No Exemplo Comparativo n° a4, devido à temperatura de reaquecimento da placa exceder 1200°C, foi gerada uma marca de deslizadores.

Segunda Experiência [0080] Na segunda experiência, um aço contendo C: 0,064% em massa, Si: 3,48% em massa, Mn: 0,11% em massa, P: 0,023% em massa, S: 0,0070% em massa, Cr: 0,12% em massa, Al solúvel em ácido: 0,0280% em massa, N: 0,0083% em massa, Cu: 0,15% em massa, Sn: 0,065% em massa, e Ti: 0,0017% em massa, e o saldo composto de Fe e as inevitáveis impurezas foi fundido inicialmente. Então, o aço fundido foi lingotado continuamente para obter placas com uma espessura de 250 mm. Subsequentemente, conforme ilustrado na Tabela 2, o aquecimento da placa foi executado a 1070°C até 1195°C. O período de tempo do reaquecimento da placa foi ajustado para 5 horas a 5,5 horas. Note que a temperatura das placas foi continuamente diminuída entre o início do lingotamento contínuo e o início do reaquecimento das placas, e as placas foram carregadas no forno de reaquecimento quando as temperaturas das superfícies das placas caiu para 224°C a 552°C conforme ilustrado na Tabel a 2. Após o reaquecimento da placa a laminação a quente foi iniciada a um a tempePetição 870170073975, de 29/09/2017, pág. 28/39

24/27 ratura almejada de 890°3 e as tiras de aço laminada s a quente com uma espessura de 2,6 mm foram bobinadas a uma temperatura almejada de 560°3. Entretanto, houveram placas que não puderam ser laminadas a quente.

[0081] Subsequentemente, conforme ilustrado na Tabela 2, as tiras de aço laminadas a quente foram recozidas por 25 segundos com a temperatura das tiras de aço laminadas a quente ajustadas para 1080°3 a 1140°3, mantidas a 900°3 por 3 minutos, re sfriadas até a temperatura ambiente a 20°3/s, e submetidas à limpeza ácida para obter tiras de aço recozidas. Então foi executada a laminação a frio das tiras de aço recozidas para se obter tiras de aço laminadas a frio com uma espessura de 0,220 mm. Como laminação a frio, foi executada uma laminação a frio reversível incluindo um tratamento de envelhecimento entre três passes a 240°3. Após a lamina ção a frio, o recozimento de descarburação foi executado a 850°3 por 110 segundos em uma atmosfera de hidrogênio úmido para provocar a recristalização primária para obter tiras de aço com recozimento de descarburação. Então, o recozimento de nitruração das tiras de aço com recozimento de descarburação foi executado para obter tiras de aço nitruradas. 3omo recozimento de nitruração foi executado um tratamento de nitruração em um gás misto composto de hidrogênio, nitrogênio e amônia enquanto se passavam as tiras recozidas descarburadas de forma que o teor total de N das tiras de aço nitruradas foi de cerca de 0,021% em massa. Após o recozimento de nitruração, um pó de separação de recozimento contendo MgO como principal componente foi aplicado às superficies das tiras de aço nitruradas para assim executar o recozimento de acabamento. Isso provocou a recristalização secundária para obter as tiras de aço com recozimento de acabamento. No recozimento de acabamento, as tiras de aço nitruradas tiveram sua temperatura aumentada até 1200°3 a uma taxa de 10°3/hora a 20°3/hora em

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25/27 uma atmosfera contendo 25% de gás N₂ e 75% de gás H₂. Além disso, após o aumento da temperatura, as tiras de aço nitruradas foram submetidas a um tratamento de purificação a 1200°C por 20 horas ou mais em uma atmosfera com uma concentração de gás H₂ de 100%. Após o recozimento de acabamento, um revestimento de isolamento de tensão foi formado na superfície da tira de aço com recozimento de acabamento e foi executado um tratamento de aplainamento.

[0082] Então, a perda de ferro W_17/50 e a densidade de fluxo magnético foram medidas como propriedades magnéticas das amostras produzidas pelo método descrito acima. Esses resultados estão ilustrados na Tabela 2.

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Tabela 2

	N°	TEMPERATURA DA SUPERFÍCIE NO INÍCIO DO REAQUECIMENTO DA PLACA (°C)	TEMPERATURA DA SUPERFÍCIE NO RECOZIMENTO DA PLACA (°C)	TEMPERATURA NO RECOZIMENTO DA TIRA DE AÇO LAMINADA A QUENTE (°C)	PERDA DE FERRO W17/50 (W/kg)	DENSIDADE DE FLUXO MAGNÉTICO B8 (T)	NOTA
EXEMPLO	B1	450	1195	1140	0,820	1,904
B2	378	1100	1130	0,795	1,922
B3	552	1115	1100	0,798	1,915
B4	245	1150	1115	0,782	1,919
B5	340	1135	1120	0,775	1,925
B6	224	1142	1120	0,769	1,930
B7	448	1170	1090	0,901	1,880
B8	430	1160	1080	0,889	1,875
EXEMPLO COMPARATI- VO	b1	452	1230	1120	-	-	FOI GERADA MAR]CA DE DESLIZADORES
b2	453	1070	-	-	-	A LAMINAÇÃO A QUENTE FOI IMPOSSÍVEL

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27/27 [0083] Conforme ilustrado na Tabela 2, excelentes propriedades magnéticas foram alcançadas nos Exemplos n° B1 a B8 satisfazendo as condições definidas na presente invenção. Nos Exemplos n^os B7 e B8, a relação da Expressão 1 não é satisfeita, de modo que foram levemente mais altos em perda de ferro W_17/50 e levemente mais baixos em densidade de fluxo magnético B₈ em comparação com os Exemplos B1 a B6.

[0084] Por outro lado, no Exemplo Comparativo n°. b1, devido à temperatura na superfície no reaquecimento da placa exceder 1200°C, foi gerada uma marca de deslizadores. No Exemplo Comparativo n° b2, devido à temperatura da superfície no reaquecimento da placa ser menor que 1080°C, a laminação a quente não pode ser executada. APLICABILIDADE INDUSTRIAL [0085] A presente invenção é aplicável, por exemplo, em uma indústria de produção de chapas de aço elétrico e na indústria que usa chapas de aço elétrico.

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1/4

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Método de tratamento de aço para uma chapa de aço elétrico com grão orientado, caracterizado pelo fato de que compreende:

executar o reaquecimento de uma placa para chapa de aço elétrico com grão orientado obtida por lingotamento contíno;

executar a laminação a quente da placa para obter uma tira de aço laminada a quente;

executar recozimento da tira de aço laminada a quente para obter uma tira de aço recozida, na qual um inibidor primário se precipitou;

laminar a frio a tira de aço recozida uma vez ou mais para obter uma tira de aço laminada a frio;

executar o recozimento de descarburação da tira de aço laminada a frio para obter uma tira de aço com recozimento de descarburação, na qual a recristalização primária foi causada;

nitrurar a tira de aço com recozimento de descarburação em um gás misto de hidrogênio, nitrogênio e amônia enquanto se passa a tira de aço com recozimento de descarburação para obter uma chapa de aço nitrurada, na qual um inibidor secundário foi introduzido;

aplicar um pó de separação de recozimento contendo MgO como componente principal à tira de aço nitrurada; e executar o recozimento de acabamento da tira de aço nitrurada para provocar a recristalização secundária, em que a temperatura da superfície da placa é diminuída até 600°C ou menos entre o início do lingotamento contínuo e o início do reaquecimento da placa, em que a temperatura da superfície da placa é mantida a 150°C ou maior entre o início do lingotamento contí nuo e o início do reaquecimento da placa, e

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2/4 em que a temperatura da superfície da placa no reaquecimento da placa é ajustado para não menos que 1080°C e não mais que 1200°C.

2. Método de tratamento de aço para uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que quando a temperatura no recozimento da tira de aço laminada a quente é Ta (°C), a temperatura d a superfície da placa no reaquecimento da placa é Ts (°C), a relação de Ts - Ta < 70 é satisfeita.
3. Método de tratamento de aço para chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que o período de tempo de ajuste da temperatura em Ta no recozimento da tira de aço laminada a quente é de até 90 segundos.
4. Método de tratamento de aço para chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a temperatura no recozimento da tira de aço laminada a quente é ajustada para não menos que 980°C e não mais que 1180°C.
5. Método de tratamento de aço para chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que a temperatura no recozimento da tira de aço laminada a quente é ajustada para não menos que 980°C e não mais que 1180°C.
6. Método de tratamento de aço para chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo fato de que a temperatura no recozimento da tira de aço laminada a quente é ajustada para não menos que 980°C e não mais que 1180°C.
7. Método de produção de uma chapa de aço elétrico com

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3/4 grão orientado, caracterizado pelo fato de que compreende:

executar o lingotamento contínuo do aço fundido para chapa de aço elétrico com grão orientado para obter uma placa; executar o reaquecimento da placa da placa; então, executar a laminação a quente da placa para obter uma tira de aço laminada a quente;

executar o recozimento da tira de aço laminada a quente para obter uma tira de aço recozida na qual um inibidor primário se precipitou;

laminar a frio a tira de aço recozida uma vez ou mais para obter uma tira de aço laminada a frio;

executar o recozimento de descarburação da tira de aço laminada a frio para obter uma tira de aço com recozimento de descarburação, na qual a recristalização primária foi provocada;

nitrurar a tira de aço com recozimento de descarburação em um gás misto de hidrogênio, nitrogênio e amônia enquanto se passa a tira de aço com recozimento de descarburação para obter uma tira de aço nitrurada, na qual um inibidor secundário foi introduzido;

aplicar um pó de separação de recozimento contendo MgO como principal componente à tira de aço nitrurada; e executar o recozimento de acabamento da tira de aço nitrurada para provocar a recristalização secundária, em que a temperatura da superfície da placa é diminuída até 600°C ou menos entre o início do lingotamento contínuo e o início do reaquecimento da placa, em que a temperatura da superfície da placa é mantida a 150°C ou mais entre o início do lingotamento contínuo e o início do reaquecimento da placa, e em que a temperatura da superfície da placa no reaquecimento da placa é ajustada para não menos que 1080°C e não mais

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4/4 que 1200°C.
8. Método de produção de chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que quando a temperatura no recozimento da tira de aço laminada a quente é Ta (°C), a temperatura da superfície da placa no reaquecimento da placa é Ts (°C), a relação Ts - Ta < 70 é satisfeita.
9. Método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que o período de tempo de ajuste da temperatura a Ta no recozimento da tira de aço laminada a quente é de até 90 segundos.
10. Método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que a temperatura no recozimento da tira de aço laminada a quente é ajustada para não menos que 980°C e não ma is que 1180°C.
11. Método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que a temperatura no recozimento da tira de aço laminada a quente é ajustada para não menos que 980°C e não ma is que 1180°C.
12. Método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 9, caracterizado pelo fato de que a temperatura no recozimento da tira de aço laminada a quente é ajustada para não menos que 980°C e não ma is que 1180°C.

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