JP2001172719A - 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 シートバーを接合して連続熱延を行う無方向
性電磁鋼板の製造法において、鋳造後のスラブの加熱条
件を制御することにより、鉄損をはじめとした磁性に優
れると共に、スラブ加熱コストを抑制して低コストな無
方向性電磁鋼板の製造法を提供する。 【解決手段】 鋼中に質量％で、Ｓｉ：０．１〜４．０
％、Ｍｎ：０．１〜２．０％のうち少なくとも１種を含
有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなるスラブ
を、粗圧延を行ってシートバーとし、これを先行するシ
ートバーに接合し、複数のシートバーを連続して仕上熱
延に供する熱延工程において、連続鋳造後のスラブを冷
却することなく加熱炉に装入し、９５０℃以上１２５０
℃以下の温度でかつ、鋼組成により規定される時間の間
保定して粗圧延に供することを特徴とする。
性電磁鋼板の製造法において、鋳造後のスラブの加熱条
件を制御することにより、鉄損をはじめとした磁性に優
れると共に、スラブ加熱コストを抑制して低コストな無
方向性電磁鋼板の製造法を提供する。 【解決手段】 鋼中に質量％で、Ｓｉ：０．１〜４．０
％、Ｍｎ：０．１〜２．０％のうち少なくとも１種を含
有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなるスラブ
を、粗圧延を行ってシートバーとし、これを先行するシ
ートバーに接合し、複数のシートバーを連続して仕上熱
延に供する熱延工程において、連続鋳造後のスラブを冷
却することなく加熱炉に装入し、９５０℃以上１２５０
℃以下の温度でかつ、鋼組成により規定される時間の間
保定して粗圧延に供することを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電気機器の鉄心材
料として用いられる、磁気特性の優れた無方向性電磁鋼
板の製造方法に関するものである。
料として用いられる、磁気特性の優れた無方向性電磁鋼
板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、電気機器、特に無方向性電磁鋼板
がその鉄心材料として使用される回転機および中、小型
変圧器等の分野においては、世界的な電力、エネルギー
節減、さらにはフロンガス規制等の地球環境保全の動き
の中で、高効率化の動きが急速に広まりつつある。ま
た、世界的な大競争時代にあって、無方向性電磁鋼板に
対してはその特性向上、すなわち高磁束密度かつ低鉄損
化への要請がますます強まってきている。
がその鉄心材料として使用される回転機および中、小型
変圧器等の分野においては、世界的な電力、エネルギー
節減、さらにはフロンガス規制等の地球環境保全の動き
の中で、高効率化の動きが急速に広まりつつある。ま
た、世界的な大競争時代にあって、無方向性電磁鋼板に
対してはその特性向上、すなわち高磁束密度かつ低鉄損
化への要請がますます強まってきている。
【０００３】このため無方向性電磁鋼板を製造する側と
しては、この様な優れた特性を持つ無方向性電磁鋼板を
安定して製造するとともに、熱延工程での歩留まりを向
上させる使命が課せられているが、以下に述べるように
現状の技術では十分に対処しているとは言えない。
しては、この様な優れた特性を持つ無方向性電磁鋼板を
安定して製造するとともに、熱延工程での歩留まりを向
上させる使命が課せられているが、以下に述べるように
現状の技術では十分に対処しているとは言えない。
【０００４】無方向性電磁鋼板の長手方向の磁気特性の
変動の一例であるスキッドマークを改善する手段とし
て、特開平８−９２６４３公報ではには、シートバーを
巻取り、一定時間保持した後に巻きほどいて圧延する技
術が公開されている。この技術は確かにスキッドマーク
の改善に一定の効果をもたらすが、その効果は十分であ
るとは言えない。
変動の一例であるスキッドマークを改善する手段とし
て、特開平８−９２６４３公報ではには、シートバーを
巻取り、一定時間保持した後に巻きほどいて圧延する技
術が公開されている。この技術は確かにスキッドマーク
の改善に一定の効果をもたらすが、その効果は十分であ
るとは言えない。
【０００５】また、連続するシートバー毎に圧延を行っ
ていくと、１本のシートバーの中で圧延温度、圧延速度
が変動するため、コイル長手方向の磁気変動は避けがた
く、成品歩留まりの低下を招く難点があったが、制御熱
延条件をどのように設定することが有効であるかが未知
の課題であった。
ていくと、１本のシートバーの中で圧延温度、圧延速度
が変動するため、コイル長手方向の磁気変動は避けがた
く、成品歩留まりの低下を招く難点があったが、制御熱
延条件をどのように設定することが有効であるかが未知
の課題であった。
【０００６】この問題を解決するために特開平８−１７
６６６４号公報では仕上圧延時の最終スタンドのロール
周速が磁気特性に影響を及ぼす事を明らかにし、その周
速の変動を一定以内に制限するとともに、シートバーを
接合して連続して仕上熱延に供する技術を提案してい
る。しかしながら、周速の制御のみでは磁気特性の均一
な無方向性電磁鋼板を製造することは不可能であり、特
にシートバー接合部分の鉄損が著しく悪化するという問
題点が明らかになった。
６６６４号公報では仕上圧延時の最終スタンドのロール
周速が磁気特性に影響を及ぼす事を明らかにし、その周
速の変動を一定以内に制限するとともに、シートバーを
接合して連続して仕上熱延に供する技術を提案してい
る。しかしながら、周速の制御のみでは磁気特性の均一
な無方向性電磁鋼板を製造することは不可能であり、特
にシートバー接合部分の鉄損が著しく悪化するという問
題点が明らかになった。
【０００７】また、特開平９−２２７９４０号公報に
は、粗圧延の歪速度を規定するとともにシートバーの巻
取りを行う技術が公開されているが、この技術でもコイ
ル長手方向の鉄損の変化は避けがたく、また優れた鉄損
の材料が得られるとは言い難い。
は、粗圧延の歪速度を規定するとともにシートバーの巻
取りを行う技術が公開されているが、この技術でもコイ
ル長手方向の鉄損の変化は避けがたく、また優れた鉄損
の材料が得られるとは言い難い。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、特に鋳造後
のスラブの加熱方法に注目して検討を行った結果完成し
たものであって、鋳造後のスラブの加熱条件を制御する
ことにより、鉄損をはじめとした磁性に優れた無方向性
電磁鋼板の製造法を提供することを目的とする。
のスラブの加熱方法に注目して検討を行った結果完成し
たものであって、鋳造後のスラブの加熱条件を制御する
ことにより、鉄損をはじめとした磁性に優れた無方向性
電磁鋼板の製造法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、以下の通りである。 （１）鋼中にＳｉ、Ｍｎのうち少なくとも１種を質量％
で ０．１％≦Ｓｉ≦４．０％ ０．１％≦Ｍｎ≦２．０％ の範囲で含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
るスラブを、粗圧延を行ってシートバーとし、これを先
行するシートバーに接合し、複数のシートバーを連続し
て仕上熱延に供する熱延工程において、連続鋳造後のス
ラブを冷却することなく加熱炉に装入し、９５０℃以上
１２５０℃以下の温度でかつ、下記（１）式で示される
時間ｔの間保定して粗圧延に供することを特徴とする磁
気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 Ｇ1 ≦ｔ（分）≦Ｇ2 ・・・・・・・・・・・・・（１） ここで、Ｇ1 ＝３５０＋２５×ｌｎ（Ｓ／Ｍｎ） ・・・（２） Ｇ2 ＝１５０−１０×ｌｎ（Ｍｎ）＋１５×ｌｎ（Ｓ）・・（３） Ｇ1 ：Ｇ1 パラメータ（分） Ｇ2 ：Ｇ2 パラメータ（分） ｔ ：スラブ加熱炉在炉時間（分） Ｍｎ：Ｍｎの質量濃度（％） Ｓ ：Ｓの質量濃度 （％） （２）前記スラブに、更に付加的成分として、質量％で
酸可溶性Ａｌを０．１％〜２．５％含有することを特徴
とする前項（１）に記載の磁気特性の均一な無方向性電
磁鋼板の製造方法。 （３）シートバーの圧延後これを巻取り、一定時間保持
した後巻きほどいて先行するシートバーに接合し、連続
して熱間圧延を行う前項（１）または（２）に記載の磁
気特性の均一な無方向性電磁鋼板の製造方法。
ろは、以下の通りである。 （１）鋼中にＳｉ、Ｍｎのうち少なくとも１種を質量％
で ０．１％≦Ｓｉ≦４．０％ ０．１％≦Ｍｎ≦２．０％ の範囲で含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
るスラブを、粗圧延を行ってシートバーとし、これを先
行するシートバーに接合し、複数のシートバーを連続し
て仕上熱延に供する熱延工程において、連続鋳造後のス
ラブを冷却することなく加熱炉に装入し、９５０℃以上
１２５０℃以下の温度でかつ、下記（１）式で示される
時間ｔの間保定して粗圧延に供することを特徴とする磁
気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 Ｇ1 ≦ｔ（分）≦Ｇ2 ・・・・・・・・・・・・・（１） ここで、Ｇ1 ＝３５０＋２５×ｌｎ（Ｓ／Ｍｎ） ・・・（２） Ｇ2 ＝１５０−１０×ｌｎ（Ｍｎ）＋１５×ｌｎ（Ｓ）・・（３） Ｇ1 ：Ｇ1 パラメータ（分） Ｇ2 ：Ｇ2 パラメータ（分） ｔ ：スラブ加熱炉在炉時間（分） Ｍｎ：Ｍｎの質量濃度（％） Ｓ ：Ｓの質量濃度 （％） （２）前記スラブに、更に付加的成分として、質量％で
酸可溶性Ａｌを０．１％〜２．５％含有することを特徴
とする前項（１）に記載の磁気特性の均一な無方向性電
磁鋼板の製造方法。 （３）シートバーの圧延後これを巻取り、一定時間保持
した後巻きほどいて先行するシートバーに接合し、連続
して熱間圧延を行う前項（１）または（２）に記載の磁
気特性の均一な無方向性電磁鋼板の製造方法。
【０００９】本発明は、シートバーを接合して連続熱延
を行う無方向性電磁鋼板製造法において、磁性に優れる
とともにスラブ加熱コストを抑制して低コストな無方向
性電磁鋼板の製造技術を提供するものである。
を行う無方向性電磁鋼板製造法において、磁性に優れる
とともにスラブ加熱コストを抑制して低コストな無方向
性電磁鋼板の製造技術を提供するものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下に、本発明を詳細に説明す
る。まず、成分について説明する。成分含有量は質量％
である。Ｓｉは鋼板の固有抵抗を増大させ渦流損を低減
させ、鉄損値を改善するために添加する。Ｓｉ含有量が
０．１％未満であると固有抵抗が十分に得られないので
０．１％以上添加する必要がある。一方、Ｓｉ含有量が
４．０％を超えると熱間圧延が困難となるので、４．０
％以下とする必要がある。
る。まず、成分について説明する。成分含有量は質量％
である。Ｓｉは鋼板の固有抵抗を増大させ渦流損を低減
させ、鉄損値を改善するために添加する。Ｓｉ含有量が
０．１％未満であると固有抵抗が十分に得られないので
０．１％以上添加する必要がある。一方、Ｓｉ含有量が
４．０％を超えると熱間圧延が困難となるので、４．０
％以下とする必要がある。
【００１１】Ｍｎは、Ａｌ、Ｓｉと同様に鋼板の固有抵
抗を増大させ渦電流損を低減させる効果を有する。この
ため、Ｍｎ含有量は０．１％以上とする必要がある。一
方、Ｍｎ含有量が２．０％を超えると熱延時の変形抵抗
が増加し熱延が困難となるとともに、熱延後の結晶組織
が微細化しやすくなり、製品の磁気特性が悪化するの
で、Ｍｎ含有量は２．０％以下とする必要がある。本発
明では上記のＳｉ、Ｍｎのうち少なくとも１種を含有す
ることを必須とする。
抗を増大させ渦電流損を低減させる効果を有する。この
ため、Ｍｎ含有量は０．１％以上とする必要がある。一
方、Ｍｎ含有量が２．０％を超えると熱延時の変形抵抗
が増加し熱延が困難となるとともに、熱延後の結晶組織
が微細化しやすくなり、製品の磁気特性が悪化するの
で、Ｍｎ含有量は２．０％以下とする必要がある。本発
明では上記のＳｉ、Ｍｎのうち少なくとも１種を含有す
ることを必須とする。
【００１２】鋼中のＡｌは不純物レベルであってもなん
ら問題はないが、ＡｌはＳｉと同様に鋼板の固有抵抗を
増大させ渦電流損を低減させる効果を有するので、特に
低鉄損を得たい場合には０．１％以上２．５％以下添加
するのが好ましい。多量にＡｌ添加した場合には、磁束
密度が低下し、コスト高ともなるので２．５％以下とす
る。
ら問題はないが、ＡｌはＳｉと同様に鋼板の固有抵抗を
増大させ渦電流損を低減させる効果を有するので、特に
低鉄損を得たい場合には０．１％以上２．５％以下添加
するのが好ましい。多量にＡｌ添加した場合には、磁束
密度が低下し、コスト高ともなるので２．５％以下とす
る。
【００１３】また、製品の機械的特性の向上、磁気的特
性、耐錆性の向上あるいはその他の目的のために、Ｐ，
Ｂ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕの１種または２種以
上を鋼中に含有させても本発明の効果は損なわれない。
性、耐錆性の向上あるいはその他の目的のために、Ｐ，
Ｂ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕの１種または２種以
上を鋼中に含有させても本発明の効果は損なわれない。
【００１４】Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｂ，Ｐは本発明の請求項では
規定していないが、良好な磁気特性あるいは加工性を有
する無方向性電磁鋼板の製造にあたっては、その含有量
を注意深く制御する必要があるので、以下に言及する。
Ｃは磁気時効を回避し鉄損の悪化を防止するため０．０
０５０％以下であることが好ましい。
規定していないが、良好な磁気特性あるいは加工性を有
する無方向性電磁鋼板の製造にあたっては、その含有量
を注意深く制御する必要があるので、以下に言及する。
Ｃは磁気時効を回避し鉄損の悪化を防止するため０．０
０５０％以下であることが好ましい。
【００１５】Ｓ、Ｎは熱間圧延工程におけるスラブ加熱
中に一部再固溶し、熱間圧延中にＭｎＳ、ＡｌＮ等の析
出物を形成し、仕上げ焼鈍時に再結晶粒の成長を妨げた
り、製品が磁化されるときに磁壁の移動を妨げるいわゆ
るピニング効果を発揮し、製品の低鉄損化を妨げる原因
となる。従って、Ｓ≦０．００５０％、Ｎ≦０．００５
０％とすることが好ましい。
中に一部再固溶し、熱間圧延中にＭｎＳ、ＡｌＮ等の析
出物を形成し、仕上げ焼鈍時に再結晶粒の成長を妨げた
り、製品が磁化されるときに磁壁の移動を妨げるいわゆ
るピニング効果を発揮し、製品の低鉄損化を妨げる原因
となる。従って、Ｓ≦０．００５０％、Ｎ≦０．００５
０％とすることが好ましい。
【００１６】本発明で肝要な点は、シートバー接合部の
ＭｎとＳの質量濃度の比であるＭｎ／Ｓの値を、３０以
上にすることが必要である。これにより、高温に加熱さ
れたシートバー接合部の析出物を無害化し、シートバー
接合部の磁気特性が優れた無方向性電磁鋼板を製造する
ことが可能となる。
ＭｎとＳの質量濃度の比であるＭｎ／Ｓの値を、３０以
上にすることが必要である。これにより、高温に加熱さ
れたシートバー接合部の析出物を無害化し、シートバー
接合部の磁気特性が優れた無方向性電磁鋼板を製造する
ことが可能となる。
【００１７】Ｂは、熱間圧延時にＢＮを形成させてＡｌ
Ｎの微細析出を妨げ、Ｎを無害化させるために添加す
る。Ｂ含有量はＮとの量のバランスが必要であり、その
含有量は両者の比、Ｂ％／Ｎ％が０．５から１．５の範
囲を満たすことが好ましい。
Ｎの微細析出を妨げ、Ｎを無害化させるために添加す
る。Ｂ含有量はＮとの量のバランスが必要であり、その
含有量は両者の比、Ｂ％／Ｎ％が０．５から１．５の範
囲を満たすことが好ましい。
【００１８】Ｐは、製品の打ち抜き性を良好ならしめる
ために０．１％までの範囲内において添加する。Ｐ≦
０．２％であれば、製品の磁気特性の観点から問題がな
い。
ために０．１％までの範囲内において添加する。Ｐ≦
０．２％であれば、製品の磁気特性の観点から問題がな
い。
【００１９】次に本発明のプロセス条件について説明す
る。前記成分からなる鋼スラブは、転炉で溶製され連続
鋳造により製造される。鋼スラブは冷却されることなく
直ちに加熱炉に装入され、公知の方法にて加熱される。
この際、スラブの在炉時間ｔを下式（１）に従って制御
する。すなわち、 Ｇ1 ≦ｔ（分）≦Ｇ2 ・・・・・・・・・・・・・（１） ここで、Ｇ1 ＝３５０＋２５×ｌｎ（Ｓ／Ｍｎ） ・・・（２） Ｇ2 ＝１５０−１０×ｌｎ（Ｍｎ）＋１５×ｌｎ（Ｓ）・・（３） Ｇ1 ：Ｇ1 パラメータ（分） Ｇ2 ：Ｇ2 パラメータ（分） ｔ ：スラブ加熱炉在炉時間（分） Ｍｎ：Ｍｎの質量濃度 Ｓ ：Ｓの質量濃度
る。前記成分からなる鋼スラブは、転炉で溶製され連続
鋳造により製造される。鋼スラブは冷却されることなく
直ちに加熱炉に装入され、公知の方法にて加熱される。
この際、スラブの在炉時間ｔを下式（１）に従って制御
する。すなわち、 Ｇ1 ≦ｔ（分）≦Ｇ2 ・・・・・・・・・・・・・（１） ここで、Ｇ1 ＝３５０＋２５×ｌｎ（Ｓ／Ｍｎ） ・・・（２） Ｇ2 ＝１５０−１０×ｌｎ（Ｍｎ）＋１５×ｌｎ（Ｓ）・・（３） Ｇ1 ：Ｇ1 パラメータ（分） Ｇ2 ：Ｇ2 パラメータ（分） ｔ ：スラブ加熱炉在炉時間（分） Ｍｎ：Ｍｎの質量濃度 Ｓ ：Ｓの質量濃度
【００２０】スラブの在炉時間が式（１）の下限を下回
ると、スラブ内の温度分布にむらが出来、磁性が不均一
になるので好ましくない。一方、スラブの在炉時間が式
（１）の上限を上回ると、析出物の鋼材への固溶が促進
され、これが仕上熱延時に微細に析出して鉄損を悪化さ
せるので好ましくない。
ると、スラブ内の温度分布にむらが出来、磁性が不均一
になるので好ましくない。一方、スラブの在炉時間が式
（１）の上限を上回ると、析出物の鋼材への固溶が促進
され、これが仕上熱延時に微細に析出して鉄損を悪化さ
せるので好ましくない。
【００２１】加熱炉の保定温度が９５０℃を下回ると粗
圧延、仕上圧延の圧延反力が大きくなりすぎて圧延が困
難になるので、９５０℃以上とする。加熱炉の保定温度
が１２５０℃を上回ると保定中に析出物が再固溶して、
仕上圧延中に微細析出して鉄損の値が著しく悪化するの
で１２５０℃以下とする。このスラブに粗圧延、仕上圧
延からなる熱間圧延を施し所定の厚みとする。
圧延、仕上圧延の圧延反力が大きくなりすぎて圧延が困
難になるので、９５０℃以上とする。加熱炉の保定温度
が１２５０℃を上回ると保定中に析出物が再固溶して、
仕上圧延中に微細析出して鉄損の値が著しく悪化するの
で１２５０℃以下とする。このスラブに粗圧延、仕上圧
延からなる熱間圧延を施し所定の厚みとする。
【００２２】本発明におけるスラブ在炉時間と成分、磁
性との関係を調査するため、以下の実験を行った。表１
に示した成分のスラブを連続鋳造により２２０ｍｍ厚み
に鋳造し、鋳造後のスラブは直ちに冷却することなく加
熱炉に装入し、在炉時間を変えて加熱を行った。その後
これを粗圧延により板厚３０ｍｍのシートバーとした。
これらのシートバーを先行するシートバーに接合した。
続いて仕上熱延に供し、２．５ｍｍの熱延板とした。こ
れを酸洗し冷間圧延により０．５ｍｍ厚みに仕上げ、連
続焼鈍により焼鈍し、エプスタイン試料を切り出した。
表２に在炉時間と鉄損との関係を示す。なお、式（１）
から導き出されるスラブ在炉時間の範囲は、６２分以上
１８０分以下である。
性との関係を調査するため、以下の実験を行った。表１
に示した成分のスラブを連続鋳造により２２０ｍｍ厚み
に鋳造し、鋳造後のスラブは直ちに冷却することなく加
熱炉に装入し、在炉時間を変えて加熱を行った。その後
これを粗圧延により板厚３０ｍｍのシートバーとした。
これらのシートバーを先行するシートバーに接合した。
続いて仕上熱延に供し、２．５ｍｍの熱延板とした。こ
れを酸洗し冷間圧延により０．５ｍｍ厚みに仕上げ、連
続焼鈍により焼鈍し、エプスタイン試料を切り出した。
表２に在炉時間と鉄損との関係を示す。なお、式（１）
から導き出されるスラブ在炉時間の範囲は、６２分以上
１８０分以下である。
【００２３】表２に示した結果より、在炉時間に依存し
て鉄損が変動し、式（１）の範囲において優れた鉄損値
が得られていることがわかる。このように本発明の条件
を満たす様に鋳片の在炉時間を制御することにより、磁
性の優れた無方向性電磁鋼板を製造することが可能であ
る。
て鉄損が変動し、式（１）の範囲において優れた鉄損値
が得られていることがわかる。このように本発明の条件
を満たす様に鋳片の在炉時間を制御することにより、磁
性の優れた無方向性電磁鋼板を製造することが可能であ
る。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】本発明では仕上圧延中の熱延仕上げ温度を
均一にするため、粗圧延後のシートバーを一旦巻き取っ
て一定時間保定し、均熱化処理を施した後、これを巻き
ほどいて先行するシートバーに接合し、複数のシートバ
ーを連続して圧延することが極めて有効である。シート
バーの巻取り保定時間は３０秒以上３０分以下が好まし
い。３０秒未満では均熱化処理の効果が得られず、３０
分超ではその効果が飽和し、生産性の低下を招くからで
ある。
均一にするため、粗圧延後のシートバーを一旦巻き取っ
て一定時間保定し、均熱化処理を施した後、これを巻き
ほどいて先行するシートバーに接合し、複数のシートバ
ーを連続して圧延することが極めて有効である。シート
バーの巻取り保定時間は３０秒以上３０分以下が好まし
い。３０秒未満では均熱化処理の効果が得られず、３０
分超ではその効果が飽和し、生産性の低下を招くからで
ある。
【００２７】このようにして得られた熱延板はその後、
一回の冷間圧延と連続焼鈍により製品とするか、中間焼
鈍をはさむ２回以上の冷間圧延で最終板厚とするか、あ
るいはさらにスキンパス圧延工程を付加して製品として
もよい。スキンパス圧延率は２％未満ではその鉄損改善
効果が得られず、２０％超ではかえって鉄損が悪化する
ため２％以上２０％以下とする。
一回の冷間圧延と連続焼鈍により製品とするか、中間焼
鈍をはさむ２回以上の冷間圧延で最終板厚とするか、あ
るいはさらにスキンパス圧延工程を付加して製品として
もよい。スキンパス圧延率は２％未満ではその鉄損改善
効果が得られず、２０％超ではかえって鉄損が悪化する
ため２％以上２０％以下とする。
【００２８】
【実施例】次に、本発明の実施例について述べる。 ［実施例１］表３に示した成分のスラブを連続鋳造によ
り２３０ｍｍ厚みに鋳造し、鋳造後のスラブは冷却する
ことなく速やかに加熱炉に装入し、在炉時間を変えて加
熱を行った。その後これを粗圧延により板厚３０ｍｍの
シートバーとした。これらのシートバーを先行するシー
トバーに接合した。続いて仕上熱延に供し、２．５ｍｍ
の熱延板とした。これを酸洗し冷間圧延により０．５ｍ
ｍ厚みに仕上げ、連続焼鈍により焼鈍し、エプスタイン
試料を切り出した。表４に在炉時間と鉄損との関係を示
す。なお、式（１）から導き出されるスラブ在炉時間の
範囲は、８２分以上２６９分以下である。
り２３０ｍｍ厚みに鋳造し、鋳造後のスラブは冷却する
ことなく速やかに加熱炉に装入し、在炉時間を変えて加
熱を行った。その後これを粗圧延により板厚３０ｍｍの
シートバーとした。これらのシートバーを先行するシー
トバーに接合した。続いて仕上熱延に供し、２．５ｍｍ
の熱延板とした。これを酸洗し冷間圧延により０．５ｍ
ｍ厚みに仕上げ、連続焼鈍により焼鈍し、エプスタイン
試料を切り出した。表４に在炉時間と鉄損との関係を示
す。なお、式（１）から導き出されるスラブ在炉時間の
範囲は、８２分以上２６９分以下である。
【００２９】表４に示した結果より、在炉時間に依存し
て鉄損が変動し、式（１）の範囲において優れた鉄損値
が得られていることがわかる。このように本発明の条件
を満たす様に鋳片の在炉時間を制御することにより、磁
性の優れた無方向性電磁鋼板を製造することが可能であ
る。
て鉄損が変動し、式（１）の範囲において優れた鉄損値
が得られていることがわかる。このように本発明の条件
を満たす様に鋳片の在炉時間を制御することにより、磁
性の優れた無方向性電磁鋼板を製造することが可能であ
る。
【００３０】
【表３】
【００３１】
【表４】
【００３２】［実施例２］表５に示した成分のスラブを
連続鋳造により２２０ｍｍ厚みに鋳造し、鋳造後のスラ
ブは冷却することなく速やかに加熱炉に装入し、在炉時
間を変えて加熱を行った。その後これを粗圧延により板
厚３０ｍｍのシートバーとした。このシートバーを一旦
巻き取り、９０秒保持した後巻きほどいて先行するシー
トバーに接合し、連続して仕上熱延に供し、２．５ｍｍ
の熱延板とした。これを酸洗し冷間圧延により０．５ｍ
ｍ厚みに仕上げ、連続焼鈍により焼鈍し、エプスタイン
試料を切り出した。表６に在炉時間と鉄損との関係を示
す。なお、式（１）から導き出されるスラブ在炉時間の
範囲は、６７分以上２１５分以下である。
連続鋳造により２２０ｍｍ厚みに鋳造し、鋳造後のスラ
ブは冷却することなく速やかに加熱炉に装入し、在炉時
間を変えて加熱を行った。その後これを粗圧延により板
厚３０ｍｍのシートバーとした。このシートバーを一旦
巻き取り、９０秒保持した後巻きほどいて先行するシー
トバーに接合し、連続して仕上熱延に供し、２．５ｍｍ
の熱延板とした。これを酸洗し冷間圧延により０．５ｍ
ｍ厚みに仕上げ、連続焼鈍により焼鈍し、エプスタイン
試料を切り出した。表６に在炉時間と鉄損との関係を示
す。なお、式（１）から導き出されるスラブ在炉時間の
範囲は、６７分以上２１５分以下である。
【００３３】表６に示した結果より、在炉時間に依存し
て鉄損が変動し、式（１）の範囲において優れた鉄損値
が得られていることがわかる。このように本発明の条件
を満たす様に鋳片の在炉時間を制御することにより、磁
性の優れた無方向性電磁鋼板を製造することが可能であ
る。
て鉄損が変動し、式（１）の範囲において優れた鉄損値
が得られていることがわかる。このように本発明の条件
を満たす様に鋳片の在炉時間を制御することにより、磁
性の優れた無方向性電磁鋼板を製造することが可能であ
る。
【００３４】
【表５】
【００３５】
【表６】
【００３６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によればス
ラブの再加熱を省略して低コストで磁性の優れた無方向
性電磁鋼板を製造することが可能である。
ラブの再加熱を省略して低コストで磁性の優れた無方向
性電磁鋼板を製造することが可能である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 半澤 和文 北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日本製鐵 株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 有田 吉宏 北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日本製鐵 株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 久保田 猛 富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社技 術開発本部内 Ｆターム(参考） 4K033 AA01 FA01 FA02 RA03 5E041 AA11 AA19 CA02 CA04 HB00 HB07 HB11 NN01 NN17 NN18
Claims (3)
- 【請求項１】 鋼中にＳｉ、Ｍｎのうち少なくとも１種
を質量％で ０．１％≦Ｓｉ≦４．０％ ０．１％≦Ｍｎ≦２．０％ の範囲で含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
る連続鋳造で製造したスラブを、粗圧延を行ってシート
バーとし、これを先行するシートバーに接合し、複数の
シートバーを連続して仕上熱延に供する熱延工程におい
て、連続鋳造後のスラブを冷却することなく加熱炉に装
入し、９５０℃以上１２５０℃以下の温度でかつ、式
（１）で示される時間ｔの間保定して粗圧延に供するこ
とを特徴とする磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製
造方法。 Ｇ1 ≦ｔ（分）≦Ｇ2 ・・・・・・・・・・・・・（１） ここで、Ｇ1 ＝３５０＋２５×ｌｎ（Ｓ／Ｍｎ） ・・・（２） Ｇ2 ＝１５０−１０×ｌｎ（Ｍｎ）＋１５×ｌｎ（Ｓ）・・（３） Ｇ1 ：Ｇ1 パラメータ（分） Ｇ2 ：Ｇ2 パラメータ（分） ｔ ：スラブ加熱炉在炉時間（分） Ｍｎ：Ｍｎの質量濃度 Ｓ ：Ｓの質量濃度 - 【請求項２】 前記スラブに、更に付加的成分として、
酸可溶性Ａｌを ０．１％≦sol.Ａｌ≦２．５％ 含有することを特徴とする請求項１記載の磁気特性の優
れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 シートバーの圧延後これを巻取り、一定
時間保持した後巻きほどいて先行するシートバーに接合
し、連続して熱間圧延を行う請求項１又は２に記載の磁
気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35364599A JP2001172719A (ja) | 1999-12-13 | 1999-12-13 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35364599A JP2001172719A (ja) | 1999-12-13 | 1999-12-13 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001172719A true JP2001172719A (ja) | 2001-06-26 |
Family
ID=18432256
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35364599A Withdrawn JP2001172719A (ja) | 1999-12-13 | 1999-12-13 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001172719A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010116936A1 (ja) * | 2009-04-06 | 2010-10-14 | 新日本製鐵株式会社 | 方向性電磁鋼板用鋼の処理方法及び方向性電磁鋼板の製造方法 |
| CN103882203A (zh) * | 2012-12-21 | 2014-06-25 | 鞍钢股份有限公司 | 一种提高硅钢电磁性能的热轧方法 |
-
1999
- 1999-12-13 JP JP35364599A patent/JP2001172719A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010116936A1 (ja) * | 2009-04-06 | 2010-10-14 | 新日本製鐵株式会社 | 方向性電磁鋼板用鋼の処理方法及び方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP4673937B2 (ja) * | 2009-04-06 | 2011-04-20 | 新日本製鐵株式会社 | 方向性電磁鋼板用鋼の処理方法及び方向性電磁鋼板の製造方法 |
| CN102378819A (zh) * | 2009-04-06 | 2012-03-14 | 新日本制铁株式会社 | 方向性电磁钢板用钢的处理方法及方向性电磁钢板的制造方法 |
| US8202374B2 (en) | 2009-04-06 | 2012-06-19 | Nippon Steel Corporation | Method of treating steel for grain-oriented electrical steel sheet and method of manufacturing grain-oriented electrical steel sheet |
| CN103882203A (zh) * | 2012-12-21 | 2014-06-25 | 鞍钢股份有限公司 | 一种提高硅钢电磁性能的热轧方法 |
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