JPH1161357A

JPH1161357A - 圧延方向に磁気特性の優れた電磁鋼熱延板及びその製造方法

Info

Publication number: JPH1161357A
Application number: JP9222559A
Authority: JP
Inventors: Osamu Kondo; 修近藤; Shigeaki Takagi; 重彰高城
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1997-08-19
Filing date: 1997-08-19
Publication date: 1999-03-05

Abstract

(57)【要約】【課題】熱延の段階において｛１１０｝＜００１＞方
位に高度に集積した集合組織を有する熱延電磁鋼板を得
る。【解決手段】この発明の電磁鋼熱延板は、Ｃ：0.005
wt％以下、Si：７wt％以下を含有する組成になり、板厚
中心部を含む板厚全体にわたって｛１１０｝〈００１〉
方位への集積強度がランダム組織のそれの１０倍以上で
ある集合組織を有し、板厚が1.5mm 以下であることを特
徴とする。この電磁鋼熱延板の製造方法は、Ｃ：0.005
wt％以下、Si：７wt％以下を含有する鋼スラブを、熱間
粗圧延後、圧下率（１パス）：30％以上及び圧延終了温
度：600 〜800 ℃の条件下で板厚1.5mm 以下に熱間仕上
げ圧延を行うことを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、交流磁心に用い
られる、圧延方向に磁気特性の優れた電磁鋼熱延板及び
その製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】電磁鋼板は、使用時の磁化方向に電磁特
性が優れていることが望ましいが、その特性は集合組織
に大きく左右される。好適な集合組織は使用形態によっ
て、即ち、鋼板のいずれの方向を磁化方向として使用す
るかによって異なるが、一部のトランスのように主とし
て圧延と平行な１方向のみが磁化方向となる場合、圧延
方向の結晶方位が〈００１〉であるような集合組織が最
適である。このような結晶方位を優先的に成長させ、圧
延方向に磁気特性を良好にした電磁鋼板は、いわゆる方
向性電磁鋼板として広く製造市販されている。

【０００３】集合組織は圧延方向の結晶方位とともに、
圧延面に垂直な軸の方向の結晶方位によって規定され
る。現在の方向性電磁鋼板は、圧延面に平行な面が｛１
１０｝であり、｛１１０｝〈００１〉方位、ないしはゴ
ス(Goss)方位と称される。

【０００４】ゴス方位をもつ方向性電磁鋼板は、Fe-Si
の基本成分系にＣを0.03〜0.10％程度、さらにインヒビ
タ成分としてMnS やAlN 等を0.01〜0.05％程度添加した
素材に複数回の圧延と焼鈍を繰り返し施し、ゴス方位を
もつ結晶粒を優先的に異常成長、即ち二次再結晶させる
ことによって製造する方法が一般的である。

【０００５】そして、この方法では、Ｃは最終的にゴス
方位が発達するためには必須とされているため鋼中に含
有させるが、鉄損特性向上のため、通常は二次再結晶さ
せる前に脱炭除去する工程が必要となる。

【０００６】また、インヒビタは、二次再結晶の際にゴ
ス方位をもつ結晶粒を優先的に異常成長させるため、一
次再結晶における結晶粒成長を抑制することを目的とし
て添加されるが、製品鋼板中に残存すると電磁特性に悪
影響があるので、最終的には焼鈍によって除去しなけれ
ばならない。

【０００７】このように従来の製造方法は、電磁特性を
確保するために極めて複雑かつコストのかかる工程を採
用している。

【０００８】このため、このような複雑な工程によらず
ゴス方位に強く集積した集合組織が得られれば、産業上
の意義は絶大であるが、これまでの知見では、二次再結
晶の前にゴス方位を強く現出させることは不可能とされ
ていた。

【０００９】実際、上記方向性電磁鋼板の製造過程にお
いて、熱間圧延後における鋼板の表層近傍には｛１１
０｝〈００１〉方位の結晶粒がある程度存在し、その後
の冷間圧延や脱炭焼鈍等の工程でその方位の相対的な存
在割合は増加するが、そのままで良好な電磁特性が得ら
れるには到底至らない。

【００１０】即ち、かかる二次再結晶前の段階での｛１
１０｝〈００１〉方位への集積強度は、集合組織の方位
分布関数から求めたランダム方位の場合との比で、高々
５倍程度であり、しかも板厚全体にわたってではない。

【００１１】さらに、一般的に熱延鋼板のゴス方位粒
は、鋼板の表層近傍のごくわずかな領域にしか存在せ
ず、板厚全体にわたっては存在していないのが現状であ
る。特に、板厚中心部ではゴス方位粒は全く存在してい
ない。この理由は、ゴス方位粒は圧延の剪断歪による変
形によって形成されるが、板厚中心部はこの剪断歪によ
る変形が無いためである。

【００１２】一方、方向性電磁鋼板のように二次再結晶
にはよらない、いわゆる無方向性電磁鋼板の範疇でも、
集合組織の制御により圧延方向の電磁特性を向上させる
試みがなされてきた。

【００１３】即ち、特開昭54−110121号公報に開示され
ているように、冷延鋼板を急速昇温してα→γ変態さ
せ、つぎに緩慢に冷却してγ→α変態させることによ
り、圧延面内に｛１１０｝面の集積度が上昇する。しか
し、その集積度はランダム方位にくらべて高々５倍程度
であった。

【００１４】また、文献（高島稔ら：「材料とプロセ
ス」第５巻（1992年)p.1921)には、Sbを微量添加するこ
とにより、冷間圧延後の｛１１０｝〈００１〉方位が増
加する旨が記載されている。ただし、これはもともと僅
少であったこの方位を高々ランダム方位の場合の存在割
合程度に回復したにすぎず、本来のゴス方位に集積した
集合組織には遠く及ばない。

【００１５】同様に、文献（H.Shimanaka ら: 「Energy
Efficient Electrical Steels」TMS-AIME (1980年)p.1
93) に記載されるAl添加２回冷延法や、文献（塩崎守雄
ら：「材料とプロセス」第５巻（1992年)p.1923)に記載
される中間焼鈍後にスキンパス圧延を追加する方法によ
っても、十分なゴス方位への集積は得られない。しか
も、これらの手法はいずれも工程が煩雑になり、製造コ
ストの上昇をもたらす弱点がある。

【００１６】また特開平8 −199242号公報には、ゴス方
位への集積度の高い熱延鋼板の製造方法が開示されてい
るが、この方法は、圧延温度が1300℃以下1000℃超え、
1000℃以下750 ℃以上、750 ℃未満の３つの温度域によ
って圧下率をそれぞれ制御することが必要であるため、
製造上の制約が大きく、製造性に問題がある。

【００１７】

【発明が解決しようとする課題】この発明は、複雑な工
程を経ることなく、熱間圧延の段階で、板厚中心部を含
む板厚全体にわたって｛１１０｝〈００１〉方位に高度
に集積した集合組織をもつ、圧延方向に磁気特性の優れ
た電磁鋼熱延板及びその製造方法を提供することを目的
とする。

【００１８】

【課題を解決するための手段】上記課題、即ち、熱間圧
延によって｛１１０｝〈００１〉方位に高度に集積した
集合組織を形成するという課題を解決するため、発明者
らが鋭意研究を行った結果、圧延温度と圧下率を制御す
るとともに板厚を制限すること、換言すれば、通常の工
程で採用されているよりも低温かつ１パスで強圧下を行
い、1.5 mm以下の板厚に熱間圧延することによって、熱
間圧延後に板厚中心部を含む板厚全体にわたって｛１１
０｝〈００１〉方位に高度に集積した集合組織を形成す
ることがわかった。この発明は、かかる知見に基づくも
のである。

【００１９】即ち、この発明の要旨構成は次のとおりで
ある。 1. Ｃ：0.005 wt％以下、Si：７wt％以下を含有する組
成になり、板厚中心部を含む板厚全体にわたって｛１１
０｝〈００１〉方位への集積強度がランダム組織のそれ
の１０倍以上である集合組織を有し、板厚が1.5mm 以下
であることを特徴とする圧延方向に磁気特性の優れた電
磁鋼熱延板。

【００２０】2. Ｃ：0.005 wt％以下、Si：７wt％以下
を含有し、さらにAl：2.0 wt％以下、Mn：2.0 wt％以
下、Sb：0.1 wt％以下及びSn：0.1 wt％以下のうちから
選んだ１種又は２種以上を含有する組成になり、板厚中
心部を含む板厚全体にわたって｛１１０｝〈００１〉方
位への集積強度がランダム組織のそれの１０倍以上であ
る集合組織を有し、板厚が1.5mm 以下であることを特徴
とする圧延方向に磁気特性の優れた電磁鋼熱延板。

【００２１】3. Ｃ：0.005 wt％以下、Si：７wt％以下
を含有する鋼スラブを、熱間粗圧延後、圧下率（１パ
ス）：30％以上及び圧延終了温度：600 〜800 ℃の条件
下で板厚1.5mm 以下に熱間仕上げ圧延を行うことことを
特徴とする圧延方向に磁気特性の優れた電磁鋼熱延板の
製造方法。

【００２２】4. Ｃ：0.005 wt％以下、Si：７wt％以下
を含有し、さらにAl：2.0 wt％以下、Mn：2.0 wt％以
下、Sb：0.1 wt％以下及びSn：0.1 wt％以下のうちから
選んだ１種又は２種以上を含有する鋼スラブを、熱間粗
圧延後、圧下率（１パス）：30％以上及び圧延終了温
度：600 〜800 ℃の条件下で板厚1.5mm 以下に熱間仕上
げ圧延を行うことを特徴とする圧延方向に磁気特性の優
れた電磁鋼熱延板の製造方法。

【００２３】この発明は、熱間圧延のみで、圧延方向に
磁気特性の良好な鋼板を提供でき、大幅なコスト低減を
可能とする。

【００２４】

【発明の実施の形態】以下にこの発明を完成させるに至
った経緯を説明する。真空小型溶解炉にて、Si：3.12wt
％、Ｃ：0.003 wt％、Mn：0.01wt％、、Al:0.005wt％か
らなる成分の鋼塊50 kg を溶解し、サイジングのために
熱間粗圧延にて板厚５mmにした。この鋼板を1100℃にて
30分間加熱した後、ロール径700 mmφの圧延機にて、周
速800 m/min.、圧下率（１パス）84％、圧延終了温度を
700 ℃にて熱間仕上げ圧延し、板厚0.8 mmの鋼板を製造
し、この鋼板について、集合組織、磁気特性を調査した
結果、｛１１０｝〈００１〉方位への集積強度がランダ
ム組織のそれの28倍と高く、磁気特性もＷ_15/50で1.8
Ｗ／kg、Ｂ₅₀で 1.750Ｔと、今までにはない優れた磁気
特性を有する鋼板が得られた。

【００２５】そして、この知見に基づき、さらに詳細な
研究を行った結果、Si含有鋼を、通常の工程で採用され
ているよりも低温かつ１パスで強圧下を行い、1.5 mm以
下の板厚に熱間仕上げ圧延することによって、熱延板の
｛１１０｝〈００１〉方位への集積度が顕著に向上する
ことを見出し、この発明を完成させるに至ったのであ
る。尚、この発明では、熱延板の｛１１０｝〈００１〉
方位への集積度が、上述した熱間仕上げ圧延条件のみに
依存し、その他の熱間圧延条件にはほとんど依存しな
い。

【００２６】以下に、この発明の鋼組成、鋼組織及び熱
間仕上げ圧延条件を限定した理由について説明する。

【００２７】 (1) 鋼組成 (a) Ｃ：0.005 wt％以下Ｃは、通常の方向性電磁鋼板を製造する場合には、最終
的にゴス方位が発達するため必須の添加元素であるが、
この発明ではＣは不要な成分であり、また、通常工程で
は行う二次再結晶前の脱炭工程も行わないため、少ない
ほど好ましく、よって、0.005 wt％以下とした。 (b) Si：７wt％以下 Siは比抵抗を増大させ、渦電流損を低減させる効果があ
り、この発明には必須の成分である。しかし、７％を超
えると、加工性が劣化し工業的に生産することが困難と
なる。従って、Siの含有量は７wt％以下の範囲とした。

【００２８】(c) Ｃ，Si以外の成分については特に限定
しないが、Al, Mn, Sb, Snは、磁気特性をより改善する
効果があるため、これらの成分のうちから選んだ１種又
は２種以上を必要に応じて適宜添加することができる。
但し、これらの成分の含有量は、以下に示す限定理由か
ら、Al：2.0 wt％以下、Mn：2.0 wt％以下、Sb：0.1 wt
％以下及びSn：0.1 wt％以下の範囲に制限することが好
ましい。

【００２９】Al：2.0 wt％以下 Alは、鋼の脱酸並びにAl介在物を粗大化させることによ
る粒成長の促進に寄与するだけでなく、Siと同様、固有
抵抗を高めて鉄損を向上させる上でも有効な成分である
が、Siと同様、フェライトホーマーであり、しかもコス
トの上昇も招くので、その上限を2.0 wt％とした。

【００３０】Mn：2.0 wt％以下 Mnは、磁気特性を高める上で有用な成分であるが、含有
量が2.0 wt％を超えるとコストの上昇を招くので、その
上限を2.0 wt％とした。

【００３１】Sb：0.1 wt％以下，Sn：0.1 wt％以下 Sb，Snとも、集合組織を改善し、磁気特性を向上させる
のに有用な成分であるが、0.1 wt％を超えるとコストの
上昇を招くので、その上限を0.1 wt％とした。

【００３２】(2) 鋼組織：板厚中心部を含む板厚全体に
わたって｛１１０｝〈００１〉方位への集積強度がラン
ダム組織のそれの１０倍以上である集合組織この発明は、｛１１０｝〈００１〉方位に集積している
組織を特徴とし、この効果を素材として十分に生かすた
めには、その集積強度が、板厚中心部を含む板厚全体に
わたってランダム組織のそれの10倍以上であることが必
要である。従って、この発明では、鋼組織を、板厚中心
部を含む板厚全体にわたって｛１１０｝〈００１〉方位
への集積強度がランダム組織のそれの１０倍以上である
集合組織に限定した。

【００３３】(3) 熱間仕上げ圧延条件 (a) 圧延終了温度：600 〜800 ℃ 図１は上記組成の鋼塊を、最終１パスの圧下率を60％、
仕上げ板厚を1.0 mmの熱間仕上げ圧延を圧延終了温度を
変えて行った種々の鋼板を製造し、各鋼板の板厚中心部
における｛１１０｝〈００１〉方位への集積強度と圧延
終了温度との関係を示したものである。

【００３４】図１から、圧延終了温度は800 ℃以下であ
れば、｛１１０｝〈００１〉方位の集積強度がランダム
組織のそれの10倍以上であることがわかる。また、圧延
終了温度は600 ℃未満であると、圧延荷重が極端に増し
圧延困難となる。従って、圧延終了温度は600 〜800 ℃
とした。

【００３５】(b) 圧下率（１パス）：30％以上図２は、上記組成の鋼塊を、圧延終了温度700 ℃で最終
１パスの圧下率を10〜80％の範囲で変化させて仕上げ板
厚1.0mm の熱間圧延を行った種々の鋼板を製造し、各鋼
板の板厚中心部における｛１１０｝〈００１〉方位への
集積強度と最終１パスの圧下率との関係を示したもので
ある。

【００３６】図２から、１パスの圧下率が30％以上であ
る場合に、｛１１０｝〈００１〉方位の集積強度がラン
ダム組織のそれの10倍以上になることがわかった。従っ
て、熱間仕上げ圧延における１パスでの圧下率は30％以
上とした。

【００３７】(c) 熱延板板厚：1.5mm 以下図３は、上記組成の鋼塊を最終１パスの圧下率：80％、
圧延終了温度：700 ℃の条件下で熱間圧延を行い、板厚
0.8 〜3.0mm の範囲の種々の鋼板を製造し、各鋼板の板
厚中心部における｛１１０｝〈００１〉方位への集積強
度と仕上げ板厚との関係を示したものである。

【００３８】図３から、熱延板板厚は1.5 mm以下の場合
に、｛１１０｝〈００１〉方位への集積強度がランダム
組織のそれの10倍以上になることがわかる。従って、熱
延板板厚は1.5 mm以下とした。

【００３９】

【実施例】

・実施例１真空小型溶解炉にて、表１に示す成分組成の10kg鋼塊を
溶解し、熱間粗圧延の後、表２に示す圧延終了温度及び
１パスでの圧下率の条件下で仕上げ圧延を行い、熱延板
焼鈍を施し板厚 0.8mmの鋼板を作製し、各鋼板につい
て、Ｘ線解析にて（１１０）、（２００) 、（２１１）
極点図を求め、H.J.Bunge 著の文献 "Texture Analysis
in Materials Science"に記載されている級数展開法を
用いて３次元方位解析を行い、３次元方位分布密度を、
鋼板の、表層位置、表層から板厚の1/5 位置、及び板厚
中心位置においてそれぞれ求めた。さらに、各鋼板の磁
気測定を行い、最大磁束密度 1.5テスラ（Ｔ）、周波数
50Hzに対する１kg当たりの鉄損値Ｗ_15/50及び、磁化力
5000Ａ／ｍでの磁束密度Ｂ ₅₀を求めた。これらの結果を
表２に示す。

【００４０】

【表１】

【００４１】

【表２】

【００４２】表２の結果から、本発明例であるＮo.１、
３、５、７及び９は、いずれも板厚全体にわたって｛１
１０｝＜００１＞方位への集積強度がランダム組織のそ
れの10倍以上であり、磁気特性が良好であった。

【００４３】これに対し、比較例であるＮo.２、４、
６、８及び10は、鋼板の、表層位置、表層から板厚の1/
5 位置、及び板厚中心位置のうちの少なくとも1 つの位
置における｛１１０｝＜００１＞方位への集積強度がラ
ンダム組織のそれの10倍未満であり、同じ鋼種の本発明
例に比べて磁気特性が劣っていた。

【００４４】・実施例２真空小型溶解炉にて、Fe-2.4％Si（鋼種Ｉ）及びFe-3.3
％Si（鋼種II）組成からなる2 種類の鋼塊100kg をそれ
ぞれ溶解し、その後1200℃にて加熱し熱間粗圧延で 1.4
〜8.0mm 厚の板とし、さらに、各板を1200℃にて加熱
し、圧延終了温度と圧下率を変化させ、800m/min. の圧
延速度で１パスにて板厚1.0mm に仕上げ、その後 950℃
で２分間の熱処理を施した。これら各鋼板の板厚中心位
置において、実施例１と同様に３次元方位分布密度を求
め、この結果を、仕上げ圧延における圧延終了温度と１
パス圧下率との関係でプロットしたものを図４に示す。

【００４５】尚、図中の丸印「○」と「●」は鋼種Ｉ
を、また三角印「△」と「▲」は鋼種IIを示し、白抜き
印「○」と「△」は、｛１１０｝＜００１＞方位への集
積強度がランダム組織のそれの10倍以上である場合、黒
塗り印「●」と「▲」は、｛１１０｝＜００１＞方位へ
の集積強度がランダム組織のそれの10倍未満である場合
を示したものである。

【００４６】図４の結果から、鋼種Ｉ及びIIとも、仕上
げ圧延における圧延終了温度が600〜800 ℃で、かつ1
パス圧下率が30％以上である場合に、｛１１０｝＜００
１＞方位への集積強度がランダム組織のそれの10倍以上
であった。

【００４７】・実施例３真空小型溶解炉にて、Siを0.12、2.10及び3.25％含有
し、残部は実質的にFeからなる４種の鋼塊50kgをそれぞ
れ溶解し、その後1250℃にて加熱し熱間粗圧延で1.1〜
8.0mm 厚の板とした。この板を、1100℃にて加熱し、圧
延温度を 600〜850 ℃の間で制御し、800m/min. の圧延
速度で１パス（圧下率：27.3〜90.0％）にて板厚0.5mm
に仕上げ、その後熱処理を施した。これらの各鋼板の板
厚中心位置において実施例１と同様に３次元方位分布密
度を求めた。さらに、磁気測定を行い、Ｗ_15/50、Ｂ₅₀
を求めた。これらの結果を表３に示す。

【００４８】

【表３】

【００４９】表３の結果から、比較例であるＮo.１、
５、８、12、13及び17のうち、Ｎo.１、５、８及び13は
圧下率が30％未満にした例であり、また、Ｎo.12及び17
は圧延温度が高すぎた例であり、これらはいずれも｛１
１０｝＜００１＞方位への集積強度が10未満で、磁気特
性が劣っていた。

【００５０】これに対し、この発明の適正範囲内で製造
した本発明例は、いずれも｛１１０｝＜００１＞方位へ
の集積強度が10以上であり、磁気特性も良好であった。
また、本発明例であるＮo.18(Si 含有量: 0.12％) は、
公知文献（高島稔ら：「材料プロセス」第５巻（1992
年）p.1921）に記述されているものに比べ磁気特性が良
く、このことからも、この発明に従う電磁鋼熱延板が、
従来の電磁鋼板に比べて顕著な効果を奏することが確認
できた。

【００５１】・実施例４真空小型溶解炉にて、表４に示す成分組成の鋼塊50kgを
溶解し、その後1250℃にて加熱し熱間粗圧延で 1.1〜8.
0mm 厚の板とした。この板を、1100℃にて加熱し、圧延
終了温度を 600〜850 ℃の間で制御し、800m/min. の圧
延速度で１パスにて 0.8mmに仕上げ、その後熱処理を施
した。この鋼板の中心位置において、実施例１と同様に
３次元方位分布密度を求めた。さらに、磁気測定を行
い、Ｗ_15/5 ₀、Ｂ₅₀を求めた。これらの結果を表５に示
す。

【００５２】

【表４】

【００５３】

【表５】

【００５４】比較例であるＮo.３とＮo.８は、それぞれ
仕上げ圧延における圧下率と圧延温度がこの発明の範囲
外である場合の例であり、いずれも｛１１０｝＜００１
＞方位への集積強度が10未満であり、磁気特性も劣って
いた。

【００５５】一方、本発明例は、いずれも｛１１０｝＜
００１＞方位への集積強度が10以上であり、磁気特性も
良好であった。

【００５６】

【発明の効果】この発明によれば、熱間圧延段階で、板
厚中心部を含む板厚全体にわたって｛１１０｝＜００１
＞方位に高度に集積した高磁束密度方向性電磁鋼板を製
造することができ、従来の複雑な工程を経る必要がない
ため、安価に得ることができる。また、この発明の電磁
鋼熱延板を利用すれば、適当なインヒビターを用いなく
ても、二次再結晶を安定に生じさせることができること
から、方向性珪素鋼板の製造に関わるコスト、時間、及
びエネルギーを大幅に低減することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】板厚中心位置における(110)<110>方位への集積
強度と圧延終了温度との関係を示す図である。

【図２】板厚中心位置における(110)<110>方位への集積
強度と１パスでの圧下率との関係を示す図である。

【図３】板厚中心位置における(110)<110>方位への集積
強度と熱延板板厚との関係を示す図である。

【図４】板厚中心位置における３次元方位分布密度を測
定した結果を、仕上げ圧延における圧延終了温度と１パ
スでの圧下率との関係を示す図である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃ：0.005 wt％以下、Si：７wt％以下を
含有する組成になり、板厚中心部を含む板厚全体にわた
って｛１１０｝〈００１〉方位への集積強度がランダム
組織のそれの１０倍以上である集合組織を有し、板厚が
1.5mm 以下であることを特徴とする圧延方向に磁気特性
の優れた電磁鋼熱延板。
【請求項２】Ｃ：0.005 wt％以下、Si：７wt％以下を
含有し、さらにAl：2.0 wt％以下、Mn：2.0 wt％以下、
Sb：0.1 wt％以下及びSn：0.1 wt％以下のうちから選ん
だ１種又は２種以上を含有する組成になり、板厚中心部
を含む板厚全体にわたって｛１１０｝〈００１〉方位へ
の集積強度がランダム組織のそれの１０倍以上である集
合組織を有し、板厚が1.5mm 以下であることを特徴とす
る圧延方向に磁気特性の優れた電磁鋼熱延板。
【請求項３】Ｃ：0.005 wt％以下、Si：７wt％以下を
含有する鋼スラブを、熱間粗圧延後、圧下率（１パ
ス）：30％以上及び圧延終了温度：600 〜800 ℃の条件
下で板厚1.5mm 以下に熱間仕上げ圧延を行うことを特徴
とする圧延方向に磁気特性の優れた電磁鋼熱延板の製造
方法。
【請求項４】Ｃ：0.005 wt％以下、Si：７wt％以下を
含有し、さらにAl：2.0 wt％以下、Mn：2.0 wt％以下、
Sb：0.1 wt％以下及びSn：0.1 wt％以下のうちから選ん
だ１種又は２種以上を含有する鋼スラブを、熱間粗圧延
後、圧下率（１パス）：30％以上及び圧延終了温度：60
0 〜800 ℃の条件下で板厚1.5mm 以下に熱間仕上げ圧延
を行うことを特徴とする圧延方向に磁気特性の優れた電
磁鋼熱延板の製造方法。