BR112012020687B1

BR112012020687B1 - Método de produção de chapa de aço elétrico com grão orientado

Info

Publication number: BR112012020687B1
Application number: BR112012020687-7A
Authority: BR
Inventors: Kenichi Murakami; Yoshiyuki Ushigami
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2010-02-18
Filing date: 2011-02-18
Publication date: 2019-11-26
Also published as: KR20120120441A; CN102762751A; EP2537946A4; JP4943560B2; US9175362B2; US20120312424A1; KR101322505B1; PL2537946T3; BR112012020687A2; JPWO2011102455A1; CN102762751B; EP2537946B1; EP2537946A1; WO2011102455A1

Abstract

método de produção de chapa de aço elétrico com grão orientado. uma laminação a quente é executada em um aço com uma composição predeterminada contendo ti: 0,0020% em massa a 0,010% em massa e/ou cu: 0,010% em massa a 0,50% em massa para obter uma chapa de aço laminada a quente. um recozimentoé executado na chapa de aço laminada a quente para obter uma chapa de aço recozida. uma laminação a frio é executada na chapa de aço recozida para obter uma chapa de aço laminada a frio. um recozimento de descarburação e um recozimento de nitretação são executados na chapa de aço laminada a frio para obter uma chapa de aço descarburada nitrificada. então, um recozimento de acabamento é executado na chapa de aço descarburada nitrificada. quando se obtém a chapa de aço descarburada nitrificada, o aquecimento da chapa de aço laminada a frio é iniciado em uma atmosfera de carburação e nitretação, então o primeiro recozimento é executado a uma primeira temperatura dentro de uma faixa predeterminada, e então o segundo recozimento é executado a uma segunda temperatura dentro de uma faixa predetermiada.

Description

CAMPO TÉCNICO [001] A presente invenção se refere a um método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado na qual a variação na propriedade magnética é suprimida.

ANTECEDENTES DA TÉCNICA [002] Uma chapa de aço elétrico com grão orientado é uma chapa de aço que contém Si e na qual os grãos de cristal são altamente integrados em uma orientação {110}<001>, e é usado como material de um núcleo enrolado de um equipamento de indução fixo tal como um transformador. O controle da orientação dos grãos de cristal é conduzido com um fenômeno de crescimento de grão catastrófico chamado recristalização secundária.

[003] Como métodos de controle da recristalização secundária, podem ser citados os dois métodos a seguir. Em um método, o aquecimento é executado em uma placa a uma temperatura de 1280°C ou mais para dissolver quase completamente os precipitados chamados inibidores, e posteriormente são executados a laminação a quente, a laminação a frio, o recozimento, etc. para fazer os precipitados finos se precipitarem durante a laminação a quente e o recozimento. No outro método, o aquecimento é executado em uma placa a uma temperatura de menos de 1280°C, e posteriormente são executados a laminação a quente, a laminação a frio, o recozimento de descarbonetação, a nitretação, o recozimento de acabamento, etc. para fazer o AlN (Al, Si)N e similares precipitarem como inibidores durante a nitretação. O primeiro método é algumas vezes chamado de método de aquecimento da placa a alta temperatura, e o segundo método é algumas vezes chamado de método de aquecimento da placa a baixa temperatura

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2/31 [004] No método de aquecimento da placa a baixa temperatura, o recozimento de nitretação é normalmente executado após ser executado o recozimento de descarbonetação, também servindo como recozimento de recristalização primária, e o recozimento de descarbonetação e o recozimento de nitretação são tentados ser executados simultaneamente nos últimos anos. Se se tornar possível executar simultaneamente o recozimento de descarbonetação e o recozimento de nitretação, torna-se possível executá-los em um forno e usar os equipamentos de recozimento existentes, e reduzir o tempo total de tratamento necessário para o recozimento e suprimir o consumo de energia.

[005] Entretanto, executar simultaneamente o recozimento de descarbonetação e o recozimento de nitretação provoca uma variação notável na propriedade magnética (desvio de propriedade magnética) dependendo do local, após o recozimento de acabamento executado com o aço sendo bobinado.

LISTA DE CITAÇÕES

LITERATURA DE PATENTE [006] Literatura de Patente 1: Publicação de Patente Japonesa aberta a inspeção pública n° 3-122227 [007] Literatura de Patente 2: Publicação de Patente Koreana Registrada n° 817168 [008] Literatura de Patente 3: Publicação de Patente Japonesa aberta a inspeção pública n° 2009-209428 [009] Literatura de Patente 4: Publicação de Patente Japonesa aberta a inspeção pública n° 7-252351 [0010] Literatura de Patente 5: Publicação Nacional Japonesa do Pedido de Patente Internacional n° 2001-515540 [0011] Literatura de Patente 6: Publicação de Patente Japonesa aberta a inspeção pública n° 2007-254829

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

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PROBLEMA TÉCNICO [0012] Um objetivo da presente invenção é fornecer um método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado, capaz de suprimir a variação na propriedade magnética.

SOLUÇÃO PARA O PROBLEMA [0013] Revelou-se que a variação nas propriedades magnéticas acima descritas é notável quando se usa uma placa contendo um baixo teor de C, em particular quando o teor de C é 0,06% em massa ou menos. A razão porque isso acontece quando a placa contém um baixo teor de C é que nos anos recentes a redução no período de tempo usado para o recozimento de descarbonetação em um processo de produção de chapa de aço elétrico com grão orientado é requisitada do ponto de vista de reduzir as emissões de CO2. Embora a causa da variação na propriedade magnética após o recozimento de acabamento não seja exatamente conhecida, a variação é considerada ocorrer porque os grãos de cristal algumas vezes não crescem uniformemente durante o recozimento de acabamento mesmo se os grãos de cristal parecem ser uniformes antes do recozimento de acabamento. Além disso, a razão concebível porque os grãos de cristal não crescem uniformemente é que quando o recozimento de descarbonetação e o recozimento de nitretação são executados simultaneamente, a recristalização primária e a nitretação prosseguem durante o recozimento de descarbonetação, provocando assim a diferença no tamanho de um precipitado na direção da espessura da chapa de aço. Mais especificamente, o grão com recristalização primária é menos passível de crescer na porção da camada de superfície da chapa de aço devido à formação do precipitado com a nitretação, com o que o grão com recristalização primária é mais passível de crescer na porção central porque o precipitado não é formado antes que uma certa quantidade de nitrogênio se difunda. Consequen

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4/31 temente, Consequentemente, é concebível que ocorra variação no diâmetro do grão com recristalização primária para tornar o diâmetro do grão (diâmetro do grão da recristalização secundária) obtido através da recristalização secundária não-uniforme, resultando em uma grande variação na propriedade magnética.

[0014] Os presentes inventores pensaram, com base em tal conhecimento, que é possível provocar uniformemente a recristalização secundária através da formação de um precipitado efetivo para tornar uniforme o crescimento do grão de cristal durante o recozimento de acabamento no método de aquecimento de placa a baixa temperatura no qual o recozimento de descarbonetação e o recozimento de nitretação são executados simultaneamente. Então, os presentes inventores executaram repetidamente uma experiência de medir as propriedades magnéticas das chapas de aço elétrico com grão orientado obtidas através da adição de vários tipos de elementos às placas. Como resultado, os presentes inventores descobriram que a adição de Tio e Cu foi eficaz para tornar uniforme a recristalização secundária.

[0015] A presente invenção foi feita com base no conhecimento acima descrito, e o seu resumo é como segue.

(1) Um método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado, incluindo:

[0016] Executar laminação a quente em um aço contendo Si: 2,5% em massa a 4,0% em massa, C: 0,02% em massa a 0,10% em massa, Mn: 0,05% em massa a 0,20% em massa, Al solúvel em ácido: 0,020% em massa a 0,040% em massa, N: 0,002% em massa a 0,012% em massa, S: 0,001% em massa a 0,010% em massa, e P: 0,01% em massa a 0,08% em massa, também contendo pelo menos um tipo de elemento selecionado de um grupo consistindo em Ti: 0,0020% em massa a 0,010% em massa e Cu: 0,010% em massa a 0,50% em massa, e o saldo sendo composto de Fe e as inevitáveis impurezas para

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5/31 obter uma chapa de aço laminada a quente;

executar recozimento na chapa de aço laminada a quente para obter uma chapa de aço recozida;

executar a laminação a frio na chapa de aço recozida para obter uma chapa de aço laminada a frio;

executar o recozimento de descarbonetação e o recozimento de nitretação na chapa de aço laminada a frio para obter uma chapa de aço descarbonetada nitretada; e executar o recozimento de acabamento na chapa de aço descarbonetada nitretada, em que a obtenção da chapa de aço descarbonetada nitretada inclui:

iniciar o aquecimento na chapa de aço laminada a frio em uma atmosfera de descarbonetação e nitretação;

então executar o primeiro recozimento a uma primeira temperatura dentro da faixa de 700°C a 950°C; e então executar o segundo recozimento a uma segunda temperatura dentro da faixa de 850°C a 950°C quando a primeira temperatura for menor que 800°C e dentro da faixa de 800°C a 950°C quando a primeira temperatura for 800°C ou maior.

(2) O método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado conforme o item (1), em que a primeira temperatura cai dentro da faixa de 700°C a 850°C, e a segunda temperatura cai dentro da faixa de 850°C a 950°C.

(3) O método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado conforme o item (1) ou (2), em que o aço também contém pelo menos um tipo de elemento selecionado do grupo consistindo em Cr: 0,010% em massa a 0,20% em massa, Sn: 0,010% em massa a

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0,20% em massa, Sb: 0,010% em massa a 0,20% em massa, Ni: 0,010% em massa a 0,20% em massa, Se: 0,005% em massa a 0,02% em massa, Bi: 0,005% em massa a 0,02% em massa, Pb: 0,005\% em massa a 0,02% em massa, B: 0,005% em massa a 0,02% em massa, V: 0,005% em massa a 0,02% em massa, Mo: 0,005% em massa a 0,02% em massa, e As: 0,005% em massa a 0,02% em massa.

(4) O método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado conforme qualquer um dos itens (1) a (3), em que o teor de Ti no aço é 0,0020% em massa a 0,0080% em massa, o teor de Cu no aço é 0,01% em massa a 0,10% em massa, e a relação de 20x[Ti]+[Cu]<0,18 é estabelecida em que o teor de Ti (% em massa) no aço é expresso como [Ti] e o teor de Cu (% em massa) é expresso como [Cu].

(5) O método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado conforme o item (4), em que a relação de 10x[Ti]+[Cu]<0,07 é estabelecida.

(6) O método de produção de um,a chapa de aço elétrico com grão orientado conforme qualquer um dos itens (1) a (5), em que a laminação a quente é executada após aquecer o aço até uma temperatura de 1250°C ou menos.

(7) O método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado conforme qualquer uma das reivindicações (1) a (6), em que os períodos de tempo do primeiro recozimento e do segundo recozimento são 15 segundos ou mais.

EFEITOS VANTAJOSOS DA INVENÇÃO [0017] De acordo com a presente invenção, quantidades adequadas de Ti e/ou Cu estão contidas no aço, e o recozimento de descarbonetação e o recozimento de nitretação são executados a temperaturas

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7/31 adequadas, tornando, assim, possível suprimir a variação da propriedade magnética.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS [0018] [Fig. 1] - A Fig. 1 é um gráfico representando a relação entre o teor de Ti e o teor de Cu e a densidade de fluxo magnético e a avaliação de sua variação.

[0019] [Fig. 2] - A Fig. 2 é um fluxograma ilustrando um método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado conforme uma modalidade da presente invenção.

DESCRIÇÃO DE MODALIDADES [0020] Conforme descrito acima, os presentes inventores conduziram repetidamente s experiências de medir as propriedades magnéticas das chapas de aço elétrico com grão orientado obtidas através da adição de vários tipos de elementos às placas e descobriram que a adição de Ti e Cu é eficaz para tornar uniforme a recristalização secundária.

[0021] Na experiência, foi usado, por exemplo, o aço silício com uma composição usada para produzir uma chapa de aço elétrico com grão orientado com base em um método de aquecimento de placa a baixa temperatura. Além disso, Ti e Cu estavam contidos a várias razões no aço silício para produzir lingotes de aço com várias composições. Além disso, os lingotes de aço foram aquecidos a uma temperature de 1250°C ou menos e submetidos à laminação a quente, e então submetidos à laminação a frio. Além disso, o recozimento de descarbonetação e o recozimento de nitretação foram executados simultaneamente após a laminação a frio, e então foi executado o recozimento de acabamento. Então, as densidades de fluxo magnetic B8 das chapas de aço elétrico com grão orientado foram medidas e as variações nas densidades de fluxo magnético B8 nas bobinas após o recozimento de acabamento foram verificadas. A densidade de fluxo magnético B8 é a densidade de fluxo magnético que ocorre na chapa de aço elétrico com grão

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8/31 orientado quando um campo magnético de 800 A/m a 50 Hz é aplicado a ela.

[0022] Como resultado da experiência, foi descoberto que a variação na densidade de fluxo magnético B8 na bobina após o r4ecozimjento de acabamento é notavelmente reduzida quando o lingote de aço contém 0,0020% em massa a 0,010% em massa de Ti e/ou 0,010% em massa a 0,50% em massa de Cu.

[0023] Um exemplo dos resultados obtidos através das experiências acima descritas está ilustrado na Fig. 1. Embora detalhes das experiências sejam descritos mais tarde, uma marca de círculo vazio na Fig. 1 indica que o valor médio das densidades de fluxo magnético B8 de cinco chapas de amostra foi 1,90 T ou mais e a diferença entre o valor máximo e o valor mínimo da densidade de fluxo magnético B8 foi 0,030 T ou menos. Além disso, uma marca de círculo cheio na Fig. 1 indica que pelo menos o valor médio das densidades de fluxo magnético B8 das amostras de chapa única foi menor que 1,90 T ou a diferença entre o valor máximo e o valor mínimo da densidade de fluxo magnético B8 foi de mais de 0,030 T. è aparente da Fig. 1 que quando o lingote de aço contém 0,0020% em massa a 0,010% em massa de Ti e/ou 0,010% em, massa a 0,50% em massa de Cu, o valor médio das densidades de fluxo magnético B8 é alto e a variação na densidade de fluxo magnético B8 é pequena.

[0024] A seguir, um método de produção de chapa de aço elétrico com grão orientado conforme uma modalidade da presente invenção será descrita. A Fig. 2 é um fluxograma ilustrando o método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado conforme a modalidade da presente invenção.

[0025] Na presente modalidade, inicialmente uma placa é produzida através de lingotamento de aço fundido para uma chapa de aço elétrico com grão orientado com uma composição predeterminada (Etapa 1). O

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9/31 método de lingotamento não é particularmente limitado. O aço fundido contém, por exemplo, Si: 2,5% em massa a 4,0% em massa, C: 0,02% em massa a 0,10% em massa, Mn: 0,05% em massa a 0,20% em massa, Al solúvel em ácido: 0,020% em massa a 0,040% em massa, N: 0,002% em massa a 0,012% em massa, S: 0,001% em massa a 0,010% em massa, e P: 0,01% em massa a 0,08% em massa. O aço fundido também contém pelo menos um tipo de elemento selecionado de um grupo consistindo em Ti: 0,0020% em massa a 0,010% em massa e Cu: 0,010% em massa a 0,50% em massa. Em resumo, o aço fundido contém um ou ambos entre Ti e Cu nas faixas de Ti: 0,010% em massa ou menos e Cu: 0,50% em massa ou menos para satisfazer pelo menos um entre Ti: 0,0020% em massa ou mais ou Cu: 0,010% em massa ou mais. O saldo do aço fundido pode ser composto de Fe e as inevitáveis impurezas. Note que as impurezas inevitáveis podem incluir elemento^) que formam um inibidor no processo de produção da chapa de aço elétrico com grão orientado após a purificação ser executada através do recozimento a alta temperatura.

[0026] Aqui, serão explicadas as razões para limitações numéricas da composição do aço fundido descrito acima.

[0027] Si é um elemento que é extremamente eficaz para aumentar a resistência elétrica da chapa de aço elétrico com grão orientado para reduzir a corrente de Foucault constituindo uma parte da perda de núcleo. Quando o teor de Si é menor que 2,5% em massa, a perda de corrente de Foucault não pode ser suficientemente suprimida. Por outro lado, quando o teor de Si é maior que 4,0% em massa, a capacidade de processamento é diminuída. Consequentemente, o teor de Si é ajustado para 2,5% em massa a 4,0% em massa.

[0028] C é um elemento que é eficaz para controlar a estrutura (estrutura de recristalização primária) obtida através da recristalização primária. Quando o teor de C é menor que 0,02% em massa, o efeito não

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10/31 pode ser suficientemente obtido. Por outro lado, quando o teor de C for maior que 0,10% em massa, o tempo necessário para o recozimento de descarbonetação aumenta, resultando em uma maior quantidade de exaustão de CO2. Note que quando o recozimento de descarbonetação é insuficiente, a chapa de aço elétrico com grão orientado com excelentes propriedades ,magnéticas é menos passível de ser obtida. Consequentemente, o teor de C é ajustado para 0,02% em massa a 0,10% em massa. Além disso, uma vez que a variação na propriedade magnética após o recozimento de acabamento é particularmente proeminente quando o teor de C é 0,06% em massa ou menos na técnica convencional conforme descrito acima, a modalidade é particularmente eficaz no caso em que o teor de C é 0,06% ou menos.

[0029] O Mn aumenta a resistência específica da chapa de aço elétrico com grão orientado para reduzir a perda de núcleo. O Mn também age para evitar a ocorrência de fraturas na laminação a quente. Quando o teor de Mn é menor que 0,05% em massa, os efeitos não podem ser suficientemente obtidos. Por outro lado, quando o teor de Mn é maior que 0,20% em massa, a densidade de fluxo magnético da chapa de aço elétrico com grão orientado é diminuída. Consequentemente, o teor de Mn é ajustado para 0,05% em massa a 0,20% em massa.

[0030] Al solúvel em ácido é um elemento importante que forma AlN que serve como inibidor. Quando o teor de Al solúvel em ácido é menor que 0,020% em massa, a quantidade suficiente de AlN não pode ser formada, resultando em resistência insuficiente do inibidor. Por outro lado, quando o teor de Al solúvel em ácido é de mais de 0,040% em massa, O AlN se torna bruto, resultando na diminuição da resistência do inibidor. Consequentemente, o teor de Al solúvel em ácido é ajustado para 0,020% em massa a 0,040% em massa.

[0031] N é um elemento importante que forma AlN através da reação com o Al solúvel em ácido. Embora uma grande quantidade de N

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11/31 não precise estar contida na chapa de aço elétrico com grão orientado porque o recozimento de nitretação é executado após a laminação a frio como será descrito mais tarde, uma grande carga pode ser necessária na produção de aço para fazer o teor de N menor que 0,002% em massa, Por outro lado, quando o teor de N é maior que 0,012% em massa, um orifício chamado bolha é gerado na chapa de aço na laminação a frio. Consequentemente, o teor N é ajustado para 0,002% em massa a 0,012% em massa. O teor de N é preferivelmente 0,010% em massa ou menos para também reduzir as bolhas.

[0032] S é um elemento importante para formar um precipitado MnS através da reação com Mn. O precipitado MnS afeta principalmente a recristalização primária e funciona para suprimir a variação dependendo do local do crescimento do grão na recristalização primária devido à laminação a quente. Quando o teor de Mn é menor que 0,001% em massa, o efeito não pode ser suficientemente obtido. Por outro lado, quando o teor de Mn é maior que 0,010% em massa, a propriedade magnética é passível de diminuir.Consequentemente, o teor de Mn é ajustado para 0,001% em massa a 0,010% em massa. O teor de Mn é preferivelmente 0,009% em massa ou menos para também melhorar a propriedade magnética.

[0033] O P aumenta a resistência específica da chapa de aço elétrico com grão orientado para reduzir a perda de núcleo. Quando o teor de P é menor que 0,01% em massa, o efeito não pode ser suficientemente obtido. Por outro lado, quando o teor de P é maior que 0,08% em massa, a laminação a frio pode se tornar difícil de ser executada. Consequentemente, o teor de P é ajustado para 0,01% em massa a 0,08% em massa.

[0034] O Ti forma um precipitado TiN através da reação com o N. Além disso, o Cu forma um precipitado CuS através da reação com o S. Esses precipitados agem para tornar uniforme o cresciment6o dos grãos

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12/31 de cristal no recozimento de acabamento independentemente do local da bobina e suprimir a variação na propriedade magnética da chapa de aço elétrico com grão orientado Em particular, o precipitado TiN é considerado suprimir a variação no crescimento do grão em uma região de alta temperatura no recozimento de acabamento para diminuir o desvio da propriedade magnética na chapa de aço elétrico com grão orientado. Além disso, o precipitado CuS é considerado suprimir a variação no crescimento do grão em uma região de baixa temperatura no recozimentoü de descarbonetação e no recozimento de acabamento para diminuir o desvio da propriedade magnética da chapa de aço elétrico com grão orientado. Quando o teor de Ti é menor que Ü,ÜÜ2Ü% em massa e o teor de Cu é menor que Ü,Ü1Ü% em massa, os efeitos não podem ser suficientemente obtidos. Por outro lado, quando o teor de Ti é maior que Ü,Ü1Ü% em massa, o precipitado TiN é formado excessivamente e permanece mesmo após o recozimento de acabamento. Similarmente, quando o teor de Cu é maior que Ü,5Ü% em massa, o precipitado CuS é excessivamente formado e permanece mesmo após o recozimento de acabamento. Se esses precipitados permanecem na chapa de aço elétrico com grão orientado, é difícil obter uma alta propriedade magnética. Consequentemente, o aço fundido contém um ou ambos entre Ti e Cu nas faixas de Ti: Ü,Ü1Ü% em massa ou menos e Cu: Ü,5ÜR% em massa ou menos para satisfazer pelo menos um entre Ti: Ü,ÜÜ2Ü% em massa ou mais ou Cu: Ü,Ü1Ü% em massa ou mais. Em resumo, o aço fundido contém pelo menos um tipo de elemento selecionado de um grupo consistindo em Ti: Ü,ÜÜ2Ü% em massa a Ü,Ü1Ü% em massa e Cu: Ü,Ü1Ü% em massa a Ü,5Ü% em massa.

[ÜÜ35] Note que o limite inferior do teor de Ti é preferivelmente Ü,ÜÜ2Ü% em massa, e o limite superior do teor de Ti é preferivelmente Ü,ÜÜ8Ü% em massa. Além disso, o limite inferior do teor de Cu é prefe

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13/31 rivelmente 0,01% em massa, e o limite superior do teor de Cu é preferivelmente 0,10% em massa. Além disso, em que o teor de Ti (% em massa) é expresso como [Ti] e o teor de Cu (% em massa) é expresso como [Cu], é m,ais preferível que a relação de 20x[Ti]+[Cu]<0,18 seja estabelecida e, preferivelmente, a relação de 10x[Ti]+[Cu]<0,07 seja estabelecida.

[0036] Note que pelo menos um tipo dos vários tipos de elementos a seguir pode estar contido no aço fundido.

[0037] Cr e Sn melhoram a qualidade de uma camada de óxido a ser formada no recozimento de descarbonetação e melhoram a qualidade de uma película vítrea a ser formada da camada de óxido no recozimento de acabamento. Em outras palavras, Cr e Sn melhoram a propriedade magnética através da estabilização da formação da camada de óxido e da película vítrea para suprimir a variação da propriedade magnética. Entretanto, quando o teor de Cr é maior que 0,20% em massa, a formação da película vítrea pode ser instável. Além disso, quando o teor de Sn é maior que 0,20% em massa, a superfície da chapa de aço pode ser menos passível de ser oxidada para resultar na formação insuficiente da película vítrea. Consequentemente, cada um entre o teor de Cr e o teor de Sn é preferivelmente 0,20% em massa ou menos. Além disso, para obter suficientemente os efeitos acima, cada um entre o teor de Cr e o teor de Sn é preferivelmente 0,01 % em massa ou mais. Note que Sb é um elemento de segregação nas bordas dos grãos e assim tem um efeito de estabilizar a recristalização secundária. [0038] Além disso, o aço fundido pode conter Sb: 0,010% em massa a 0,20% em massa, Ni: 0,010% em massa a 0,20% em massa, Se: 0,005% em massa a 0,02% em massa, Bi: 0,005% em massa a 0,02% em massa, Pb: 0,005% em massa a 0,02% em massa, B: 0,005% em massa a 0,02% em massa, V: 0,005% em massa a 0,02% em massa, Mo: 0,005% em massa a 0,02% em massa, e/ou As: 0,005% em massa

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14/31 a 0,02% em massa. Esses elementos podem ser elementos reforçadores dos inibidores.

[0039] Na modalidade, após a placa ser produzida com a composição a partir do aço fundido, a placa é aquecida (Etapa S2). A temperatura do aquecimento é preferivelmente ajustada para 1250°C ou menos, do ponto de vista de economia de energia.

[0040] A seguir, a laminação a quente é executada na placa para se obter uma chapa de aço laminada a quente (Etapa S3). A espessura da chapa de aço laminada a quente não é particularmente limitada, e pode ser ajustada para 1,8 mm a 3,5 mm.

[0041] Posteriormente, o recozimento é executado na chapa de aço laminada a quente para obter uma chapa de aço recozida (Etapa S4). A condição do recozimento não é particularmente limitada, e o recozimento pode ser executado, por exemplo, a uma temperatura de 750°C a 1200°C por 30 segundos a 10 minutos. O recozimento melhora a propriedade magnética.

[0042] Subsequentemente, é executada a laminação a frio para obter uma chapa de aço laminada a frio (Etapa S5). A laminação a frio pode ser executada apenas uma vez ou em uma pluralidade de vezes enquanto um recozimento intermediário é executado e3ntrer elas. O recozimento intermediário é preferivelmente executado a uma temperatura de 750°C a 1200°C por 30 segundos a 10 minutos.

[0043] Note que se a laminação a frio for executada sem a execução do recozimento intermediário acima descrito, pode ser difícil obter propriedades uniformes. Por outro lado, se à laminação a frio for executada uma pluralidade de vezes enquanto o recozimento intermediário é executado entre elas, as propriedades uniformes são facilmente obtidas mas a densidade de fluxo magnético diminui. Consequentemente, é preferível determinar o número de vezes da laminação a frio e a presença ou ausência do recozimento intermediário de acordo com a propriedade

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15/31 requerida e o custo da chapa de aço elétrico com grão orientado finalmente obtidos.

[0044] Além disso, em qualquer caso, é preferível ajustar a redução de laminação na laminação a frio final para 80% a 95%.

[0045] O recozimento de descarbonetação e o recozimento de nitretação (recozimento de descarbonetação e de nitretação) é executado na chapa de aço laminada a frio em uma atmosfera de descarbonetação e de nitretação após a laminação a frio para obter uma chapa de aço descarbonetada nitretada (Etapa S6). O recozimento de descarbonetação remove o carbono da chapa de aço e provoca a recristalização primária. Além disso, o recozimento de nitretação aumenta o teor de nitrogênio na chapa de aço. Um, exemplo da atmosfera de descarbonetação e de nitretação é uma atmosfera úmida contendo hidrogênio, nitrogênio, vapor d'água e gás (amônia ou similar) tendo capacidade de nitretação. [0046] No recozimento de descarbonetação e nitretação, pelo menos o aquecimento da chapa de aço laminada a frio é iniciado na atmosfera de descarbonetação e nitretação ,então um primeiro recozimento é executado a uma temperatura T1 dentro de uma faixa de 700°C a 950°C, e então o segundo recozimento é executado a uma temperatura T2. Mais especificamente, a atmosfera contendo o gás tendo a capacidade de nitretação é preparada antes da geração da descarbonetação, e a descarbonetação e a nitretação são executadas simultaneamente. A temperatura T2 aqui é uma temperatura dentro de uma faixa de 850°C a 950°C quando a temperatura T1 é menor que 800°C, e é uma temperatura dentro da faixa de 800°C a 950°C quando a temperatura T1 é 800°C ou mais. Além disso, é preferível manter a chapa de aço laminada a frio a uma temperatura T1 e a uma temperatura T2 por 15 segundos ou mais cada um. A descarbonetação,m a recristalização primária, e a nitretação podem ocorrer tanto no recozimento à temperatura T1 quanto no recozimento à temperatura T2, e o recozimento à temperatura T1

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16/31 contribui principalmente para a nitretação e o recozimento à temperatura T2 contribui principalmente para a aparência da recristalização primária. [0047] Quando a temperatura T1 é menor que 700°C, o grão de cristal obtido através da recristalização primária (grão com recristalização primária) é pequeno de forma que a recristalização secundária subsequente não aparece suficientemente. Por outro lado, quando a temperatura T1 é maior que 950°C, o grão com recristalização primária é grande de forma que a recristalização secundária subsequente não aparece suficientemente. Além disso, quando a temperatura T2 é menor que 850°C quando a temperatura T1 é menor que 800°C, o grão de cristal (grão com recristalização primária) obtido através da recristalização primária é pequeno de forma que a recristalização secundária subsequente não aparece suficientemente. Similarmente, quando a temperatura T2 é menor que 800°C, mesmo quando a temperatura T1 é maior que 800°C, o grão de cristal (grão com recristalização primária) obtido através da recristalização primária é pequeno de forma que a recristalização secundária subsequente não aparece suficientemente. Por outro lado, quando a temperatura T2 é maior que 950°C, o grão com recristalização primária não aparece suficientemente. Além disso, quando a temperatura T1 é menor que 700°C ou quando a temperatura T1 e a temperatura T2 são maiores que 950°C, o nitrogênio é menos provável de difundir dentro da chapa de aço, de forma que a recristalização secundária subsequente não aparece suficientemente.

[0048] Além disso, quando cada tempo de retenção às temperaturas T1 e T2 é menor que 15 segundos, a nitretação pode ser insuficiente ou o grão com recristalização primária pode ser pequeno. Em particular, quando o tempo de retenção à temperatura T2 é menor que 15 segundos, o grão da recristalização primária com um tamanho suficiente é menos provável de ser obtido.

[0049] Note que a temperatura T2 pode ser feita igual á temperatura

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T1. Em outras palavras, se a temperatura T1 for 800°C ou mais, o recozimento à temperatura T1 e o recozimento à temperatura T2 podem ser executados continuamente. Além disso, quando a temperatura T1 e a temperatura T2 são feitas diferentes, é preferível ajustar a temperatura T1 para uma temperatura adequada para nitretação e ajustar a temperatura T2 para uma temperatura adequada para o aparecimento da recristalização primária. Ajustar a temperatura T1 e a segunda temperatura T2 conforme descrito acima torna possível também aumentar a densidade de fluxo magnético e também suprimir a variação na densidade de fluxo magnético. Por exemplo, é preferível ajustar a temperatura T1 até uma temperatura na faixa de 700°C a 850°C, e ajustar a temperatura 2 até uma temperatura na faixa de 850°C a 950°C.

[0050] Quando a temperatura T1 cai dentro da faixa de 700°C a 850°C, é possível difundir particularmente efetivamente o nitrogênio que entra na superfície da chapa de aço para a porção central da chapa de aço. Consequentemente, a recristalização secundária aparece suficientemente e uma excelente propriedade magnética é obtida. Além disso, quando a temperatura T2 cai dentro da faixa de 850°C a 950°C, é possível ajustar o grão com recristalização primária até um tamanho particularmente preferível. Consequentemente, a recristalização secundária aparece suficientemente e uma excelente propriedade magnética é obtida.

[0051] Após o recozimento de descarbonetação e nitretação, um agente de separação de recozimento contendo MgO como principal componente é aplicado, em uma lama aquosa, à superfície da chapa de aço descarbonetada nitretada, e a chapa de aço descarbonetada nitretada é bobinada. Então, um recozimento de acabamento do tipo recozimento em caixa é executado na chapa de aço descarbonetada nitretada bobinada para obter uma chapa de aço com recozimento de acabamento bobinada (Etapa S7). O recozimento de acabamento provoca a

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18/31 recristalização secundária.

[0052] Posteriormente, a chapa de aço com recozimento de acabamento bobinada é desbobinada, e o agente de separação de recozimento é removido. Subsequentemente, uma solução de revestimento contendo fosfato de alumínio e sílica coloidal como principais componentes é aplicada à superfície da chapa de aço com recozimento de acabamento, e o cozimento é executado para formar uma película isolante (Etapa S8).

[0053] A chapa de aço elétrico com grão orientado pode ser produzida da maneira acima.

[0054] Note que o aço sendo objeto da laminação a quente não é limitado à placa obtida através de lingotamento do aço fundido, mas a assim chamada placa fina pode ser usada. Além disso, quando se usa a placa fina, não é sempre necessário executar o aquecimento da placa a 1250°C ou menos.

EXEMPLO [0055] A seguir, será descrita a experiência executada pelos presentes inventores. As condições etc. nas experiências são exemplos empregados para verificar a praticabilidade e os efeitos da presente invenção, e a presente invenção não é limitada a esses exemplos.

(Primeira Experiência) [0056] Inicialmente, 15 tipos de lingotes de aço cada um contendo Si: 3,1% em massa, C: 0,06% em massa, Mn: 0,10% em massa, Al solúvel em ácido: 0,029% em massa, N: 0,008% em massa, S: 0,0060% em massa, e P: 0,030% em massa, também contendo Ti e Cu em quantidades listadas na Tabela 1, e o saldo composto de Fe e as inevitáveis impurezas foram, produzidos usando-se um forno de fusão a vácuo. Então o recozimento foi executado nos lingotes de aço a 1150°C por uma hora, e então a laminação a quente foi executada para se obter chapas de aço laminadas a quente com uma espessura de 2,3 mm.

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19/31 [0057] Subsequentemente, o recozimento foi executado nas chapas de aço laminadas a quente a 1100°C por 120 segundos para obter chapas de aço recozidas. Então, a decapagem ácida foi executada nas chapas de aço recozidas, e então a laminação a frio foi executada nas chapas de aço recozidas para obter chapas de aço laminadas a frio com uma espessura de 0,23 mm. Subsequentemente, o recozimento de descarbonetação e o recozimento de nitretação (recozimento de descarbonetação e nitretação) foi executado nas chapas de aço laminadas a frio em uma atmosfera contendo vapor d'água, hidrogênio, nitrogênio, e amônia para ob ter chapas de aço descarbonetadas nitretadas. No recozimento de descarbonetação e nitretação, o recozimento foi executado a uma temperatura T1 de 800°C a 840°C por 40 segundos, e então o recozimento foi executado a 870°C por 70 segundos.

[0058] Posteriormente, um agente de separação de recozimento contendo MgO como principal componente foi aplicado, em uma lama aquosa, às superfícies das chapas de aço descarbonetadas nitretadas, Então foi executado o recozimento de acabamento nas chapas a 1200°C por 20 horas para obter chapas de aço com recozimento de acabamento. Subsequentemente, as chapas de aço com recozimento de acabamento foram lavadas com água, e então cortadas em um tamanho de medição de chapa magnética com uma largura de 60 mm e um comprimento de 300 mm. Subsequentemente, uma solução de revestimento contendo fosfato de alumínio e silica coloidal como principais componentes foi aplicado às superfícies das chapas de aço com laminação de acabamento, e o cozimento foi executado para formar uma película isolante. Dessa maneira, foram obtidas amostras das chapas de aço elétrico com grão orientado.

[0059] Então, a densidade de fluxo magnetic B8 de cada uma das chapas de aço elétrico com grão orientado foi medida. A densidade de fluxo magnetic B8 é a densidade de fluxo magnético que ocorre na

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20/31 chapa de aço elétrico com grão orientado quando um campo magnético de 800 AQ/m a 50 Hz é aplicado conforme descrito acima. Note que as densidades de fluxo magnético B8 de cinco amostras foram medidas para cada amostra. Então, para cada amostra, o valor médio “B8 médio”, o valor máximo “B8 max”, e o valor mínimo “B8 min” foram obtidos. |A diferença AB8 entre o valor máximo “B8 max” e o valor mínimo “B8 min” foi também obtida. A diferença AB8 é um índice que indica a faixa de flutuação da propriedade magnética. Esses resultados estão listados na Tabela 1 juntamente com os teores de Ti e os teores de Cu. Além disso, os resultados da avaliação com base no valor médio “B8 médio” e a diferença AB8 estão indicados na Fig. 1, Conforme descrito acima, uma marca de círculo vazio na Fig, 1 indica que o valor médio “B8 médio” foi 1,90 T ou mais e a diferença AB8 foi 0,030 T ou menos. Além disso, uma marca de círculo cheio na Fig. 1 indica que o valor médio “B8 médio” foi menor que 1,90 T ou a diferença AB8 foi de mais de 0,030 T.

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Tabela 1

Amostra n°	Teor de Ti (% em massa)	Teor de Cu (% em massa)	20x[Ti]+[Cu]	10x[Ti]+[Cu]	B8 mé- dio	B8 max	B8 min	AB8	Nota
1	0,0010	0,005	0,025	0,015	1,909	1,926	1,872	0,054	Exemplo Comparativo
2	0,0022	0,006	0,050	0,028	1,918	1,925	1,891	0,034	Modalidade
3	0,0049	0,005	0,103	0,054	1,916	1,924	1,892	0,032	Modalidade
4	0,0088	0,007	0,183	0,095	1,905	1,922	1,891	0,031	Modalidade
5	0,0105	0,004	0,214	0,109	1,882	1,892	1,862	0,030	Exemplo Comparativo
6	0,0012	0,032	0,056	0,044	1,919	1,929	1,893	0,036	Modalidade
7	0,0013	0,080	0,106	0,093	1,918	1,927	1,892	0,035	Modalidade
8	0,0015	0,131	0,161	0,146	1,916	1,924	1,891	0,033	Modalidade
9	0,0014	0,412	0,440	0,426	1,903	1,911	1,880	0,031	Modalidade
10	0,0011	0,582	0,604	0,593	1,881	1,889	1,859	0,030	Exemplo Comparativo
11	0,0035	0,081	0,151	0,116	1,915	1,923	1,896	0,027	Modalidade
12	0,0058[	0,083	0,199	0,141	1,904	1,911	1,885	0,026	Modalidade
13	0,0069	0,014	0,152	0,083	1,912	1,92	1,893	0,027	Modalidade
14	0,0085	0,420	0,59	0,505	1,901	1,909	1,884	0,025	Modalidade
15	0,0027	0,022	0,076	0,049	1,920	1,93	1,902	0,028	Modalidade

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22/31 [0060] Conforme apresentado na Tabela 1 e na Fig, 1, nas amostras n° 2 a n° 4, n° 6 a n° 9, e n° 11 a n° 15; em cada uma das quais o teor de Ti e o teor de Cu estavam dentro da faixa da presente invenção, o valor médio “B8 médio” foi grande, da ordem de 1,90 T ou mais e a diferença AB8 foi pequena da ordem de 0,030 T ou menos. Em resumo, uma alta propriedade magnética foi obtida e a variação na propriedade magnética foi pequena.

[0061] Em particular, o equilíbrio entre o valor médio “B8 médio” e a diferença ΔΒ8 foi excelente nas amostras n° 11, n° 13, e n° 15, nas quais a relação de 20x[Ti]+[Cu]<0,18 foi estabelecida em que o teor de Ti (% em massa) foi expresso como [Ti] e o teor de C u (% em massa) foi expresso por [Cu]. Entre eles, o equilíbrio entre o valor “B8 médio” e a diferença ΔΒ8 foi extremamente excelente na amostra n° 15, na qual a relação de 10x[Ti]+[Cu]<0,07 foi estabelecida.

[0062] Por outro lado, na amostra n° 1, na qual o teor de Ti foi menor que 0,0020% e o teor de Cu foi menor que 0,010% em massa, a diferença ΔΒ8 foi grande, da ordem de mais de 0,030 T. Em resumo, a variação na propriedade magnética foi grande. Além disso, na amostra n° 5, na qual o teor de Ti foi maior que 0,010% em massa e na amostra n° 10, na qual o teor de Cu foi de mais de 0,50% em massa, uma grande quantidade de precipitado estava contida para afetar o recozimento de acabamento, com o resultado de que o valor médio “B8” foi pequeno, da ordem de menos de 1,90 T. Em resumo, uma propriedade magnética suficientemente alta não pode ser obtida.

(Segunda Experiência) [0063] Inicialmente, 3 tipos de lingotes de aço cada um contendo Si: 3,1% em massa, C: 0,04% em massa, Mn: 0,10% em massa, Al solúvel em ácido: 0,030% em massa, N: 0,003% em massa, S: 0,0055% em massa, e P: 0,028% em massa, também contendo Ti e Cu nas quanti

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23/31 dades listadas na Tabela 2, e o saldo sendo composto de Fe e as inevitáveis impurezas foram produzidos usando-se um forno de fusão a vácuo. Então o recozimento foi executado nos lingotes de aço a 1150°C por uma hora, e então a laminação a quente foi executada para obter chapas de aço laminadas a quente com uma espessura de 2,3 mm.

[0064] Subsequentemente, o recozimento foi executado nas chapas de aço laminadas a quente, a 1090°C por 120 segundos para obter chapas de aço recozidas. Então, a decapagem ácida foi executada nas chapas de aço recozidas, e então a laminação a frio foi executada nas chapas de aço recozidas para obter chapas de aço laminadas a frio com uma espessura de 0,23 mm. Subsequentemente, chapas de aço para recozimento foram cortadas das chapas de aço laminadas a frio, e o recozimento de descarbonetação e o recozimento de nitretação (recozimento de descarbonetação e de nitretação) foi executado nas chapas de aço em uma atmosfera contendo vapor d'água, hidrogênio, nitrogênio, e amônia para obter chapas de aço descarbonetadas nitretadas. No recozimento de descarbonetação e nitretação, o recozimento foi executado a 800°C por 50 segundos, e então o recozimento foi executado a temperaturas T2 listadas na Tabela 2 por 80 segundos.

[0065] Posteriormente, um agente de separação de recozimento contendo MgO como principal componente foi aplicado, em uma lama aquosa, à superfície das chapas descarbonetadas nitretadas. Então, o recozimento de acabamento foi executado a 1200°C por 20 horas para obter chapas de aço com recozimento de acabamento. Subsequentemente, tratamentos desde a lavagem com água até a formação da película isolante foram executadas similarmente à primeira experiência para obter amostras das chapas de aço elétrico com grão orientado.

[0066] Então, para cada uma das amostras, o valor médio “B8 médio”, o valor máximo “B8 max”, o valor mínimo “B8 min”, e a diferença

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ΔΒ8 foram obtidos similarmente à primeira experiência. Esses resultados estão listados na Tabela 2 juntamente com os teores de Ti, os teores de Cu, e as temperaturas T2.

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Tabela 2

Amostra N°	Teor de Ti (% em massa)	Teor em Cu (% em massa)	20x[Ti]+[C u]	10x[Ti]+[C u]	Temperatura T2 (°C)	B8 médio (T)	B8 max (T)	B8 min (T)	ΔΒ8 (T)	Nota
21	0,0013	0,005	0,031	0,018	780	1,842	1,861	1,829	0,031	Exemplo Comparativo
22	0,0013	0,005	0,031	0,018	820	1,903	1,916	1,879	0,037	Exemplo Comparativo
23	0,0013	0,005	0,031	0,018	870	1,910	1,928	1,884	0,044	Exemplo Comparativo
24	0,0013	0,005	0,031	0,018	920	1,902	1,934	1,863	0,071	Exemplo Comparativo
25	0,0013	0,005	0,031	0,018	960	1,723	1,872	1,621	0,251	Exemplo Comparativo
26	0,0025	0,028	0,078	0,053	780	1,841	1,859	1,833	0,026	Exemplo Comparativo
27	0,0025	0,028	0,078	0,053	820	1,910	1,918	1,896	0,022	Modalidade
28	0,0025	0,028	0,078	0,053	870	1,922	1,931	1,906	0,025	Modalidade
29	0,0025	0,028	0,078	0,053	920	1,924	1,936	1,908	0,028	Modalidade
30	0,0025	0,028	0,078	0,053	960	1,822	1,871	1,772	0,099	Exemplo Comparativo
31	0,0072	0,142	0,286	0,214	780	1,846	1,862	1,834	0,028	Exemplo Comparativo
32	0,0072	0,142	0,286	0,214	820	1,912	1,920	1,898	0,022	Modalidade
33	0,0072	0,142	0,286	0,214	870	1,924	1,932	1,906	0,026	Modalidade
34	0,0072	0,142	0,286	0,214	920	1,925	1,934	1,908	0,026	Modalidade
35	0,0072	0,142	0,286	0,214	960	1,826	1,878	1,781	0,097	Exemplo Comparativo

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26/31 [0067] Conforme apresentado na Tabela 2, nas amostras n° 27 a n° 29 e n° 32 a n° 34, em cada uma das quais o teor de Ti, o teor de Cu e a temperatura T2 estavam dentro da faixa da presente invenção, o valor médio “B8 médio” foi grande, da ordem de 1,90 T ou mais e a diferença AB8 foi pequena, da ordem de 0,m030 T ou menos. Em resumo, uma alta propriedade magnética foi obtida e a variação da propriedade magnética foi pequena.

[0068] Por outro lado., nas amostras n° 21 a n 25, em cada uma das quais o teor de Ti foi menor que 0,0020% em massa e o teor de Cu foi menor que 0,010% em massa, a diferença ΔΒ8 foi grande, da ordem de mais de 0,030 T. Em resumo, a variação na propriedade magnética foi grande.

[0069] Além disso, nas amostras n° 26 e n° 31, em cada uma das quais a temperatura T2 foi menor que 800°C, o valor médio “B8 médio” foi pequeno, da ordem de menos de 1,90 T. Nas amostras n° 30 e n° 35, em cada uma das quais a temperatura T2 foi maior que 950°C, a diferença ΔΒ8 foi grande, da ordem de mais de 0,030 T e o valor médio “B8 médio” foi pequeno, da ordem de menos de ‘1,90 T.

(Terceira Experiência) [0070] Inicialmente, 9 tipos de lingotes de aço cada um contendo Si: 3,1% em massa, C: 0,04% em massa, Mn: 0,10% em massa, Al solúvel em ácido: 0,030% em massa, N: 0,003% em massa, S: 0,0055% em massa, P: 0,028% em massa, Ti: 0,025% em massa, e Cu: 0,028% em massa, e o saldo sendo composto de Fe e as inevitáveis impurezas foram produzidos usando-se um forno de fusão a vácuo. Então, o recozimento foi executado nos lingotes de aço a 1150°C por uma hora, e então a laminação a quente foi executada para se obter chapas de aço laminadas a quente com uma espessura de 2,3 mm.

[0071] Subsequentemente, o recozimento foi executado nas chapas

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27/31 de aço laminadas a quente a 1070°C por 120 segundos ára obter chapas de aço recozidas. Então, a decapagem ácida foi executada nas chapas de aço recozidas, e então a laminação a frio foi executada nas chapas de aço recozidas para obter chapas de aço laminadas a frio com uma espessura de 0,23 mm. Subsequentemente, as chapas de aço para recozimento foram cortadas das chapas de aço laminadas a frio, e o recozimento de descarbonetação e o recozimento de nitretação (recozimento de descarbonetação e nitretação) foi executado nas chapas de aço em uma atmosfera contendo vapor d'água, hidrogênio, nitrogênio, e amônia para obter chapas de aço descarbonetadas e nitretadas. No recozimento de descarbonetação e nitretação, o recozimento foi executado a temperaturas T1 dentro de uma faixa de 680°C a 860°C listada na Tabela 3 por 20 segundos, e então o recozimento foi executado a temperaturas T2 dentro de uma faixa de 830°C a 960°C listada na Tabela 3 por 90 segundos.

[0072] Posteriormente, um agente de separação de recozimento contend MgO como seu principal component foi aplicado, em uma lama aquosa, às superficies das chapas de aço descarbonetadas nitretadas. Então, o recozimento de acabamento foi executado a 1200°C por 20 horas para obter chapas de aço com recozimento de acabamento. Subsequentemente, tratamentos desde lavagem com água até a formação de película isolante foram executados similarmente à primeira experiência para obter amostras das chapas de aço elétrico com grão orientado. [0073] Então, para cada uma das amostras, o valor médio “B8 médio”, o valor máximo “B8 max”, o valor mínimo “B8 min, e a diferença AB8 foram obtidos similarmente à primeira experiência. Esses resultados estão listados na T abela 3 juntamente com as temperaturas T1 e as temperaturas T2.

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Tabela 3

Amos- tra n°	Tempera- tura T1 (°C)	Temperatura T2 (°C)	B8 mé- dio (T)	B8 max (T)	B8 min (T)	AB8 (T)	Nota
41	680	880	1,894	1,905	1,974	0,031	Exemplo Comparativo
42	730	880	1,920	1,929	1,907	0,022	Modalidade
43	780	880	1,921	1,931	1,908	0,023	Modalidade
44	830	880	1,919	1,929	1,904	0,025	Modalidade
45	880	880	1,909	1,921	1,893	0,028	Modalidade
46	780	790	1,870	1,898	1,832	0,066	Exemplo Comparativo
47	780	830	1,895	1,908	1,881	0,027	Exemplo Comparativo
48	780	920	1,925	1,933	1,908	0,025	Modalidade
49	780	960	1,824	1,873	1,776	0,097	Exemplo Comparativo

[0074] Conforme apresentado na Tabela 3, nas amostras n° 42 a n° 45 e n° 48, em cada uma das quais a temperatura T1 e a temperatura T2 estavam dentro da faixa da presente invenção, o valor médio “B8 médio”, era grande, da ordem de 1,90 T ou mais e a diferença AB8 foi pequena, da ordem de 0,030 T ou menos. Em resumo, uma alta propriedade magnética foi obtida e a variação na propriedade magnetic foi pequena.

[0075] Além disso, nas amostras n° 42 a n° 44 e n° 48, em cada uma das quais a temperatura T1 cai dentro de uma faixa de 700°C a 850°C e a temperature T2 cai dentro da faixa de 850°C a 950°C, o valor médio “B8 médio” foi particularmente grande da ordem de 1,91 T ou mais e a diferença ΔΒ8 foi particularmente pequena da ordem de 0,025 T ou menos.

[0076] Por outro lado, na amostra n° 41, na qual a temperatura T1 foi menor que 700°C, a diferença ΔΒ8 foi grande, da ordem de 0,030 T e o valor médio “B8 médio” foi pequeno, da ordem de 1,90 T. Também na amostra n° 46, na qual a temperatura T2 foi menor que 800°C, a

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29/31 diferença ΔΒ8 foi grande, da ordem de mais de 0,030 T e o valor médio “B8 médio” foi pequeno, da ordem de menos de 1,90 T. Além disso, também na amostra n° 49, na qual a temperatura T2 foi maior que 950°C, a diferença ΔΒ8 foi grande da ordem de 0,030 T e o valor médio “B8 médio” foi pequeno, da ordem de menos de 1,90 T. Além disso, na amostra n° 47, na qual a temperatura T1 foi menor que 800°C e a temperatura T2 foi menor que 850°C, o valor médio “B8 médio” foi pequeno, da ordem de menos de 1,90 T.

(Quarta Experiência) [0077] Inicialmente, 10 tipos de lingotes cada um contend Si: 3,2% em massa, C: 0,048% em massa, Mn: 0,08% em massa, Al solúvel em ácido: 0,028% em massa, N: 0,004% em massa, S: 0,0061% em massa, P: 0,033% em massa, Ti: 0,0024 em massa, e Cu: 0,029% em massa, também contendo Cr e Sn nas quantidades listadas na Tabela 4, e o saldo sendo composto de Fe e as inevitáveis impurezas foram produzidos usando-se um forno de fusão a vácuo. Então, o recozimento foi executado nos lingotes de aço a 1100°C por uma hora, e então a laminação a quente foi executada para obter chapas de aço laminadas a quente com uma espessura de 2,3 mm.

[0078] Subsequentemente, o recozimento foi executado nas chapas de aço laminadas a quente a 1100°C por 120 segundos para obter chapas de aço recozidas. Então, a decapagem ácida foi executada nas chapas de aço recozidas, e então a laminação a frio foi executada nas chapas de aço recozidas para obter chapas de aço laminadas a frio com uma espessura de 0,23 mm. Subsequentemente, o recozimento de descarbonetação e o recozimento de nitretação (recozimento de descarbonetação e nitretação) foi executado nas chapas de aço laminadas a frio em uma atmosfera contendo vapor d'água, hidrogênio, nitrogênio, e amônia para obter chapas de aço descarbonetadas nitretadas. No recozimento de descarbonetação e nitretação, o recozimento foi executado

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30/31 a temperaturas T1 de 800°C a 840^oC por 30 segundos, e então o recozimento foi executado a 860°C por 80 segundos.

[0079] Posteriormente, um agente de separação de recozimento contend MgO como seu principal componente foi aplicado, em uma lama aquosa, às superficies das chapas de aço descarbonetadas nitretadas. Então, o recozimento de acabamento foi executado a 1200°C por 20 horas para obter chapas de aço com recozimento de acabamento. Subsequentemente, tratamentos desde a lavagem com água até a formação da película isolante foram executados similarmente à primeira experiência para obter amostras das chapas de aço elétrico com grão orientado.

[0080] Então, para cada uma das amostras, o valor médio “B8 médio”, o valor máximo “B8 max”, o valor mínimo “B8 min”, e a diferença AB8 foram obtidos similarmente à primeira experiência. Esses resultados estão listados na Tabela 4 juntamente com os teores de Cr e os teores de Sn.

Tabela 4

Amostra n°	Teor de Cr (% em massa)	Teor de Sn (% em massa)	B8 médio	B8 max	B8 min	AB8	Nota
51	0,005	0,006	1,909	1,917	1,890	0,027	Modalidade
52	0,070	0,005	1,916	1,927	1,904	0,023	Modalidade
53	0,140	0,007	1,915	1,926	1,902	0,024	Modalidade
54	0,212	0,004	1,908	1,918	1,889	0,029	Modalidade
55	0,005	0,044	1,919	1,929	1,906	0,023	Modalidade
56	0,004	0,085	1,918	1,927	1,904	0,023	Modalidade
57	0,005	0,253	1,907	1,916	1,888	0,028	Modalidade
58	0,072	0,122	1,913	1,923	1,899	0,024	Modalidade
59	0,16	0,038	1,913	1,923	1,899	0,024	Modalidade
60	0,18	0,161	1,911	1,922	1,897	0,025	Modalidade

[0081] Conforme apresentado na Tabela 4, em qualquer uma das amostras n° 51 a n° 60, o valor médio “B8 médio” foi grande, da ordem de 1,90 T ou mais e a diferença AB8 foi pequena, da ordem de 0,030 T ou menos. Em resumo, uma alta propriedade magnética foi obtida e a

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31/31 variação na propriedade magnética foi pequena. Entre elas, nas amostras n° 52, n° 53, n° 55, n° 56 e n° 58 a n° 60, cada uma das quais contém 0,010% em massa a 0m20% em massa de Cr e/ou 0,010% em massa a 0,20% em massa de Sn, o valor médio “N8 médio” foi particularmente grande, da ordem de 1,91 T ou mais e a diferença AB8 foi particularmente pequeno, da ordem de 0,025 T ou menos.

APLICABILIDADE INDUSTRIAL [0082] A presente invenção é aplicável, por exemplo, nas indústrias de produção de chapa de aço elétrica e nas indústrias que utilizam chapas de aço elétrico.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado que compreende:

executar laminação a quente em um aço que consiste em em:

Si: 2,5% em massa a 4,0% em massa,

C: 0,02% em massa a 0,10% em massa,

Mn: 0,05% em massa a 0,20% em massa,

Al solúvel em ácido: 0,020% em massa a 0,040% em massa,

N: 0,002% em massa a 0,012% em massa,

S: 0,001% em massa a 0,010% em massa, e

P: 0,01% em massa a 0,08% em massa, que contém ainda pelo menos um tipo de elemento selecionado de um grupo que consiste em:

Ti: 0,0020% em massa a 0,010 em massa, e

Cu: 0,010% em massa a 0,50% em massa, em que o aço contém ainda pelo menos um tipo de elemento selecionado do grupo que consiste em:

Cr: 0,20% em massa ou menos,

Sn: 0,20% em massa ou menos,

Sb: 0,010% em massa a 0,20% em massa,

Ni: 0,010% em massa a 0,20% em massa,

Se: 0,005% em massa a 0,02% em massa,

Bi: 0,005% em massa a 0,02% em massa,

Pb: 0,005% em massa a 0,02% em massa,

B: 0,005% em massa a 0,02% em massa,

V: 0,005% em massa a 0,02% em massa,

Mo: 0,005% em massa a 0,02% em massa, e

As: 0,005% em massa a 0,02% em massa, e um saldo composto de Fe e as inevitáveis impurezas para

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2/3 obter uma chapa de aço laminada a quente;

executar o recozimento na chapa de aço laminada a quente para obter uma chapa de aço recozida;

executar a laminação a frio na chapa de aço recozida para obter uma chapa de aço laminada a frio;

executar o recozimento de descarbonetação e nitretação na chapa de aço laminada a frio para obter uma chapa de aço descarbonetada e nitretada; e executar um recozimento de acabamento na chapa de aço descarbonetada nitretada, sendo o referido método caracterizado pelo fato de que a obtenção de chapa de aço descarbonetada e nitretada compreende:

iniciar o aquecimento na chapa de aço laminada a frio em uma atmosfera de descarbonetação e nitretação;

então executar o primeiro recozimento de descarbonetação e nitretação a uma primeira temperatura dentro de uma faixa de 700°C a 850°C por 15 segundos ou mais; e então executar um segundo recozimento de descarbonetação e nitretação a uma segunda temperatura dentro de uma faixa de 850°C a 950°C por 15 segundos ou mais.

2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que:

o teor de Ti no aço é 0,0020% em massa a 0,0080% em massa, o teor de Cu no aço é 0,01% em massa a 0,10% em massa, e a relação de 2Qx[Ti]+[Cu]<0,18 é estabelecida em que o teor de Ti (% em massa) no aço é expresso por [Ti] e o teor de Cu (% em massa) é expresso por [Cu].
3. Método, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado

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3/3 pelo fato de que a relação de 1Qx[Ti]+[Cu]<0,07 é estabelecida.
4. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a laminação a quente no aço é executada após aquecer o aço até uma temperatura de 1250°C ou menos.
5. Método, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que a laminação a quente no aço é executada após aquecer o aço até uma temperatura de 1250°C ou menos.
6. Método, de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo fato de que a laminação a quente no aço é executada após aquecer o aço até uma temperatura de 1250°C ou menos.