JP2718403B2 - 磁性焼鈍後の鉄損の低い無方向性電磁鋼板 - Google Patents
磁性焼鈍後の鉄損の低い無方向性電磁鋼板Info
- Publication number
- JP2718403B2 JP2718403B2 JP7293986A JP29398695A JP2718403B2 JP 2718403 B2 JP2718403 B2 JP 2718403B2 JP 7293986 A JP7293986 A JP 7293986A JP 29398695 A JP29398695 A JP 29398695A JP 2718403 B2 JP2718403 B2 JP 2718403B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- iron loss
- steel sheet
- less
- annealing
- magnetic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、磁性焼鈍後の鉄損
の低い無方向性電磁鋼板に関する。
の低い無方向性電磁鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】無方向性電磁鋼板は、その製造方法によ
りフルプロセス材とセミプロセス材に分けられる。この
うち、フルプロセス材は鉄鋼メーカー側の仕上焼鈍によ
り所定の磁気特性を得るものであり、これに対してセミ
プロセス材は、需要者側において打ち抜き加工後に歪取
りを行うことによって所定の磁気特性を得るものであ
る。
りフルプロセス材とセミプロセス材に分けられる。この
うち、フルプロセス材は鉄鋼メーカー側の仕上焼鈍によ
り所定の磁気特性を得るものであり、これに対してセミ
プロセス材は、需要者側において打ち抜き加工後に歪取
りを行うことによって所定の磁気特性を得るものであ
る。
【０００３】セミプロセス材においては、歪取り焼鈍時
に加工歪の除去と同時に結晶粒も成長することから、よ
り一層の鉄損の低減が可能となる。このため、歪取り焼
鈍は、磁性焼鈍とも呼ばれている。
に加工歪の除去と同時に結晶粒も成長することから、よ
り一層の鉄損の低減が可能となる。このため、歪取り焼
鈍は、磁性焼鈍とも呼ばれている。
【０００４】この磁性焼鈍時の粒成長性を良好にするた
めには、鋼板中の介在物、析出物量を低減することが効
果的であり、このため、これまで介在物、析出物を無害
化することが試みられている。
めには、鋼板中の介在物、析出物量を低減することが効
果的であり、このため、これまで介在物、析出物を無害
化することが試みられている。
【０００５】例えば、特開平３−２４９１１５号公報に
は、鋼中のＭｎを適量にすることによりＭｎＳを凝集粗
大化し無害化する技術が開示されている。また、特開昭
６２−１９９７２０号公報には、スラブ加熱温度を１１
５０℃以下とすることにより、ＭｎＳの再固溶およびそ
れに続く微細析出を防止する技術が開示されている。さ
らに、特公昭５６−３３４５１号公報には、スラブを特
定温度に保持することによりＡｌＮを凝集粗大化する技
術が開示されている。
は、鋼中のＭｎを適量にすることによりＭｎＳを凝集粗
大化し無害化する技術が開示されている。また、特開昭
６２−１９９７２０号公報には、スラブ加熱温度を１１
５０℃以下とすることにより、ＭｎＳの再固溶およびそ
れに続く微細析出を防止する技術が開示されている。さ
らに、特公昭５６−３３４５１号公報には、スラブを特
定温度に保持することによりＡｌＮを凝集粗大化する技
術が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、最近の電気
機器の省エネルギー化に伴ない、磁性焼鈍後の鉄損がよ
り低い電磁鋼板が求められている。このような要求に対
し、従来のＭｎＳおよびＡｌＮの粗大化を図った電磁鋼
板では磁性焼鈍時に十分に粒成長させることができな
い。そのため、より一層粒成長性の優れた電磁鋼板が要
求されるようになってきている。
機器の省エネルギー化に伴ない、磁性焼鈍後の鉄損がよ
り低い電磁鋼板が求められている。このような要求に対
し、従来のＭｎＳおよびＡｌＮの粗大化を図った電磁鋼
板では磁性焼鈍時に十分に粒成長させることができな
い。そのため、より一層粒成長性の優れた電磁鋼板が要
求されるようになってきている。
【０００７】このような観点から、特開平３−２０４１
３号公報には、Ｖ：０．０１％以下、Ｎ：０．００５％
以下とすることにより鉄損の低減を図った電磁鋼板が開
示されている。しかし、この公報における電磁鋼板にお
いても、鉄損は未だ満足できるものではない。
３号公報には、Ｖ：０．０１％以下、Ｎ：０．００５％
以下とすることにより鉄損の低減を図った電磁鋼板が開
示されている。しかし、この公報における電磁鋼板にお
いても、鉄損は未だ満足できるものではない。
【０００８】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
であって、磁性焼鈍後の鉄損が十分に低い無方向性鋼板
を提供することを目的とする。
であって、磁性焼鈍後の鉄損が十分に低い無方向性鋼板
を提供することを目的とする。
【０００９】
【発明が解決しようとする手段】上記課題を解決するた
めに、本発明者らは、磁性焼鈍後の鉄損に及ぼすＶおよ
びＮの影響をさらに詳細に調査した。その結果、前述の
特開平３−２０４１３号公報では、その図１に示すＶ−
Ｎ溶解度曲線より下方において優れた磁気特性が得られ
るとしているが、実際にはそこで規定されている溶解度
ではＶＮが完全に溶解しないため十分な磁気特性が得ら
れず、したがって、Ｖ，Ｎをより低い量にコントロール
する必要があることを知見した。さらに、Ｖ，Ｎをより
低い特定の量以下にコントロールすることにより、画期
的に鉄損が低減することを知見した。
めに、本発明者らは、磁性焼鈍後の鉄損に及ぼすＶおよ
びＮの影響をさらに詳細に調査した。その結果、前述の
特開平３−２０４１３号公報では、その図１に示すＶ−
Ｎ溶解度曲線より下方において優れた磁気特性が得られ
るとしているが、実際にはそこで規定されている溶解度
ではＶＮが完全に溶解しないため十分な磁気特性が得ら
れず、したがって、Ｖ，Ｎをより低い量にコントロール
する必要があることを知見した。さらに、Ｖ，Ｎをより
低い特定の量以下にコントロールすることにより、画期
的に鉄損が低減することを知見した。
【００１０】本発明は、本発明者らのこのような知見に
基づいてなされたものであり、重量％で、Ｃ：０．００
５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ａｌ：０．００４％以
下、Ｐ：０．０５〜０．２％、Ｍｎ：０．０５〜０．８
％、Ｓ：０．０１０％以下を含み、ＶとＮとの含有量が
重量％で以下の式を満たすことを特徴とする磁性焼鈍後
の鉄損の低い無方向性電磁鋼板を提供するものである。
基づいてなされたものであり、重量％で、Ｃ：０．００
５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ａｌ：０．００４％以
下、Ｐ：０．０５〜０．２％、Ｍｎ：０．０５〜０．８
％、Ｓ：０．０１０％以下を含み、ＶとＮとの含有量が
重量％で以下の式を満たすことを特徴とする磁性焼鈍後
の鉄損の低い無方向性電磁鋼板を提供するものである。
【００１１】 ｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ（％）｝≦−５．３２ 本発明はまた、重量％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓ
ｉ：１．０％以下、Ａｌ：０．００４％以下、Ｐ：０．
０５〜０．２％、Ｍｎ：０．０５〜０．８％、Ｓ：０．
０１０％以下を含み、ＶとＮとの含有量が重量％で以下
の式を満たすことを特徴とする磁性焼鈍後の鉄損の低い
無方向性電磁鋼板を提供するものである。
ｉ：１．０％以下、Ａｌ：０．００４％以下、Ｐ：０．
０５〜０．２％、Ｍｎ：０．０５〜０．８％、Ｓ：０．
０１０％以下を含み、ＶとＮとの含有量が重量％で以下
の式を満たすことを特徴とする磁性焼鈍後の鉄損の低い
無方向性電磁鋼板を提供するものである。
【００１２】 ｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ（％）｝≦−５．５２
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明を実験結果に基づい
て詳細に説明する。
て詳細に説明する。
【００１４】鉄損に及ぼすＶ、Ｎの影響を調査するた
め、重量％で、Ｃ：０．００３０％、Ｓｉ：０．３０
％、Ｍｎ：０．３０％、Ｐ：０．１００％、Ａｌ：ｔ
ｒ．、Ｓ：０．００２％とし、Ｖ、Ｎ量を種々変化させ
た鋼をラボ溶解し、熱延後、酸洗を行った。引き続き、
この熱延板を板厚０．５ｍｍまで冷間圧延し、７２０℃
で１分間の仕上焼鈍を施し、さらに７５０℃で２時間の
磁性焼鈍を行った。図１はこのようにして得られたサン
プルのＶ、Ｎの重量％と磁性焼鈍後の鉄損Ｗ15/50 との
関係を示したものである。ここで、磁気特性は２５ｃｍ
エプスタイン試験片を用いて測定した。
め、重量％で、Ｃ：０．００３０％、Ｓｉ：０．３０
％、Ｍｎ：０．３０％、Ｐ：０．１００％、Ａｌ：ｔ
ｒ．、Ｓ：０．００２％とし、Ｖ、Ｎ量を種々変化させ
た鋼をラボ溶解し、熱延後、酸洗を行った。引き続き、
この熱延板を板厚０．５ｍｍまで冷間圧延し、７２０℃
で１分間の仕上焼鈍を施し、さらに７５０℃で２時間の
磁性焼鈍を行った。図１はこのようにして得られたサン
プルのＶ、Ｎの重量％と磁性焼鈍後の鉄損Ｗ15/50 との
関係を示したものである。ここで、磁気特性は２５ｃｍ
エプスタイン試験片を用いて測定した。
【００１５】図中の実線はｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ
（％）｝＝−５．３２、ｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ（％）｝
＝−５．５２であり、図１より、ｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ
（％）｝≦−５．３２の場合に、鉄損Ｗ15/50 は４．４
Ｗ／ｋｇとなり、さらにｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ（％）｝
≦−５．５２の場合に、鉄損Ｗ15/50 は４．０Ｗ／ｋｇ
となり鉄損が大幅に低下することがわかる。
（％）｝＝−５．３２、ｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ（％）｝
＝−５．５２であり、図１より、ｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ
（％）｝≦−５．３２の場合に、鉄損Ｗ15/50 は４．４
Ｗ／ｋｇとなり、さらにｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ（％）｝
≦−５．５２の場合に、鉄損Ｗ15/50 は４．０Ｗ／ｋｇ
となり鉄損が大幅に低下することがわかる。
【００１６】次に、重量％で、Ｃ：０．００２５％、Ｓ
ｉ：０．１０％、Ｍｎ：０．５０％、Ｐ：０．１００
％、Ａｌ：ｔｒ．、Ｓ：０．００２％、Ｎ：０．００３
０％、およびＣ：０．００３０％、Ｓｉ：０．３０％、
Ｍｎ：０．３０％、Ｐ：０．１００％、Ａｌ：ｔｒ．、
Ｓ：０．００２％、Ｎ：０．００２０％とし、Ｖ量を種
々変えた鋼を溶解し、熱延後、酸洗し、熱延板焼鈍を施
すことなく板厚０．５ｍｍまで冷間圧延を行った。引き
続き、０．１％Ｓｉ鋼については７００℃で１分間、
０．３％Ｓｉ鋼については７２０℃で１分間の仕上焼鈍
を施し、さらに、いずれのサンプルにも７５０℃で２時
間の磁性焼鈍を施した。
ｉ：０．１０％、Ｍｎ：０．５０％、Ｐ：０．１００
％、Ａｌ：ｔｒ．、Ｓ：０．００２％、Ｎ：０．００３
０％、およびＣ：０．００３０％、Ｓｉ：０．３０％、
Ｍｎ：０．３０％、Ｐ：０．１００％、Ａｌ：ｔｒ．、
Ｓ：０．００２％、Ｎ：０．００２０％とし、Ｖ量を種
々変えた鋼を溶解し、熱延後、酸洗し、熱延板焼鈍を施
すことなく板厚０．５ｍｍまで冷間圧延を行った。引き
続き、０．１％Ｓｉ鋼については７００℃で１分間、
０．３％Ｓｉ鋼については７２０℃で１分間の仕上焼鈍
を施し、さらに、いずれのサンプルにも７５０℃で２時
間の磁性焼鈍を施した。
【００１７】図２は、このようにして得られたサンプル
のｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ（％）｝と磁性焼鈍後の鉄損Ｗ
15/50 との関係を示す図である。
のｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ（％）｝と磁性焼鈍後の鉄損Ｗ
15/50 との関係を示す図である。
【００１８】図２に示すように、ｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ
（％）｝＝−５．３２において鉄損が急激に変化してお
り、ｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ（％）｝≦−５．３２の場合
に低い鉄損が得られる。例えば、０．３％Ｓｉ鋼におい
ては、Ｗ15/50 ＝４．４Ｗ／ｋｇ以下の低鉄損材を得る
ことが可能となる。さらに、ｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ
（％）｝≦−５．５２の場合には極めて低い鉄損が得ら
れる。これは、従来の同一Ｓｉ量の電磁鋼板においては
熱延板焼鈍を施すことなしには得ることができなかった
値である。
（％）｝＝−５．３２において鉄損が急激に変化してお
り、ｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ（％）｝≦−５．３２の場合
に低い鉄損が得られる。例えば、０．３％Ｓｉ鋼におい
ては、Ｗ15/50 ＝４．４Ｗ／ｋｇ以下の低鉄損材を得る
ことが可能となる。さらに、ｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ
（％）｝≦−５．５２の場合には極めて低い鉄損が得ら
れる。これは、従来の同一Ｓｉ量の電磁鋼板においては
熱延板焼鈍を施すことなしには得ることができなかった
値である。
【００１９】この理由については必ずしも明らかではな
いが、以下のように推定される。すなわち、７５０℃に
おいてｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ（％）｝＞−５．３２では
ＶＮが鋼中に溶解するものの不完全であり、一部ＶＮと
して析出したままである。このため、Ｖ，Ｎをコントロ
ールしていない従来材に比べ鉄損は低下するものの、十
分な値とはいえない。一方、ｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ
（％）｝≦−５．３２とした場合には鋼中にＶ、Ｎが完
全に溶解するため粒成長性が非常に良好となり、鉄損が
急激に低下したものと考えられる。
いが、以下のように推定される。すなわち、７５０℃に
おいてｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ（％）｝＞−５．３２では
ＶＮが鋼中に溶解するものの不完全であり、一部ＶＮと
して析出したままである。このため、Ｖ，Ｎをコントロ
ールしていない従来材に比べ鉄損は低下するものの、十
分な値とはいえない。一方、ｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ
（％）｝≦−５．３２とした場合には鋼中にＶ、Ｎが完
全に溶解するため粒成長性が非常に良好となり、鉄損が
急激に低下したものと考えられる。
【００２０】以上のような実験結果に基づき、本発明で
はＶとＮとの含有量を重量％でｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ
（％）｝≦−５．３２、より好ましくはｌｏｇ｛Ｖ
（％）・Ｎ（％）｝≦−５．５２を満足することとし
た。
はＶとＮとの含有量を重量％でｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ
（％）｝≦−５．３２、より好ましくはｌｏｇ｛Ｖ
（％）・Ｎ（％）｝≦−５．５２を満足することとし
た。
【００２１】ただし、Ｖが０．００６％を超えると、上
記関係式を満たす場合でも、窒化物以外の例えば炭化物
等を形成し、粒成長性を阻害するため０．００６％以下
が好ましい。
記関係式を満たす場合でも、窒化物以外の例えば炭化物
等を形成し、粒成長性を阻害するため０．００６％以下
が好ましい。
【００２２】また、Ｎが０．００４％を超えると、上記
関係式を満たす場合でもＶ以外の元素と窒化物を形成す
るため、０．００４％以下が好ましい。
関係式を満たす場合でもＶ以外の元素と窒化物を形成す
るため、０．００４％以下が好ましい。
【００２３】次に、その他の成分の限定理由について説
明する。
明する。
【００２４】Ｓｉは、脱酸のために必要最小限入れる必
要があるが、１．０％を超えると飽和磁束密度の低下に
伴ない磁束密度が低下するため、その上限を１．０％と
する。
要があるが、１．０％を超えると飽和磁束密度の低下に
伴ない磁束密度が低下するため、その上限を１．０％と
する。
【００２５】Ａｌは、微量に添加した場合に微細なＡｌ
Ｎを形成し、磁気特性を阻害するため、そのようなおそ
れのない０．００４％以下とし、０％を含むものとす
る。
Ｎを形成し、磁気特性を阻害するため、そのようなおそ
れのない０．００４％以下とし、０％を含むものとす
る。
【００２６】Ｃは、磁気時効の問題があるため、０．０
０５％以下とし、０を含むものとする。
０５％以下とし、０を含むものとする。
【００２７】Ｍｎは、熱間圧延時の赤熱脆性を防止する
ために、０．０５％以上必要であるが、０．８％を超え
ると磁束密度を低下させるので、０．０５〜０．８％と
する。
ために、０．０５％以上必要であるが、０．８％を超え
ると磁束密度を低下させるので、０．０５〜０．８％と
する。
【００２８】Ｐは、鋼板の打ち抜き性を改善するために
必要な元素であるため０．０５％以上必要であるが、
０．２％を超えて添加すると鋼板が脆化する。したがっ
てＰ含有量を０．０５〜０．２％の範囲とする。
必要な元素であるため０．０５％以上必要であるが、
０．２％を超えて添加すると鋼板が脆化する。したがっ
てＰ含有量を０．０５〜０．２％の範囲とする。
【００２９】Ｓは、微細なＭｎＳ等を形成し、粒成長性
を低下させる。このため、０．０１％以下、好ましくは
０．００１％以下とする。
を低下させる。このため、０．０１％以下、好ましくは
０．００１％以下とする。
【００３０】なお、Ｓｂ，Ｓｎ、Ｂ、Ｚｒを磁気特性向
上のために添加することは何等差し支えない。
上のために添加することは何等差し支えない。
【００３１】次に、本発明の無方向性電磁鋼板の製造方
法について説明する。
法について説明する。
【００３２】本発明においては、鋼板が上記組成範囲を
満足し、Ｖ，Ｎが上記式を満たす範囲になっていればよ
く、製造方法については限定されず、通常の方法でかま
わない。すなわち、転炉で吹錬した溶鋼を脱ガス処理し
て所定の成分組成に調整し、引き続き鋳造、熱間圧延を
行う。熱間圧延後の熱延板焼鈍は行ってもよいが必須で
はない。次いで１回の冷間圧延、または中間焼鈍をはさ
んだ２回以上の冷間圧延により所定の板厚とした後に、
最終焼鈍を行う。
満足し、Ｖ，Ｎが上記式を満たす範囲になっていればよ
く、製造方法については限定されず、通常の方法でかま
わない。すなわち、転炉で吹錬した溶鋼を脱ガス処理し
て所定の成分組成に調整し、引き続き鋳造、熱間圧延を
行う。熱間圧延後の熱延板焼鈍は行ってもよいが必須で
はない。次いで１回の冷間圧延、または中間焼鈍をはさ
んだ２回以上の冷間圧延により所定の板厚とした後に、
最終焼鈍を行う。
【００３３】
【実施例】表１に示す化学組成を有するＮｏ．１〜２２
の鋼を用い、転炉で吹錬した後に脱ガス処理を行うこと
により所定の成分調整後鋳造し、板厚２．０ｍｍまで熱
間圧延を行った。次に、この熱延板を酸洗し、Ｎｏ．１
２〜１５のサンプルに関しては７００℃で５時間の熱延
板焼鈍を施した。その後、板厚０．５ｍｍ間で冷間圧延
を行い、表１に示す仕上焼鈍条件で焼鈍を行い、さらに
７５０℃で２時間の磁性焼鈍を行った。
の鋼を用い、転炉で吹錬した後に脱ガス処理を行うこと
により所定の成分調整後鋳造し、板厚２．０ｍｍまで熱
間圧延を行った。次に、この熱延板を酸洗し、Ｎｏ．１
２〜１５のサンプルに関しては７００℃で５時間の熱延
板焼鈍を施した。その後、板厚０．５ｍｍ間で冷間圧延
を行い、表１に示す仕上焼鈍条件で焼鈍を行い、さらに
７５０℃で２時間の磁性焼鈍を行った。
【００３４】これら鋼板サンプルについて磁気特性を評
価した。磁気特性は２５ｃｍエプスタイン試験片を用い
て行った。
価した。磁気特性は２５ｃｍエプスタイン試験片を用い
て行った。
【００３５】各鋼板の磁気特性を表２に示す。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】この表から、Ｖ，Ｎ量を上記範囲に制御
し、他の成分も本発明の範囲内である場合に、磁性焼鈍
後の鉄損が極めて低い、無方向性電磁鋼板が得られるこ
とが確認された。
し、他の成分も本発明の範囲内である場合に、磁性焼鈍
後の鉄損が極めて低い、無方向性電磁鋼板が得られるこ
とが確認された。
【００３９】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、磁性焼
鈍後の鉄損が十分に低い無方向性鋼板を提供することが
できる。
鈍後の鉄損が十分に低い無方向性鋼板を提供することが
できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ｖ，Ｎ量と磁性焼鈍後の鉄損との関係を示す
図。
図。
【図２】ｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ（％）｝の値と鉄損との
関係を示す図。
関係を示す図。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓ
ｉ：１．０％以下、Ａｌ：０．００４％以下、Ｐ：０．
０５〜０．２％、Ｍｎ：０．０５〜０．８％、Ｓ：０．
０１０％以下を含み、ＶとＮとの含有量が重量％で以下
の式を満たすことを特徴とする磁性焼鈍後の鉄損の低い
無方向性電磁鋼板。 ｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ（％）｝≦−５．３２ - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓ
ｉ：１．０％以下、Ａｌ：０．００４％以下、Ｐ：０．
０５〜０．２％、Ｍｎ：０．０５〜０．８％、Ｓ：０．
０１０％以下を含み、ＶとＮとの含有量が重量％で以下
の式を満たすことを特徴とする磁性焼鈍後の鉄損の低い
無方向性電磁鋼板。 ｌｏｇ｛Ｖ（％）・Ｎ（％）｝≦−５．５２
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7293986A JP2718403B2 (ja) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | 磁性焼鈍後の鉄損の低い無方向性電磁鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7293986A JP2718403B2 (ja) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | 磁性焼鈍後の鉄損の低い無方向性電磁鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09137261A JPH09137261A (ja) | 1997-05-27 |
| JP2718403B2 true JP2718403B2 (ja) | 1998-02-25 |
Family
ID=17801777
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7293986A Expired - Lifetime JP2718403B2 (ja) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | 磁性焼鈍後の鉄損の低い無方向性電磁鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2718403B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6057082B2 (ja) * | 2013-03-13 | 2017-01-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板 |
-
1995
- 1995-11-13 JP JP7293986A patent/JP2718403B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09137261A (ja) | 1997-05-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10975451B2 (en) | Method for producing non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties | |
| JPS583027B2 (ja) | 鉄損の低い冷間圧延無方向性電磁鋼板 | |
| EP0357800A1 (en) | Process for producing nonoriented silicon steel sheet having excellent magnetic properties | |
| JP4207231B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3855554B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP6146582B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH05140648A (ja) | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2718403B2 (ja) | 磁性焼鈍後の鉄損の低い無方向性電磁鋼板 | |
| JP4422220B2 (ja) | 磁束密度が高く鉄損の低い無方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
| JP3430794B2 (ja) | 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JP7245325B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JP3379055B2 (ja) | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3483265B2 (ja) | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2005002401A (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0657332A (ja) | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH1046245A (ja) | 磁性焼鈍後の鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH1088297A (ja) | 磁性焼鈍後の鉄損の低い無方向性電磁鋼板 | |
| JP2870817B2 (ja) | 磁気特性の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2599529B2 (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2819993B2 (ja) | 優れた磁気特性を有する電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH10237606A (ja) | 磁性焼鈍後の鉄損の低い無方向性電磁鋼板 | |
| JPH046220A (ja) | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3399721B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH08325678A (ja) | 歪み取り焼鈍後鉄損に優れる無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JPH11315327A (ja) | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法及び鉄損の低い無方向性電磁鋼板 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |