CN113474185A - 充气轮胎 - Google Patents

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Abstract

提供平衡良好地提高干地操纵稳定性能、耐偏磨耗性能、雪地制动性能、雪地操纵性能及排水性能的充气轮胎。充气轮胎(10)的胎面花纹包括沿轮胎周向延伸的3条以上的周向主槽、设置于由周向主槽划分出的陆部的多个横槽(13)、以及设置于相邻的横槽(13)之间的刀槽花纹(16)。刀槽花纹(16)是具有二维部及三维部的复合刀槽花纹。具备设置于横槽(13)的两侧的开口端中的、与设置有二维部的刀槽花纹(16)的端部相同侧的开口端的底升高部(130)。

Description

充气轮胎
技术领域
本发明涉及充气轮胎。
背景技术
在专利文献1中公开了一种实现兼顾操纵稳定性能和排水性能的充气轮胎。在专利文献1中，通过在胎面的胎肩部配置贯通于横槽的细槽，在细槽的一端设置底升高部，使细槽的另一端在比接地端靠外侧的位置与横槽连接，从而实现兼顾操纵稳定性能和排水性能。另外，在专利文献2中公开了一种实现兼顾排水性能和耐偏磨耗性能的充气轮胎。在专利文献2中，在主槽的槽壁设置凹部，设置有与该凹部连通的刀槽花纹和避开凹部而连通的浅槽。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2017-197087号公报
专利文献2：日本特开2017-43208号公报
发明内容
发明所要解决的课题
上述的专利文献1及专利文献2的充气轮胎没有考虑雪上路面上的制动性能即雪地制动性能及雪上路面上的操纵稳定性能即雪地操纵性能的提高，存在改善的余地。另外，还需要考虑干燥路面上的操纵稳定性能即干地操纵稳定性能、耐偏磨耗性能、排水性能。
本发明是鉴于上述情况而完成的，其目的在于提供平衡良好地提高干地操纵稳定性能、耐偏磨耗性能、雪地制动性能、雪地操纵性能及排水性能的充气轮胎。
用于解决课题的技术方案
为了解决上述的课题而达成目的，本发明的某一方案的充气轮胎是具有胎面花纹的充气轮胎，所述胎面花纹包括：3条以上的周向主槽，所述3条以上的周向主槽沿轮胎周向延伸；陆部，所述陆部由3条以上的所述周向主槽中的2条所述周向主槽划分出；多个横槽，所述多个横槽设置于所述陆部；以及刀槽花纹，所述刀槽花纹设置于所述陆部且设置于相邻的所述横槽之间，所述横槽从所述陆部的轮胎宽度方向外侧的边缘连续延伸至轮胎宽度方向内侧的边缘并贯通所述陆部，所述刀槽花纹从所述陆部的所述轮胎宽度方向外侧的边缘连续延伸至所述轮胎宽度方向内侧的边缘并贯通所述陆部，所述刀槽花纹是具有二维部及三维部的复合刀槽花纹，所述二维部设置于所述刀槽花纹的一方的开口端，所述三维部设置于所述刀槽花纹的另一方的开口端，而且，所述充气轮胎具备底升高部，所述底升高部设置于所述陆部的所述横槽的两侧的开口端中的、与设置有所述二维部的所述刀槽花纹的端部相同侧的开口端。
优选的是，在所述陆部的所述横槽的两侧的开口端中的、与设置有所述三维部的所述刀槽花纹的端部相同侧的开口端不具备底升高部。
优选的是，所述三维部的轮胎宽度方向的长度相对于所述陆部的轮胎宽度方向的接地宽度之比为0.25以上且0.80以下。
优选的是，所述底升高部的轮胎宽度方向的长度相对于所述陆部的轮胎宽度方向的接地宽度之比为0.15以上且0.50以下。
优选的是，在所述横槽中，设置有所述底升高部的部分的槽深相对于未设置有所述底升高部的部分的槽深之比为0.40以上且0.80以下。
优选的是，所述复合刀槽花纹的槽深相对于所述周向主槽的槽深之比为0.50以上且0.85以下。
优选的是，所述充气轮胎还包括设置于所述复合刀槽花纹的所述二维部处的刀槽花纹底升高部，在所述复合刀槽花纹中，设置有所述刀槽花纹底升高部的部分的槽深相对于未设置有所述刀槽花纹底升高部的部分的槽深之比为0.50以上且0.85以下。
优选的是，所述复合刀槽花纹的所述三维部包括开口端附近的直线部和比所述直线部深的部分，比所述直线部深的部分成为具有相对于刀槽花纹深度方向弯曲或弯折的振幅的形状，所述振幅相对于所述直线部的槽宽之比为0.40以上且0.80以下。
优选的是，所述刀槽花纹具有具备2个弯折部的Z字形状，所述2个弯折部中的、靠近通过所述陆部的轮胎宽度方向的中点位置的中心线的弯折部与所述中心线的轮胎宽度方向的距离相对于所述陆部的轮胎宽度方向的宽度之比为0以上且0.40以下。
优选的是，所述陆部的轮胎宽度方向外侧的边缘是具有轮胎宽度方向的位置周期性地变化的凹凸的锯齿形状的锯齿边缘，所述陆部的轮胎宽度方向内侧的边缘是直线形状，所述刀槽花纹的所述三维部与所述锯齿边缘连接。
优选的是，所述刀槽花纹连接于所述锯齿边缘的轮胎宽度方向的最大振幅位置。
优选的是，所述锯齿形状的凸部之间的距离的最小值相对于所述锯齿形状的凸部之间的距离的最大值之比为0.50以上。
优选的是，所述陆部在相邻的所述横槽之间具有2个以上的所述刀槽花纹和3个以上的所述锯齿形状的凸部。
优选的是，在将设置于相邻的所述横槽之间的2个以上的所述刀槽花纹的与所述轮胎宽度方向内侧的周向主槽连接的连接部之间的轮胎周向的距离设为Ls1、Ls2、…、Lsn(n为3以上的自然数)时，Ls1＜Lsn。
优选的是，在将设置于相邻的所述横槽之间的2个以上的所述刀槽花纹的与所述轮胎宽度方向内侧的周向主槽连接的连接部之间的轮胎周向的距离设为Ls1、Ls2、…、Lsn(n为3以上的自然数)、将设置于相邻的所述横槽之间的多个所述刀槽花纹的与所述轮胎宽度方向外侧的周向主槽连接的连接部的凸部之间的轮胎周向的距离设为Lz1、Lz2、…、Lzn(n为3以上的自然数)的情况下，Ls1＜Lz1且Lsn＞Lzn。
发明效果
根据本发明，能够得到能平衡良好地提高干地操纵稳定性能、耐偏磨耗性能、雪地制动性能、雪地操纵性能及排水性能这样的效果。
附图说明
图1是示出本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖视图。
图2是示出图1所示的充气轮胎的胎面花纹的例子的展开图。
图3是沿着横槽的延伸方向的剖视图。
图4是将图2所示的胎面花纹的中间陆部的一部分放大而得到的图。
图5是示出刀槽花纹的例子的平面图。
图6是将图2所示的胎面花纹的中间陆部的一部分放大而得到的图。
图7是将图2所示的胎面花纹的中间陆部的一部分放大而得到的图。
图8A是将图2所示的胎面花纹的中间陆部的一部分放大而示出的图。
图8B是将图8A的一部分放大而示出的图。
图9A是示出中间陆部的其他例子的图。
图9B是将图9A的一部分放大而示出的图。
图10A是示出中间陆部的其他例子的图。
图10B是将图10A的一部分放大而示出的图。
图11是将图2所示的胎面花纹的胎肩陆部的一部分放大而得到的图。
图12是示出图2中的复合刀槽花纹的三维部的例子的剖视图。
图13是沿着图5的刀槽花纹的延伸方向的剖视图。
具体实施方式
以下，基于附图对本发明的实施方式进行详细说明。在以下的各实施方式的说明中，对与其他实施方式相同或同等的构成部分标注相同的附图标记，并简化或省略其说明。本发明并不由各实施方式限定。另外，在各实施方式的构成要素中包含本领域技术人员能够置换且容易置换的要素或者实质上相同的要素。该实施方式所记载的多个变形例能够在本领域技术人员显而易见的范围内任意地组合。另外，能够在不脱离发明的要旨的范围内进行构成的省略、置换或变更。
[充气轮胎]
图1是示出本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖视图。图1示出轮胎径向的单侧区域的剖视图。另外，在图1中，作为充气轮胎的一例，示出乘用车用子午线轮胎。
轮胎子午线方向的截面是指以包含轮胎旋转轴(省略图示)的平面剖切轮胎时的截面。另外，附图标记CL是轮胎赤道面，是指通过轮胎旋转轴方向上的轮胎的中心点并与轮胎旋转轴垂直的平面。轮胎径向是指与充气轮胎10的旋转轴(未图示)正交的方向，轮胎径向内侧是指在轮胎径向上朝向旋转轴侧，轮胎径向外侧是指在轮胎径向上离开旋转轴侧。另外，轮胎周向是指以上述旋转轴为中心轴的环绕方向。另外，轮胎宽度方向是指与上述旋转轴平行的方向。轮胎宽度方向内侧是指在轮胎宽度方向上朝向轮胎赤道面CL侧，轮胎宽度方向外侧是指在轮胎宽度方向上离开轮胎赤道面CL侧。
轮胎赤道面CL是指与充气轮胎10的旋转轴正交并且通过充气轮胎10的轮胎宽度的中心的平面。轮胎宽度是位于轮胎宽度方向的外侧处的部分彼此的轮胎宽度方向上的宽度、即在轮胎宽度方向上离轮胎赤道面CL最远的部分之间的距离。轮胎赤道线是指位于轮胎赤道面CL上且沿着充气轮胎10的轮胎周向的线。在本实施方式中，对轮胎赤道线标注与轮胎赤道面相同的附图标记“CL”。
如图1所示，本实施方式的充气轮胎10具备沿轮胎周向延伸而呈环状的胎面部1、配置于该胎面部1的两侧的一对胎侧部2、2、以及配置于这些胎侧部2的轮胎径向内侧的一对胎圈部3、3。
在一对胎圈部3、3之间架设有胎体层4。该胎体层4包含沿轮胎径向延伸的多根加强帘线，绕配置于各胎圈部3的胎圈芯5从轮胎内侧向外侧折回。在胎圈芯5的外周上配置有由截面三角形状的橡胶组合物构成的胎圈填胶6。
另一方面，在胎面部1处的胎体层4的外周侧埋设有多层带束层7。这些带束层7包含相对于轮胎周向倾斜的多根加强帘线，并且配置成在层间加强帘线互相交叉。在带束层7中，加强帘线相对于轮胎周向的倾斜角度例如设定在10度～40度的范围。作为带束层7的加强帘线，优选使用钢帘线。在带束层7的外周侧，以提高高速耐久性为目的，配置有将加强帘线相对于轮胎周向以例如5度以下的角度排列而成的至少1层带束覆盖层8。作为带束覆盖层8的加强帘线，优选使用尼龙、芳族聚酰胺等有机纤维帘线。
此外，上述的轮胎内部构造是充气轮胎中的代表性的例子，并不限定于此。
[胎面部]
图2是示出图1所示的充气轮胎10的胎面花纹的例子的展开图。在图1及图2中，附图标记T表示轮胎接地端。
如图2所示，本例的充气轮胎10在胎面部1具备4条周向主槽11A、11B、12A、12B。周向主槽12A及12B在轮胎赤道面CL的轮胎宽度方向外侧的位置沿轮胎周向延伸。周向主槽11A在比周向主槽12A靠近轮胎赤道面CL的位置沿轮胎周向延伸。周向主槽11B在比周向主槽12B靠近轮胎赤道面CL的位置沿轮胎周向延伸。
周向主槽11A、11B、12A及12B是具有表示磨耗末期的磨耗指示器的周向槽，一般具有5.0[mm]以上的槽宽及7.5[mm]以上的槽深。此外，周向主槽11A、11B、12A及12B的槽宽、槽深不限定于上述范围。
另外，后述的横槽是指具有2.0[mm]以上的槽宽及3.0[mm]以上的槽深的横向槽。另外，后述的刀槽花纹是指形成于陆部的切口，一般具有小于1.5[mm]的槽宽。
在图2中，由2条周向主槽11A及11B划分出中央陆部Rc。另外，由2条周向主槽11A及12A划分出中间陆部Rm，由2条周向主槽11B及12B划分出其他的中间陆部Rm。周向主槽12A的轮胎宽度方向外侧成为胎肩陆部Rs。周向主槽12B的轮胎宽度方向外侧成为其他的胎肩陆部Rs。此外，在周向主槽为3条的情况下，不设置中央陆部Rc，而是成为由赤道线CL的两侧的中间陆部Rm、和中间陆部Rm的轮胎宽度方向外侧的胎肩陆部Rs构成的胎面部。
中央陆部Rc(以下有时简称为陆部Rc)位于轮胎赤道线CL上。陆部Rc具有多个刀槽花纹15。刀槽花纹15沿轮胎周向及轮胎宽度方向延伸。刀槽花纹15的一端与周向主槽11A连接，刀槽花纹15的另一端与周向主槽11B连接。刀槽花纹15是贯通陆部Rc的贯通刀槽花纹。此外，在本例中，陆部Rc的两侧的边缘为直线形状。
中间陆部Rm(以下有时简称为陆部Rm)具有多个横槽13。横槽13沿轮胎宽度方向及轮胎周向延伸。横槽13的轮胎宽度方向内侧的一端向周向主槽11A或11B开口。横槽13的轮胎宽度方向外侧的另一端向周向主槽12A或12B开口。陆部Rm在横槽13具有底升高部130。底升高部130是使横槽13的槽底隆起而使槽的深度比其他部分浅的部分。底升高部130设置于横槽13的轮胎宽度方向内侧的端部。另外，陆部Rm在相邻的横槽13之间具有多个刀槽花纹16。刀槽花纹16沿轮胎周向及轮胎宽度方向延伸。刀槽花纹16的一端与周向主槽11A或11B连接，刀槽花纹16的另一端与周向主槽12A或12B连接。刀槽花纹16是贯通陆部Rm的贯通刀槽花纹。
在本例中，陆部Rm的轮胎宽度方向外侧的边缘、即周向主槽12A或者12B侧的边缘为锯齿形状。锯齿形状是具有轮胎宽度方向的位置周期性地变化的凹凸的形状。陆部Rm的轮胎宽度方向内侧的边缘、即周向主槽11A或11B侧的边缘是不具有凹凸的直线形状。
胎肩陆部Rs(以下有时简称为陆部Rs)具有多个横槽14A、14B。横槽14A、14B从轮胎宽度方向内侧朝向轮胎宽度方向外侧沿轮胎宽度方向延伸。横槽14A、14B从周向主槽12A或12B延伸至轮胎接地端T的外侧的位置。陆部Rs在横槽14A与横槽14B之间具有多个刀槽花纹17。刀槽花纹17沿轮胎宽度方向延伸。刀槽花纹17的一端与周向主槽12A或12B连接，刀槽花纹17的另一端在轮胎接地端T的外侧与装饰槽18连接。
[刀槽花纹]
在图2中，刀槽花纹15、16及17是具有二维部(所谓的平面刀槽花纹)的区间和三维部(所谓的立体刀槽花纹)的区间的复合刀槽花纹。二维部是指在与刀槽花纹的长度方向垂直地剖视观察刀槽花纹时具有直线形状的刀槽花纹壁面的部分。三维部是指在与刀槽花纹的长度方向垂直地剖视观察刀槽花纹时具有在刀槽花纹宽度方向上弯折的形状的刀槽花纹壁面的部分。通过这些刀槽花纹15、16及17，从而陆部Rc、Rm、Rs的边缘成分得以确保，充气轮胎10的牵引性提高。
在图2中，刀槽花纹15的区域20A内的区间是三维部。刀槽花纹15的区域20A以外的区间是二维部。刀槽花纹16的区域20B内的区间是三维部。刀槽花纹16的区域20B以外的区间是二维部。刀槽花纹17的区域20C内的区间是三维部。刀槽花纹17的区域20C以外的区间是二维部。
二维部具有在以刀槽花纹长度方向为法线方向的任意的剖视观察(包含刀槽花纹宽度方向且包含刀槽花纹深度方向的剖视观察)时为直线形状的刀槽花纹壁面。三维部具有在以刀槽花纹长度方向为法线方向的剖视观察时及以刀槽花纹深度方向为法线方向的剖视观察时这双方在刀槽花纹宽度方向上具有振幅的弯折形状的刀槽花纹壁面。三维部与二维部相比，相对向的刀槽花纹壁面的啮合力强，因此具有加强陆部的刚性的作用。通过使陆部的锯齿形状部分的刚性增加，能够提高耐崩缺损伤性能。
在此，当着眼于由周向主槽11A和周向主槽12A划分出的陆部Rm时，周向主槽12A侧的边缘为锯齿形状。也就是说，陆部Rm的轮胎宽度方向的边缘的一方为锯齿形状。另外，在为锯齿形状的边缘侧存在区域20B。也就是说，刀槽花纹16的三维部与为锯齿形状的边缘、即锯齿边缘连接。因此，陆部Rm由于锯齿形状的边缘效应而使得雪地性能提高。而且，为锯齿形状的边缘侧的与周向主槽12A连接的部分的刀槽花纹16成为三维部，因此锯齿形状的部分的块刚性增加，耐崩缺损伤性能提高。
另外，当着眼于陆部Rs时，周向主槽12A侧的边缘为锯齿形状。也就是说，陆部Rs的轮胎宽度方向的边缘的一方为锯齿形状。另外，在为锯齿形状的边缘侧存在区域20C。也就是说，刀槽花纹17的三维部与为锯齿形状的边缘、即锯齿边缘连接。因此，陆部Rs由于锯齿形状的边缘效应而使得雪地性能提高。而且，为锯齿形状的边缘侧的与周向主槽12A连接的部分的刀槽花纹17成为三维部，因此锯齿形状的部分的块刚性增加，耐崩缺损伤性能提高。
[刀槽花纹与横槽的底升高部的关系]
在此，陆部Rm的刀槽花纹16的二维部设置于刀槽花纹16的轮胎宽度方向内侧的端部。另一方面，陆部Rm的刀槽花纹16的三维部设置于刀槽花纹16的轮胎宽度方向外侧的端部。另外，如上所述，在陆部Rm中，横槽13的底升高部130设置于横槽13的轮胎宽度方向内侧的开口端。因此，在横槽13的两侧的开口端中的、与设置有二维部的刀槽花纹16的端部相同侧的开口端设置有底升高部130。在横槽13中，在与设置有刚性比三维部的刚性低的二维部的刀槽花纹的端部相同侧的端部设置有底升高部130。通过在刚性低的二维部侧的端部设置有用于提高刚性的底升高部130，能够在轮胎周向上使刚性均匀。
另外，在横槽13的两侧的开口端中的、与设置有三维部的刀槽花纹16的端部相同侧的开口端不具备底升高部。由于仅在设置有二维部的轮胎宽度方向内侧的端部设置底升高部130，在设置有三维部的轮胎宽度方向外侧的端部不具备底升高部，因此能够抑制排水性能的降低。
此外，根据充气轮胎10的制造上的情况，有时在三维部的轮胎宽度方向外侧设置有在以刀槽花纹长度方向为法线方向的任意的剖视观察(包含刀槽花纹宽度方向且包含刀槽花纹深度方向的剖视观察)时为直线形状的刀槽花纹壁面。根据这样的制造上的情况而设置的直线形状的部分包含于三维部。也就是说，设置于从刀槽花纹16的轮胎宽度方向外侧的端部起为刀槽花纹长度的15％的范围的直线形状的刀槽花纹壁面视为三维部的一部分。
图3是沿着横槽13的延伸方向的剖视图。横槽13的槽深DL相对于周向主槽11A的槽深Dg之比DL/Dg优选为0.50以上且0.85以下。当比DL/Dg大于0.85时，块刚性降低，耐磨耗性能降低，因此不优选。当比DL/Dg小于0.50时，雪地性能降低，因此不优选。
如图3所示，在横槽13的与周向主槽11A连接的连接部设置有底升高部130。设置有底升高部130的部分的槽深相对于未设置有底升高部130的部分的槽深之比、即底升高部130处的横槽13的槽深Du相对于横槽13的槽深DL之比Du/DL优选为0.40以上且0.80以下。当比Du/DL小于0.40时，排水性能降低，因此不优选。当比Du/DL超过0.80时，无法得到充分的块刚性，耐磨耗性能降低，因此不优选。
在此，在图3中，将横槽13的槽深DL的80％的深度(图3中的单点划线)设为深度0.8DL。将深度0.8DL处的底升高部130的轮胎宽度方向的长度设为Wu。
[中间陆部]
图4是将图2所示的胎面花纹的中间陆部Rm的一部分放大而得到的图。在图4中，将陆部Rm的轮胎宽度方向的最大宽度设为W1。在图4中，将从刀槽花纹16的与周向主槽12A连接的连接部分到三维部的区间即区域20B的轮胎宽度方向内侧的端部为止的距离设为Wc2。此时，比Wc2/W1优选为0.30以上且0.80以下。当比Wc2/W1小于0.30时，无法得到充分的块刚性，操纵稳定性能恶化，因此不优选。当比Wc2/W1超过0.80时，块刚性变得过高，耐偏磨耗性能恶化，因此不优选。
在此，底升高部130的轮胎宽度方向的长度Wu(参照图3)相对于陆部Rm的轮胎宽度方向的最大宽度W1之比Wu/W1优选为0.15以上0.50以下。当比Wu/W1小于0.15时，无法得到充分的块刚性，耐偏磨耗性能恶化，因此不优选。当比Wu/W1超过0.50时，刀槽花纹16的三维部侧的块刚性变得过高，耐偏磨耗性能恶化，因此不优选。
另外，在图4中，将从刀槽花纹16的与周向主槽11A连接的连接部分到三维部的区间即区域20B的轮胎宽度方向内侧的端部为止的距离设为Wc1。距离Wc1是刀槽花纹16的二维部的轮胎宽度方向的长度。此时，比Wc1/W1优选为0.20以上且0.70以下。当比Wc1/W1小于0.20时，刀槽花纹16的周向主槽11A侧的块刚性变得过高，因此不优选。当比Wc1/W1超过0.70时，刀槽花纹16的周向主槽11A侧的块刚性变得过低，因此不优选。
[Z字形状]
图5是示出刀槽花纹16的例子的平面图。在图5中，刀槽花纹16的一端与周向主槽11A连接，另一端与周向主槽12A连接。参照图5，本例的刀槽花纹16由直线部ST1、ST2及ST3和弯折部C1及C2构成。直线部ST1配置于周向主槽11A侧即轮胎宽度方向内侧。直线部ST1与陆部Rm的轮胎宽度方向内侧的边缘连接。直线部ST3配置于周向主槽12A侧即轮胎宽度方向外侧。直线部ST3与陆部Rm的轮胎宽度方向外侧的边缘连接。直线部ST1的延伸方向的长度比直线部ST3的延伸方向的长度短。
直线部ST1的一端与周向主槽11A连接，直线部ST1的另一端与弯折部C1的一端连接。弯折部C1的另一端与直线部ST2连接。直线部ST3的一端与周向主槽12A连接，直线部ST3的另一端与弯折部C2的一端连接。弯折部C2的另一端与直线部ST2连接。通过这样在直线部ST1与直线部ST2之间设置弯折部C1、在直线部ST2与直线部ST3之间设置弯折部C2，从而刀槽花纹16具有大致Z字形状。Z字形状是指包括至少2个弯折部、且直线部彼此通过弯折部连接的形状。此外，Z字形状也可以包含由圆弧构成的S形状。在以下的说明中，有时将直线部ST1、直线部ST3中的离赤道面CL近的直线部ST1称为内侧直线部、将离赤道面CL远的直线部ST3称为外侧直线部。
图6是将图2所示的胎面花纹的中间陆部Rm的一部分放大而得到的图。在图6中，在由贯通陆部Rm的多个横槽13中的、相邻的横槽13划分出的块中，将相邻的横槽13之间的锯齿形状的边缘的轮胎周向的长度设为L1。将锯齿形状的凸部之间的轮胎周向的距离设为L2。距离L2相对于长度L1之比L2/L1优选为0.15以上且0.55以下。当该比L2/L1大于0.55时，无法充分得到边缘效应，雪地性能没有提高，因此不优选。当该比L2/L1小于0.15时，锯齿形状的凹凸变得过细而变得容易缺损，因此不优选。此外，锯齿形状的边缘的轮胎周向的长度L1以横槽13与周向主槽12A的交点的角部为基准来计测。
另外，在图6中，将陆部Rm的轮胎宽度方向的最大宽度设为W1。将从刀槽花纹16的与轮胎宽度方向内侧的周向主槽11A连接的连接点到内侧直线部ST1的轮胎宽度方向外侧的端点K1为止的轮胎宽度方向的长度(即宽度)设为W2。在由贯通陆部Rm的多个横槽13中的、相邻的横槽13划分出的块中，将锯齿形状的轮胎宽度方向的振幅的2倍的宽度设为W3。宽度W3是刀槽花纹16的开口部的角部21与角部22之间的轮胎宽度方向的距离。
此时，宽度W2相对于宽度W1之比W2/W1优选为0.10以上且0.40以下。当该比W2/W1小于0.10时，边缘效应变小，雪地性能降低，因此不优选。当该比W2/W1大于0.40时，弯折部C1变得接近锯齿部，耐崩缺损伤性能差，因此不优选。
宽度W3相对于宽度W2之比W3/W2优选为0.15以上且0.45以下。当该比W3/W2小于0.15时，锯齿槽的边缘效应变小，雪地性能降低，因此不优选。当该比W3/W2大于0.45时，排水性降低，刀槽花纹16的边缘效应也变小，所以雪地性能降低，因此不优选。
另外，宽度W3相对于陆部Rm的轮胎宽度方向的最大宽度W1之比W3/W1优选为0.03以上且0.15以下。当该比W3/W1大于0.15时，会阻碍排水性，排水性能降低，因此不优选。当该比W3/W1小于0.03时，不产生边缘效应，雪地性能没有提高，因此不优选。
在陆部Rm中，优选的是，刀槽花纹16在相邻的横槽13之间设置有2条以上，在相邻的横槽13之间设置有3个以上的锯齿形状的凸部。当相邻的横槽13之间的刀槽花纹16少于2条时，锯齿形状的凸部的数量变少，雪地性能没有提高，因此不优选。
另外，在图6中，多个刀槽花纹16各自的直线部ST3彼此互相平行。在此，平行是指将2个刀槽花纹16各自的中心线延长得到的2条直线L16所成的角度在±5°以内。在2条直线L16完全平行的情况下，2条直线L16所成的角度为0°。
而且，在图6中，多个横槽13互相平行。在此，平行是指将2个横槽13各自的中心线延长得到的2条直线L13所成的角度在±5°以内。在2条直线L13完全平行的情况下，2条直线L13所成的角度为0°。
图7是将图2所示的胎面花纹的中间陆部Rm的一部分放大而得到的图。在图7中，将相邻的横槽13之间的锯齿形状的凸部之间的距离分别设为Lz1、Lz2、…、Lzn(n为3以上的自然数)。距离Lz1和距离Lzn是以互相不同的横槽13为基准而测量的轮胎周向的距离。此时，距离Lz1至Lzn中的、最短的距离Lzmin相对于最长的距离Lzmax之比Lzmin/Lzmax优选为0.50以上。即，优选的是，锯齿形状的凸部之间的距离的最小值相对于锯齿形状的凸部之间的距离的最大值之比为1.05以上。比Lzmin/Lzmax为0.50以上是指凸部之间的距离不等分配置。通过使凸部之间的距离不等分配置而设为不同的距离，从而在充气轮胎10与路面接地时产生的声音的分散变得良好，花纹噪声良好。此外，距离Lz1、Lz2、…、Lzn的最小值为3.0[mm]。
另外，在图7中，将设置于相邻的横槽13之间的多个刀槽花纹16之间的与轮胎宽度方向内侧的周向主槽11A连接的连接部分的轮胎周向的距离分别设为Ls1、Ls2、…、Lsn(n为3以上的自然数)。距离Ls1、Ls2、…、Lsn均是以内侧直线部ST1的与周向主槽11A连接的连接部分为基准而测量的轮胎周向的距离。距离Ls1和距离Lsn是以互相不同的横槽13为基准而测量的轮胎周向的距离。此时，距离Ls1与距离Lsn的关系优选为Ls1＜Lsn。即，优选的是，在轮胎周向上，另一端的距离Lsn比一端的距离Ls1长。通过改变Z字形状的刀槽花纹16的内侧直线部ST1的距离，能够更广角地发挥边缘效应，能够提高雪地性能。此外，距离Ls1、Ls2、…、Lsn的最小值为2.5[mm]。
在图7中，将设置于相邻的横槽13之间的多个刀槽花纹16之间的与轮胎宽度方向外侧的周向主槽12A连接的连接部分的凸部之间的轮胎周向的距离分别设为Lz1、Lz2、…、Lzn(n为3以上的自然数)。距离Lz1和距离Ls1是以同一横槽13为基准而测量的轮胎周向的距离。由于以同一横槽13为基准，所以距离Lz1和距离Ls1成为轮胎宽度方向的内侧与外侧的关系，两者位于对应的位置。另外，距离Lzn和距离Lsn是以同一横槽13为基准而测量的轮胎周向的距离。由于以同一横槽13为基准，所以距离Lzn和距离Lsn成为轮胎宽度方向的内侧与外侧的关系，两者位于对应的位置。此时，优选的是，Ls1＜Lz1且Lsn＞Lzn。即，优选的是，在轮胎周向上，在对应的位置的距离Ls1与距离Lz1的关系中，轮胎宽度方向外侧的位置的距离Lz1比轮胎宽度方向内侧的位置的距离Ls1大。通过使距离Lz1比距离Ls1大，从而刀槽花纹的延伸方向长度变长，因此边缘效应变大，雪地性能提高。另外，优选的是，在轮胎周向上，在对应的位置的距离Lsn与距离Lzn的关系中，轮胎宽度方向外侧的位置的距离Lzn比轮胎宽度方向内侧的位置的距离Lsn小。通过使距离Lzn比距离Lsn小，从而刀槽花纹的延伸方向长度变长，因此边缘效应变大，雪地性能提高。
在图7中，刀槽花纹16连接于锯齿形状的边缘的轮胎宽度方向的振幅的2倍的宽度W3的最大振幅位置。由此，在沿轮胎周向施加了应力的情况下，能够使施加于容易缺损的凸部的应力沿着刀槽花纹16的槽壁分散，耐崩缺损伤性能提高。例如，在如箭头YA那样沿轮胎周向施加了应力的情况下，能够如箭头YB那样沿着刀槽花纹16的槽壁分散应力。由此，容易缺损的凸部的耐崩缺损伤性能提高。
图8A是将图2所示的胎面花纹的中间陆部Rm的一部分放大而示出的图。图8B是将图8A的一部分放大而示出的图。在图8A及图8B中，刀槽花纹16的2个弯折部C1、C2配置于比通过陆部Rm的轮胎宽度方向的中心的中心线RL靠轮胎宽度方向内侧的位置。2个弯折部C1、C2中的弯折部C2位于比弯折部C1靠近中心线RL的位置。弯折部C2与直线部ST3的分界为端点K2。将端点K2与中心线RL的轮胎宽度方向的距离设为Db。距离Db相对于陆部Rm的轮胎宽度方向的最大宽度W1之比Db/W1优选为0以上且0.40以下。
在此，将从刀槽花纹16的与轮胎宽度方向内侧的周向主槽11A连接的连接点23到外侧直线部ST3的轮胎宽度方向内侧的端点K2为止的轮胎周向的长度设为L3。长度L3相对于长度L1之比L3/L1优选为0.15以上且0.45以下。当比L3/L1大于0.45时，无法增加刀槽花纹的数量，所以雪地性能没有提高，因此不优选。当比L3/L1小于0.15时，将从陆部Rm的两边缘侧延伸的直线部ST1和直线部ST3相连的部分(即，弯折部C1、直线部ST2及弯折部C2)的长度变短，边缘效应降低，雪地性能没有提高，因此不优选。
另外，长度L3相对于最大宽度W1之比L3/W1优选为0.15以上且0.65以下。当比L3/W1小于0.15时，边缘效应变小，雪地性能降低，因此不优选。当比L3/W1大于0.65时，无法增加刀槽花纹的数量，雪地性能没有提高，因此不优选。
图9A是示出中间陆部Rm的其他例子的图。图9B是将图9A的一部分放大而示出的图。在图9A及图9B中，刀槽花纹16A、16B的弯折部C1、C2配置于比通过陆部Rm的轮胎宽度方向的中心的中心线RL靠轮胎宽度方向内侧的位置。在刀槽花纹16A中，2个弯折部C1、C2中的弯折部C2位于比弯折部C1靠近中心线RL的位置。弯折部C2与直线部ST3的分界为端点K2。将端点K2与中心线RL的轮胎宽度方向的距离设为Dba。距离Dba相对于陆部Rm的轮胎宽度方向的最大宽度W1之比Dba/W1优选为0以上且0.40以下。
另外，在刀槽花纹16B中，2个弯折部C1、C2中的弯折部C1位于比弯折部C2靠近中心线RL的位置。弯折部C1与直线部ST1的分界为端点K1。将端点K1与中心线RL的轮胎宽度方向的距离设为Dbb。距离Dbb相对于陆部Rm的轮胎宽度方向的最大宽度W1之比Dbb/W1优选为0以上且0.40以下。
图10A是示出中间陆部Rm的其他例子的图。图10B是将图10A的一部分放大而示出的图。在图10A及图10B中，刀槽花纹16C的弯折部C1配置于比通过陆部Rm的轮胎宽度方向的中心的中心线RL靠轮胎宽度方向内侧的位置。刀槽花纹16B的弯折部C2位于中心线RL上。更具体而言，作为弯折部C2与直线部ST3的分界的端点K2位于中心线RL上。在该情况下，端点K2与中心线RL的轮胎宽度方向的距离为0，因此比Db/W1＝0。关于刀槽花纹16D的弯折部C2也是同样的。
因此，在图10A及图10B的情况下，也满足如下条件：靠近通过陆部Rm的轮胎宽度方向的中点位置的中心线RL的弯折部C2与中心线RL的轮胎宽度方向的距离相对于陆部Rm的轮胎宽度方向的宽度之比为0以上且0.40以下。此外，也可以是，2个弯折部C1、C2中的1个弯折部设置于比通过陆部Rm的轮胎宽度方向的中点位置的中心线RL靠轮胎宽度方向内侧的位置，另1个弯折部位于中心线RL上。
通过这样使2个弯折部C1、C2中的、靠近通过陆部Rm的轮胎宽度方向的中点位置的中心线RL的弯折部的弯折点与中心线RL的轮胎宽度方向的距离相对于陆部Rm的轮胎宽度方向的最大宽度W1之比为0以上且0.40以下，能够得到以下的效果。即，通过设置锯齿槽和大致Z字形状的刀槽花纹16，从而边缘效应增加。当大致Z字形状的弯折点与锯齿部接近时，锯齿部附近的块刚性降低，有可能产生崩缺损伤。因此，通过将刀槽花纹16的弯折点和锯齿部设置于分离开的位置，能够兼顾雪地性能和耐崩缺损伤性能。
另外，槽宽在将轮胎安装于规定轮辋并填充了规定内压的无负荷状态下作为槽开口部的左右的槽壁的距离的最大值而被测定。在陆部在边缘部具有缺口部、倒角部的结构中，在以槽长方向为法线方向的剖视观察时，以胎面踏面与槽壁的延长线的交点为基准而测定槽宽。另外，在槽沿轮胎周向呈锯齿状或波状延伸的结构中，以槽壁的振幅的中心线为基准而测定槽宽。
轮胎接地端T被定义为将轮胎安装于规定轮辋并赋予规定内压并且在静止状态下相对于平板垂直地放置并施加了与规定载荷对应的负荷时的轮胎与平板的接触面处的轮胎轴向的最大宽度位置。
在此，规定轮辋是指JATMA所规定的“適用リム(适用轮辋)”、TRA所规定的“DesignRim(设计轮辋)”、或者ETRTO所规定的“Measuring Rim(测量轮辋)”。另外，规定内压是指JATMA所规定的“最高空気圧(最高气压)”、TRA所规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUSCOLD INFLATION PRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负荷极限)”的最大值、或者ETRTO所规定的“INFLATION PRESSURES(充气压力)”。另外，规定载荷是指JATMA所规定的“最大負荷能力(最大负荷能力)”、TRA所规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATIONPRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负荷极限)”的最大值、或者ETRTO所规定的“LOADCAPACITY(负荷能力)”。但是，在JATMA中，在乘用车用轮胎的情况下，规定内压为气压180[kPa]，规定载荷为最大负荷能力的88[％]。
[胎肩陆部]
图11是将图2所示的胎面花纹的胎肩陆部Rs的一部分放大而得到的图。在图11中，周向主槽12B的轮胎宽度方向外侧的陆部Rs具有刀槽花纹17。将刀槽花纹17的三维部的轮胎宽度方向的长度(即宽度)设为Ws2。长度Ws2是从陆部Rs的周向主槽12B的边缘到刀槽花纹17的三维部的轮胎宽度方向外侧的端部为止的轮胎宽度方向的长度(即宽度)。另外，将从陆部Rs的周向主槽12B的边缘到接地端T为止的长度、即陆部Rs的轮胎宽度方向的接地宽度设为Ws1。此时，比Ws2/Ws1优选为0.25以上且0.65以下。当比Ws2/Ws1小于0.25时，无法得到充分的块刚性，妨碍耐崩缺损伤性能的提高。当比Ws2/Ws1超过0.65时，块刚性变得过高，花纹噪声恶化，因此不优选。
在图11中，陆部Rs具有从轮胎宽度方向内侧的周向主槽12B朝向轮胎宽度方向外侧延伸的多个胎肩横槽14A、14B。多个胎肩横槽14A、14B优选至少延伸至接地端T。通过使多个胎肩横槽14A、14B延伸至接地端T，能够提高排水性能。
在陆部Rs中，将相邻的胎肩横槽14A、14B之间的锯齿形状的边缘的轮胎周向的长度设为Ls1。另外，将锯齿形状的凸部之间的轮胎周向的距离设为Ls2。此时，比Ls2/Ls1优选为0.15以上且0.55以下。当比Ls2/Ls1小于0.15时，锯齿形状的凹凸变得过细而变得容易缺损，因此不优选。当比Ls2/Ls1超过0.55时，无法充分得到边缘效应，雪地性能没有提高。
而且，在陆部Rs中，将轮胎宽度方向的接地宽度设为Ws1。另外，在陆部Rs中，将周向主槽12B侧的边缘的锯齿形状的轮胎宽度方向的振幅的2倍的长度设为Ws3。长度Ws3是锯齿形状的凸部的轮胎宽度方向的长度(即宽度)。此时，比Ws2/Ws1优选为0.02以上且0.15以下。当比Ws2/Ws1小于0.02时，不产生边缘效应，雪地性能没有提高。当比Ws2/Ws1超过0.15时，会阻碍排水性，排水性能降低。
此外，以上对周向主槽12B的轮胎宽度方向外侧的陆部Rs进行了说明，但关于周向主槽12A的轮胎宽度方向外侧的陆部Rs也适用同样的说明。
[复合刀槽花纹的三维部]
图12是示出图2中的复合刀槽花纹16的三维部的例子的剖视图。图12是示出以与刀槽花纹的延伸方向(即长度方向)正交的面剖切复合刀槽花纹16的三维部的区间而得到的截面的图。在图12中，从复合刀槽花纹16的向踏面的开口端9A到槽底9B为止的刀槽花纹深度方向的长度、即槽深为DS。复合刀槽花纹16的槽宽(即刀槽花纹宽度)为Ts。
复合刀槽花纹16的开口端9A的附近成为沿着刀槽花纹深度方向的直线部9。复合刀槽花纹16形成为相对于刀槽花纹深度方向弯曲或弯折的形状。以将直线部9的中心线延长得到的线9L为中心的、弯曲或弯折的向刀槽花纹宽度方向的振幅为As。振幅As相对于槽宽Ts之比As/Ts优选为0.40以上且0.80以下。当比As/Ts超过0.80时，硫化成形时模具的脱模性变差，发生故障，因此不优选。当比As/Ts小于0.40时，无法抑制倒下，块刚性没有增加，因此耐磨耗性能没有提高，因此不优选。
另外，在图12中，复合刀槽花纹16的弯曲或弯折的1个周期为S。复合刀槽花纹16优选具有1个周期以上且3个周期以下的弯曲形状或弯折形状。当小于1个周期时，抑制倒下的效果不充分，块刚性没有增加，因此不优选。当超过3个周期时，硫化成形时模具的脱模性变差，发生故障，因此不优选。
此外，图2中的其他的复合刀槽花纹15、17也具有与上述的复合刀槽花纹16同样的构造。
[槽深]
图13是沿着图5的刀槽花纹16的延伸方向的剖视图。图13以不区分二维部和三维部的方式进行图示。刀槽花纹16的槽深DS相对于周向主槽11A的槽深Dg之比DS/Dg优选为0.50以上且0.85以下。当比DS/Dg大于0.85时，块刚性降低，耐磨耗性能降低，因此不优选。当比DS/Dg小于0.50时，边缘效应不足，雪地性能降低，因此不优选。
如图13所示，在刀槽花纹16的与周向主槽11A连接的连接部设置有底升高部160。底升高部160是设置于刀槽花纹16的刀槽花纹底升高部。底升高部160处的刀槽花纹16的槽深DS1相对于刀槽花纹16的槽深DS之比DS1/DS优选为0.50以上且0.85以下。当比DS1/DS大于0.85时，块刚性降低，耐磨耗性能降低，因此不优选。当比DS1/DS小于0.50时，边缘效应不足，雪地性能降低，因此不优选。
[变形例]
以上对具有4条周向主槽11A、11B、12A及12B的情况进行了说明。周向主槽只要具有3条以上即可。周向主槽为3条的情况下的胎面部在图2中成为2条周向主槽11A及11B为1条且不存在中央陆部Rc的结构。
[实施例]
表1至表4是示出本发明的充气轮胎的性能试验的结果的表。在该性能试验中，对相互不同的充气轮胎进行了与耐崩缺损伤性能、雪地制动性能、雪地操纵性能及排水性能相关的评价。在这些性能试验中，225/65R17102H的尺寸的试验轮胎安装于轮辋尺寸为17×7.0J的轮辋，赋予了气压230[kPa]。另外，作为试验车辆，使用排气量为2500[cc]的FF(Front engine Front drive：前置发动机前轮驱动)的SUV(Sport Utility Vehicle：运动型多用途车)车辆。
在与干地操纵稳定性能相关的评价中，试验车辆在具有平坦的环绕路的干燥路面的测试路线上以60[km/h]～100[km/h]进行行驶。然后，测试驾驶员对车道变换时及转弯时的操舵性及直行时的稳定性进行感官评价。该评价通过以现有例为基准(100)的指数评价来进行，该数值越大越优选。
在与耐偏磨耗性能相关的评价中，试验车辆在铺设路上行驶1万[km]，然后测定横槽的具有底升高部的轮胎宽度方向内侧(中央陆部侧)的边缘的磨耗量和轮胎宽度方向外侧(胎肩陆部侧)的边缘的磨耗量，算出偏磨耗量比。通过以后述的现有例为基准(100)的指数来评价偏磨耗量比。指数的数值越大越优选。
雪地制动性能是通过将在雪上路面上速度30km/h下的制动距离进行指数化来评价的。该评价通过以后述的现有例为基准(100)的指数来评价。指数的数值越大越优选。
雪地操纵性能是通过将测试驾驶员对雪上路面上的操纵稳定性的感官进行指数化来评价的。该评价通过以后述的现有例为基准(100)的指数来评价。指数的数值越大越优选。
排水性能是通过在水深为10±1[mm]的水池中行驶，计测达到滑移率10％及15％的速度，并用以后述的现有例为100进行了比较的指数来评价的。该评价通过以现有例为基准(100)的指数来评价。指数的数值越大越优选。
实施例1至实施例25的充气轮胎包括设置于陆部的多个横槽和设置于相邻的横槽之间的刀槽花纹。另外，在实施例1至实施例25的充气轮胎中，横槽从陆部的轮胎宽度方向外侧的边缘连续延伸至轮胎宽度方向内侧的边缘并贯通陆部，刀槽花纹从陆部的轮胎宽度方向外侧的边缘连续延伸至轮胎宽度方向内侧的边缘并贯通陆部。而且，在实施例1至实施例25的充气轮胎中，刀槽花纹是具有二维部及三维部的复合刀槽花纹，二维部设置于刀槽花纹的一方的开口端，三维部设置于刀槽花纹的另一方的开口端。另外，实施例1至实施例25的充气轮胎在陆部中具备底升高部，该底升高部设置于与设置有二维部的刀槽花纹的端部相同侧的横槽的端部。
在实施例1至实施例25的充气轮胎中，如表1至表4那样设定。即，分别准备三维部的长度Wc2相对于陆部Rm的宽度W1之比Wc2/W1为0.25以上且0.80以下的充气轮胎和不是这样的充气轮胎、底升高部的长度Wu相对于陆部Rm的宽度W1之比Wu/W1为0.15以上且0.50以下的充气轮胎和不是这样的充气轮胎、横槽的底升高部的槽深Du相对于横槽的槽深DL之比Du/DL为0.40以上且0.80以下的充气轮胎和不是这样的充气轮胎、刀槽花纹的槽深Ds相对于周向主槽的槽深Dg之比DS/Dg为0.50以上且0.85以下的充气轮胎和不是这样的充气轮胎、刀槽花纹底升高部的槽深DS1相对于刀槽花纹的槽深DS之比DS1/DS为0.50以上且0.85以下的充气轮胎和不是这样的充气轮胎、振幅As相对于三维部的槽宽Ts之比As/Ts为0.40以上且0.80以下的充气轮胎和不是这样的充气轮胎、以及弯折部与中心线的距离相对于陆部的宽度之比Db/W1为0以上且0.40以下的充气轮胎和不是这样的充气轮胎。此外，刀槽花纹形状为大致Z字形状。
在表1中，现有例的充气轮胎是胎面部的刀槽花纹整体为直线形状且仅由二维部构成的2D刀槽花纹的轮胎。另外，在表1中，比较例的充气轮胎是胎面部的刀槽花纹整体为直线形状且仅由三维部构成的3D刀槽花纹的轮胎。
此外，在表1至表4中，刀槽花纹形状的“2D”表示刀槽花纹是仅由二维部构成的刀槽花纹。刀槽花纹形状的“3D”表示仅由三维部构成的刀槽花纹。刀槽花纹形状的“2D+3D”表示由二维部及三维部构成的复合刀槽花纹。
对于这些充气轮胎，通过上述的评价方法，评价干地操纵稳定性能、耐偏磨耗性能、雪地制动性能、雪地操纵性能及排水性能，并将其结果一并示于表1至表4。
如表1至表4所示，在三维部的长度Wc2相对于陆部Rm的宽度W1之比Wc2/W1为0.30以上且0.80以下的情况、底升高部的长度Wu相对于陆部Rm的宽度W1之比Wu/W1为0.15以上且0.50以下的情况、底升高部的槽深Du相对于横槽的槽深DL之比Du/DL为0.40以上且0.80以下的情况、刀槽花纹的槽深DS相对于周向主槽的槽深Dg之比DS/Dg为0.50以上且0.85以下的情况、刀槽花纹底升高部的槽深DS1相对于刀槽花纹的槽深DS之比DS1/DS为0.50以上且0.85以下、振幅As相对于三维部的槽宽Ts之比As/Ts为0.40以上且0.80以下的情况、弯折部与中心线的距离相对于陆部的宽度之比Db/W1为0以上且0.40以下的情况下，得到了良好的结果。
[表1]
Figure BDA0003219652530000231
[表2]
Figure BDA0003219652530000241
[表3]
Figure BDA0003219652530000251
[表4]
Figure BDA0003219652530000261
附图标记说明
1 胎面部
2 胎侧部
3 胎圈部
4 胎体层
5 胎圈芯
6 胎圈填胶
7 带束层
8 带束覆盖层
10 充气轮胎
11A、11B、12A、12B 周向主槽
13、14A、14B 横槽
15、16、17 刀槽花纹
18 装饰槽
130、160 底升高部
As 振幅
CL 轮胎赤道面
Rc 中央陆部
Rm 中间陆部
Rs 胎肩陆部
T 轮胎接地端
Ts 槽宽

Claims (15)

1.一种充气轮胎，所述充气轮胎是具有胎面花纹的充气轮胎，其特征在于，
所述胎面花纹包括：
3条以上的周向主槽，所述3条以上的周向主槽沿轮胎周向延伸；
陆部，所述陆部由3条以上的所述周向主槽中的2条所述周向主槽划分出；
多个横槽，所述多个横槽设置于所述陆部；以及
刀槽花纹，所述刀槽花纹设置于所述陆部且设置于相邻的所述横槽之间，
所述横槽从所述陆部的轮胎宽度方向外侧的边缘连续延伸至轮胎宽度方向内侧的边缘并贯通所述陆部，
所述刀槽花纹从所述陆部的所述轮胎宽度方向外侧的边缘连续延伸至所述轮胎宽度方向内侧的边缘并贯通所述陆部，
所述刀槽花纹是具有二维部及三维部的复合刀槽花纹，
所述二维部设置于所述刀槽花纹的一方的开口端，
所述三维部设置于所述刀槽花纹的另一方的开口端，
而且，所述充气轮胎具备底升高部，所述底升高部设置于所述陆部的所述横槽的两侧的开口端中的、与设置有所述二维部的所述刀槽花纹的端部相同侧的开口端。
2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，
在所述陆部的所述横槽的两侧的开口端中的、与设置有所述三维部的所述刀槽花纹的端部相同侧的开口端不具备底升高部。
3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其特征在于，
所述三维部的轮胎宽度方向的长度相对于所述陆部的轮胎宽度方向的接地宽度之比为0.25以上且0.80以下。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，
所述底升高部的轮胎宽度方向的长度相对于所述陆部的轮胎宽度方向的接地宽度之比为0.15以上且0.50以下。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，
在所述横槽中，设置有所述底升高部的部分的槽深相对于未设置有所述底升高部的部分的槽深之比为0.40以上且0.80以下。
6.根据权利要求1～5中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，
所述复合刀槽花纹的槽深相对于所述周向主槽的槽深之比为0.50以上且0.85以下。
7.根据权利要求1～6中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，
所述充气轮胎还包括设置于所述复合刀槽花纹的所述二维部处的刀槽花纹底升高部，
在所述复合刀槽花纹中，设置有所述刀槽花纹底升高部的部分的槽深相对于未设置有所述刀槽花纹底升高部的部分的槽深之比为0.50以上且0.85以下。
8.根据权利要求1～7中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，
所述复合刀槽花纹的所述三维部包括开口端附近的直线部和比所述直线部深的部分，
比所述直线部深的部分成为具有相对于刀槽花纹深度方向弯曲或弯折的振幅的形状，
所述振幅相对于所述直线部的槽宽之比为0.40以上且0.80以下。
9.根据权利要求1～8中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，
所述刀槽花纹具有具备2个弯折部的Z字形状，
所述2个弯折部中的、靠近通过所述陆部的轮胎宽度方向的中点位置的中心线的弯折部与所述中心线的轮胎宽度方向的距离相对于所述陆部的轮胎宽度方向的宽度之比为0以上且0.40以下。
10.根据权利要求1～9中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，
所述陆部的轮胎宽度方向外侧的边缘是具有轮胎宽度方向的位置周期性地变化的凹凸的锯齿形状的锯齿边缘，所述陆部的轮胎宽度方向内侧的边缘是直线形状，
所述刀槽花纹的所述三维部与所述锯齿边缘连接。
11.根据权利要求10所述的充气轮胎，其特征在于，
所述刀槽花纹连接于所述锯齿边缘的轮胎宽度方向的最大振幅位置。
12.根据权利要求10或11所述的充气轮胎，其特征在于，
所述锯齿形状的凸部之间的距离的最小值相对于所述锯齿形状的凸部之间的距离的最大值之比为0.50以上。
13.根据权利要求10～12中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，
所述陆部在相邻的所述横槽之间具有2个以上的所述刀槽花纹和3个以上的所述锯齿形状的凸部。
14.根据权利要求13所述的充气轮胎，其特征在于，
在将设置于相邻的所述横槽之间的2个以上的所述刀槽花纹的与所述轮胎宽度方向内侧的周向主槽连接的连接部之间的轮胎周向的距离设为Ls1、Ls2、…、Lsn时，Ls1＜Lsn，n为3以上的自然数。
15.根据权利要求13或14所述的充气轮胎，其特征在于，
在将设置于相邻的所述横槽之间的2个以上的所述刀槽花纹的与所述轮胎宽度方向内侧的周向主槽连接的连接部之间的轮胎周向的距离设为Ls1、Ls2、…、Lsn、将设置于相邻的所述横槽之间的多个所述刀槽花纹的与所述轮胎宽度方向外侧的周向主槽连接的连接部的凸部之间的轮胎周向的距离设为Lz1、Lz2、…、Lzn的情况下，Ls1＜Lz1且Lsn＞Lzn，n为3以上的自然数。
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