CN107206845B - 充气轮胎 - Google Patents

Abstract

该充气轮胎具备多个周向主槽和由一对周向主槽区划而成的陆部。另外，陆部具备：多个第一横槽；多个第二横槽，其比第一横槽的宽度宽；以及多个缺口部，其仅形成于第一横槽的开口部。另外，所述第一横槽的槽宽Wg1与所述第二横槽的槽宽Wg2具有1.0[mm]≤Wg2‑Wg1≤4.0[mm]的关系。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及充气轮胎，更详细而言，涉及能够兼顾到轮胎的雪地性能及噪声性能的充气轮胎。

背景技术

在以往的充气轮胎中，通过采用块状花纹来提高牵引性，使轮胎的雪地性能提高。作为采用上述构成的以往的充气轮胎，已知有专利文献1所记载的技术。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特许第4677408号公报

发明内容

发明要解决的问题

另一方面，在充气轮胎中，也存在应提高轮胎的噪声性能的课题。

因此，本发明是鉴于上述课题而做出的，其目的在于提供一种能够兼顾到轮胎的雪地性能及噪声性能的充气轮胎。

用于解决问题的技术方案

为了达到上述目的，本发明的充气轮胎具备多个周向主槽和由一对所述周向主槽区划而成的陆部，其特征在于，所述陆部具备：多个第一横槽(日文：ラグ溝)；多个第二横槽，其比所述第一横槽的宽度宽；以及多个缺口部，其仅形成于所述第一横槽的开口部。

发明的效果

在本发明的充气轮胎中，通过宽度窄的第一横槽和宽度宽的第二横槽混合于陆部，从而可降低轮胎滚动时的花纹噪声。由此，有轮胎的噪声性能提高的优点。另外，缺口部对宽度窄的第一横槽的开口部进行扩幅，所以横槽的排雪性提高。由此，有轮胎的雪地性能提高的优点。

附图说明

图1是示出本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的截面图。

图2是示出图1所记载的充气轮胎的胎面花纹的俯视图。

图3是示出图2所记载的胎面花纹的主要部分的说明图。

图4是示出图3所记载的中央陆部的说明图。

图5是示出图3所记载的中央陆部的说明图。

图6是示出图4所记载的缺口部的说明图。

图7是示出图4所记载的缺口部的变形例的说明图。

图8是示出三维刀槽花纹的一例的说明图。

图9是示出三维刀槽花纹的一例的说明图。

图10是示出本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。

具体实施方式

以下，参照附图对本发明详细地进行说明。此外，本发明不由该实施方式限定。另外，在本实施方式的构成要素中，包括维持发明的同一性并且可置换且有置换的显而易见性的要素。另外，本实施方式所记载的多个变形例可以在对于本领域的技术人员而言显而易见的范围内任意地组合。

[充气轮胎]

图1是示出本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的截面图。该图示出了轮胎径向的单侧区域的截面图。另外，该图示出了乘用车用子午线轮胎来作为充气轮胎的一例。

在该图中，轮胎子午线方向的截面是指以包含轮胎旋转轴(省略图示)的平面切断了轮胎时的截面。另外，标号CL是轮胎赤道面，是指通过轮胎旋转轴方向上的轮胎的中心点且与轮胎旋转轴垂直的平面。另外，轮胎宽度方向是指与轮胎旋转轴平行的方向，轮胎径向是指与轮胎旋转轴垂直的方向。

该充气轮胎1具有以轮胎旋转轴为中心的环状构造，并具备：一对胎圈芯11、11、一对胎圈填胶12、12、胎体层13、带束层14、胎面胶15、一对胎侧胶16、16、以及一对轮辋缓冲胶17、17(参照图1)。

一对胎圈芯11、11是将多个胎圈丝束扎而成的环状部件，并构成左右的胎圈部的芯。一对胎圈填胶12、12分别配置于一对胎圈芯11、11的轮胎径向外周而构成胎圈部。

胎体层13具有包括一片胎体帘布层的单层构造或者将多个胎体帘布层层叠而成的多层构造，并呈环状地架设于左右的胎圈芯11、11之间而构成轮胎的骨架。另外，胎体层13的两端部以包入胎圈芯11及胎圈填胶12的方式向轮胎宽度方向外侧翻卷并固定。另外，胎体层13的胎体帘布层通过将由钢或有机纤维材料(例如，芳族聚酰胺、尼龙、聚酯、人造纤维等)形成的多个胎体帘线用帘线胶覆盖并进行轧制加工而构成，具有绝对值为80[deg]以上且95[deg]以下的胎体角度(胎体帘线的纤维方向相对于轮胎周向的倾斜角)。

带束层14通过将一对交叉带束141、142、和带束覆层(英文：belt cover)143层叠而成，配置成卷绕于胎体层13的外周。一对交叉带束141、142通过将由钢或有机纤维材料形成的多个带束帘线用帘线胶覆盖并进行轧制加工而构成，具有绝对值为20[deg]以上且55[deg]以下的带束角度。另外，一对交叉带束141、142具有相互异号的带束角度(带束帘线的纤维方向相对于轮胎周向的倾斜角)，使带束帘线的纤维方向相互交叉地层叠(交叉帘布层(英文：cross ply)构造)。带束覆层143通过对用帘线胶覆盖的由钢或有机纤维材料形成的多个帘线进行轧制加工而构成，具有绝对值为0[deg]以上且10[deg]以下的带束角度。另外，带束覆层143配置成层叠于交叉带束141、142的轮胎径向外侧。

胎面胶15配置于胎体层13及带束层14的轮胎径向外周而构成轮胎的胎面部。一对胎侧胶16、16分别配置于胎体层13的轮胎宽度方向外侧而构成左右的胎侧部。一对轮辋缓冲胶17、17分别配置于左右的胎圈芯11、11及胎体层13的翻卷部的轮胎径向内侧，而构成左右的胎圈部相对于轮辋凸缘的接触面。

[胎面花纹]

图2是示出图1所记载的充气轮胎的胎面花纹的俯视图。该图示出了全季节用轮胎的胎面花纹。在该图中，轮胎周向是指绕轮胎旋转轴的方向。另外，标号T为轮胎接地端。

如图2所示，充气轮胎1在胎面部具备：在轮胎周向上延伸的多个周向主槽21、22、由这些周向主槽21、22区划出的多个陆部31～33、以及配置于这些陆部31～33的多个横槽411、412、421、422、43。

周向主槽是指具有表示磨损末期的磨损指示(英文：wear indicator)的周向槽，一般具有5.0[mm]以上的槽宽及7.5[mm]以上的槽深。另外，横槽是指具有2.0[mm]以上的槽宽及3.0[mm]以上的槽深的横向槽(日文：横溝)。另外，后述的刀槽花纹是指形成于陆部的切口，一般具有不足1.5[mm]的刀槽花纹宽度。

槽宽在将轮胎安装于规定轮辋(日文：規定リム)并填充了规定内压(日文：規定内圧)的无负载状态下，作为槽开口部处的左右的槽壁的距离的最大值而被测定。在陆部在边缘部具有缺口部和/或倒角部的构成中，在以槽长方向为法线方向的截面视下，以胎面踏面与槽壁的延长线的交点为基准来测定槽宽。另外，在槽在轮胎周向上呈锯齿状或波状地延伸的构成中，以槽壁的振幅的中心线为基准来测定槽宽。

槽深在将轮胎安装于规定轮辋并填充了规定内压的无负载状态下，作为从胎面踏面到槽底的距离的最大值而被测定。另外，在槽在槽底具有局部的凹凸部和/或刀槽花纹的构成中，将这些除外地来测定槽深。

规定轮辋是指JATMA所规定的“適用リム(适用轮辋)”、TRA所规定的“Design Rim(设计轮辋)”、或ETRTO所规定的“Measuring Rim(测量轮辋)”。另外，规定内压是指JATMA所规定的“最高空気圧(最高气压)”、TRA所规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLDINFLATION PRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负载极限)”的最大值、或ETRTO所规定的“INFLATION PRESSURES(充气压力)”。另外，规定载荷(日文：規定荷重)是指JATMA所规定的“最大負荷能力(最大负载能力)”、TRA所规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLDINFLATION PRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负载极限)”的最大值、或ETRTO所规定的“LOAD CAPACITY(负载能力)”。不过，在JATMA中，在乘用车用轮胎的情况下，规定内压为气压180[kPa]，规定载荷为最大负载能力的88[％]。

例如，在图2的构成中，四条周向主槽21、22配置成以轮胎赤道面CL上的点为中心呈点对称。另外，由四条周向主槽21、22区划出五列陆部31～33。另外，一个陆部31配置在轮胎赤道面CL上。

但是，不限于此，也可以配置五条以上的周向主槽(省略图示)。另外，周向主槽21、22也可以配置成以轮胎赤道面CL为中心呈左右不对称(省略图示)。另外，周向主槽也可以配置在轮胎赤道面CL上(省略图示)。因此，陆部31可以配置于从轮胎赤道面CL离开的位置。

另外，在图2的构成中，四条周向主槽21、22作为整体具有直线形状，左右的陆部31～33的边缘部向周向主槽21、22侧突出，由此各周向主槽21、22的槽壁朝向轮胎周向呈台阶状(日文：ステップ状)地变化。

但是，不限于此，周向主槽21、22也可以具有简单的直线形状，还可以具有在轮胎周向上弯折或弯曲并且延伸的锯齿形状或波状形状(省略图示)。

在此，将位于轮胎宽度方向的最外侧的左右的周向主槽22、22称为最外周向主槽。另外，以左右的最外周向主槽22、22为边界，来定义胎面部中央区域及胎面部胎肩区域。

另外，将由左右的最外周向主槽22、22区划出的轮胎宽度方向外侧的左右的陆部33、33称为胎肩陆部。左右的胎肩陆部33、33分别配置在左右的轮胎接地端T、T上。另外，将由左右的最外周向主槽22、22区划出的轮胎宽度方向内侧的左右的陆部32、32称为第二陆部。因此，第二陆部32与最外周向主槽22相邻。另外，将位于左右的第二陆部32、32的轮胎宽度方向内侧的陆部31称为中央陆部。在图2的构成中，仅存在一列中央陆部31，但在具备五条以上的周向主槽的构成中，定义有多个中央陆部31。

另外，在图2的构成中，所有的陆部31～33分别具有在轮胎宽度方向上延伸的多个横槽411、412、421、422、43。另外，这些横槽411、412、421、422、43具有在轮胎宽度方向上贯通陆部31～33的开放构造，另外，在轮胎周向上以预定间隔排列。由此，所有的陆部31～33由横槽411、412、421、422、43在轮胎周向上截断成多个块，成为块列。

但是，不限于此，例如，也可以是，中央陆部31的横槽411、412或胎肩陆部33的横槽43具有在一方的端部在陆部31、33内终止的半封闭构造(省略图示)。在该情况下，陆部31、33成为在轮胎周向上连续的肋。

[中央陆部及第二陆部]

图3是示出图2所记载的胎面花纹的主要部分的说明图。该图示出了中央陆部31及一方的第二陆部32的放大俯视图。

在图3的构成中，中央陆部31具备多个横槽411、412和多个块311。

横槽411、412被分类为第一横槽411和比第一横槽411的宽度宽的第二横槽412。即，第一横槽411的槽宽Wg1(参照图4)和第二横槽412的槽宽Wg2(参照图4)具有Wg1<Wg2的关系。另外，第一横槽411的槽宽Wg1与第二横槽412的槽宽Wg2优选具有1.0[mm]≤Wg2-Wg1≤4.0[mm]的关系，更优选具有1.5[mm]≤Wg2-Wg1≤3.5[mm]的关系。另外，第一横槽411及第二横槽412具有Z字形状或曲柄形状的弯折部，并在轮胎宽度方向上贯通中央陆部31，且分别在中央陆部31的左右的周向主槽21、21开口。另外，宽度窄的第一横槽411和宽度宽的第二横槽412在轮胎周向上以预定间隔交替地配置。由此，可降低轮胎滚动时的花纹噪声。

另外，宽度宽的第二横槽412的槽宽Wg2根据轮胎尺寸进行适当选择。在通常的乘用车用全季节轮胎中，第二横槽412的槽宽Wg2处于3.8[mm]≤Wg2≤5.3[mm]的范围内。

块311由在轮胎周向上相邻的第一横槽411及第二横槽412、和中央陆部31的左右的周向主槽21、21区划而成。另外，多个块311在轮胎周向上呈一列地配置，形成块列。

另外，在图3的构成中，第二陆部32具备多个横槽421、422和多个块321、322。横槽421、422在轮胎宽度方向上贯通第二陆部32，并在第二陆部32的左右的周向主槽21、22开口。另外，多个横槽421、422在轮胎周向上以预定间隔配置。另外，具有相互不同的倾斜角、槽形状以及槽宽的两种横槽421、422在轮胎周向上交替地配置。块321、322由在轮胎周向上相邻的多个横槽421、422区划而成。另外，具有相互不同的形状的两种块321、322在轮胎周向上呈一列地配置，形成块列。

此外，如上所述，在图3的构成中，中央陆部31的横槽411、412及第二陆部32的横槽421、422具有使槽中心线在轮胎周向上偏移了的Z字形状或曲柄形状。在陆部31、32的边缘部成分增加，从而轮胎的雪地性能提高的这一点上优选该构成。

但是，不限于此，中央陆部31的横槽411、412及第二陆部32的横槽421、422也可以具有不具备弯折部的直线形状或圆弧形状(省略图示)。

[中央陆部的缺口部]

如图3所示，在该充气轮胎1中，中央陆部31具备多个缺口部312。缺口部312形成于宽度窄的第一横槽411的向周向主槽21开口的开口部，在轮胎周向上对第一横槽411的开口部扩幅。由此，可确保宽度窄的第一横槽411的排水性及排雪性。另外，宽度窄的第一横槽411的槽容积由缺口部312补充，使陆部的轮胎周向的刚性均匀化。

缺口部312是指形成于陆部31的边缘部的具有预定的深度D2(参照后述的图5)的部分。缺口部312以扩大第一横槽411的槽容积为目的，所以具有比后述的缺口部312的倒角部313、和/或形成于陆部31的边缘部的倒角部(省略图示)大的深度D2。关于缺口部312的深度D2，在后叙述。

倒角部是指将相邻的面的边缘部用平面(例如C倒角)或曲面(例如R倒角)连接的部分。

另一方面，缺口部312没有形成于宽度宽的第二横槽412的向周向主槽21开口的开口部。换言之，宽度宽的第二横槽412不与缺口部312连通地在中央陆部31的边缘部开口。或者，宽度宽的第二横槽412的开口部和缺口部312在中央陆部31的边缘部配置成在轮胎周向上错开。因此，第二横槽412的开口部没有由缺口部312扩幅。

例如，在图3的构成中，缺口部312在胎面部的俯视下具有V字形状(或L字形状)的边缘部。另外，缺口部312使V字形状的突出方向朝向轮胎周向且朝向陆部31的宽度方向内侧，并且形成于中央陆部31的周向主槽21侧的边缘部。另外，具有V字形状的一个缺口部312横截横槽411、412的一个开口部地配置。换言之，横槽411、412与缺口部312连通，并经由缺口部312在周向主槽21开口。由此，一个缺口部312使横槽411、412的开口部沿着周向主槽21向左右扩幅。

另外，多个缺口部312分别形成于中央陆部31的左右的边缘部。另外，在左右的开口部具有缺口部312的宽度窄的第一横槽411、和在任意的开口部均不具有缺口部312的宽度宽的第二横槽412，在轮胎周向上交替地配置。不具有缺口部312的第二横槽412相对于V字形状的缺口部312在轮胎周向上分离地配置，不与缺口部312连通地在周向主槽21开口。

另外，如上所述，第二陆部32的相邻的一对横槽421、422具有相互不同的倾斜角。具体而言，一方的横槽421的槽中心线与周向主槽21的槽中心线的交叉角处于50[deg]以上且75[deg]以下的范围，另一方的横槽422的槽中心线与周向主槽21的槽中心线的交叉角处于15[deg]以上且40[deg]以下的范围。另外，这些横槽421、422通过相对于轮胎周向向同一方向倾斜，从而这些横槽421、422的槽中心线的延长线在中央陆部31的边缘部相互交叉。并且，中央陆部31的缺口部312包围横槽421、422的槽中心线的延长线。

此外，在图3的构成中，宽度窄的第一横槽411在向左右的周向主槽21、21开口的开口部分别具有缺口部312、312。但是，不限于此，也可以是，第一横槽411仅在一方的开口部具有缺口部312，在另一方的开口部不与缺口部312连通地在周向主槽21开口(省略图示)。

另外，在图3的构成中，如上所述，一个缺口部312横截宽度窄的第一横槽411的一个开口部地配置。因此，第一横槽411的开口部被在轮胎周向上向左右扩幅。但是，不限于此，也可以是，缺口部312仅形成于第一横槽411的一个开口部的单侧，并仅向一个方向对第一横槽411的开口部进行扩幅(省略图示)。

另外，在图3的构成中，不具有缺口部312的宽度宽的第二横槽412以一定的槽宽在周向主槽21开口。在与中央陆部31的所有的横槽411、412在开口部具有缺口部312的构成(省略图示)相比，可确保陆部31的刚性且轮胎的操纵稳定性能提高的这一点上优选该构成。

但是，不限于此，也可以是，宽度宽的第二横槽412具有对开口部的左右的角部进行倒角的倒角部(省略图示)。该倒角部与后述的缺口部312的倒角部313同样地，具有比缺口部312窄的宽度及浅的深度。具体而言，倒角部的宽度及深度优选处于1.5[mm]以上且6.0[mm]以下的范围。通过该倒角部313，从而中央陆部31的耐磨损性提高。

图4及图5是示出图3所记载的中央陆部的说明图。在这些图中，图4示出了中央陆部31的放大俯视图，图5示出了沿着第一横槽411切断了中央陆部31而得到的剖视图。

在图4中，中央陆部31的最大宽度W1与缺口部312的最大宽度W2优选具有0.05≤W2/W1≤0.25的关系，更优选具有0.10≤W2/W1≤0.15的关系。由此，可使缺口部312的最大宽度W2适当化。

陆部的最大宽度是陆部的踏面的轮胎轴向的宽度的最大值，通过将轮胎安装于规定轮辋且赋予规定内压并且在无负载状态下被测定。

缺口部的最大宽度是缺口部的轮胎轴向的宽度的最大值，通过将轮胎安装于规定轮辋且赋予规定内压并且在无负载状态下，以陆部的最大宽度的测定点为基准而被测定。

另外，由相邻的横槽411、412区划出的中央陆部31的边缘部的周向长度L1、与形成于所述边缘部的缺口部312的周向长度L2，优选具有0.30≤L2/L1≤0.80的关系，更优选具有0.45≤L2/L1≤0.60的关系。由此，可使缺口部312的周向长度L2适当化。

陆部的边缘部的周向长度是在轮胎周向上相邻的、且在共同的周向主槽开口的一对横槽间的陆部的边缘部的轮胎周向的长度，通过将轮胎安装于规定轮辋且赋予规定内压并且作为无负载状态而被测定。例如，在图4的构成中，中央陆部31是由多个横槽411、412区划而成的块列，中央陆部31的边缘部的周向长度L1作为一个块311的周向主槽21侧的边缘部的轮胎周向的长度而被测定。

缺口部的周向长度是由相邻的横槽区划出的陆部的边缘部处的缺口部的轮胎周向的长度，通过将轮胎安装于规定轮辋且赋予规定内压并且作为无负载状态而被测定。例如，在图4的构成中，缺口部312的周向长度L2作为形成于中央陆部31的一个块311的边缘部的缺口部312的轮胎周向的长度而被测定。

另外，在图5中，第一横槽411的最大槽深D1与缺口部312的最大深度D2优选具有0.30≤D2/D1≤1.00的关系，更优选具有0.50≤D2/D1≤0.80的关系。由此，可使缺口部312的最大深度D2适当化。

横槽的最大槽深是从胎面踏面到槽底的距离的最大值，在将轮胎安装于规定轮辋且填充了规定内压的无负载状态下被测定。另外，在横槽在底部具有局部的底升高部和/或刀槽花纹的构成中，将这些除外地测定深度。

缺口部的最大深度D2是从胎面踏面到底部的距离的最大值，在将轮胎安装于规定轮辋且填充了规定内压的无负载状态下被测定。另外，在缺口部在槽底具有局部的底升高部和/或刀槽花纹的构成中，将这些除外地测定槽深。

另外，在图5中，周向主槽21的最大槽深D0与中央陆部31的第一横槽411的最大槽深D1优选处于0.6≤D1/D0≤0.8的范围。由此，可使第一横槽411的槽深D1适当化，可确保横槽411(412)的排水性。

例如，在图5的构成中，周向主槽21的槽深D0、第一横槽411的槽深D1、以及缺口部312的最大深度D2具有D2<D1<D0的关系。因此，第一横槽411相对于周向主槽21的开口部通过缺口部312而底升高。由此，确保了缺口部312的形成位置处的中央陆部31的刚性。另外，第一横槽411的槽底与缺口部312的底部由倾斜部缓缓地连接。由此，确保了从第一横槽411向周向主槽21的排水性。

另外，在图4及图5的构成中，宽度窄的第一横槽411的槽容积V1及缺口部312的容积Vc、与宽度宽的第二横槽412的槽容积V2，优选具有0.70≤(V1+Vc)/V2≤1.30的关系，优选具有0.85≤(V1+Vc)/V2≤1.15的关系。由此，可使第一横槽411侧的槽容积V1+Vc和第二横槽412的槽容积V2均匀化。

图6是示出图4所记载的缺口部的说明图。图7是示出图4所记载的缺口部的变形例的说明图。这些图示出了胎面俯视下的中央陆部31的边缘部及缺口部312的轮廓线。

在图4的构成中，缺口部312在胎面俯视下具有在轮胎周向上成为凸的V字形状。另外，如图6所示，缺口部312的V字形状的两边由处于V字形状的凸侧的短直线和处于另一侧的长圆弧构成，并向轮胎周向的同一方向倾斜。另外，缺口部312的V字形状的弯折角θ优选处于10[deg]≤θ≤70[deg]的范围，更优选处于15[deg]≤θ≤55[deg]的范围，进一步优选处于20[deg]≤θ≤43[deg]的范围。这样，通过缺口部312具有在轮胎周向上成为凸的锐角的V字形状，从而如图3所示，缺口部312可以沿着第二陆部32的横槽421、422的槽中心线的延长线地包围所述延长线的交叉部。

缺口部312的弯折角θ利用将轮胎安装于规定轮辋并填充了规定内压的无负载状态时的、胎面俯视下的缺口部312的壁面的轮廓线而被测定。另外，如图6所示，在缺口部312具有弯曲的边的情况下，弯折角θ以V字形状的顶点处的弯曲的边的切线为基准而被测定。此外，弯折角θ通过与具有变间距(英文：pitch variation)构造的胎面花纹的间距长的关系而被适当设定。

但是，不限于此，缺口部312的V字形状的两边可以均为直线(参照图7)，也可以均为圆弧(省略图示)。另外，缺口部312也可以具有圆形、椭圆形、三角形、矩形、梯形等任意的形状(省略图示)。

[缺口部的倒角部]

如图4及图5所示，中央陆部31具备倒角部313。倒角部313沿着缺口部312的边缘部而形成。由此，中央陆部31的边缘部的耐磨损性提高。

例如，在图4的构成中，倒角部313遍及V字形状的缺口部312的边缘部的整个区域而形成。另外，倒角部313形成于中央陆部31的所有的缺口部312。

另外，缺口部312的最大宽度W2与倒角部313的宽度W3优选具有0.30≤W3/W2≤1.80的关系，更优选具有0.80≤W3/W2≤1.20的关系。另外，倒角部313的宽度W3优选处于1.5[mm]≤W3≤6.0[mm]的范围。由此，可使倒角部313的宽度W3适当化。

倒角部的宽度W2是胎面俯视下的缺口部的轮廓线与胎面踏面的距离，通过将轮胎安装于规定轮辋且赋予规定内压并且作为无负载状态而被测定(参照图4)。

另外，如图5所示，倒角部313的深度D3与缺口部312的最大深度D2优选具有0.50≤D3/D2≤0.80的关系。另外，倒角部313的深度D3优选处于1.3[mm]≤D3≤5.5[mm]的范围。由此，可使倒角部313的深度D3适当化。

倒角部的深度D3是从胎面踏面到倒角部的最大深度位置的距离，通过将轮胎安装于规定轮辋且赋予规定内压并且作为无负载状态而被测定。如图5所示，缺口部与倒角部的边界由缺口部312的底部侧的壁面的延长线、与和陆部31的踏面连接的倒角部313的倾斜面的交点来定义。

此外，在图5的构成中，倒角部313为C倒角，但不限于此，倒角部313也可以为R倒角(省略图示)。

[陆部的刀槽花纹]

如图3所示，中央陆部31及第二陆部32分别具备多个刀槽花纹5。这些刀槽花纹5被分类为二维刀槽花纹(平面刀槽花纹)及三维刀槽花纹(立体刀槽花纹)。通过这些刀槽花纹5，可确保陆部31、32的边缘成分，轮胎的牵引性提高。

二维刀槽花纹在以刀槽花纹长度方向为法线方向的任意的截面视(包括刀槽花纹宽度方向且包括刀槽花纹深度方向的截面视)下具有直线形状的刀槽花纹壁面。二维刀槽花纹只要在上述的截面视下具有直线形状就足够，可以向刀槽花纹长度方向具有直线形状、锯齿形状、波状形状、圆弧形状等地延伸。

三维刀槽花纹在以刀槽花纹长度方向为法线方向的截面视及以刀槽花纹深度方向为法线方向的截面视这双方的截面视下，具有在刀槽花纹宽度方向上具备振幅的弯折形状的刀槽花纹壁面。三维刀槽花纹与二维刀槽花纹相比，相对的刀槽花纹壁面的啮合力强，所以具有对陆部的刚性进行加强的作用。三维刀槽花纹只要在刀槽花纹壁面具有上述的构造就足够，可以在胎面踏面，例如具有直线形状、锯齿形状、波状形状、圆弧形状等。该三维刀槽花纹例如可以列举以下的构成(参照图8及图9)。

图8及图9是示出三维刀槽花纹的一例的说明图。这些图示出了具有角锥型的刀槽花纹壁面的三维刀槽花纹的透视立体图。

在图8的构成中，刀槽花纹壁面具有将三角锥与倒三角锥在刀槽花纹长度方向上连结了的构造。换言之，刀槽花纹壁面使胎面表面侧的锯齿形状和底部侧的锯齿形状互相在轮胎宽度方向上错开间距，在该胎面表面侧与底部侧的锯齿形状的相互之间具有互相相对配合的凹凸。另外，在这些凹凸中，在从轮胎旋转方向观察时的凹凸，刀槽花纹壁面通过分别用棱线将胎面表面侧的凸弯折点与底部侧的凹弯折点之间、胎面表面侧的凹弯折点与底部侧的凸弯折点之间、以及在胎面表面侧的凸弯折点与底部侧的凸弯折点互相相邻配合的凸弯折点彼此之间连接，并且将这些棱线之间在轮胎宽度方向上依次以平面连结而形成。另外，一方的刀槽花纹壁面具有将凸状的三角锥和倒三角锥交替地在轮胎宽度方向上排列的凹凸面，另一方的刀槽花纹壁面具有将凹状的三角锥和倒三角锥交替地在轮胎宽度方向上排列的凹凸面。并且，刀槽花纹壁面至少使配置于刀槽花纹的两端最外侧的凹凸面朝向块的外侧。此外，作为这样的三维刀槽花纹，例如已知有日本特许第3894743号公报所记载的技术。

在图9的构成中，刀槽花纹壁面具有使具有块形状的多个角柱相对于刀槽花纹深度方向倾斜并且在刀槽花纹深度方向上及刀槽花纹长度方向上连结了的构造。换言之，刀槽花纹壁面在胎面表面具有锯齿形状。另外，刀槽花纹壁面在块的内部在轮胎径向的两处以上具有在轮胎周向上弯折并在轮胎宽度方向上相连的弯折部，另外，在该弯折部具有在轮胎径向上具备振幅的锯齿形状。另外，刀槽花纹壁面使轮胎周向的振幅为恒定，另一方面，使相对于胎面表面的法线方向的向轮胎周向的倾斜角度在刀槽花纹底侧的部位比在胎面表面侧的部位小，使弯折部的轮胎径向的振幅在刀槽花纹底侧的部位比在胎面表面侧的部位大。此外，作为这样的三维刀槽花纹，例如已知有日本特许第4316452号公报所记载的技术。

例如，在图4的构成中，中央陆部31的块311分别具有多个刀槽花纹5，这些刀槽花纹5均为三维刀槽花纹。另外，刀槽花纹5，在一方的端部在块311的内部终止，在另一方的端部在块311的边缘部开口并与周向主槽21连通。另外，刀槽花纹5相对于轮胎周向与第一横槽411向同一方向倾斜，并且横切中央陆部31的中心线(在图4中为轮胎赤道面CL)地在轮胎宽度方向上延伸。另外，刀槽花纹5及第一横槽411通过在轮胎周向上相互以等间隔配置，从而将块311区划为矩形状的且大致等宽的区域。另外，在轮胎周向上相邻的块311、311中，刀槽花纹5相对于轮胎周向向同一方向倾斜，且在相互不同的一侧的边缘部开口。

另外，任意的刀槽花纹5均不与缺口部312连通地在块311的边缘部开口。因此，刀槽花纹5的开口部和缺口部312在块311的边缘部在轮胎周向上相互错开地配置。此时，在块311的边缘部，刀槽花纹5的开口部与缺口部312的距离g1(省略图中的尺寸记号)优选处于2.0[mm]≤g1的范围。由此，可适当地确保刀槽花纹5的开口部与缺口部312的距离g1。

另外，一部分的刀槽花纹5贯通缺口部312的倒角部313，并在块311的边缘部开口。具体而言，如图4所示，缺口部312及倒角部313具有在轮胎周向上成为凸的V字形状，另外，越过第一横槽411且跨越两个块311、311地延伸。此时，在具有缺口部312及倒角部313的V字形状的块311中，所有的刀槽花纹5相对于缺口部312及倒角部313分离地配置。另一方面，在另一方的块311中，一部分的刀槽花纹5贯通倒角部313并在块311的边缘部开口。

另外，如上所述，块311的内部的刀槽花纹5的终止部相对于缺口部312及倒角部313分离地配置。在该构成中，块311的踏面没有由刀槽花纹5、缺口部312及倒角部313截断地在轮胎周向上连续地延伸。由此，可确保块311的踏面。另外，此时，刀槽花纹5的终止部与倒角部313的距离g2(省略图中的尺寸记号)优选处于2.0[mm]≤g2的范围。由此，可适当地确保刀槽花纹5的终止部与倒角部313的距离g2。

此外，在图4的构成中，如上所述，一部分的刀槽花纹5贯通于缺口部312的倒角部313。但是，不限于此，也可以是，所有的刀槽花纹5相对于缺口部312及倒角部313分离地配置。由此，可确保中央陆部31的刚性。

[效果]

如以上所说明的那样，该充气轮胎1具备多个周向主槽21、22、和由一对周向主槽21、21区划而成的陆部31(参照图2)。另外，陆部31具备多个第一横槽411、比第一横槽411的宽度宽的多个第二横槽412、以及仅形成于第一横槽411的开口部的多个缺口部312(参照图4)。

在该构成中，(1)通过宽度窄的第一横槽411和宽度宽的第二横槽412混合于陆部31，从而可降低轮胎滚动时的花纹噪声。由此，有轮胎的噪声性能提高的优点。另外，(2)缺口部312对宽度窄的第一横槽411的开口部进行扩幅，所以第一横槽411的排水性及排雪性提高。由此，有轮胎的湿地性能及雪地性能提高的优点。另外，(2)宽度窄的第一横槽411的槽容积由缺口部312补充，从而可使陆部31的轮胎周向的刚性均匀化。由此，有轮胎的操纵稳定性能提高的优点。

另外，在该充气轮胎1中，第一横槽411的槽宽Wg1与第二横槽412的槽宽Wg2具有1.0[mm]≤Wg2-Wg1≤4.0[mm]的关系(参照图4)。由此，有可使宽度窄的第一横槽411的槽宽Wg1与宽度宽的第二横槽412的槽宽Wg2的差Wg2-Wg1适当化的优点。即，通过为1.0[mm]≤Wg2-Wg1，从而可确保横槽411、412的槽宽的差Wg2-Wg1，可降低轮胎滚动时的花纹噪声。另外，通过为Wg2-Wg1≤4.0[mm]，从而可缓和由横槽411、412的槽宽的差Wg2-Wg1过大导致的陆部31的刚性的不均匀。

另外，在该充气轮胎1中，第一横槽411的槽容积V1及缺口部312的容积Vc、与第二横槽412的槽容积V2具有0.70≤(V1+Vc)/V2≤1.30的关系。在该构成中，可使宽度窄的第一横槽411与缺口部312的容积之和V1+Vc、和宽度宽的第二横槽412的槽容积V2均匀化。由此，有可使陆部31的轮胎周向的刚性均匀化的优点。

另外，在该充气轮胎1中，由相邻的第一横槽411及第二横槽412区划出的陆部31的边缘部的周向长度L1、与形成于边缘部的缺口部312的周向长度L2具有0.30≤L2/L1≤0.80的关系(参照图4)。由此，有可使缺口部312的周向长度L2适当化的优点。即，通过为0.30≤L2/L1，从而可确保缺口部312的周向长度L2，宽度窄的第一横槽411的排水性及排雪性提高，另外，噪声性提高。另外，通过为L2/L1≤0.80，从而可抑制由缺口部312过大导致的陆部31的刚性的下降。

另外，在该充气轮胎1中，陆部31的最大宽度W1与缺口部312的最大宽度W2具有0.05≤W2/W1≤0.20的关系(参照图4)。由此，有可使缺口部312的最大宽度W2适当化的优点。即，通过为0.05≤W2/W1，从而可确保缺口部312的最大宽度W2，宽度窄的第一横槽411的排水性及排雪性提高，另外，噪声性提高。另外，通过为W2/W1≤0.20，从而可抑制由缺口部312过大导致的陆部31的刚性的下降。

另外，在该充气轮胎1中，第一横槽411的最大槽深D1与缺口部312的最大深度D2具有0.30≤D2/D1≤1.00的关系(参照图5)。由此，有可使缺口部312的最大深度D2适当化的优点。即，通过为0.30≤D2/D1，从而可确保缺口部312的最大深度D2，第一横槽411的排水性及排雪性提高，另外，噪声性提高。另外，通过为D2/D1≤1.00，从而可抑制由缺口部312过深导致的陆部31的刚性的下降。

另外，在该充气轮胎1中，第一横槽411的最大槽深D1与缺口部312的最大深度D2具有D2/D1≤0.80的关系(参照图5)。即，缺口部312通过具有比第一横槽411的最大槽深D1浅的最大深度D2，从而使第一横槽411的开口部底升高。由此，可确保陆部31的刚性，有轮胎的操纵稳定性能提高的优点。

另外，在该充气轮胎1中，缺口部312具有在轮胎周向上成为凸的V字形状的边缘部(参照图4)。由此，陆部31的边缘长度增加，有轮胎的雪地性能及差路跑完性能提高的优点。

另外，在该充气轮胎1中，缺口部312的V字形状的弯折角θ处于10[deg]≤θ≤70[deg]的范围(参照图6)。由此，有可使缺口部312的弯折角θ适当化的优点。即，通过为10[deg]≤θ，从而可确保缺口部312的大小，宽度窄的第一横槽411的排水性及排雪性提高，另外，噪声性提高。另外，通过为θ≤70[deg]，从而可抑制由缺口部312过大导致的陆部31的刚性的下降。

另外，在该充气轮胎1中，缺口部312横截第一横槽411的开口部地配置(参照图4)。即，缺口部312跨越隔着第一横槽411相邻的一对陆部31的部分(块311、311)的边缘部地配置。由此，宽度窄的第一横槽411的开口部由缺口部312向左右扩幅，有第一横槽411的排水性提高的优点。

另外，在该充气轮胎1中，将陆部31称为第一陆部，将与第一陆部31隔着周向主槽21相邻的另一陆部32称为第二陆部(参照图3)。此时，第二陆部32具有以相互不同的倾斜角倾斜的一对横槽421、422，并且一对横槽421、422的槽中心线的延长线在第一陆部31的边缘部相互交叉。另外，第一陆部31的缺口部312包围一对横槽421、422的槽中心线的延长线而形成。在该构成中，形成从第一陆部31的缺口部312经由第二陆部32的横槽421、422到位于第二陆部32的轮胎宽度方向外侧的周向主槽22为止的排水路径。由此，有胎面部中央区域的排水性提高且轮胎的湿地性能提高的优点。

另外，在该充气轮胎1中，陆部31具有三维刀槽花纹5(参照图4)。由此，陆部31的边缘成分增加，有轮胎的雪地性能提高的优点，另外，与二维刀槽花纹相比，可确保陆部31的刚性，有可维持轮胎的操纵稳定性能的优点。

另外，在该充气轮胎1中，陆部31具有贯通倒角部313且在周向主槽21开口的三维刀槽花纹5(参照图4)。在该构成中，能够利用三维刀槽花纹5来调整陆部31的刚性，所以有能够容易地使轮胎接地面内的刚性分布最优化的优点。

另外，在该充气轮胎1中，三维刀槽花纹5对于周向主槽21的开口部和缺口部312在陆部31的边缘部在轮胎周向上相互分离地配置(参照图4)。由此，可确保三维刀槽花纹5的开口部与缺口部312的距离g1(省略图中的尺寸记号)，可抑制以刀槽花纹5为起点的裂纹的产生。

另外，在该充气轮胎1中，陆部31具有在一方的端部在陆部31的内部终止并且在另一方的端部在陆部31的边缘部开口的三维刀槽花纹5(参照图4)。另外，三维刀槽花纹5的终止部与倒角部313相互分离地配置。由此，可确保三维刀槽花纹5的终止部与倒角部313的距离g2(省略图中的尺寸记号)，可抑制以刀槽花纹5为起点的裂纹的产生。

实施例

图10是示出本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。

在该性能试验中，对多种试验轮胎，进行了关于(1)雪地性能、(2)噪声性能以及(3)操纵稳定性能的评价。另外，将轮胎尺寸265/65R17 112H的试验轮胎组装于轮辋尺寸17×8J的轮辋，对该试验轮胎赋予230[kPa]的气压及JATMA规定的最大负载。另外，将试验轮胎安装于作为试验车辆的排气量3.5[L]的四轮驱动的RV(Recreational Vehicle：休闲车)车的全轮。

(1)在关于雪地性能的评价中，试验车辆在雪路试验场的雪地路面行驶，测定从行驶速度40[km/h]起的制动距离。并且，基于该测定结果来进行以以往例为基准(100)的指数评价。该评价是数值越大则越优选。

(2)在关于噪声性能的评价中，试验车辆在ISO(International Organizationfor Standardization：国际标准化组织)试验路以速度80[km/h]行驶，测定其通过噪声(车外噪声)的声级而进行评价。该评价通过以以往例为基准(100)的指数评价来进行，其数值越大则声级越低，越优选。

(3)在关于操纵稳定性能的评价中，试验车辆在具有平坦的环形路的干路面的试验场地以60[km/h]～100[km/h]进行行驶。并且，试车员对变换车道时及转弯时的操纵性以及直行时的稳定性进行感官评价。该评价通过以以往例为基准(100)的指数评价来进行，其数值越大则越优选。

实施例1～11的试验轮胎具备图1～图5的构造，中央陆部31具有第一横槽411、缺口部312以及倒角部313。另外，中央陆部31的宽度W1为W1＝30.0[mm]，周向主槽21的槽深D0为D0＝6.0[mm]，第一横槽411及第二横槽412的槽深D1为D1＝4.0[mm]。另外，在实施例1～9中，V字形状的两边相对于轮胎周向相互向不同的方向倾斜，缺口部312的V字形状没有在轮胎周向上成为凸。另一方面，在实施例10、11中，V字形状的两边相对于轮胎周向相互向同一方向倾斜，缺口部312的V字形状在轮胎周向上成为凸(参照图4)。

关于以往例及比较例的试验轮胎，在图1～图5的构成中，中央陆部31不具有缺口部312及倒角部313。

如试验结果所示，可知：在实施例1～11的试验轮胎中，兼顾到轮胎的雪地性能、噪声性能以及操纵稳定性能。

附图标记说明

1：充气轮胎；21、22：周向主槽；31：中央陆部；311：块；312：缺口部；313：倒角部；32：第二陆部；321、322：块；33：胎肩陆部；411、412、421、422、43：横槽；5：刀槽花纹；11：胎圈芯；12：胎圈填胶；13：胎体层；14：带束层；141、142：交叉带束；143：带束覆层；15：胎面胶；16：胎侧胶；17：轮辋缓冲胶。

Claims (14)

1.一种充气轮胎，具备多个周向主槽和由一对所述周向主槽区划而成的陆部，其特征在于，

所述陆部具备：多个第一横槽；多个第二横槽，其比所述第一横槽的宽度宽；以及多个缺口部，其仅形成于所述第一横槽的开口部，

由相邻的所述第一横槽及所述第二横槽区划出的所述陆部的边缘部的周向长度L1、与形成于所述边缘部的所述缺口部的周向长度L2具有0.30≤L2/L1≤0.80的关系，

所述第一横槽的槽容积V1及所述缺口部的容积Vc、与所述第二横槽的槽容积V2具有0.70≤(V1+Vc)/V2≤1.30的关系。

2.根据权利要求1所述的充气轮胎，

所述第一横槽的槽宽Wg1与所述第二横槽的槽宽Wg2具有1.0mm≤Wg2-Wg1≤4.0mm的关系。

3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

所述陆部的最大宽度W1与所述缺口部的最大宽度W2具有0.05≤W2/W1≤0.20的关系。

4.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

所述第一横槽的最大槽深D1与所述缺口部的最大深度D2具有0.30≤D2/D1≤1.00的关系。

5.根据权利要求4所述的充气轮胎，

所述第一横槽的最大槽深D1与所述缺口部的最大深度D2具有D2/D1≤0.80的关系。

6.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

所述缺口部具有在轮胎周向上成为凸的V字形状的边缘部。

7.根据权利要求6所述的充气轮胎，

所述缺口部的所述V字形状的弯折角θ处于10deg≤θ≤70deg的范围。

8.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

所述缺口部横截所述第一横槽的开口部地配置。

9.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

在将所述陆部称为第一陆部，并将与所述第一陆部隔着所述周向主槽相邻的另一陆部称为第二陆部时，

所述第二陆部具有以相互不同的倾斜角倾斜的一对横槽，并且所述一对横槽的槽中心线的延长线在所述第一陆部的边缘部相互交叉，且

所述第一陆部的所述缺口部包围所述一对横槽的槽中心线的延长线而形成。

10.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

所述陆部具有三维刀槽花纹。

11.根据权利要求10所述的充气轮胎，

所述陆部在所述周向主槽侧的边缘部具有倒角部，且

所述三维刀槽花纹贯通所述倒角部并在所述周向主槽开口。

12.根据权利要求10所述的充气轮胎，

所述三维刀槽花纹对于所述周向主槽的开口部和所述缺口部在所述陆部的边缘部在轮胎周向上相互分离地配置。

13.根据权利要求10所述的充气轮胎，

所述陆部在所述周向主槽侧的边缘部具有倒角部，

所述三维刀槽花纹，在一方的端部在所述陆部的内部终止，并且在另一方的端部在所述陆部的边缘部开口，且

所述三维刀槽花纹的终止部与所述倒角部相互分离地配置。

14.一种充气轮胎，具备多个周向主槽和由一对所述周向主槽区划而成的陆部，其特征在于，

所述陆部具备：多个第一横槽；多个第二横槽，其比所述第一横槽的宽度宽；以及多个缺口部，其仅形成于所述第一横槽的开口部，

所述缺口部具有在轮胎周向上成为凸的V字形状的边缘部，

所述陆部的最大宽度W1与所述缺口部的最大宽度W2具有0.05≤W2/W1≤0.20的关系，并且，

所述第一横槽的最大槽深D1与所述缺口部的最大深度D2具有0.30≤D2/D1≤0.80的关系。

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