CN110234804A

CN110234804A - 纺粘无纺布

Info

Publication number: CN110234804A
Application number: CN201880008318.0A
Authority: CN
Inventors: 中野洋平; 西口结香; 小林拓史
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 2017-01-27
Filing date: 2018-01-25
Publication date: 2019-09-13
Also published as: TW201831746A; TWI722270B; EP3575467A4; EP3575467B1; EP3575467A1; JP7081502B2; KR102281509B1; JPWO2018139523A1; KR20190104168A; US20200002862A1; US11124907B2; WO2018139523A1

Abstract

本发明提供纺粘无纺布，其由单纤维纤维直径为细径且纺丝性优异的聚烯烃纤维形成，柔软且均匀性高。本发明涉及利用由聚烯烃系树脂形成的单纤维纤维直径为6.5～14.5μm的纤维构成且熔体流动速率为155～850g/10分钟的纺粘无纺布，所述纺粘无纺布的厚度的CV值为13％以下。

Description

纺粘无纺布

技术领域

本发明涉及纺粘无纺布，其由聚烯烃纤维形成，柔软且均匀性高，尤其适合于卫生材料用途。

背景技术

通常，对于纸尿布、生理用卫生巾等卫生材料用的无纺布要求手感、皮肤触感、柔软性及高生产率。但是，近年来，为了在纸尿布、生理用卫生巾的制造工序中经常使用的超声波粘合中实现加工稳定性，要求厚度不均少、均匀性高的无纺布。

为了提高柔软性、均匀性，已知将使用的纤维细径化是有效的，但存在下述课题：生产率低；或者，为了提高生产率而以高的纺丝速度拉伸，由此发生断纱，无法稳定地生产。

以往，关于无纺布中使用的纤维的细径化，提出了各种方案。例如，提出了通过使纺丝速度成为5,000m/分钟这样的高速从而将所用纤维细径化(参见专利文献1)。然而，就该提案而言，通过提高纺丝速度的确提高了生产率，并且能够提高纤维的强度，但是由于使用熔体流动速率较小的聚丙烯系树脂作为原料，因此存在容易发生断纱、无法稳定地生产这样的课题。

另外，提出了下述方法：使用熔体流动速率较大的聚丙烯系树脂作为原料，并使牵伸比为1500以上，由此将单纤维纤度细径化至1.5d以下，同时实现柔软性和强度(参见专利文献2)。然而，该提案中规定的牵伸比为由孔径和纤维直径组成的式子，规定了用大孔径的喷嘴将熔体流动速率大即低粘度的原料纺丝，因此难以施加喷嘴压力，无法均匀的纺出，发生断纱、纤维直径不均，存在难以稳定地得到均匀的无纺布这样的课题。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2013-159884号公报

专利文献2：日本专利第4943349号公报

发明内容

发明要解决的课题

因此，鉴于上述的课题，本发明的目的在于提供下述纺粘无纺布，其由单纤维纤维直径为细径且纺丝性优异的聚烯烃纤维形成，柔软且均匀性高，尤其适合于卫生材料用途。

用于解决课题的手段

本发明的纺粘无纺布的特征在于，所述纺粘无纺布是利用由聚烯烃系树脂形成的单纤维纤维直径为6.5～14.5μm的纤维构成且熔体流动速率为155～850g/10分钟的纺粘无纺布，所述纺粘无纺布的厚度的CV值为13％以下。

根据本发明的纺粘无纺布的优选方式，其至少一面的基于KES法的表面粗糙度SMD为1.0～2.8μm。

根据本发明的纺粘无纺布的优选方式，其基于KES法的平均弯曲刚度B为0.001～0.020gf·cm²/cm。

根据本发明的纺粘无纺布的优选方式，上述的聚烯烃系树脂中含有碳原子数为23以上且50以下的脂肪酰胺化合物。

根据本发明的纺粘无纺布的优选方式，上述的脂肪酰胺化合物的添加量为0.01～5.0质量％。

根据本发明的纺粘无纺布的优选方式，上述的脂肪酰胺化合物为亚乙基双硬脂酰胺。

发明的效果

根据本发明，可得到下述纺粘无纺布，其由单纤维为细径且纺丝稳定性优异、并且高生产率的聚烯烃纤维形成，柔软性、机械强度优异。另外，根据本发明，除了上述特性外，厚度的CV值为13％以下，均匀性优异，因此能够提高尤其是卫生材料的制造工序中经常使用的超声波粘合的加工稳定性。

具体实施方式

本发明的纺粘无纺布是利用由聚烯烃系树脂形成的单纤维纤维直径为6.5～14.5μm的纤维构成且熔体流动速率为155～850g/10分钟的纺粘无纺布，所述纺粘无纺布的厚度的CV值为13％以下。

关于本发明中使用的聚烯烃系树脂，例如，可举出聚丙烯系树脂、聚乙烯系树脂等。

作为聚丙烯系树脂，可举出丙烯的均聚物或者丙烯与各种α-烯烃的共聚物等。另外，作为聚乙烯系树脂，可举出乙烯的均聚物或者乙烯与各种α-烯烃的共聚物等。从纺丝性、强度特性的方面考虑，尤其优选使用聚丙烯系树脂。

作为本发明中使用的聚烯烃系树脂，可以为两种以上的混合物，另外，也可以使用含有其他烯烃系树脂、热塑性弹性体等的树脂组合物。

本发明中使用的聚烯烃系树脂中，可以在不损害本发明的效果的范围内，根据需要添加通常使用的抗氧化剂、耐候稳定剂、耐光稳定剂、防静电剂、防雾剂、抗粘连剂、润滑剂、成核剂、及颜料等添加物、或者其他聚合物。

本发明中使用的聚烯烃系树脂的熔点优选为80～200℃，更优选为100～180℃。通过使熔点优选为80℃以上、更优选为100℃以上，容易得到可耐于实用的耐热性。另外，通过使熔点优选为200℃以下、更优选为180℃以下，容易将从喷嘴排出的纱条冷却，容易抑制纤维彼此的熔接并进行稳定的纺丝。

本发明的纺粘无纺布的熔体流动速率(以下，有时记载为MFR)为155～850g/10分钟是重要的。通过使MFR为155～850g/10分钟、优选为155～600g/10分钟、更优选为155～400g/10分钟，从而即使为了提高生产率而以高的纺丝速度进行拉伸，粘度也低，因此能够容易地追随变形，能够稳定地纺丝。另外，通过以高的纺丝速度进行拉伸，从而促进纤维的取向结晶化，能够成为具有高机械强度的纤维。

纺粘无纺布的熔体流动速率(MFR)利用ASTM D-1238、在载荷为2160g且温度为230℃的条件下测定。

就作为上述纺粘无纺布的原料的聚烯烃系树脂的MFR而言，与上述理由相同，为150～850g/10分钟，优选为150～600g/10分钟，更优选为150～400g/10分钟。该聚烯烃系树脂的MFR也利用ASTM D-1238、在载荷为2160g且温度为230℃的条件下测定。

构成本发明的纺粘无纺布的聚烯烃纤维的单纤维纤维直径为6.5～14.5μm是重要的。通过使单纤维纤维直径为6.5～14.5μm、优选为7.5～13.5μm、更优选为8.4～11.8μm，从而能够得到柔软且均匀性高的无纺布。

本发明的纺粘无纺布的每单位面积重量的拉伸强度优选为1.8N/5cm/(g/m²)以上。通过使每单位面积重量的拉伸强度为1.8N/5cm/(g/m²)以上、优选为2.0N/5cm/(g/m²)以上、进一步优选为2.2N/5cm/(g/m²)以上，由此具有制造纸尿布等时的工序通过性、可耐受作为制品来使用。另外，关于上限值，过高时，可能损害柔软性，因此优选为10.0N/5cm/(g/m²)以下。拉伸强度可以通过纺丝速度、压花辊的压接率、温度及线压等进行调节。

本发明的纺粘无纺布的厚度的CV值为13％以下。通过使厚度的CV值为13％以下，优选为8％以下，更优选为6％以下，成为均匀性高的无纺布，在纸尿布等的制造工序中经常使用的超声波粘合中，能够稳定地均匀粘接。另一方面，为CV值大于13％、即厚度不均大的无纺布时，存在下述情况：因厚度大的部位处的粘接不足、厚度薄的部位处的过度粘接而产生开孔。CV值可以通过单纤维纤维直径和纺丝速度进行调节。

作为本发明的纺粘无纺布的厚度范围，优选0.05～1.5mm。通过使厚度范围优选为0.05～1.5mm、更优选为0.10～1.0mm、进一步优选为0.10～0.8mm，从而具备柔软性和适度的缓冲性，能够尤其合适地用于纸尿布。

就本发明的纺粘无纺布而言，至少一面的基于KES法的表面粗糙度SMD为1.0～2.8μm是优选的。通过使基于KES法的表面粗糙度SMD为1.0μm以上、优选为1.3μm以上、更优选为1.6μm以上、进一步优选为2.0μm以上，从而能够防止纺粘无纺布过度致密化而使手感变差、或者柔软性受损。

另一方面，通过使基于KES法的表面粗糙度SMD为2.8μm以下、优选为2.6μm以下、更优选为2.4μm以下、进一步优选为2.3μm以下，从而表面光滑，粗糙感小，能够形成皮肤触感优异的纺粘无纺布。就基于KES法的表面粗糙度SMD而言，有单纤维纤维直径越小则其变得越小的倾向，另外，有厚度的CV值越小则其变越小的倾向，可以通过适当调节它们来进行控制。

本发明的纺粘无纺布的基于KES法的平均弯曲刚度B优选为0.001～0.020gf·cm²/cm。通过使基于KES法的平均弯曲刚度B优选为0.020gf·cm²/cm以下、更优选为0.017gf·cm²/cm以下、进一步优选为0.015gf·cm²/cm以下，从而尤其是在作为卫生材料用的纺粘无纺布使用时能够获得充分的柔软性。另外，基于KES法的平均弯曲刚度B极低时，存在操作性差的情况，因此平均弯曲刚度B优选为0.001gf·cm²/cm以上。基于KES法的平均弯曲刚度B可利用单位面积重量、单纤维纤维直径及热压接条件(压接率、温度及线压)进行调节。

在本发明的纺粘无纺布中，为了提高柔软性，在构成纤维时的聚烯烃纤维中含有碳原子数为23以上且50以下的脂肪酰胺化合物是优选的方式。利用聚烯烃纤维中混合的脂肪酰胺化合物的碳原子数来改变脂肪酰胺化合物向纤维表面的移动速度是已知的。通过使脂肪酰胺化合物的碳原子数优选为23以上、更优选为30以上，能够抑制脂肪酰胺化合物过度出现在纤维表面，纺丝性和加工稳定性优异，并保持高的生产率。

另外，通过使脂肪酰胺化合物的碳原子数优选为50以下、更优选为42以下，脂肪酰胺化合物容易出现在纤维表面，能够赋予适合纺粘无纺布的高速生产的滑动性和柔软性。

作为本发明中使用的碳原子数为23以上且50以下的脂肪酰胺化合物，可举出饱和脂肪酸单酰胺化合物、饱和脂肪酸二酰胺化合物、不饱和脂肪酸单酰胺化合物、及不饱和脂肪酸二酰胺化合物等。

具体而言，作为碳原子数为23以上且50以下的脂肪酰胺化合物，可举出二十四烷酰胺、二十六烷酰胺、二十八烷酰胺、二十碳烯酰胺、二十四碳五烯酰胺、二十四碳六烯酰胺、亚乙基双月桂酰胺、亚甲基双月桂酰胺、亚乙基双硬脂酰胺、亚乙基双羟基硬脂酰胺、亚乙基双山嵛酰胺、六亚甲基双硬脂酰胺、六亚甲基双山嵛酰胺、六亚甲基羟基硬脂酰胺、二硬脂基己二酰胺、二硬脂基癸二酰胺、亚乙基双油酰胺、亚乙基双芥酰胺、及六亚甲基双油酰胺等，也可以将它们中的多种组合而使用。

本发明中，在这些脂肪酰胺化合物中，尤其优选使用作为饱和脂肪酸二酰胺化合物的亚乙基双硬脂酰胺。亚乙基双硬脂酰胺的热稳定性优异，因此能够进行熔融纺丝，通过配合有该亚乙基双硬脂酰胺的聚烯烃纤维，能够保持高的生产率，同时得到柔软性优异的纺粘无纺布。

本发明中，脂肪酰胺化合物相对于该聚烯烃纤维的添加量为0.01～5.0质量％是优选的方式。通过使脂肪酰胺化合物的添加量优选为0.01～5.0质量％、更优选为0.1～3.0质量％、进一步优选为0.1～1.0质量％，从而能够维持纺丝性，同时赋予适度的滑动性和柔软性。

此处所谓的添加量，是指相对于构成本发明的纺粘无纺布的聚烯烃纤维(具体而言，相对于构成聚烯烃纤维的树脂整体)添加的脂肪酰胺化合物的量百分比。例如，仅在构成芯鞘型复合纤维的鞘部成分中添加脂肪酰胺化合物时，也算出相对于芯鞘成分整体量而言的添加比例。

本发明的纺粘无纺布的硬挺度为70mm以下是优选的方式。通过使硬挺度优选为70mm以下、更优选为67mm以下、进一步优选为64mm以下，尤其在作为卫生材料用的无纺布使用时，能够获得充分的柔软性。另外，关于硬挺度的下限，若成为过低的硬挺度，则有时无纺布的操作性差，因此优选为10mm以上。硬挺度可以通过单位面积重量、单纤维纤维直径及压花辊(压接率、温度及线压)进行调节。

本发明的纺粘无纺布的单位面积重量优选为10～100g/m²。通过使单位面积重量优选为10g/m²以上、更优选为13g/m²以上，能够得到可供于实用的机械强度的纺粘无纺布。另一方面，在卫生材料用途中使用无纺布时，通过使单位面积重量优选为100g/m²以下、更优选为50g/m²以下、进一步优选为30g/m²以下，可得到具有适合于卫生材料的适度柔软性的纺粘无纺布。

接着，对制造本发明的纺粘无纺布的优选方式具体地进行说明。

用于制造纺粘无纺布的纺粘法为需要进行下述工序的制造方法：将树脂熔融，由喷丝头进行纺丝，然后进行冷却固化，针对由此得到的纱条，用喷射器进行牵引、拉伸，捕集至移动的网上进行无纺纤维网化，然后进行热粘接。

作为使用的喷丝头、喷射器的形状，可以采用圆形、矩形等各种形状。其中，从压缩空气的使用量较少、不易引起纱条彼此的熔接、摩擦这样的观点考虑，使用矩形喷嘴与矩形喷射器的组合是优选的方式。

本发明中，将聚烯烃系树脂熔融并纺丝时的纺丝温度优选为200～270℃，更优选为210～260℃，进一步优选为220～250℃。通过使纺丝温度在上述范围内，能够形成稳定的熔融状态，获得优异的纺丝稳定性。

将聚烯烃系树脂在挤出机中进行熔融、计量从而供给至喷丝头，以长纤维的形式纺出。关于喷丝头的孔径，没有特别规定，但由于本发明中使用的聚烯烃系树脂具有较高的MFR，因此优选孔径为0.5mm以下，更优选孔径为0.4mm以下、进一步优选孔径为0.3mm以下。用孔径大的喷嘴将细的纤维纺丝时，难以施加喷嘴背压，容易发生由排出不良引起的纤维不均、质地的不均匀性(厚度不均)、以及断纱，因此不优选。在以下的喷嘴直径与纤维直径的关系式中，小于1500是优选的方式。

(喷嘴直径(mm)²)/(纤维直径(mm)²)＜1500

经纺出的长纤维的纱条接着被冷却。作为将经纺出的纱条冷却的方法，例如，可举出向纱条强制性地吹喷冷风的方法、利用纱条周围的气氛温度进行自然冷却的方法、以及调节喷丝头与喷射器之间的距离的方法等，或者，可以采用将这些方法组合的方法。另外，冷却条件可以考虑到喷丝头的每单孔的排出量、纺丝的温度及气氛温度等进行适当调节而采用。

接着，利用从喷射器喷射的压缩空气对经冷却固化的纱条进行牵引、拉伸。

纺丝速度优选为3,500～6,500m/分钟，更优选为4,000～6,500m/分钟，进一步优选为4,500～6,500m/分钟。通过使纺丝速度为3,500～6,500m/分钟，从而具有高的生产率，另外，纤维的取向结晶化进行，能够得到高强度的长纤维。因此，由高强度的纤维构成的无纺布也成为强度优异的无纺布。

另外，如前所述，通常而言，若提高纺丝速度，则纺丝性恶化，无法稳定地生产纱条，但本发明中，通过使用以往未发现的具有特定范围的MFR的聚烯烃系树脂，从而能够稳定地纺出期望的聚烯烃纤维。

接着，将得到的长纤维捕集至移动的网上而进行无纺纤维网化。本发明中，由于以高的纺丝速度进行拉伸，因此从喷射器出来的纤维以被高速气流控制的状态捕集至网上，能够得到纤维的缠结少、均匀性高的无纺布。

接着，利用热粘接将得到的无纺纤维网一体化，由此能够得到期望的纺粘无纺布。

作为利用热粘接将上述的无纺纤维网一体化的方法，可举出利用下述各种辊来进行热粘接的方法：在上下一对辊表面各自实施了雕刻(凹凸部)的热压花辊；由一个辊表面为平坦(平滑)的辊与另一辊表面实施了雕刻(凹凸部)的辊的组合构成的热压花辊；以及由上下一对平坦(平滑)辊的组合构成的热压延辊；等等。

热粘接时的压花粘接面积率优选为5～30％。通过使粘接面积优选为5％以上、更优选为10％以上，能够得到作为纺粘无纺布可供于实用的强度。另一方面，通过使粘接面积优选为30％以下、更优选为20％以下，尤其在作为卫生材料用的纺粘无纺布使用时，能够获得充分的柔软性。

此处所谓粘接面积，在利用一对具有凹凸的辊进行热粘接的情况下，是指上侧辊的凸部与下侧辊的凸部重叠而抵接于无纺纤维网的部分在无纺布整体中所占的比例。另外，在利用具有凹凸的辊与平面轧辊(flat roll)进行热粘接的情况下，是指具有凹凸的辊的凸部与无纺纤维网抵接的部分在无纺布整体中所占的比例。

作为对热压花辊施予的雕刻的形状，可以使用圆形、椭圆形、正方形、长方形、平行四边形、菱形、正六边形及正八边形等。

热辊的表面温度相对于使用的聚烯烃系树脂的熔点而言为-50～-15℃是优选的方式。通过使热辊的表面温度相对于聚烯烃系树脂的熔点而言优选为-50℃以上、更优选为-45℃以上，从而能够适度地热粘接、保持无纺布形态。另外，通过使热辊的表面温度相对于聚烯烃系树脂的熔点而言优选为-15℃以下、更优选为-20℃以下，从而能够抑制过度的热粘接，尤其在作为卫生材料用的纺粘无纺布使用时，能够获得充分的柔软性。

热粘接时的热压花辊的线压优选为50～500N/cm。通过使辊的线压优选为50N/cm以上、更优选为100N/cm以上、进一步优选为150N/cm以上，从而充分地热粘接，能够获得作为无纺布可供于实用的强度。另一方面，通过使辊的线压优选为500N/cm以下、更优选为400N/cm以下、进一步优选为300N/cm以下，从而尤其在作为卫生材料用的无纺布使用时，能够获得充分的柔软性。

本发明的纺粘无纺布柔软且具有极高的均匀性，因此能够合适地用于一次性纸尿布、卫生巾等卫生材料用途。卫生材料中，尤其能够合适地用于纸尿布的背片。

实施例

接着，基于实施例具体地说明本发明。但是，本发明并不仅限定于这些实施例。

(1)聚烯烃系树脂的熔体流动速率(MFR)(g/10分钟)：

聚烯烃系树脂的熔体流动速率利用ASTM D-1238、在载荷为2160g、温度为230℃的条件下进行测定。

(2)单纤维纤维直径(μm)：

从用喷射器牵引并拉伸后捕集至网上而得到的无纺网中随机地选取10个小片样品，用显微镜拍摄500～1000倍的表面照片，从各样品中，测定各10根、共计100根的纤维的宽度，算出平均值作为单纤维纤维直径(μm)。

(3)纺丝速度(m/分钟)：

由上述的单纤维纤维直径和使用的树脂的固态密度算出每10,000m长度的质量，并将小数点后第二位四舍五入作为单纤维纤度。根据单纤维纤度(dtex)、和在各实施例中设定的从喷丝头单孔排出的树脂的排出量(以下，简记为单孔排出量。)(g/分钟)，基于下式，算出纺丝速度。

·纺丝速度＝(10000×单孔排出量)/单纤维纤度。

(4)单位面积重量(g/m²)：

基于JIS L1913(2010年)6.2“每单位面积的质量”，从试样的每1m宽度中采集三张20cm×25cm的试验片，称量标准状态下的各质量(g)，将其平均值以每1m²的质量(g/m²)表示。

(5)厚度CV值(％)：

使用压缩弹性模量测定装置(INTEC株式会社制，型号SE-15)，在测头尺寸为2cm²、载荷为7cN的条件下，沿CD方向等间隔地测定10个点，在MD方向的不同位置重复该操作，进行共计3次，测定合计30点，使用得到的标准偏差(mm)和平均值(mm)，利用下述式算出。

·厚度的CV值＝标准偏差(mm)/平均值(mm)×100。

(6)纺粘无纺布的基于KES法的表面粗糙度SMD(μm)：

利用基于KES法的标准试验，测定纺粘无纺布的表面粗糙度SMD。首先，沿纺粘无纺布的宽度方向等间隔地采集3张宽度200mm×200mm的试验片，使用Kato Tech公司制KES-FB4-AUTO-A自动化表面试验机，将试验片设置于试样台上，利用施加了10gf的载荷的表面粗糙度测定用接触头(原材料：φ0.5mm琴用钢丝、接触长度：5mm)对试验片的表面进行扫描，测定表面的凹凸形状的平均偏差。在全部试验片的纵向(无纺布的长度方向)和横向(无纺布的宽度方向)上进行该测定，将这些共计6点的平均偏差进行平均，将小数点后第二位四舍五入，作为表面粗糙度SMD(μm)。表面粗糙度SMD在纺粘无纺布的两面进行测定，表1中记载了这些中较小的值。

(7)纺粘无纺布的基于KES法的弯曲刚度B(gf·cm²/cm)：

利用基于KES法的标准试验，测定纺粘无纺布的弯曲刚度B值。首先，在纵向(无纺布的长度方向)和横向(无纺布的宽度方向)上各采集3张宽度200mm×200mm的试验片，使用Kato Tech公司制KES-FB2弯曲特性试验机，将试样把持于1cm间隔的夹头，在曲率-2.5～+2.5cm^-1的范围内，以0.50cm^-1的变形速度进行纯弯曲试验，将测得的值平均，将小数点后第四位四舍五入，求出弯曲刚度B值。

(8)硬挺度(mm)：

按照JIS L1913(2010年度版)的(6.7.3项)，采集5张宽度25mm×150mm的试验片，将试验片的短边以与标尺基线一致的方式置于具有45°斜面的水平台上。利用手动使试验片沿斜面的方向滑动，当试验片的一端的中央点与斜面接触时，用标尺读出另一端的位置的移动长度。针对5张试验片的表面背面进行测定，算出平均值。

(9)每单位面积重量的拉伸强度(N/5cm)/(g/m²)：

按照JIS L1913(2010年)的6.3.1，在样品尺寸为5cm×30cm、夹具间隔为20cm、拉伸速度为10cm/分钟的条件下，进行MD和CD方向的各3点的拉伸试验，将样品断裂时的强度作为拉伸强度(N/5cm)，关于平均值，将小数点后第二位四舍五入而算出。接着，由算出的拉伸强度(N/5cm)和上述(3)中求出的单位面积重量(g/m²)并利用下式，将小数点后第二位四舍五入，算出每单位面积重量的拉伸强度。

·每单位面积重量的拉伸强度＝拉伸强度(N/5cm)/单位面积重量(g/m²)。

(10)纺粘无纺布的熔体流动速率(MFR)(g/10分钟)：

按照JIS K7210(1999年度版)，在载荷为2160g、温度为230℃的条件下进行测定。

(实施例1)

用挤出机将熔体流动速率(MFR)为170g/10分钟的聚丙烯树脂熔融，于纺丝温度235℃、以单孔排出量0.32g/分钟从孔径φ为0.30mm的矩形喷嘴中纺出纱条，将纺出的纱条冷却固化，然后使用矩形喷射器，通过使喷射器的压力为0.35MPa而得到的压缩空气，进行牵引、拉伸，捕集至移动的网上，得到由聚丙烯长纤维形成的无纺纤维网。就得到的聚丙烯长纤维的特性而言，单纤维纤维直径为9.8μm，由此换算而得的纺丝速度为4,632m/分钟。关于纺丝性，在1小时的纺丝中，断纱为0次，良好。

接着，针对上辊来使用金属制且进行了水珠花纹的雕刻的粘接面积率16％的压花辊，针对下辊来使用由金属制平面轧辊构成的上下一对热压花辊，将得到的无纺纤维网在线压为30N/cm、热粘接温度为130℃的温度的条件下进行热粘接，得到单位面积重量为18g/m²的纺粘无纺布。针对得到的纺粘无纺布进行评价。将结果示于表1。

(实施例2)

使聚丙烯树脂的MFR为300g/10分钟，除此以外，利用与实施例1相同的方法，得到由聚丙烯长纤维形成的纺粘无纺布。就得到的聚丙烯长纤维的特性而言，单纤维纤维直径为9.2μm，由此换算而得的纺丝速度为5,342m/分钟。关于纺丝性，在1小时的纺丝中，断纱为0次，良好。针对得到的纺粘无纺布进行评价。将结果示于表1。

(实施例3)

使聚丙烯树脂的MFR为800g/10分钟，除此以外，利用与实施例1相同的方法，得到纺粘无纺布。就得到的聚丙烯长纤维的特性而言，单纤维纤维直径为8.4μm，由此换算而得的纺丝速度为6,422m/分钟。关于纺丝性，在1小时的纺丝中，断纱为0次，良好。针对得到的纺粘无纺布进行评价。将结果示于表1。

(实施例4)

使单孔排出量为0.75g/分钟，除此以外，利用与实施例1相同的方法，得到纺粘无纺布。就得到的聚丙烯长纤维的特性而言，单纤维纤维直径为14.4μm，由此换算而得的纺丝速度为5,064m/分钟。关于纺丝性，在1小时的纺丝中，断纱为0次，良好。针对得到的纺粘无纺布进行评价。将结果示于表1。

(实施例5)

使单孔排出量为0.56g/分钟，除此以外，利用与实施例1相同的方法，得到纺粘无纺布。就得到的聚丙烯长纤维的特性而言，单纤维纤维直径为12.4μm，由此换算而得的纺丝速度为5,111m/分钟。关于纺丝性，在1小时的纺丝中，断纱为0次，良好。针对得到的纺粘无纺布进行评价。将结果示于表1。

(实施例6)

在聚丙烯树脂中添加1.0质量％的亚乙基双硬脂酰胺作为脂肪酰胺化合物，除此以外，利用与实施例1相同的方法，得到纺粘无纺布。就得到的聚丙烯长纤维的特性而言，单纤维纤维直径为9.9μm，由此换算而得的纺丝速度为4,611m/分钟。关于纺丝性，在1小时的纺丝中，断纱为0次，良好。针对得到的纺粘无纺布进行评价。将结果示于表1。

(比较例1)

使聚丙烯树脂的MFR为35g/10分钟，除此以外，利用与实施例1相同的方法，尝试纺粘无纺布的制造，但在刚开始纺丝后即经常发生断纱，因此中止制造。

(比较例2)

使聚丙烯树脂的MFR为60g/10分钟、喷射器压力为0.25MPa，除此以外，利用与实施例1相同的方法，得到纺粘无纺布。就得到的聚丙烯长纤维的特性而言，单纤维纤维直径为10.4μm，由此换算而得的纺丝速度为4,120m/分钟。关于纺丝性，在1小时的纺丝中，断纱为10次，不良。对得到的纺粘无纺布进行评价。将结果示于表1。

(比较例3)

使聚丙烯树脂的MFR为35g/10分钟、单孔排出量为0.56g/分钟，并且使喷射器压力为0.20MPa，除此以外，利用与实施例1相同的方法，得到纺粘无纺布。就得到的聚丙烯长纤维的特性而言，单纤维纤维直径为16.1μm，由此换算而得的纺丝速度为3,043m/分钟。关于纺丝性，在1小时的纺丝中，断纱为0次，良好。针对得到的纺粘无纺布进行评价。将结果示于表1。

(比较例4)

使聚丙烯树脂的MFR为35g/10分钟、单孔排出量为0.21g/分钟，并且使喷射器压力为0.20MPa，除此以外，利用与实施例1相同的方法，得到纺粘无纺布。就得到的聚丙烯长纤维的特性而言，单纤维纤维直径为9.9μm，由此换算而得的纺丝速度为3,021m/分钟。关于纺丝性，在1小时的纺丝中，断纱为0次，良好。针对得到的纺粘无纺布进行评价。将结果示于表1。

实施例1～6为下述结果：即使在高纺丝速度的条件下纺丝性也良好，且具有高生产率和稳定性。另外，实施例1～6中，由于以高纺丝速度实现了细径化，因此厚度CV值小，均匀性和机械强度优异，关于柔软性，尤其是添加有亚乙基双硬脂酰胺的实施例6特别优异。

另一方面，如比较例1和2中所示，使用MFR较小的聚丙烯树脂时，发生下述问题：在高纺丝速度的条件下发生断纱，无法稳定地生产。另外，如比较例3所示，在粗单纤维纤维直径的条件下，均匀性差。此外，在使排出量少、以低纺丝速度形成细径的比较例4中，为下述结果：虽然纺丝性良好，但生产率低，并且由于是低纺丝速度，因此在抵达网上之前发生纤维彼此的缠结，均匀性差。

使用特定方式对本发明详细地进行了说明，但对于本领域技术人员而言，显而易见的是可以在不超出本发明的主旨和范围的情况下进行各种变更及变形。需要说明的是，本申请基于于2017年1月27日提出申请的日本专利申请(日本特愿2017-012871)，其全部内容通过引用而并入本文。

Claims

1.纺粘无纺布，其特征在于，所述纺粘无纺布是利用由聚烯烃系树脂形成的单纤维纤维直径为6.5～14.5μm的纤维构成且熔体流动速率为155～850g/10分钟的纺粘无纺布，所述纺粘无纺布的厚度的CV值为13％以下。

2.如权利要求1所述的纺粘无纺布，其至少一面的基于KES法的表面粗糙度SMD为1.0～2.8μm。

3.如权利要求1或2所述的纺粘无纺布，其基于KES法的平均弯曲刚度B为0.001～0.020gf·cm²/cm。

4.如权利要求1～3中任一项所述的纺粘无纺布，其特征在于，聚烯烃系树脂中含有碳原子数为23以上且50以下的脂肪酰胺化合物。

5.如权利要求4所述的纺粘无纺布，其特征在于，脂肪酰胺化合物的添加量为0.01～5.0质量％。

6.如权利要求4或5所述的纺粘无纺布，其特征在于，脂肪酰胺化合物为亚乙基双硬脂酰胺。