TWI722270B

TWI722270B - 紡黏不織布

Info

Publication number: TWI722270B
Application number: TW107102830A
Authority: TW
Inventors: 中野洋平; 西口結香; 小林拓史
Original assignee: 日商東麗股份有限公司
Priority date: 2017-01-27
Filing date: 2018-01-26
Publication date: 2021-03-21
Also published as: TW201831746A; EP3575467A4; EP3575467B1; EP3575467A1; JP7081502B2; KR102281509B1; JPWO2018139523A1; CN110234804A; KR20190104168A; US20200002862A1; US11124907B2; WO2018139523A1

Abstract

本發明提供一種柔軟且均勻性高之紡黏不織布，其包含單纖維之纖維直徑為細徑且紡絲性優異之聚烯烴纖維。本發明關於一種紡黏不織布，其係以包含聚烯烴系樹脂的單纖維之纖維直徑為6.5~14.5μm之纖維所構成，熔體流動速率為155~850g/10分鐘的紡黏不織布，厚度的CV值為13%以下。

Description

紡黏不織布

本發明關於一種紡黏不織布，其包含聚烯烴纖維，柔軟且均勻性高，特別適合衛生材料用途。

一般而言，對於紙尿布或生理用衛生棉等之衛生材料用的不織布，要求手感、肌膚觸感、柔軟性及高生產性。然來近年來，為了在紙尿布或生理用衛生棉之製程中大多有使用的超音波接著之加工安定性，而要求厚度不均少且均勻性高的不織布。

於柔軟性或均勻性的提高中，雖然已知所用的纖維之細徑化係有效果的，但是生產性低，還有為了提高生產性而以高的紡絲速度進行延伸，因此發生斷紗，有無法安定地生產之問題。

以往，關於用於不織布的纖維之細徑化，有各式各樣的提案。例如，有提案藉由使紡絲速度成為如5,000m/分鐘之高速，而將所使用的纖維予以細徑化(參照專利文獻1)。然而，於此提案中，的確能藉由提高紡絲速度而提高生產性，且提高纖維的強度，但因為使用熔體流動速率比較小的聚丙烯系樹脂作為原料，所以容易發生斷紗，有無法安定地生產之問題。

又，有提案藉由使用熔體流動速率比較大的聚丙烯系樹脂作為原料，將牽伸比設為1500以上，使單纖維纖度細徑化到1.5d以下，兼顧柔軟性與強度之方法(參照專利文獻2)。然而，此提案所規定的牽伸比係由孔徑與纖維直徑所構成之公式，由於規定以大孔徑的噴絲頭將熔體流動速率大即低黏度的原料予以紡絲，而難以施加噴絲頭壓力，無法均勻地紡出，發生斷紗或纖維直徑不均，有難以安定地得到均勻的不織布之問題。

先前技術文獻 專利文獻

專利文獻1 日本特開2013-159884號公報

專利文獻2 日本發明專利第4943349號公報

因此，鑒於上述問題，本發明之目的在於提供一種紡黏不織布，其包含單纖維之纖維直徑為細徑且紡絲性優異之聚烯烴纖維，柔軟且均勻性高，特別適合衛生材料用途。

本發明之紡黏不織布係以包含聚烯烴系樹脂的單纖維之纖維直徑為6.5~14.5μm之纖維所構成，熔體流動速率為155~850g/10分鐘的紡黏不織布，其特徵為：厚度的CV值為13%以下。

依照本發明之紡黏不織布的較佳態樣，至少單面之依照KES法的表面粗糙度SMD為1.0~2.8μm。

依照本發明之紡黏不織布的較佳態樣，依照KES法的平均彎曲剛性B為0.001~0.020gf‧cm^2/cm。

依照本發明之紡黏不織布的較佳態樣，於前述的聚烯烴系樹脂中含有碳數23以上50以下的脂肪酸醯胺化合物。

依照本發明之紡黏不織布的較佳態樣，前述的脂肪酸醯胺化合物之添加量為0.01~5.0質量%。

依照本發明之紡黏不織布的較佳態樣，前述的脂肪酸醯胺化合物為伸乙基雙硬脂酸醯胺。

依照本發明，得到一種紡黏不織布，其包含單纖維為細徑、紡絲安定性優異，且高生產性的聚烯烴纖維，柔軟性、機械強度優異。又，依照本發明，除了前述特性之外，由於厚度的CV值為13%以下之均勻性優異，還可提高尤其是在衛生材料之製造中多有使用的超音波接著之加工安定性。

實施發明的形態

本發明之紡黏不織布係以包含聚烯烴系樹脂的單纖維之纖維直徑為6.5~14.5μm之纖維所構成，熔體流動速率為155~850g/10分鐘的紡黏不織布，為一種厚度的CV值為13%以下之紡黏不織布。

關於本發明所用之聚烯烴系樹脂，例如可舉出聚丙烯系樹脂或聚乙烯系樹脂等。

作為聚丙烯系樹脂，可舉出丙烯的均聚物或丙烯與各種α-烯烴的共聚物等。又，作為聚乙烯系樹脂，可舉出乙烯的均聚物或乙烯與各種α-烯烴的共聚物等。從紡絲性或強度的特性來看，特佳的是使用聚丙烯系樹脂。

作為本發明所用之聚烯烴系樹脂，亦可為2種以上之混合物，還有也可使用含有其它的烯烴系樹脂或熱塑性彈性體等之樹脂組成物。

於本發明所用之聚烯烴系樹脂中，在不損害本發明的效果之範圍內，視需要可添加通常使用的抗氧化劑、耐候安定劑、耐光安定劑、抗靜電劑、紡霧劑、防黏連劑、滑劑、成核劑及顏料等之添加物、或其它的聚合物。

本發明所用之聚烯烴系樹脂的熔點較佳為80~200℃，更佳為100~180℃。藉由將熔點較佳設為80℃以上，更佳設為100℃以上，容易得到耐得住實用的耐熱性。又，藉由將熔點較佳設為200℃以下，更佳設為180℃以下，則變得容易冷卻從噴絲頭所吐出的紗條，抑制纖維彼此的熔黏而容易進行紡絲。

重要的是本發明之紡黏不織布的熔體流動速率(以下，亦記載為MFR)為155~850g/10分鐘。藉由將MFR設為155~850g/10分鐘，較佳設為155~600g/10分鐘，更佳設為155~400g/10分鐘，即使為了提高生產性而以高的紡絲速度進行延伸，也由於黏度低而對於變形能容易地追隨，可安定地紡絲。又，由於以高的紡絲速度進行延伸，進行纖維的配向結晶化，可成為具有高的機械強度之纖維。

紡黏不織布的熔體流動速率(MFR)係依照ASTM D-1238，於荷重為2160g，溫度為230℃之條件下測定。

上述的紡黏不織布之原料的聚烯烴系樹脂之MFR係與上述之理由相同，為150~850g/10分鐘，較佳為150~600g/10分鐘，更佳為150~400g/10分鐘。此聚烯烴系樹脂之MFR亦依照ASTM D-1238，於荷重為2160g，溫度為230℃之條件測定。

構成本發明之紡黏不織布的聚烯烴纖維，重要的是單纖維之纖維直徑為6.5~14.5μm。藉由將單纖維之纖維直徑設為6.5~14.5μm，較佳設為7.5~13.5μm，更佳設為8.4~11.8μm，可得到柔軟且均勻性高的不織布。

本發明之紡黏不織布的每單位面積重量之拉伸強度較佳為1.8N/5cm/(g/m²)以上。藉由將每單位面積重量的拉伸強度設為1.8N/5cm/(g/m²)以上，較佳設為2.0N/5cm/(g/m²)以上，更佳設為2.2N/5cm/(g/m²)以上，能耐得住製造紙尿布等時之製程通過性或作為製品之使用。又，關於上限值，由於太高時會有損害柔軟性之虞，故較佳為10.0N/5cm/(g/m²)以下。拉伸強度係可藉由紡絲速度、壓花輥的壓接率、溫度及線壓等而調整。

本發明之紡黏不織布之厚度的CV值為13%以下。藉由將厚度的CV值設為13%以下，較佳設為8%以下，更佳設為6%以下，可成為均勻性高的不織布，於紙尿布等之製程中多有使用的超音波接著中，可安定地均勻接著。另一方面，於CV值大於13%，即厚度不均大的不織布之情況中，會發生因厚度大的地方之接著不足或厚度薄的地方之過度接著所造成的開孔。CV值係可藉由單纖維之纖維直徑與紡絲速度而調整。

作為本發明之紡黏不織布的厚度之範圍，較佳為0.05~1.5mm。藉由將厚度之範圍較佳設為0.05~1.5mm，更佳設為0.10~1.0mm，尤佳設為0.10~0.8mm，則會具備柔軟性與適度的緩衝性，特別可針對紙尿布而較佳地使用。

本發明之紡黏不織布重要的是至少單面之依照KES法的表面粗糙度SMD為1.0~2.8μm。藉由將依照KES法的表面粗糙度SMD設為1.0μm以上，較佳設為1.3μm以上，更佳設為1.6μm以上，尤佳設為2.0μm以上，可防止紡黏不織布過度緻密化而手感變差或柔軟性受損。

另一方面，藉由將依照KES法的表面粗糙度SMD設為2.8μm以下，較佳設為2.6μm以下，更佳設為2.4μm以下，尤佳設為2.3μm以下，則表面光滑且粗糙感小，可成為肌膚觸感優異之紡黏不織布。依照KES法的表面粗糙度SMD係有單纖維之纖維直徑愈小而變愈小之傾向，且厚度的CV值愈小而變愈小之傾向，可藉由適當地調整此等而控制。

本發明之紡黏不織布之依照KES法的平均彎曲剛性B較佳為0.001~0.020gf‧cm²/cm。藉由將依照KES法的平均彎曲剛性B較佳設為0.020gf‧cm²/cm以下，更佳設為0.017gf‧cm²/cm以下，尤佳設為0.015gf‧cm²/cm以下，特別是在作為衛生材料用的紡黏不織布時，可得到充分的柔軟性。又，由於依照KES法的平均彎曲剛性B極低時，有操作性差之情況，故平均彎曲剛性B較佳為0.001gf‧cm²/cm以上。依照KES法的平均彎曲剛性B係可藉由單位面積重量、單纖維之纖維直徑及熱壓接條件(壓接率、溫度及線壓)而調整。

於本發明之紡黏不織布中，為了提高柔軟性，在構成纖維處的聚烯烴纖維中含有碳數23以上50以下的脂肪酸醯胺化合物者為較佳的態樣。已知藉由在聚烯烴纖維中所混合的脂肪酸醯胺化合物之碳數，改變脂肪酸醯胺化合物往纖維表面的移動速度。藉由將脂肪酸醯胺化合物之碳數較佳設為23以上，更佳設為30以上，可抑制脂肪酸醯胺化合物過度地出現在纖維表面，紡絲性與加工安定性優異，可保持高的生產性。

又，藉由將脂肪酸醯胺化合物之碳數較佳設為50以下，更佳設為42以下，脂肪酸醯胺化合物變得容易出現在纖維表面，可賦予能適合紡黏不織布的高速生產之滑動性與柔軟性。

作為本發明所使用之碳數23以上50以下的脂肪酸醯胺化合物，可舉出飽和脂肪酸單醯胺化合物、飽和脂肪酸二醯胺化合物、不飽和脂肪酸單醯胺化合物及不飽和脂肪酸二醯胺化合物等。

具體而言，作為碳數23以上50以下的脂肪酸醯胺化合物，可舉出二十四酸醯胺、二十六酸醯胺、二十八酸醯胺、二十碳烯酸醯胺、二十四碳五烯酸醯胺、二十四碳六烯酸醯胺、伸乙基雙月桂酸醯胺、亞甲基雙月桂酸醯胺、伸乙基雙硬脂酸醯胺、伸乙基雙羥基硬脂酸醯胺、伸乙基雙二十二酸醯胺、六亞甲基雙硬脂酸醯胺、六亞甲基雙二十二酸醯胺、六亞甲基羥基硬脂酸醯胺、二硬脂醯基己二酸醯胺、二硬脂醯基癸二酸醯胺、伸乙基雙油酸醯胺、伸乙基雙芥子酸醯胺及六亞甲基雙油酸醯胺等，此等亦可複數組合而使用。

於本發明中，在此等的脂肪酸醯胺化合物之中，特佳的是使用飽和脂肪酸二醯胺化合物的伸乙基雙硬脂酸醯胺。伸乙基雙硬脂酸醯胺由於熱安定性優異而可熔融紡絲，藉由摻合有此伸乙基雙硬脂酸醯胺的聚烯烴纖維，可一邊保持高的生產性，一邊得到柔軟性優異的紡黏不織布。

於本發明中，脂肪酸醯胺化合物對於此聚烯烴纖維的添加量為0.01~5.0質量%者係較佳的態樣。脂肪酸醯胺化合物之添加量較佳設為0.01~5.0質量%，更佳設為0.1~3.0質量%，尤佳設為0.1~1.0質量%，因此可一邊維持紡絲性，一邊賦予適度的滑動性與柔軟性。

此處所言的添加量，就是指於構成本發明之紡黏不織布的聚烯烴纖維中，具體而言，是相對於構成聚烯烴纖維的樹脂全體，所添加的脂肪酸醯胺化合物之質量百分率。例如，即使是在僅於構成芯鞘型複合纖維的鞘部成分中添加脂肪酸醯胺化合物時，也算出相對於芯鞘成分全體量而言的添加比例。

本發明之紡黏不織布的硬挺度為70mm以下者係較佳的態樣。藉由將硬挺度較佳設為70mm以下，更佳設為67mm以下，尤佳設為64mm以下，特別是在作為衛生材料用的不織布使用時，可得到充分的柔軟性。又，關於硬挺度之下限，由於若成為太低的硬挺度，則有不織布的操作性差之情況，故較佳為10mm以上。硬挺度係可藉由單位面積重量、單纖維之纖維直徑及壓花輥(壓接率、溫度及線壓)而調整。

本發明之紡黏不織布的單位面積重量較佳為10~100g/m²。藉由將單位面積重量較佳設為10g/m²以上，更佳設為13g/m²以上，可得到能供實用的機械強度之紡黏不織布。另一方面，於衛生材料用途中使用不織布時，藉由將單位面積重量較佳設為100g/m²以下，更佳設為50g/m²以下，尤佳設為30g/m²以下，可得到具有適合衛生材料的適度柔軟性之紡黏不織布。

接著，對於製造本發明之紡黏不織布的較佳態樣，具體地說明。

製造紡黏不織布用的紡黏法係將樹脂熔融，從紡絲噴絲頭紡絲後，對於經冷卻固化而得的紗條，以噴射器(ejector)牽引及延伸，在移動的網狀物(net)上捕集而不織纖維網(web)化後，需要熱接著之步驟的製造方法。

作為所用的紡絲噴絲頭或噴射器之形狀，可採用圓形或矩形等各種者。其中，從壓縮空氣的使用量比較少，不易發生紗條彼此的熔黏或摩擦之觀點來看，使用矩形噴絲頭與矩形噴射器之組合者為較佳的態樣。

於本發明中，將聚烯烴系樹脂熔融及紡絲時的紡絲溫度較佳為200~270℃，更佳為210~260℃，尤佳為220~250℃。藉由將紡絲溫度設為上述範圍內，可成為安定的熔融狀態，得到優異的紡絲安定性。

於擠壓機中熔融及計量聚烯烴系樹脂，供給至紡絲噴絲頭，作為長纖維紡出。關於紡絲噴絲頭之孔徑，並沒有特別的規定，但是由於本發明所使用的聚烯烴系樹脂為比較高的MFR，故較佳為孔徑0.5mm以下，更佳為孔徑0.4mm，尤佳為孔徑0.3mm。若以孔徑大的噴絲頭將細的纖維予以紡絲，則難以施加噴絲頭背壓，容易發生因吐出不良所致的纖維不均、質地的不均勻性(厚度不均)以及斷紗。於以下的噴嘴直徑與纖維直徑之關係式中，小於1500者為較佳的態樣。

(噴嘴直徑(mm)²)/(纖維直徑(mm)²)<1500

經紡出的長纖維之紗條係接著被冷卻。作為將經紡出的紗條予以冷卻之方法，例如可舉出：強制地對紗條噴吹冷風之方法、以紗條周圍的環境溫度進行自然冷卻之方法、及調整紡絲噴絲頭與噴射器間的距離之方法等，或可採用組合此等的方法之方法。又，冷卻條件係可考慮紡絲噴絲頭之每單孔的吐出量、紡絲溫度及環境溫度等，適宜調整而採用。

接著，經冷卻固化的紗條係藉由從噴射器所噴射出的壓縮空氣來牽引及延伸。

紡絲速度較佳為3,500~6,500m/分鐘，更佳為4,000~6,500m/分鐘，尤佳為4,500~6,500m/分鐘。藉由將紡絲速度設為3,500~6,500m/分鐘，由於具有高的生產性，還有纖維的配向結晶化進行，可得到高強度的長纖維。因此，以高強度的纖維所構成的不織布亦成為強力優異者。

又，如前述，通常若提高紡絲速度，則紡絲性變差而無法安定地生產紗條，但於本發明中，藉由使用具有以往未發現的特定範圍之MFR的聚烯烴系樹脂，可安定地紡絲所意圖的聚烯烴纖維。

接著，將所得之長纖維捕集在移動的網狀物上而不織纖維網化。於本發明中，由於以高的紡絲速度進行延伸，從噴射器所出來的纖維係以被高速的氣流控制之狀態，捕集在網狀物上，可得到纖維糾纏少且均勻性高的不織布。

繼續，藉由熱接著將所得之不織纖維網予以一體化，可得到所意圖的紡黏不織布。

作為藉由熱接著將上述的不織纖維網予以一體化之方法，可舉出藉由於上下一對的輥表面上分別施有雕刻(凹凸部)的熱壓花輥、由一個輥表面為扁平(平滑)的輥與在另一個輥表面上施有雕刻(凹凸部)的輥之組合所構成的熱壓花輥、及由上下一對的扁平(平滑)輥之組合所構成的熱壓延輥等各種輥，進行熱接著之方法。

熱接著時的壓花接著面積率較佳為5~30%。藉由將接著面積較佳設為5%以上，更佳設為10%以上，作為紡黏不織布，可得到能供實用的強度。另一方面，藉由將接著面積較佳設30%以下，更佳設為20%以下，特別是在當作為衛生材料用的紡黏不織布來使用時，可得到充分的柔軟性。

此處所言的接著面積，當藉由一對具有凹凸的輥進行熱接著時，就是指重疊上側輥的凸部與下側輥的凸部，抵接於不織纖維網的部分佔不織布全體之比例。又，當藉由具有凹凸的輥與平輥進行熱接著時，就是指具有凹凸的輥之凸部抵接於不織纖維網的部分佔不織布全體之比例。

作為施予熱壓花輥的雕刻之形狀，可使用圓形、橢圓形、正方形、長方形、平行四邊形、菱形、正六角形及正八角形等之形狀。

熱輥之表面溫度設為相對於所使用的聚烯烴系樹脂之熔點而言-50~-15℃者係較佳的態樣。藉由相對於聚烯烴系樹脂之熔點而言，將熱輥之表面溫度較佳設為-50℃以上，更佳設為-45℃以上，可使其適度地熱接著，保持不織布形態。又，藉由相對於聚烯烴系樹脂之熔點而言，將熱輥之表面溫度較佳設為-15℃以下，更佳設為-20℃以下，可抑制過度的熱接著，特別是在作為衛生材料用的紡黏不織布而使用時，可得到充分的柔軟性。

熱接著時之熱壓花輥的線壓較佳為50~500N/cm。藉由將輥的線壓較佳設為50N/cm以上，更佳設為100N/cm以上，尤佳設為150N/cm以上，可使其充分地熱接著，作為不織布，得到能供實用的強度。另一方面，藉由將輥的線壓較佳設為500N/cm以下，更佳設為400N/cm以下，尤佳設為300N/cm以下，特別是在作為衛生材料用的不織布時，可得到充分的柔軟性。

本發明之紡黏不織布由於柔軟且具有極高的均勻性，可適合利用於拋棄式紙尿布或衛生棉等的衛生材料用途。於衛生材料之中，尤其可適合利用於紙尿布的背片。

實施例

以下，以實施例為基礎，具體地說明本發明。惟本發明不受此等的實施例所限定。

(1)聚烯烴系樹脂之熔體流動速率(MFR)(g/10分鐘)：

聚烯烴系樹脂之熔體流動速率係依照ASTM D-1238，於荷重為2160g，溫度為230℃之條件下測定。

(2)單纖維之纖維直徑(μm)：

以噴射器牽引、延伸後，從在網狀物上所捕集的不織網中隨意地採集小片樣品10個，以顯微鏡拍攝500~1000倍的表面照片，從各樣品中各10根，測定合計100根的纖維之寬度，由平均值算出單纖維之纖維直徑(μm)。

(3)紡絲速度(m/分鐘)：

從上述之單纖維之纖維直徑與所使用的樹脂之固形密度，將長度每10,000m的質量當作單纖維纖度，將小數點以下第二位予以四捨五入而算出。從單纖維纖度(dtex)與在各條件下設定的紡絲噴絲頭單孔所吐出的樹脂之吐出量(以下，簡稱單孔吐出量)(g/分鐘)，根據下式，算出紡絲速度。

‧紡絲速度=(10000×單孔吐出量)/單纖維纖度。

(4)單位面積重量(g/m ²)：

根據JIS L1913(2010年)6.2「每單位面積的質量」，於試料的寬度每1m，採集3片的20cm×25cm之試驗片，秤量標準狀態的各自之質量(g)，以每1m²的質量(g/m²)表示其平均值。

(5)厚度CV值(%)：

使用壓縮彈性模數測定裝置(INTEC股份有限公司製，型號SE-15)，於測定頭尺寸為2cm²、荷重為7cN之條件下，在CD方向中等間隔地測定10點，在MD方向不同的地方重複合計進行3次，測定合計30點，使用所得之標準偏差(mm)與平均值(mm)，藉由下述式算出。

‧厚度的CV值=標準偏差(mm)/平均值(mm)×100。

(6)紡黏不織布之依照KES法的表面粗糙度SMD(μm)：

依照KES法的標準試驗，測定紡黏不織布的表面粗糙度SMD。首先，於紡黏不織布的寬度方向等間隔地採集3片寬度200mm×200mm之試驗片，使用Kato Tech公司製KES-FB4-AUTO-A自動化表面試驗機，將試驗片固定於試料台，以施加有10gf的荷重之表面粗糙度測定用接觸頭(材料：

0.5mm鋼琴線，接觸長度：5mm)，掃描試驗片之表面，測定表面的凹凸形狀之平均偏差。此測定係在全部的試驗片之縱向(不織布的長度方向)與橫向(不織布的寬度方向)中進行，將此等之合計6點的平均偏差予以平均，將小數點以下第二位予以四捨五入，當作表面粗糙度SMD(μm)。表面粗糙度SMD係在紡黏不織布之兩面測定，表1中記載此等中的較小者之值。

(7)紡黏不織布之依照KES法的彎曲剛性B(gf‧cm²/cm)：

依照KES法的標準試驗，測定紡黏不織布的彎曲剛性B值。首先，於縱向(不織布的長度方向)與橫向(不織布的寬度方向)中，採集寬度200mm×200mm之試驗片各3片，使用Kato Tech公司製KES-FB2彎曲特性試驗機，在1cm的間隔之夾頭抓住試料，於曲率-2.5~+2.5cm-1之範圍中，以0.50cm-1的變形速度進行純彎曲試驗，將所測定的值予以平均，將小數點以下第四位予以四捨五入而求出彎曲剛性B值。

(8)硬挺度(mm)：

依據JIS L1913(2010年度版)之(6.7.3項)，採集5片寬度25mm×150mm之試驗片，於具有45°的斜面之水平台之上，將試驗片之短邊對準量尺基線而放置。藉由手動而使試驗片在斜面之方向中滑動，當試驗片的一端之中央點與斜面接觸時，藉由量尺讀取另一端的位置之移動長度。對於5片試驗片之表面背面進行測定，算出平均值。

(9)每單位面積重量的拉伸強度(N/5cm)/(g/m ²)：

依據JIS L1913(2010年)之6.3.1，於樣品尺寸5cm×30cm、夾具間隔20cm、拉伸速度10cm/分鐘之條件下進行MD與CD方向之各3點的拉伸試驗，將樣品斷裂時的強度當作拉伸強度(N/5cm)，關於平均值，將小數點以下第二位予以四捨五入而算出。接著，將所算出的拉伸強度(N/5cm)，從以上述(3)所求出的單位面積重量(g/m²)，藉由下式將小數點以下第二位予以四捨五入而算出每單位面積重量的拉伸強度。

‧每單位面積重量的拉伸強度=拉伸強度(N/5cm)/單位面積重量(g/m²)。

(10)紡黏不織布之熔體流動速率(MFR)(g/10分鐘)：

依照JIS K7210(1999年度版)，於荷重2160g、溫度230℃下測定。

(實施例1)

於擠壓機中熔融熔體流動速率(MFR)為170g/10分鐘的聚丙烯樹脂，於紡絲溫度為235℃，從孔徑

為0.30mm的矩形噴絲頭，以單孔吐出量為0.32g/分鐘紡出紗條，將其冷卻固化後，以矩形噴射器，藉由將噴射器之壓力設為0.35MPa的壓縮空氣，牽引及延伸，捕集在移動的網狀物上，而得到包含聚丙烯長纖維的不織纖維網。所得之聚丙烯長纖維的特性係單纖維之纖維直徑為9.8μm，由此所換算的紡絲速度為4,632m/分鐘。關於紡絲性，於1小時的紡絲中斷紗為0次，係屬良好。

接著，在上輥使用金屬製且施有水珠圖樣之雕刻的接著面積率16%之壓花輥，在下輥使用以金屬製扁平輥所構成的上下一對之熱壓花輥，以線壓為30N/cm，熱接著溫度為130℃之溫度，將所得之不織纖維網予以熱接著，得到單位面積重量為18g/m²的紡黏不織布。對於所得之紡黏不織布，進行評價。表1中顯示結果。

(實施例2)

除了將聚丙烯樹脂的MFR設為300g/10分鐘以外，藉由與實施例1相同之方法，得到包含聚丙烯長纖維之紡黏不織布。所得之聚丙烯長纖維的特性係單纖維之纖維直徑為9.2μm，由此所換算的紡絲速度為5,342m/分鐘。關於紡絲性，於1小時的紡絲中斷紗為0次，係屬良好。對於所得之紡黏不織布，進行評價。表1中顯示結果。

(實施例3)

除了將聚丙烯樹脂的MFR設為800g/10分鐘以外，藉由與實施例1相同之方法，得到紡黏不織布。所得之聚丙烯長纖維的特性係單纖維之纖維直徑為8.4μm，由此所換算的紡絲速度為6,422m/分鐘。關於紡絲性，於1小時的紡絲中斷紗為0次，係屬良好。對於所得之紡黏不織布，進行評價。表1中顯示結果。

(實施例4)

除了將單孔吐出量設為0.75g/分鐘以外，藉由與實施例1相同之方法，得到紡黏不織布。所得之聚丙烯長纖維的特性係單纖維之纖維直徑為14.4μm，由此所換算的紡絲速度為5,064m/分鐘。關於紡絲性，於1小時的紡絲中斷紗為0次者，係屬良好。對於所得之紡黏不織布，進行評價。表1中顯示結果。

(實施例5)

除了將單孔吐出量設為0.56g/分鐘以外，藉由與實施例1相同之方法，得到紡黏不織布。所得之聚丙烯長纖維的特性係單纖維之纖維直徑為12.4μm，由此所換算的紡絲速度為5,111m/分鐘。關於紡絲性，於1小時的紡絲中斷紗為0次，係屬良好。對於所得之紡黏不織布，進行評價。表1中顯示結果。

(實施例6)

除了於聚丙烯樹脂中添加1.0質量%的伸乙基雙硬脂酸醯胺作為脂肪酸醯胺化合物以外，藉由與實施例1相同之方法，得到紡黏不織布。所得之聚丙烯長纖維的特性係單纖維之纖維直徑為9.9μm，由此所換算的紡絲速度為4,611m/分鐘。關於紡絲性，於1小時的紡絲中斷紗為0次，係屬良好。對於所得之紡黏不織布，進行評價。表1中顯示結果。

(比較例1)

除了將聚丙烯樹脂的MFR設為35g/10分鐘以外，藉由與實施例1相同之方法，嘗試紡黏不織布之製造，但由於紡絲開始後不久即發生斷紗多次，而中止製造。

(比較例2)

除了將聚丙烯樹脂的MFR設為60g/10分鐘，將噴射器壓力設為0.25MPa以外，藉由與實施例1相同之方法，得到紡黏不織布。所得之聚丙烯長纖維的特性係單纖維之纖維直徑為10.4μm，由此所換算的紡絲速度為4,120m/分鐘。關於紡絲性，於1小時的紡絲中斷紗為10次，係屬不良。對於所得之紡黏不織布，進行評價。表1中顯示結果。

(比較例3)

除了將聚丙烯樹脂的MFR設為35g/10分鐘，將單孔吐出量設為0.56g/分鐘，而且將噴射器壓力設為0.20MPa以外，藉由與實施例1相同之方法，得到紡黏不織布。所得之聚丙烯長纖維的特性係單纖維之纖維直徑為16.1μm，由此所換算的紡絲速度為3,043m/分鐘。關於紡絲性，於1小時的紡絲中斷紗為0次，係屬良好。對於所得之紡黏不織布，進行評價。表1中顯示結果。

(比較例4)

除了將聚丙烯樹脂的MFR設為35g/10分鐘，將單孔吐出量設為0.21g/分鐘，而且將噴射器壓力設為0.20MPa以外，藉由與實施例1相同之方法，得到紡黏不織布。所得之聚丙烯長纖維的特性係單纖維之纖維直徑為9.9μm，由此所換算的紡絲速度為3,021m/分鐘。關於紡絲性，於1小時的紡絲中斷紗為0次，係屬良好。對於所得之紡黏不織布，進行評價。表1中顯示結果。

實施例1~6係即使是高紡絲速度，紡絲性也良好，為具有高的生產性與安定性之結果。又，實施例1~6由於以高的紡絲速度達成細徑化，故厚度CV值小，均勻性與機械強度優異，關於柔軟性，尤其添加有伸乙基雙硬脂酸醯胺的實施例6係特別優異。

另一方面，如比較例1與2所示，使用MFR比較小的聚丙烯樹脂時，以高的紡絲速度時，會發生斷紗，發生無法安定地生產之問題。又，如比較例3所示，於粗的單纖維之纖維直徑時，均勻性不佳。再者，關於減少吐出量，以低的紡絲速度成為細徑的比較例4，雖然紡絲性良好，但是生產性低，而且由於低的紡絲速度，於降落到網狀物上之前，會發生纖維彼此的糾結，而為均勻性差之結果。

雖然已使用特定的態樣詳細地說明本發明，但是於不脫離本發明的意圖與範圍下，各式各樣的變更及變形為可能，此為本業者可明知。再者，本申請案係以2017年1月27日申請的日本發明專利申請案(特願2017-012871)為基礎，藉由引用而援用其全體。

Claims

一種紡黏不織布，其係以包含聚烯烴系樹脂的單纖維之纖維直徑為6.5~14.5μm之纖維所構成，熔體流動速率為155~850g/10分鐘的紡黏不織布，其特徵為：厚度的CV值為13%以下。
如請求項1之紡黏不織布，其中至少單面之依照KES法的表面粗糙度SMD為1.0~2.8μm。
如請求項1或2之紡黏不織布，其中依照KES法的平均彎曲剛性B為0.001~0.020gf‧cm²/cm。
如請求項1或2之紡黏不織布，其中於聚烯烴系樹脂中含有碳數23以上50以下的脂肪酸醯胺化合物。
如請求項4之紡黏不織布，其中脂肪酸醯胺化合物之添加量為0.01~5.0質量%。
如請求項4之紡黏不織布，其中脂肪酸醯胺化合物為伸乙基雙硬脂酸醯胺。