JP6012190B2

JP6012190B2 - 柔軟性に優れる長繊維不織布

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Publication number: JP6012190B2
Application number: JP2012024078A
Authority: JP
Inventors: 一哉税所; 矢放　正広; 正広矢放; 登志子中東
Original assignee: Asahi Kasei Corp
Current assignee: Asahi Kasei Corp
Priority date: 2012-02-07
Filing date: 2012-02-07
Publication date: 2016-10-25
Anticipated expiration: 2032-02-07
Also published as: JP2013159884A

Description

本発明は、ポリオレフィン系長繊維不織布に関し、柔軟性および肌触りが良好な、使い捨てオムツ等の衛生材料に用いられる吸収性物品に適した長繊維不織布に関する。

近年、使い捨てオムツに対する要求性能が高まっており、特に、肌と触れるトップシート、触り心地の良さが要求されるバックシートおよび皮膚に刺激を与えやすいギャザー部などに、よりソフトなシートが要求されるようになってきた。

衛生材料用シートの柔らかさは、特にシートの曲げ柔らかさに代表される「剛軟度が小さいこと」とすべすべ感に代表される「摩擦係数が小さいこと」で表現される。これら２つの柔らかさの要素を両立させることにより、オムツとしての風合いを柔らかく感じることができる。

長繊維不織布においても、主としてポリプロピレン系樹脂を用いた不織布を柔軟化する検討が行われてきた。不織布を柔軟化する方法としては、後加工による方法や熱エンボスロールでの圧着を弱める方法があるが、前者の方法では生産性や経済性に劣り、後者の方法では柔軟性は得られるが耐毛羽性の低下や強度の低下が起こる。また柔軟性を得るために目付を小さくすることも考えられるが、強度が低下し、オムツ等の製品設計が限定されるおそれがある。
長繊維不織布シートの平均単糸繊度を小さくして柔軟性を得ることも試みられてきた。平均単糸繊度を小さくすることは曲げ柔らかさを向上させるには有効であるが、商業性を保ち、平均単糸繊度を細くしていくには限界がある。

下記特許文献１には、脂肪酸エステル類の滑剤をポリオレフィン樹脂に含有させるスパンボンドを製造する方法が開示されている。この場合、柔軟性のうちすべすべ感に代表される「摩擦係数が小さいこと」は改善するものの、シートの曲げ柔らかさは改善しない。
また、下記特許文献２には、ＭＦＲの高いプロピレン系樹脂を用いた繊度が１．５デニール以下の極細繊維からなるスパンボンドを製造する方法が開示されている。しかし、繊度を小さくすることは曲げ柔らかさを向上させるには有効であるが、表面の触感は大きく変化せず、また繊度を細くしていくには生産上限界がある。

特許第４６４２０６３号公報国際公開第ＷＯ２００７／０９１４４４号パンフレット

本発明の目的は、上記の課題を解決して、衛生材料に用いられる吸収性物品の肌と触れるトップシート、触り心地の良さが要求されるバックシートおよび皮膚に刺激を与えやすいギャザー部用等に適した、柔らかさに優れた長繊維不織布を提供することである。

本発明者らは、上記目的課題を達成するため鋭意検討した結果、ポリオレフィン系長繊維不織布において、繊維径を特定範囲とし、繊維の吸着力を特定範囲とし、更に不織布の摩擦係数を特定範囲とすることで、繊維自体の曲げ柔らかさと滑り性を両立させ、不織布としての柔らかさが非常に良好となることを見出し、本発明を成すにいたった。即ち、本発明は下記のとおりである。

（１）ポリオレフィン系繊維からなる長繊維不織布の製造方法であって、以下の工程：
融点が７０℃以上であるエステル化合物を繊維重量に対し０．３重量％以上５．０重量％以下で含有し、かつ、ＭＦＲが５ｇ／１０分以上６０ｇ／１０分以下で融点が１２０℃以下である低融点ポリオレフィン系樹脂を繊維重量に対し５重量％以上３０重量％以下で含有するＭＦＲが５ｇ／１０分以上１００ｇ／１０分以下であるポリオレフィン系樹脂を、２００以上１２５０以下のドラフト比で、溶融紡糸する工程、
を含み、該ポリオレフィン系繊維の平均単糸繊度が０．５ｄｔｅｘ以上３．０ｄｔｅｘ以下であり、かつ、吸着力が３０ｎＮ以上であり、該長繊維不織布のタテ方向とヨコ方向の５％伸長時応力の平均値が７Ｎ／３ｃｍ以下であり、そして該長繊維不織布の摩擦係数が０．５０以下であることを特徴とする前記方法。
（２）前記エステル化合物が３〜６価のポリオールとモノカルボン酸とのエステル化合物である、前記（１）に記載の方法。
（３）前記モノカルボン酸が炭素数８以上である、前記（２）に記載の方法。
（４）前記モノカルボン酸が脂肪族モノカルボン酸である、前記（２）又は（３）に記載の方法。
（５）前記低融点ポリオレフィン系樹脂が繊維を構成する樹脂と同じ種類のポリオレフィン系樹脂である、前記（１）〜（４）のいずれかに記載の方法。
（６）前記ポリオレフィン系繊維がポリプロピレン系繊維である、前記（１）〜（５）のいずれかに記載の方法。
（７）前記長繊維不織布の目付が１０ｇ／ｍ²以上４０ｇ／ｍ²以下である、前記（１）〜（６）のいずれかに記載の方法。
（８）前記長繊維不織布のタテ方向とヨコ方向の強度の平均値が１３Ｎ／３ｃｍ以上である、前記（１）〜（７）のいずれかに記載の方法。
（９）前記長繊維不織布に親水化剤を付着させる工程をさらに含む、前記（１）〜（８）のいずれかに記載の方法。
（１０）前記長繊維不織布に凹凸の賦型加工を施す工程をさらに含む、前記（１）〜（９）のいずれかに記載の方法。

本発明の長繊維不織布（以下、単に不織布ともいう）はポリオレフィン系長繊維不織布であり、平均単糸繊度を０．５ｄｔｅｘ以上３．０ｄｔｅｘ以下の範囲と細くし、ポリオレフィン系繊維の吸着力を２０ｎＮ以上することで繊維自体が曲げ柔軟性を有し、更に長繊維不織布の摩擦係数を０．５０以下とすることで不織布表面のすべすべ感を発現することができる。ポリオレフィン系繊維の吸着力を２０ｎＮ以上とするために、例えば、１２０℃以下の融点を有し、８０ｇ／１０分以下のＭＦＲを有する低融点ポリオレフィン系樹脂を５重量％以上３０重量％以下含有させ、ポリオレフィン系繊維と均一に混在させることで本発明の曲げ柔軟性を得ることができる。
更に長繊維不織布の摩擦係数を０．５０以下とするためには、例えば７０℃以上の融点を有するエステル化合物を０．３重量％以上５．０重量％以下で含有させることで不織布表面のすべすべ感を発現することができる。
これら吸着力と摩擦係数を制御することで、不織布として曲げ柔軟性とすべすべ感を両立した柔軟性の非常に良好な不織布を得ることが可能となる。エステル化合物の融点は、より好ましくは８０℃以上１５０℃以下である。

以下本発明について詳細に説明する。
本発明の長繊維不織布を構成するポリオレフィン系繊維としては、例えばポリエチレン、ポリプロピレンおよびそれらのモノマーと他のα−オレフィンとの共重合体などの樹脂から成る繊維があげられる。ポリプロピレンは、一般的なチーグラナッタ触媒により合成されるポリマーでも良いし、またメタロセンに代表されるシングルサイト活性触媒により合成されたポリマーであっても良い。他のα−オレフィンとしては、炭素数３〜１０のものであり、具体的にはプロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキサン、４−メチル−１−ペンテンおよび１−オクテンなどが挙げられる。これらは１種類単独でも２種類以上を組み合わせても良い。また、ポリオレフィン系樹脂を表面層とする芯鞘繊維などが挙げられる。強度が強く使用時において破断しにくく、且つ衛生材料の生産時における寸法安定性に優れることから、ポリプロピレンまたはポリプロピレン共重合体からなるポリプロピレン系繊維を用いることが好ましい。また、その繊維形状も通常の円形繊維のみでなく、捲縮繊維および異形繊維などの特殊形態の繊維も含まれる。

また、本発明のポリオレフィン系繊維のＭＦＲは、５ｇ／１０分以上１００ｇ／１０分以下であることが好ましく、より好ましくは１０ｇ／１０分以上８５ｇ／１０分以下、さらに好ましくは１５ｇ／１０分以上７０ｇ／１０分以下、特に好ましくは２０ｇ／１０分以上６５ｇ／１０分未満である。ＭＦＲがこの範囲にあると樹脂の流動性が良く、繊維の吸着力が大きく、摩擦係数の小さな柔らかい不織布を得ることができる。ＭＦＲは、ＪＩＳ−Ｋ７２１０「プラスチック−熱可塑性プラスチックのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）及びメルトボリュームフローレイト（ＭＶＲ）の試験方法」の表１、試験温度２３０℃、試験荷重２．１６ｋｇに準じて測定を行って求めた。

長繊維を接合して不織布となす場合の接合手段としては、部分熱圧着（ポイントボンディング）法、熱風法、溶融成分での接合（ホットメルト剤）法、その他各種の方法が挙げられるが、部分熱圧着されたものが好ましい。

本発明の長繊維不織布の部分熱圧着における熱圧着面積率は、強度保持および柔軟性の点から、３％以上４０％以下が好ましく、さらに好ましくは４％以上２５％以下、特に好ましくは４％以上２０％以下であり、最も好ましくは５％以上１５％以下である。
本発明において、ポリオレフィン系長繊維不織布の柔らかさの効果は、部分熱圧着面積率が少ないほど、その柔軟化効果が発揮されやすい。

本発明において、部分熱圧着は超音波法又は加熱エンボスロール間にウェブを通すことにより行うことができ、これにより、表裏一体化され、例えば、ピンポイント形状、楕円形状、ダイヤ形状、矩形形状、斜め絣形状などの浮沈模様が不織布全面に散点する。生産性の観点から、加熱エンボスロールを用いることが好ましい。

また、本発明の長繊維不織布を構成する繊維の平均単糸繊度は０．５ｄｔｅｘ以上３．０ｄｔｅｘ以下が好ましく、さらに好ましくは０．７ｄｔｅｘ以上２．０ｄｔｅｘ以下、特に好ましくは０．７ｄｔｅｘ以上１．４ｄｔｅｘ以下である。紡糸安定性の観点から０．５ｄｔｅｘ以上であることが好ましく、衛生材料に使用される不織布の強力の観点から３．０ｄｔｅｘ以下であることが重要である。更に不織布の曲げ柔軟度は、本発明において重要な因子であり、不織布を構成する繊維の平均単糸繊度が細いほど柔軟化する傾向である。

本発明のポリオレフィン系繊維のドラフト比は１００以上１２５０以下であることが好ましく、さらに好ましくは２００以上１０００以下、特に好ましくは２５０以上８００以下である。ドラフト比が１００以上であれば衛生材料に使用する強度を得ることができ、１２５０以下であれば糸切れなどが発生せず、安定に紡糸し、生産することができる。

本発明の長繊維不織布の目付は１０ｇ／ｍ²以上４０ｇ／ｍ²以下が好ましく、さらに好ましくは１０ｇ／ｍ²以上３０ｇ／ｍ²以下、特に好ましくは１０ｇ／ｍ²以上２５ｇ／ｍ²以下である。１０ｇ／ｍ²以上であれば衛生材料に使用される不織布としては強力を満足し、４０ｇ／ｍ²以下であれば本願の目的である衛生材料に使用される不織布の柔軟性を満足し、外観的に厚ぼったい印象を与えない。

本発明の長繊維不織布は良好な柔軟性を得るために凹凸の賦型加工をすることができる。賦型加工の形状としては直線、曲線、角、丸、梨地状、その他の連続的あるいは非連続のものが考えられるが、柔軟性効果の点から、凹あるいは凸部の深さは０．１ｍｍ以上５．０ｍｍ以下が好ましく、さらに好ましくは０．２ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であり、凹凸の深いものほど効果が大である。また、タテ方向（ＭＤ方向、本発明ではＭＤ方向をタテ方向と言う）とヨコ方向（ＣＤ方向、本発明ではＣＤ方向をヨコ方向と言う）のいずれの方向での曲げ柔軟性を向上させるためには亀甲柄であることが好ましい。
凹凸の押付部の面積率は、良好な柔軟性および繊維触感を得る上で、５％以上４０％以下が好ましく、さらに好ましくは５％以上２５％以下である。

本発明に使用されるエステル化合物は、３〜６価のポリオールとモノカルボン酸とのエステル化合物が好ましく用いられる。
３〜６価のポリオールとしては例えばグリセリン、トリメチロールプロパン等の３価のポリオール、ペンタエリスリトール、グルコース、ソルビタン、ジグリセリン、エチレングリコールジグリセリルエーテル等の４価のポリオール、トリグリセリン、トリメチロールプロパンジグリセリルエーテル等の５価のポリオール、ソルビトール、テトラグリセリン、ジペンタエリスリトール等の６価のポリオール等が挙げられる。

モノカルボン酸としては例えばオクタン酸、ドデカン酸、テトラデカン酸、オクタデカン酸、ドコサン酸、ヘキサコサン酸、オクタデセン酸、ドコセン酸、イソオクタデカン酸等のモノカルボン酸、シクロヘキサンカルボン酸等の脂環式モノカルボン酸、安息香酸、メチルベンゼンカルボン酸等の芳香族モノカルボン酸、ヒドロキシプロピオン酸、ヒドロキシオクタデカン酸、ヒドロキシオクタデセン酸等のヒドロキシ脂肪族モノカルボン酸、アルキルチオプロピオン酸等の含イオウ脂肪族モノカルボン酸等が挙げられる。
炭素数８以上からなるモノカルボン酸を使用することが好ましく、また脂肪族モノカルボン酸を使用することも好ましい。特に、炭素数８以上からなる脂肪族モノカルボン酸を使用すると本発明の長繊維不織布を構成するポリオレフィン系樹脂との相溶性が良好であり、ポリオレフィン系樹脂の非晶領域へある程度留まることができ、紡糸時にブリードアウトを抑制し、繊維自体を柔軟化することができる。

本発明で使用されるエステル化合物は特に単一成分である必要は無く、２種以上の混合物でもよい。天然物由来の油脂類を使用してもよい。ただし、不飽和脂肪酸を含むエステル化合物は酸化されやすく紡糸時に酸化劣化しやすいため、飽和の脂肪族モノカルボン酸または芳香族モノカルボン酸が好ましい。天然物由来の油脂類を使用する場合は原料油に比べて、無臭で安定なため、水素添加したエステル化合物が好ましく用いられる。

本発明に使用されるエステル化合物はモノカルボン酸の分子量が比較的大きく、親油性が高いことが重要である。親油性が高いことにより、ポリオレフィン系繊維の非晶部に入り込み結晶化を阻害して非晶領域が増加するため、曲げ柔軟度が小さくなる効果を得ることができる。
この効果を得るためには、エステル化合物の融点は７０℃以上であることが好ましい。更に好ましくは、８０℃以上１５０℃以下である。エステル化合物の融点がブロードで、範囲を有する場合は、平均の融点を意味する。また、本発明で用いられるエステル化合物は効果を阻害しない範囲で他の組成物、たとえば融点が７０℃未満のエステル化合物やその他の有機化合物が混合されていても良い。

本発明に使用されるエステル化合物の含有率はポリオレフィン系繊維に対し、０．３重量％以上５．０重量％以下が好ましい。本発明に使用されるエステル化合物は比較的少量の添加でも曲げ柔軟度や滑りやすさが著しく向上し、含有量を増やしても含有量に見合った性能向上は見られない。このことから、紡糸性および発煙性を加味し、５．０重量％以下が適切であり、さらに好ましくは０．５重量％以上３．５重量％以下、特に好ましくは０．５重量％以上２．０重量％以下である。

本発明に使用される低融点ポリオレフィン系樹脂は、ポリオレフィン系繊維の結晶性を抑制するために融点が１２０℃以下であることが好ましく、さらに好ましくは５０℃以上１１０℃以下、特に好ましくは６０℃以上１０５℃以下であり、融点がこの範囲であればランダム共重合体、交互共重合体、ブロック共重合体、グラフト共重合体であっても良い。また相溶性の観点からポリオレフィン系繊維と同素材が主成分であることが好ましい。例えば、ポリオレフィン系繊維がポリプロピレンの場合、低融点ポリオレフィン系樹脂はポリプロピレン系樹脂であることが好ましい。更に、低融点ポリオレフィン系樹脂はプラストマーであってものエラストマーであっても特に制限されるものではない。

本発明に使用される低融点ポリオレフィン系樹脂のＭＦＲは５ｇ／１０分以上８０ｇ／１０分以下であることが好ましく、より好ましくは５ｇ／１０分以上７０ｇ／１０分以下、更に好ましくは１０ｇ／１０分以上６０ｇ／１０分以下、特に好ましくは１０ｇ／１０分以上４０ｇ／１０分以下である。ＭＦＲがこの範囲内にあると糸切れなどが非常に少なく紡糸性が優れる。

本発明に使用される低融点ポリオレフィン系樹脂の含有率は５重量％以上３０重量％以下であることが好ましく、さらに好ましくは１０重量％以上２０重量％以下である。低融点ポリオレフィン系樹脂の含有率がこの範囲にあると、繊維の吸着力と滑りやすさが著しく向上し柔らかい不織布を得ることができる。

本発明で用いられるエステル化合物および低融点ポリオレフィン系樹脂の付与方法は、ポリオレフィン系繊維に均一に混在させやすいポリマーブレンド法であることが好ましい。

また、本発明において、エステル化合物と低融点ポリオレフィン系樹脂は長繊維不織布の圧着温度を下げる効果もあり、熱圧着に伴うフィルム化により生じる不織布の硬化現象も緩和することができる。

本発明の不織布には、親水化剤を付与してもよい。かかる親水化剤としては、人体への安全性、工程での安全性等を考慮して、高級アルコール、高級脂肪酸、アルキルフェノール等にエチレンオキサイドを付加した非イオン系活性剤、アルキルフォスフェート塩、アルキル硫酸塩等のアニオン系活性剤等が単独で又は混合物として好ましく用いられる。

親水化剤の付着量は、要求される性能によって異なるが、通常は、繊維に対して０．１重量％以上１．０重量％以下の範囲が好ましく、より好ましくは０．１５重量％以上０．８重量％以下、さらに好ましくは０．２重量％以上０．６重量％以下である。付着量がこの範囲にあると、衛生材料のトップシートとしての親水性能を満足し、加工性も良好となる。

親水化剤を付与する方法としては、通常、希釈した親水化剤を用いて、浸漬法、噴霧法、コーティング（キスコーター、グラビアコーター）法等の既存の方法を採用することができ、必要により予め混合した親水化剤を、水等の溶媒で希釈して塗布することが好ましい。

親水化剤を水等の溶媒で希釈して塗布すると、乾燥工程を必要とする場合がある。その際の乾燥方法としては、対流伝熱、伝導伝熱、放射伝熱等を利用した既知の方法を採用することができ、熱風や赤外線による乾燥や熱接触による乾燥方法等を用いることができる。

更に、本発明の不織布を構成するポリオレフィン系繊維には、核剤、難燃剤、無機充填剤、顔料、着色剤、耐熱安定剤、帯電防止剤などを配合してもよい。

本発明の長繊維不織布の吸着力は２０ｎＮ以上であることが好ましく、より好ましくは２５ｎＮ以上６０ｎＮ以下、更に好ましくは２５ｎＮ以上５０ｎＮ以下、特に好ましくは３０ｎＮ以上４５ｎＮ以下である。吸着力がこの範囲であれば、熱圧着性が良く、かつ、吸収性物品として風合いが良く柔軟性が良好となる。吸着力の測定方法については後述する。

本発明の長繊維不織布の摩擦係数は０．５０以下であることが好ましく、０．５０以下であれば、吸収性物品としてすべすべ感を得ることができ、触り心地の良い風合いを得ることができる。摩擦係数も小さければ小さいほどすべすべ感を得ることができるが、滑り性が良すぎても衛生材料加工工程にてスリップなどが発生し、シワや破断といった問題が生じるため、例えば０．２０以上であることが好ましい。摩擦係数の測定方法についても後述する。

本発明の長繊維不織布の強度は、タテ方向とヨコ方向の平均値が１３Ｎ／３ｃｍ以上であることが好ましく、より好ましくは１３．５Ｎ／３ｃｍ以上２１Ｎ／３ｃｍ以下、更に好ましくは１４Ｎ／３ｃｍ以上２０Ｎ／３ｃｍ以下である。強度がこの範囲にあると衛生材料として使用する上で破断することなく、好適に使用することができる。

本発明の長繊維不織布の５％伸長時応力は、タテ方向とヨコ方向の平均値が７Ｎ／３ｃｍ以下であることが好ましく、より好ましくは３Ｎ／３ｃｍ以上６．５Ｎ／３ｃｍ以下であり、更に好ましくは４Ｎ／３ｃｍ以上６．５Ｎ／３ｃｍ以下である。７Ｎ／３ｃｍ以下であれば、吸収性物品として風合いが良く柔軟性の効果を得ることができる。

本発明において吸収性物品とは、漏れた尿や飛散した液体等を吸収させる衛生材料である。本発明の長繊維不織布は、触り心地の良い風合いを有しているので、人体に装着される吸収性物品に好ましく用いられ、これらの例としては使い捨てオムツ、生理用ナプキンおよび失禁パット等が挙げられる。

以下、実施例および比較例により本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例のみに限定されるものではない。なお、各特性の評価方法は下記のとおりである。
１．平均単糸繊度（ｄｔｅｘ）
生産された不織布の両端１０ｃｍを除き、幅方向にほぼ５等分して１ｃｍ角の試験片をサンプリングし、顕微鏡で繊維の直径を各２０点ずつ測定し、その平均値から繊度を算出した。

２．目付（ｇ／ｍ²）
ＪＩＳ−Ｌ１９０６に準じ、タテ２０ｃｍ×ヨコ５ｃｍの試験片を任意に５枚採取して質量を測定し、その平均値を単位面積あたりの重量に換算して求めた。

３．ＭＦＲ（ｇ／１０分）
メルトインデクサー（東洋精機社製：ＭＥＬＴＩＮＤＥＸＥＲＳ−１０１）溶融流量装置を用い、オリフィス径２．０９５ｍｍ、オリフィス長０．８ｍｍ、荷重２１６０ｇ、測定温度２３０℃の条件で一定体積分を吐出するのに要する時間から１０分間当たりの溶融ポリマー吐出量（ｇ）を算出して求めた。

４．ドラフト比
下記式からドラフト比を算出した。
ドラフト比＝紡速（ｍ／分）／吐出速度（ｍ／分）
吐出速度（ｍ／分）＝単孔吐出量（ｇ／分）／｛溶融密度（ｇ／ｃｍ³）×[紡口径（ｃｍ）／２]²×π｝
ポリプロピレンの溶融密度：０．７６ｇ／ｃｍ³を使用
ポリエチレンの溶融密度：０．７４ｇ／ｃｍ³を使用
２成分の場合は成分比率により算出する。

５．強度及び５％伸長時応力（Ｎ／３ｃｍ）
ＪＩＳＬ−１９０６に準じ、不織布の布帛試料の両端１０ｃｍを除き、幅方向均等になる様に、幅３ｃｍ、長さ２０ｃｍの試料を５点切り取り、引張試験機で、つかみ間隔１０ｃｍ、引張速度３０ｃｍ／分で測定した。タテ・ヨコ方向各５点の試料を測定し、測定値を平均してタテ方向の破断強度とヨコ方向の破断強度を算出し、それらの値を平均して不織布の強度とした。５％伸長時応力もタテ・ヨコ方向の測定値を平均して算出した。

６．吸着力（ｎＮ）
走査プローブ顕微鏡（Ｂｒｕｋｅｒ社製ＤｉｍｅｎｓｉｏｎＩｃｏｎ）にてフォースカーブ測定を行った。プローブは一般的なＳｉ単結晶プローブ（ＲＴＥＳＰＡ）を用い、測定モードはＳｃａｎＡｓｙｓｔモードとした。
不織布から任意に取り出した繊維試料をエポキシ接着剤に包埋し、クライオミクロトームでマイナス４０℃に冷却した後、切削断面を得た。試料をミクロトームから取り出し約２５℃となる室温で放置し、室温と同じ温度に戻った直後にＡＦＭ測定を実施した。
プローブが試料表面を走査し始めたら直ちにＲａｍｐモードに入りＦｏｒｃｅＣｕｒｖｅを測定した。ＦｏｒｃｅＣｕｒｖｅ測定は繊維１本あたり５回測定し、それぞれ１μｍ以上離れた箇所で測定を行った。得られたＦｏｒｃｅＣｕｒｖｅのベースラインと除荷曲線の最小フォースとの差が吸着力となる。測定は任意に取り出した繊維３本で行い、計１５回の測定値を平均し、吸着力（ｎＮ）を算出した。

７．摩擦係数
ＪＩＳ−Ｋ７１２５に準じた。タテ２０ｃｍ×ヨコ８ｃｍに切り取った試料を準備した。摩擦子に共布を摩擦方向がタテになるようにセットした、接触面積が４０ｃｍ²（一辺の長さ６３ｍｍ）の正方形で質量が２００ｇのすべり片を試料に乗せ、速度１００ｍｍ／分で引っ張ったときの動摩擦力を測定した。タテ方向を３回測定し、下記式から算出した平均値を摩擦係数とした。数値が小さい方が、摩擦抵抗が少ないことを意味する。
摩擦係数＝動摩擦力（Ｎ）／滑り片の質量によって生じる法線力（１．９６Ｎ）

〔実施例１〕
ＭＦＲが３３ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂に融点が８６〜９０℃（平均融点８８℃）のオクタデカン酸のグリセリド（水添動植物油脂）を純分１．２５重量％となる様に混合し、更に融点が１０４℃でＭＦＲが１８ｇ／１０分の低融点ポリプロピレン樹脂であるポリプロピレン系エラストマーを２０重量％となるように混合し、スパンボンド法により、紡口径０．３５ｍｍ、単孔吐出量０．５６ｇ／分、紡糸温度２５５℃で、フィラメント群を移動捕集面に向けて押し出し、長繊維ウェブを得た（紡糸速度５０００ｍ／分、平均単糸繊度１．１ｄｔｅｘ）。
次いで、得られたウェブを、温度１３８℃、線圧３５ｋｇｆ／ｃｍでフラットロールとエンボスロール（パターン仕様：直径０．４２５ｍｍ円形、千鳥配列、横ピッチ２．１ｍｍ、縦ピッチ１．１ｍｍ、圧着率６．３％）で繊維同士を熱接着し、目付１７ｇ／ｍ²の長繊維不織布を得た。得られた長繊維不織布の物性を表１に示す。

〔実施例２〕
実施例１で得た長繊維不織布を、１辺０．９ｍｍ、線幅０．１ｍｍの連続線状ハニカム形状柄（亀甲凹柄）（押付面積率：１２．５％、柄ピッチ：縦２．８ｍｍ、横３．２ｍｍ、深さ：０．７ｍｍ）のエンボスロール（８０℃）と表面硬度６０度（ＪＩＡ−Ａ硬度）のゴムロールとの間に通し、線圧４５ｋｇｆ／ｃｍで凹凸賦型加工した。亀甲周辺が押し付けられ高密度域を持ち、中央部が盛り上がった目付１７ｇ／ｍ²の柔軟な長繊維不織布を得た。得られた長繊維不織布の物性を表１に示す。

〔実施例３〕
低融点ポリプロピレン樹脂の含有率を１０重量％としたことを除いて、実施例２と同様にして目付１５ｇ／ｍ²の長繊維不織布を得た。得られた長繊維不織布の物性を表１に示す。

〔実施例４〕
紡口径を０．２０ｍｍ、平均単糸繊度を２．０ｄｔｅｘとしたことを除いて、実施例１と同様にして目付２５ｇ／ｍ²の長繊維不織布を得た。得られた長繊維不織布の物性を表１に示す。

〔実施例５〕
単孔吐出量を０．８８ｇ／分、紡口径を０．６０ｍｍ、平均単糸繊度を１．８ｄｔｅｘとしたことを除いて、実施例１と同様にして目付１７ｇ／ｍ²の長繊維不織布を得た。得られた長繊維不織布の物性を表１に示す。

〔実施例６〕
低融点ポリプロピレン系樹脂として融点が８４℃でＭＦＲが２５ｇ／１０分のポリプロピレン系エラストマーを用い、単孔吐出量を０．８８ｇ／分、紡糸速度を３０００ｍ／分、平均単糸繊度を２．９ｄｔｅｘとしたことを除いて実施例１と同様にして長繊維ウェブを得た。
次いで、得られたウェブを、実施例１と同様に熱接着し、目付１８ｇ／ｍ²の長繊維不織布を得た。得られた不織布を、室温２２℃の雰囲気下にて放電量４０Ｗ・分／ｍ²（放電度４．０Ｗ／ｃｍ²）の条件でコロナ放電処理機に通し、濡れ張力３９ｍＮ／ｍの不織布を得た。得られた不織布にポリエーテル系の親水化剤を噴霧法により付与し、次いで１２０℃のシリンダーロールで熱風乾燥し、親水化剤付着量が０．３重量％となる長繊維不織布を得た。得られた長繊維不織布の物性を表１に示す。

〔実施例７〕
エチレン成分含有率が４．３モル％、ＭＦＲが２４ｇ／１０分（ＪＩＳ−Ｋ７２１０に準じ、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）のエチレン・プロピレンランダム共重合体（ｒＰＰ）を使用し、親水化剤付着量を０．５重量％としたことを除いて、実施例６と同様にして長繊維不織布を作製した。得られた長繊維不織布を実施例２と同様にして凹凸賦型加工し、目付２０ｇ／ｍ²の長繊維不織布を得た。得られた長繊維不織布の物性を表１に示す。

〔実施例８〕
オクタデカン酸のグリセリドの含有率を３．５重量％とし、低融点ポリプロピレン系樹脂として融点が８４℃でＭＦＲが２５ｇ／１０分の低融点ポリプロピレン樹脂であるポリプロピレン系エラストマーを２０重量％となるように混合したことを除いて、実施例２と同様にして目付１３ｇ／ｍ²となる長繊維不織布を得た。得られた長繊維不織布の物性を表１に示す。

〔実施例９〕
芯鞘型の紡口を用い、ＭＦＲが１７ｇ／１０分（ＪＩＳ−Ｋ７２１０に準じ、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）の線状低密度ポリエチレンを鞘成分とし、低融点ポリプロピレン系エラストマーを１０重量％、オクタデカン酸のグリセリドを３．５重量％となるように混合したＭＦＲが６０ｇ／１０分（ＪＩＳ−Ｋ７２１０に準じ、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）のポリプレピレンを芯成分とし芯鞘比９：１となる繊維としたこと、熱圧着温度を１３２℃としたことを除いて、実施例８と同様にして平均単糸繊度１．１ｄｔｅｘ、目付１７ｇ／ｍ²の長繊維不織布を得た。得られた長繊維不織布の物性を表１に示す。

〔比較例１〕
単孔吐出量を０．８８ｇ／分、平均単糸繊度を４．０ｄｔｅｘ、紡速を２２００ｍ／分としたことを除いて実施例１と同様にして目付１７ｇ／ｍ²の長繊維不織布を得た。得られた長繊維不織布の物性を表１に示す。

〔比較例２〕
低融点ポリプロピレン樹脂を混合しなかったことを除いて実施例１と同様にして目付１７ｇ／ｍ²の長繊維不織布を得た。得られた長繊維不織布の物性を表１に示す。

〔比較例３〕
オクタデカン酸のグリセリドを混合しなかったことを除いて実施例１と同様にして目付１７ｇ／ｍ²の長繊維不織布を得た。得られた長繊維不織布の物性を表１に示す。

〔比較例４〕
低融点ポリプロピレン樹脂とオクタデカン酸のグリセリドを混合しなかったことを除いて実施例２と同様にして目付１７ｇ／ｍ²の長繊維不織布を得た。得られた長繊維不織布の物性を表１に示す。

〔比較例５〕
低融点ポリプロピレン系樹脂にエチレン成分含有率が４．３モル％、融点１２８℃、ＭＦＲが２４ｇ／１０分（ＪＩＳ−Ｋ７２１０に準じ、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）のエチレン・プロピレンランダム共重合体を使用したことを除いて実施例２と同様にして目付１７ｇ／ｍ²の長繊維不織布を得た。得られた長繊維不織布の物性を表１に示す。

表１から以下のことがわかる。
本発明の長繊維不織布は、繊維径を特定範囲とし、繊維の吸着力を向上させることで繊維自体の柔軟性が向上し、更に繊維の摩擦係数を下げることで繊維表面のすべすべ感を発現させたものである。これら２つの特性を両立することで、得られた不織布は柔らかさと肌触り性に優れ、特に吸収性物品の肌に触れる部分に好適に用いることができる。

本発明は肌触りや風合いが良く、柔軟性に優れた長繊維不織布を提供するもので、本発明の長繊維不織布は衛生材料に用いられる吸収性物品のトップシート、バックシート、サイドギャザーなどに好適に使用することができる。

Claims

ポリオレフィン系繊維からなる長繊維不織布の製造方法であって、以下の工程：
融点が７０℃以上であるエステル化合物を繊維重量に対し０．３重量％以上５．０重量％以下で含有し、かつ、ＭＦＲが５ｇ／１０分以上６０ｇ／１０分以下で融点が１２０℃以下である低融点ポリオレフィン系樹脂を繊維重量に対し５重量％以上３０重量％以下で含有するＭＦＲが５ｇ／１０分以上１００ｇ／１０分以下であるポリオレフィン系樹脂を、２００以上１２５０以下のドラフト比で、溶融紡糸する工程、
を含み、該ポリオレフィン系繊維の平均単糸繊度が０．５ｄｔｅｘ以上３．０ｄｔｅｘ以下であり、かつ、吸着力が３０ｎＮ以上であり、該長繊維不織布のタテ方向とヨコ方向の５％伸長時応力の平均値が７Ｎ／３ｃｍ以下であり、そして該長繊維不織布の摩擦係数が０．５０以下であることを特徴とする前記方法。
前記エステル化合物が３〜６価のポリオールとモノカルボン酸とのエステル化合物である、請求項１に記載の方法。
前記モノカルボン酸が炭素数８以上である、請求項２に記載の方法。
前記モノカルボン酸が脂肪族モノカルボン酸である、請求項２又は３に記載の方法。
前記低融点ポリオレフィン系樹脂が繊維を構成する樹脂と同じ種類のポリオレフィン系樹脂である、請求項１〜４のいずれか１項に記載の方法。
前記ポリオレフィン系繊維がポリプロピレン系繊維である、請求項１〜５のいずれか１項に記載の方法。
前記長繊維不織布の目付が１０ｇ／ｍ²以上４０ｇ／ｍ²以下である、請求項１〜６のいずれか１項に記載の方法。
前記長繊維不織布のタテ方向とヨコ方向の強度の平均値が１３Ｎ／３ｃｍ以上である、請求項１〜７のいずれか１項に記載の方法。
前記長繊維不織布に親水化剤を付着させる工程をさらに含む、請求項１〜８のいずれか１項に記載の方法。
前記長繊維不織布に凹凸の賦型加工を施す工程をさらに含む、請求項１〜９のいずれか１項に記載の方法。