JP6397210B2 - 吸収性物品用表面シート、及びこれを含む吸収性物品 - Google Patents

Description

本発明は、生理用ナプキンや紙オムツ（乳幼児用と成人用の紙オムツを含む）等の吸収性物品に用いる吸収性物品用表面シート、及びこれを含む吸収性物品に関する。詳細には、多層構造を有する吸収性物品用表面シート、及びこれを含む吸収性物品に関する。

生理用ナプキンや紙オムツ等の吸収性物品は、主に装着者の肌に当接する表面シート、液体を吸収する吸収体、液体を外に漏れさせない防漏シートで構成されている。そして、吸収性物品に用いる表面シートには、装着時の快適性のため、柔らかで滑らかな触感を有すること、経血といった体内から排出された血液や、尿や流動性のある便等の排泄物を吸収する吸液特性に優れること、吸収した経血や排泄物等が表面から見えないようにする、いわゆる隠蔽性等が求められている。

吸収性物品に用いる表面シートとして、特許文献１には、肌に対面する上層と、上層の下に位置する下層とを有する不織布で形成され、少なくとも上層を構成する繊維に酸化チタンを含ませ、上層を構成する繊維より下層を構成する繊維の伸び率を低く引張強さを大きくした表面材が提案されている。また、特許文献２には、構成繊維の繊維径が１１〜１８μｍの第１の層と、第１の層に隣接して配され構成繊維の繊維径が１９〜３１μｍの第２の層を有する不織布からなる吸収性物品に用いるトップシートが提案されている。

特開２００１−６１８９１号公報 特開２００４−１６６８３１号公報

特許文献１及び特許文献２に記載の表面シートは、隠蔽性が高く、滑らかな風合いを有し、リウェットが生じにくかったが、ランオフや吸液速度などの吸液特性が検討されていなかった。

本発明は、かかる実情に鑑みてなされたものであり、滑らかな触感を有するとともに、ランオフや吸液速度等の吸液特性が良好な吸収性物品用表面シート、及びこれを含む吸収性物品を提供する。

本発明は、肌に当接する第１繊維層と、上記第１繊維層と隣接している第２繊維層とを含む吸収性物品用表面シートであって、上記第１繊維層は、芯成分がポリプロピレンを含み、鞘成分が上記ポリプロピレンの融点よりも５℃以上低い融点を有する熱可塑性樹脂を含む第１芯鞘型複合短繊維を５０質量％以上含む繊維層であり、上記第２繊維層は、芯成分がポリエステル樹脂を含み、鞘成分が上記ポリエステル樹脂の融点よりも５０℃以上低い融点を有する熱可塑性樹脂を含み、上記芯成分の重心位置が繊維の重心位置からずれている第２芯鞘型複合短繊維を５０質量％以上含む繊維層であり、上記第１芯鞘型複合短繊維は、繊度が０．５ｄｔｅｘ以上２．１ｄｔｅｘ以下であり、上記第２芯鞘型複合短繊維は、繊度が２．２ｄｔｅｘ以上５．２ｄｔｅｘ以下であり、上記第１芯鞘型複合短繊維と上記第２芯鞘型複合短繊維の少なくとも一部が、上記第１芯鞘型複合短繊維と上記第２芯鞘型複合短繊維の鞘成分により熱接着していることを特徴とする吸収性物品用表面シートに関する。

上記第１芯鞘型複合短繊維は、上記芯成分と上記鞘成分が実質的に同心円状に配置された同心円構造の芯鞘型複合短繊維であり、上記芯成分と上記鞘成分の複合比が芯成分／鞘成分の体積比で５２／４８〜７３／２７であることが好ましい。上記第１芯鞘型複合短繊維の芯成分におけるポリプロピレンの含有量は５０質量％以上であり、上記ポリプロピレンの紡糸後の質量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎの比Ｍｗ／Ｍｎが３．０以上８．０以下であることが好ましい。上記第１芯鞘型複合短繊維の鞘成分において、上記第１芯鞘型複合短繊維の芯成分に含まれるポリプロピレンの融点よりも５℃以上低い融点を有する熱可塑性樹脂は高密度ポリエチレンであり、上記第１芯鞘型複合短繊維の鞘成分における上記高密度ポリエチレンの含有量は５０質量％以上であり、上記高密度ポリエチレンのＪＩＳ−Ｋ−７２１０に準じて測定温度１９０℃、荷重２１．１８Ｎの条件下で測定したメルトフローレートが５ｇ／１０分以上３０ｇ／１０分以下であることが好ましい。上記第１芯鞘型複合短繊維の繊維長が２５ｍｍ以上６５ｍｍ未満であることが好ましい。

上記第１繊維層の目付が４ｇ／ｍ²以上１８ｇ／ｍ²以下であり、上記第２繊維層の目付が１０ｇ／ｍ²以上３０ｇ／ｍ²以下であり、上記第２繊維層の目付が上記第１繊維層の目付より大きいことが好ましい。

上記吸収性物品用表面シートにおいて、上記第１繊維層の表面を測定面としてＫＥＳ法に基づいて測定した平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）が０．００９２以下であることが好ましい。

本発明は、また、上記の吸収性物品用表面シートを含むことを特徴とする吸収性物品に関する。

本発明は、滑らかな触感を有し、ランオフや吸液速度等の吸液特性が良好な吸収性物品用表面シート、及びこれを含む吸収性物品を提供する。

図１は本発明の一実施形態の吸収性物品用表面シートの断面模式図である。 図２は本発明で用いる同心円構造の芯鞘型複合短繊維の繊維断面を示す断面模式図である。 図３は本発明で用いる偏心芯鞘型複合短繊維の繊維断面を示す断面模式図である。 図４Ａ〜Ｄは、本発明で用いる芯鞘型複合短繊維の捲縮形態を示す模式図である。

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、肌に当接する第１繊維層と、上記第１繊維層と隣接している第２繊維層とを含む吸収性物品用表面シートにおいて、上記第１繊維層を、芯成分がポリプロピレンを含み、鞘成分が上記ポリプロピレンの融点よりも５℃以上低い融点を有する熱可塑性樹脂を含む第１芯鞘型複合短繊維を５０質量％以上含む繊維層とし、上記第２繊維層を、芯成分がポリエステル樹脂を含み、鞘成分が上記ポリエステル樹脂の融点よりも５０℃以上低い融点を有する熱可塑性樹脂を含み、上記芯成分の重心位置が繊維の重心位置からずれている第２芯鞘型複合短繊維を５０質量％以上含む繊維層とし、上記第１芯鞘型複合短繊維の繊度を０．５ｄｔｅｘ以上２．１ｄｔｅｘ以下とし、上記第２芯鞘型複合短繊維の繊度を２．２ｄｔｅｘ以上５．２ｄｔｅｘ以下とし、上記第１芯鞘型複合短繊維と上記第２芯鞘型複合短繊維の少なくとも一部を、上記第１芯鞘型複合短繊維と上記第２芯鞘型複合短繊維の鞘成分により熱接着することで、吸収性物品用表面シートが滑らかな触感を有するとともに、ランオフや吸液速度等の吸液特性が良好になることを見出し、本発明に至った。すなわち、肌に当接する第１繊維層と、上記第１繊維層と隣接している第２繊維層とを含む吸収性物品用表面シートにおいて、肌に当接する第１繊維層を構成する第１芯鞘型複合短繊維の繊度と、第１繊維層に隣接する第２繊維層を構成する第２芯鞘型複合短繊維の繊度を特定の範囲にするとともに第１芯鞘型複合短繊維の繊度を第２芯鞘型複合短繊維の繊維より小さくしている。併せて、第１芯鞘型複合短繊維の芯成分にポリプロピレンを含ませ、第２芯鞘型複合短繊維の芯成分にポリエステル樹脂を含ませ、かつ第２芯鞘型複合短繊維の断面を偏心断面にしている。これにより、吸収性物品用表面シートが滑らかな触感を有するとともに、ランオフや吸液速度等の吸液特性が良好になることを見出した。

本発明の吸収性物品用表面シートは、肌に当接する第１繊維層と、上記第１繊維層と隣接している第２繊維層とを含む。図１は、本発明の一実施形態の吸収性物品用表面シートの断面模式図である。図１に示しているように、吸収性物品用表面シート１は、第１繊維層１１と、第１繊維層１１と隣接している第２繊維層１２で構成されている。

（第１繊維層）
第１繊維層は、芯成分がポリプロピレンを含み、鞘成分が上記ポリプロピレンの融点よりも５℃以上低い融点を有する熱可塑性樹脂を含む第１芯鞘型複合短繊維を５０質量％以上含む繊維層である。第１繊維層は、触感及び吸液特性に優れるという観点から、第１芯鞘型複合短繊維を６０質量％以上含むことが好ましく、より好ましくは第１芯鞘型複合短繊維を７０質量％以上含み、さらに好ましくは第１芯鞘型複合短繊維を８０質量％以上含み、特に好ましくは第１芯鞘型複合短繊維を９０質量％以上含む。第１繊維層に、第１芯鞘型複合短繊維に加えて、他の繊維を含ませる場合には、他の繊維として、例えば、天然繊維、再生繊維、合成繊維を用いることができる。上記天然繊維としては、例えば、コットン、シルク、ウール、麻、パルプ等が挙げられる。上記再生繊維としては、例えば、レーヨン、キュプラ等が挙げられる。上記合成繊維としては、例えば、アクリル系繊維、ポリエステル系繊維、ポリアミド系繊維、ポリオレフィン系繊維、ポリウレタン系繊維等が挙げられる。他の繊維としては、上述した繊維から、１種または複数種の繊維を用途等に応じて適宜に選択することができる。

＜芯成分＞
第１芯鞘型複合短繊維の芯成分におけるポリプロピレンの含有量は５０質量％以上であることが好ましく、より好ましくは６０質量％以上であり、さらに好ましくは８０質量％以上であり、特に好ましくは９０質量％以上であり、最も好ましくは、芯成分において、後述する無機フィラーを除く樹脂成分が全てポリプロピレンとなっている構成である。上記ポリプロピレン（以下、ＰＰとも記す。）としては、特に限定されず、例えばホモポリマー、ランダム共重合体、ブロック共重合体、又はそれらの混合物を用いることができる。上記ランダム共重合体、ブロック共重合体としては、例えば、プロピレンと、エチレン及び炭素数４以上のα−オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも一種のα−オレフィンとの共重合体が挙げられる。上記炭素数４以上のα−オレフィンとしては、特に限定されないが、例えば、１−ブテン、１−ペンテン、３，３−ジメチル−１−ブテン、４−メチル−１−ペンテン、４，４−ジメチル−１−ペンテン、１−デセン、１−ドデセン、１−テトラデセン、１−オクタデセン等が挙げられる。上記共重合体におけるプロピレンの含有量は５０質量％以上であることが好ましい。中でも、吸収性物品用表面シートの嵩回復性を向上する観点から、プロピレンホモポリマー、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−ブテン−１−プロピレン三元共重合体からなる群から選択される一種であることが好ましく、第１芯鞘型複合短繊維の生産性、カード通過性及び経済性（製造コスト）を考慮すると、芯成分におけるポリプロピレンはプロピレンホモポリマーであることが特に好ましい。

第１芯鞘型複合短繊維の芯成分において、上記ポリプロピレンの紡糸後の質量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎの比Ｍｗ／Ｍｎ（以下において、「Ｑ値」とも記す。）が３．０以上８．０以下であることが好ましく、３．０以上６．５以下であることがより好ましく、３．２以上６．０以下であることがさらに好ましく、３．４以上５．５以下であることが特に好ましい。上記ポリプロピレンの紡糸後のＱ値が３．０以上８．０以下であることで、第１芯鞘型複合短繊維が優れたカード通過性を有するとともに、第１芯鞘型複合短繊維を製造する際の生産性も良好になる。

上記ポリプロピレンは、紡糸後の質量平均分子量Ｍｗが１２００００以上であることが好ましい。より好ましい質量平均分子量Ｍｗは１４００００以上であり、特に好ましい質量平均分子量Ｍｗは１５００００以上である。上記ポリプロピレンは、紡糸後の質量平均分子量Ｍｗが１２００００以上であると、ポリプロピレン中に高分子量のポリプロピレン分子が多く存在するようになり、ポリプロピレンの紡糸後のＱ値が上述した範囲を満たしやすく、第１芯鞘型複合短繊維に高分子量のポリプロピレン分子が多く残存していることになる。上記ポリプロピレンの紡糸後の質量平均分子量Ｍｗの上限は特に限定されないが、３０００００以下であってもよく、２４００００以下であってもよく、２２００００以下であってもよい。ポリプロピレンの紡糸後の質量平均分子量Ｍｗが３０００００を超えると、可紡性及び延伸性が低下し、生産性の高い第１芯鞘型複合短繊維が得られにくくなるおそれがある。

上記ポリプロピレンのＱ値、質量平均分子量Ｍｗは、紡糸前と紡糸後で異なる場合がある。特に、紡糸後のＱ値が３．０以上８．０以下のポリプロピレンは、紡糸前のＱ値が８を超えてもよい。これは、比較的高分子量のポリプロピレン分子を構成する分子間の結合が紡糸時の熱で切断される、或いは、比較的高分子量のポリプロピレン分子の一部が低分子量のポリプロピレン分子に連鎖移動するためであると推察される。なお、本発明において、Ｑ値、Ｍｗの値は、特に紡糸前の値であると記載していない限り、紡糸後の値である。

第１芯鞘型複合短繊維において、芯成分は、上記ポリプロピレンに加えて、他の樹脂を含んでもよい。上記他の樹脂としては、特に限定されないが、例えば、上記ポリプロピレン以外のポリオレフィン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート、ポリスチレン等が挙げられる。上記ポリオレフィン樹脂としては、特に限定されないが、例えば、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、ポリメチルペンテン、ポリブテン−１、及びこれらとアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸等の不飽和カルボン酸、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステル、マレイン酸エステル等の不飽和カルボン酸のエステル、アクリル酸無水物、メタクリル酸無水物、マレイン酸無水物等の不飽和カルボン酸の無水物からなる群から選ばれる少なくとも一種以上を共重合したもの、グラフト重合したもの、並びにこれらのエラストマー等が挙げられる。上記ポリエステル樹脂としては、特に限定されないが、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリ乳酸、及びこれらとイソフタル酸、コハク酸、アジピン酸等の酸成分や、１，４ブタンジオール、１，６ヘキサンジオール等のグリコール成分、ポリテトラメチレングリコール、ポリオキシメチレングリコール等との共重合体、並びにこれらのエラストマーが挙げられる。上記ポリアミド樹脂としては、特に限定されないが、例えば、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１１、ナイロン１２等が挙げられる。また、本発明の効果が阻害されず、繊維生産性、不織布生産性、熱接着性、触感に影響を与えない範囲であれば、第１芯鞘型複合短繊維の芯成分に、公知の各種添加剤を添加してもよい。第１芯鞘型複合短繊維の芯成分に添加できる添加剤としては、公知の結晶核剤、帯電防止剤、顔料、艶消し剤、熱安定剤、光安定剤、難燃剤、抗菌剤、滑剤、可塑剤、柔軟剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤等が挙げられる。

第１芯鞘型複合短繊維の芯成分において、上記ポリプロピレンのメルトフローレートは特に限定されないが、ＪＩＳ−Ｋ−７２１０に準じて測定したメルトフローレート（ＭＦＲ；測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ（２１．１８Ｎ）、以下においてＭＦＲ２３０と記す。）が１０ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分以下であることが好ましい。より好ましいＭＦＲ２３０は２０ｇ／１０分以上４０ｇ／１０分以下であり、特に好ましいＭＦＲ２３０は２５ｇ／１０分以上３５ｇ／１０分以下である。上記ポリプロピレンのＭＦＲ２３０が上記の範囲内であることにより、紡糸引き取り性及び延伸性が良好になるだけでなく、芯成分がカード機を通過するのに充分な弾性を持つようになり、第１芯鞘型複合短繊維のカード通過性が良好になる。

第１芯鞘型複合短繊維の芯成分において、上記ポリプロピレンの融点は特に限定されないが、カード通過性及びそれを用いた吸収性物品用表面シート（熱接着不織布）の強度及び耐熱性を考慮すると、上記ポリプロピレンの融点は、１５０℃以上であることが好ましく、１５２℃以上であることがより好ましく、１５５℃以上であることが特に好ましい。上記ポリプロピレンの融点が１５０℃以上であることで、第１芯鞘型複合短繊維を用いて繊維ウェブを作製し、この繊維ウェブに熱風加工等の熱処理を行った際、不織布の繊維ウェブの嵩が減少しにくくなり、嵩高で触感の柔らかい熱接着不織布が得られやすくなる。上記ポリプロピレンの融点の上限は特に限定されないが、１７０℃以下であればよく、１６８℃以下であってもよい。本発明において、融点は、ＪＩＳ−Ｋ−７１２１に準じて測定したＤＳＣ曲線より求められる融解ピーク温度をいう。

第１芯鞘型複合短繊維の芯成分において、上記ポリプロピレンは、ＪＩＳ−Ｋ−７１６１に準じて測定される引張弾性率が１６００ＭＰａ以上であることが好ましく、１６５０ＭＰａ以上であることがより好ましく、１６８０ＭＰａ以上であることが特に好ましい。芯成分に含まれるポリプロピレンの引張弾性率が１６００ＭＰａ以上であることで、芯成分がカード機を通過するのに充分な弾性を持つようになり、第１芯鞘型複合短繊維のカード通過性が良好になる。また、複合短繊維の芯成分が充分な弾性を持つことで、クリンパー等を用いて機械捲縮を付与すると、与えられた機械捲縮の形状を維持しやすく、また捲縮発現性も良好なものとなる。

＜鞘成分＞
第１芯鞘型複合短繊維において、鞘成分は、上記芯成分におけるポリプロピレンより融点が５℃以上低い熱可塑性樹脂を含む。第１芯鞘型複合短繊維の鞘成分において、上記芯成分におけるポリプロピレンより融点が５℃以上低い熱可塑性樹脂としては、特に限定されないが、高密度ポリエチレン（以下において、ＨＤＰＥとも記す。）を用いることが好ましい。第１芯鞘型複合短繊維の鞘成分が高密度ポリエチレンを含むことにより、第１芯鞘型複合短繊維が剛性の高いものとなりやすく、上述した特定のＱ値の範囲を満たすポリプロピレと組みあわせて複合短繊維を構成することで、繊維全体の弾性が高くなり、第１芯鞘型複合短繊維のカード通過性、捲縮発現性が良好になりやすい。また、第１芯鞘型複合短繊維を含む第１繊維層、及び第１繊維層を含む吸収性物品用表面シートが嵩高なものになりやすい。第１芯鞘型複合短繊維の鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの含有量は好ましくは８０質量％以上であり、より好ましくは９０質量％以上であり、さらに好ましくは９５質量％以上であり、特に好ましくは、鞘成分において、後述する無機フィラーを除く樹脂成分が全て高密度ポリエチレンとなっている構成である。

第１芯鞘型複合短繊維において、上記鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンのメルトフローレートは特に限定されないが、ＪＩＳ−Ｋ−７２１０に準じて測定したメルトフローレート（ＭＦＲ；測定温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇｆ（２１．１８Ｎ）、以下においてＭＦＲ１９０と記す。）が５ｇ／１０分以上３０ｇ／１０分以下であることが好ましい。より好ましいＭＦＲ１９０は８ｇ／１０分以上２３ｇ／１０分以下であり、特に好ましいＭＦＲ１９０は１０ｇ／１０分以上１８ｇ／１０分以下である。上記高密度ポリエチレンのＭＦＲ１９０が上記の範囲内であることにより、紡糸引き取り性及び延伸性が良好になるだけでなく、第１芯鞘型複合短繊維のカード通過性が良好になる。

第１芯鞘型複合短繊維の鞘成分において、上記高密度ポリエチレンの融点は、上記芯成分に含まれるポリプロピレンの融点よりも５℃以上低ければよく特に限定されないが、第１芯鞘型複合短繊維のカード通過性、並びに吸収性物品用表面シートの生産性、強度及び耐熱性を考慮すると、上記高密度ポリエチレンの融点は、１２５℃以上１４０℃以下であることが好ましく、１２８℃以上１３８℃以下であることがより好ましい。

第１芯鞘型複合短繊維において、鞘成分は高密度ポリエチレンに加えて、他の樹脂を含んでもよい。上記他の樹脂としては、特に限定されないが、例えば、第１芯鞘型複合短繊維の芯成分に添加する他の樹脂として列挙されたものを用いることができる。また、第１芯鞘型複合短繊維の鞘成分にも、本発明の効果が阻害されず、繊維生産性、不織布生産性、熱接着性、触感に影響を与えない範囲であれば、公知の各種添加剤を加えることが可能である。

第１芯鞘型複合短繊維は、複合短繊維１００質量％に対して無機フィラーを０．５質量％以上１０質量％以下含むことが好ましい。上述した範囲の無機フィラーを含むことにより、吸収性物品用表面シートの見た目の白さ、すなわち白度が高くなる。加えて、第１芯鞘型複合短繊維の繊度が２．１ｄｔｅｘ以下であることから、上記第１芯鞘型複合短繊維を含む第１繊維層の表面が可視光線を乱反射しやすくなるだけでなく、同じ目付の不織布であれば不織布を構成する繊維の本数が増えるため、吸収性物品用表面シートの白度がさらに高くなりやすい。吸収性物品用表面シートの白度が高いことにより、吸収性物品が経血や尿等の排泄物を吸収したとき、表面シートの下に位置する吸収体に吸収された上記経血や尿等の排泄物の色が表面から見えにくくなる、いわゆる隠蔽性が高くなる。隠蔽性をより高める観点から、上記無機フィラーは白度の高い無機粉体であることが好ましい。具体的には、二酸化チタン（ＴｉＯ₂、以下単に酸化チタンとも称す。）、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、酸化マグネシウム、シリカ（二酸化ケイ素）、マイカ、ゼオライト、タルク等の白色の無機粉末を無機フィラーとして第１芯鞘型複合短繊維に含有させる。上記無機フィラーは、二酸化チタン、酸化亜鉛、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、シリカ及びタルクからなる群から選ばれる少なくとも１種を含有することが好ましく、少なくとも酸化チタンを含有することがより好ましく、実質的に酸化チタンのみを無機フィラーとして含有していることが特に好ましい。

第１芯鞘型複合短繊維において、無機フィラーの含有量は、好ましくは複合短繊維１００質量％に対して０．８質量％以上８質量％以下であり、より好ましくは１．０質量％以上６．０質量％以下であり、さらに好ましくは１．２質量％以上５．０質量％以下であり、特に好ましくは１．３質量％以上３．５質量％以下である。上記第１芯鞘型複合短繊維が無機フィラーを含むことにより、上述したように、該複合短繊維を含む吸収性物品用表面シートを吸収性物品に使用したとき、優れた隠蔽性を発揮するほか、無機フィラーを含むことで複合短繊維そのもの、及びこれを含む吸収性物品用表面シートの触感も柔らかくなる傾向がある。無機フィラーは第１芯鞘型複合短繊維を構成する鞘成分及び芯成分のいずれか一方に含有させてもよいし、両方に含有させてもよい。吸収性物品用表面シートの隠蔽性の観点から、少なくとも第１芯鞘型複合短繊維の芯成分に無機フィラーを含有させることが好ましい。また、第１芯鞘型複合短繊維１００質量％に対する無機フィラーの含有量が４質量％又は５質量％を超える場合、無機フィラーを鞘成分又は芯成分の一方の樹脂成分のみに含有させると、無機フィラーを含む樹脂成分の可紡性が極端に低下するため、鞘成分及び芯成分の両方に無機フィラーを含有させることが好ましい。

第１芯鞘型複合短繊維は、上記芯成分と上記鞘成分が実質的に同心円状に配置された同心円構造の芯鞘型複合短繊維であることが好ましい。図２は、同心円構造の芯鞘型複合短繊維の繊維断面を示す断面模式図である。図２に示すように、同心円構造の芯鞘型複合短繊維２では、鞘成分２１と芯成分２２が実質的に同心円状に配置されている。すなわち、繊維断面において、芯成分２２の重心位置２３は芯鞘型複合短繊維２の重心位置２４から実質的にずれていない。第１芯鞘型複合短繊維が同心円構造の芯鞘型複合短繊維である場合、このように、芯成分２２の周囲に鞘成分２１が配置され、鞘成分２１が芯成分２２の周囲を囲むことで、同心円構造の芯鞘型複合短繊維２において、切断面以外の繊維表面は鞘成分２１に覆われている。これにより、同心円構造の第１芯鞘型複合短繊維で構成された繊維ウェブを熱接着させる時に、第１芯鞘型複合短繊維の表面を構成する鞘成分が溶融し、繊維同士が熱接着する。第１芯鞘型複合短繊維は芯成分が偏心していない、すなわち同心円構造になっているため、繊維断面における鞘成分の厚さは、繊維断面のいずれの箇所においてもほぼ一定の厚さになっている。その結果、第１芯鞘型複合短繊維で構成された繊維ウェブを熱処理する時に、繊維表面の鞘成分が軟化・溶融している第１芯鞘型複合短繊維に対し、いずれの部分に他の繊維が接触しても、均一な強度の熱接着点が形成されるため、第１芯鞘型複合短繊維を使用した第１繊維層は、接着強度が高く、摩擦に強く毛羽立ちにくいものとなる。芯成分の重心位置が複合短繊維の重心位置から実質的にずれていないとは、下記の方法で求められるずれの割合（以下、偏心率とも記す。）が１０％以下、好ましくは７％以下、特に好ましくは５％以下、最も好ましくは３％以下であることを指す。

＜偏心率＞
芯鞘型複合短繊維の繊維断面を走査型電子顕微鏡等で拡大撮影し、芯成分２２の重心位置２３をＣ１とし、芯鞘型複合短繊維２の重心位置２４をＣｆとし、芯鞘型複合短繊維の半径２５をｒｆとしたとき、下記数式１で算出する。

[数１]
偏芯率（％）＝［（Ｃｆ−Ｃ１）／ｒｆ］×１００

第１芯鞘型複合短繊維において、芯成分と鞘成分の複合比が芯成分／鞘成分の体積比で５２／４８〜７３／２７であることが好ましく、より好ましくは５５／４５〜７０／３０であり、さらに好ましくは６０／４０〜７０／３０であり、特に好ましくは６２／３８〜６８／３２である。第１芯鞘型複合短繊維における芯成分と鞘成分の複合比が上述した範囲であることにより、第１芯鞘型複合短繊維のカード通過性、及び第１芯鞘型複合短繊維を含む吸収性物品用表面シートの触感が良好になる。

第１芯鞘型複合短繊維において、芯成分の繊維断面における形態は、円形以外に、楕円形、Ｙ形、Ｘ形、井形、多角形、星形等の異形であってもよく、複合短繊維の繊維断面における形態は、円形以外に、楕円形、Ｙ形、Ｘ形、井形、多角形、星形等の異形、又は中空形であってもよい。

第１芯鞘型複合短繊維は、繊度が０．５ｄｔｅｘ以上２．１ｄｔｅｘ以下である。第１芯鞘型複合短繊維の繊度が２．１ｄｔｅｘ以下であることにより、吸収性物品用表面シートの触感が滑らかになるとともに、隠蔽性も高くなる傾向がある。吸収性物品用表面シートの触感及び隠蔽性を向上させる観点から、第１芯鞘型複合短繊維の繊度は１．８ｄｔｅｘ以下であることが好ましく、１．７ｄｔｅｘ以下であることがより好ましい。繊度が０．５ｄｔｅｘ以上であることにより、吸収性物品用表面シートのランオフが短くなったり、吸液速度が速くなる等吸液特性が良好になる。吸収性物品用表面シートのランオフを短くし、吸液特性を向上させる観点から、第１芯鞘型複合短繊維の繊度は、０．８ｄｔｅｘ以上であることが好ましく、１．０ｄｔｅｘ以上であることがより好ましく、１．１ｄｔｅｘ以上であることが特に好ましい。

第１芯鞘型複合短繊維は、主として、図４Ａに示す鋸歯状捲縮（機械捲縮とも称す）と図４Ｂに示す波形状捲縮からなる群から選ばれる少なくとも一種の捲縮を有し、捲縮数が５個／２５ｍｍ以上２５個／２５ｍｍ以下であることが好ましい。カード通過性を低下させることなく、柔軟で風合いの滑らかな吸収性物品用表面シートを得ることができる。より好ましい捲縮数は８個／２５ｍｍ以上２０個／２５ｍｍ以下であり、さらに好ましい捲縮数は１０個／２５ｍｍ以上２０個／２５ｍｍ以下である。また、第１芯鞘型複合短繊維は、複合短繊維のカード通過性、及び第１芯鞘型複合短繊維を含む不織布の触感や嵩回復性の観点から、捲縮率が５％以上２０％以下であることが好ましく、６％以上１８％以下であることがより好ましく、６．５％以上１６％以下であることがさらに好ましい。

第１芯鞘型複合短繊維は、その繊維長は特に限定されないが、カード通過性を考慮すると、繊維長は２５ｍｍ以上６５ｍｍ未満であることが好ましい。繊維長がこの範囲を満たすことで、第１芯鞘型複合短繊維が細繊度であってもカード通過性に優れ、地合の良好なカードウェブを製造できる。細繊度の繊維の場合、繊維長が２５ｍｍ未満であると、繊維長が短すぎてカードに引っかからない、いわゆるフライの状態になりやすく、カードウェブが製造できなくなるおそれがある。細繊度の繊維の場合、繊維長が６５ｍｍ以上であると、複合短繊維がカード機のワイヤーにかかりすぎたり、複合短繊維同士が絡みやすくなったりすることで毛玉状に繊維が集まる、いわゆるネップが多発し、カードウェブが製造できなくなるおそれがある。第１芯鞘型複合短繊維の繊維長は、より好ましくは２８ｍｍ以上５５ｍｍ以下であり、さらに好ましくは３０ｍｍ以上４８ｍｍ以下であり、特に好ましくは３４ｍｍ以上４５ｍｍ以下である。

（第２繊維層）
第２繊維層は、芯成分がポリエステル樹脂を含み、鞘成分が上記ポリエステル樹脂の融点よりも５０℃以上低い融点を有する熱可塑性樹脂を含み、上記芯成分の重心位置が繊維の重心位置からずれている第２芯鞘型複合短繊維を５０質量％以上含む繊維層である。第２繊維層は、吸液特性に優れるという観点から、第２芯鞘型複合短繊維を６０質量％以上含むことが好ましく、より好ましくは７０質量％以上含み、さらに好ましくは８０質量％以上含み、特に好ましくは９０質量％以上含む。第２繊維層に、第２芯鞘型複合短繊維に加えて、他の繊維を含ませる場合には、他の繊維として、例えば、天然繊維、再生繊維、合成繊維を用いることができる。上記天然繊維としては、例えば、コットン、シルク、ウール、麻、パルプ等が挙げられる。上記再生繊維としては、レーヨン、キュプラ等が挙げられる。上記合成繊維としては、アクリル系繊維、ポリエステル系繊維、ポリアミド系繊維、ポリオレフィン系繊維、ポリウレタン系繊維等が挙げられる。他の繊維としては、上述した繊維から、１種または複数種の繊維を用途等に応じて適宜に選択することができる。

第２芯鞘型複合短繊維は、芯成分の重心位置が繊維の重心位置からずれている偏心芯鞘型複合短繊維である。図３は、偏心芯鞘型複合短繊維の繊維断面を示す断面模式図である。図３に示しているように、芯成分３２の重心位置３３が芯鞘型複合短繊維３の重心位置３４からずれている。偏心芯鞘型複合短繊維の捲縮形状は、一般的に図４Ａに示す鋸歯状捲縮よりも図４Ｂに示す波形状捲縮や図４Ｃに示す螺旋形状捲縮（コイル状捲縮とも称す）になりやすい。また、偏心芯鞘型複合短繊維の捲縮形状は、鋸歯状捲縮に波形状捲縮及び／または螺旋状捲縮が混在した捲縮形状になってもよい。図４Ｄは鋸歯状捲縮と波形状捲縮が混在している捲縮形状の模式図である。そして、鋸歯状捲縮を有する複合短繊維と比較して、波形状捲縮、螺旋状捲縮、鋸歯状捲縮と波形状捲縮及び／又は螺旋状捲縮が混在している複合短繊維を用いた熱接着不織布は、嵩高で、不織布内部に空隙が多く存在する、疎な内部構造を持つ不織布になりやすい。そのため、第２繊維層に偏心芯鞘型複合短繊維である第２芯鞘型複合短繊維を含ませることにより、第２繊維層は空隙の多い、疎な構造の繊維層となるため、第１繊維層が吸収した液体（例えば経血などの血液や尿などの排泄物）を第２繊維層の内部に引き込みやすくなり、第２繊維層を構成する繊維として同心円構造の芯鞘型複合短繊維を用いた場合より、ランオフが短くなったり、吸液速度が速くなる等吸液特性が良好になる。第２芯鞘型複合短繊維は、偏心率が１０％超かつ５０％以下であることが好ましく、より好ましくは１５％以上３０％以下である。第２芯鞘型複合短繊維の偏心率は、芯鞘型複合短繊維の繊維断面を走査型電子顕微鏡等で拡大撮影し、芯成分３２の重心位置３３をＣ１とし、芯鞘型複合短繊維３の重心位置３４をＣｆとし、複合短繊維の半径３５をｒｆとしたとき、上述した数式１で算出することができる。

第２芯鞘型複合短繊維は、繊度が２．２ｄｔｅｘ以上５．２ｄｔｅｘ以下である。第２繊維層を構成する第２芯鞘型複合短繊維の繊度を、第１繊維層を構成する第１芯鞘型複合短繊維の繊度より大きくすることで、吸収性物品用表面シートが適度なクッション性を有し、触感が滑らかになるとともに、吸液特性も良好になる。第２芯鞘型複合短繊維の繊度が２．２ｄｔｅｘ未満であると、第２芯鞘型複合短繊維が偏心芯鞘型の複合短繊維であっても、繊度が小さいことで第２繊維層の構成繊維の本数が相対的に多くなり、その結果、第２繊維層が密な構造となって経血や尿等の排泄物を吸液しなくなる。また、第２芯鞘型複合短繊維の繊度が５．２ｄｔｅｘを超えると、第２芯鞘型複合短繊維の繊度が大きいことで第２繊維層の構成本数が相対的に少なくなり、その結果、第２繊維層が疎になりすぎて、毛細管現象が発生しにくくなり、経血や尿等の排泄物を吸液しなくなる。第２芯鞘型複合短繊維の繊度は２．６ｄｔｅｘ以上４．８ｄｔｅｘ以下であるとより好ましく、２．８ｄｔｅｘ以上４．６ｄｔｅｘ以下であるとさらに好ましい。

第２芯鞘型複合短繊維において、芯成分はポリエステル樹脂を５０質量％以上含むことが好ましく、より好ましくは６０質量％以上含み、さらに好ましくは７０質量％以上含み、特に好ましくは８０質量％以上含む。芯成分がポリエステル樹脂を５０質量％以上含むことにより、第２芯鞘型複合短繊維のカード通過性が良好になる。上記ポリエステル樹脂としては、特に限定されないが、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリ乳酸、及びこれらとイソフタル酸、コハク酸、アジピン酸等の酸成分や、１，４ブタンジオール、１，６ヘキサンジオール等のグリコール成分、ポリテトラメチレングリコール、ポリオキシメチレングリコール等との共重合体、並びにこれらのエラストマーが挙げられる。吸収性物品用表面シートの嵩高性、クッション性、及び吸液速度の観点から、上記ポリエステル樹脂は、ポリエチレンテレフタレート（以下において、ＰＥＴとも記す。）であることが好ましい。

第２芯鞘型複合短繊維において、芯成分に含まれるポリエステル樹脂より融点が５０℃以上低い熱可塑性樹脂は、特に限定されないが、高密度ポリエチレンを用いることが好ましい。第２芯鞘型複合短繊維の鞘成分が高密度ポリエチレンを含むことにより、第２芯鞘型複合短繊維が剛性の高いものとなりやすく、第２芯鞘型複合短繊維のカード通過性、捲縮発現性が良好になりやすい。第２芯鞘型複合短繊維の鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの含有量は好ましくは８０質量％以上であり、より好ましくは９０質量％以上であり、さらに好ましくは９５質量％以上であり、特に好ましくは１００質量％である。上記高密度ポリエチレンとしては、上述した第１芯鞘型複合短繊維の鞘成分に用いることができる高密度ポリエチレンを用いることができる。第１芯鞘型複合短繊維の鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンと、第２芯鞘型複合短繊維の鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンは融点がほぼ同等であることが好ましい。第１芯鞘型複合短繊維と第２芯鞘型複合短繊維とを第１芯鞘型複合短繊維と第２芯鞘型複合短繊維の鞘成分により熱接着しやすくなる。

第２芯鞘型複合短繊維において、芯成分の繊維断面における形態は、円形以外に、楕円形、Ｙ形、Ｘ形、井形、多角形、星形等の異形であってもよく、複合短繊維の繊維断面における形態は、円形以外に、楕円形、Ｙ形、Ｘ形、井形、多角形、星形等の異形、又は中空形であってもよい。

第２芯鞘型複合短繊維は、その繊維長は特に限定されず、例えば、７６ｍｍ以下であればよい。吸収性物品用表面シートを製造するときの工程性の観点から、繊維長は３５ｍｍ以上６５ｍｍ以下であることが好ましく、より好ましくは４０ｍｍ以上６０ｍｍ以下であり、さらに好ましくは４４ｍｍ以上５５ｍｍ以下である。

本発明の吸収性物品用表面シートにおいて、第１芯鞘型複合短繊維と第２芯鞘型複合短繊維の少なくとも一部が、第１芯鞘型複合短繊維と第２芯鞘型複合短繊維の鞘成分により熱接着している。第１芯鞘型複合短繊維を５０質量％以上含有する第１繊維ウェブと、第２芯鞘型複合短繊維を５０質量％以上含有する第２繊維ウェブを積層し、積層構造の繊維ウェブを熱処理して第１芯鞘型複合短繊維と第２芯鞘型複合短繊維の少なくとも一部を鞘成分により熱接着させる。

上記繊維ウェブとしては、パラレルウェブ、セミランダムウェブ、ランダムウェブ、クロスウェブ、及びクリスクロスウェブ等のカードウェブ、エアレイドウェブ等が挙げられる。吸収性物品用表面シートは嵩高性や柔軟性、繊維間にある程度空隙が存在する、適度な空隙率を有していることが求められるため、繊維ウェブはカードウェブであることが好ましい。第１繊維層と第２繊維層は、異なる種類の繊維ウェブであってもよい。

上記積層構造の繊維ウェブに熱処理を施して、第１芯鞘型複合短繊維と第２芯鞘型複合短繊維の鞘成分により第１芯鞘型複合短繊維と第２芯鞘型複合短繊維を熱接着させることで、第１繊維層（第１繊維ウェブ）と第２繊維層（第２繊維ウェブ）を含む熱接着不織布の形態で、本発明の吸収性物品用表面シートを得ることができる。熱接着不織布の形態であれば、厚さ方向の柔軟性、嵩回復性、並びに不織布表面の滑らかな風合い等の効果を顕著に発揮するからである。繊維間を絡合させるために、繊維ウェブには、必要に応じて、熱処理前及び/又は熱処理後にニードルパンチ処理や水流交絡処理等の交絡処理を施してもよい。第１繊維ウェブと第２繊維ウェブは境目付近で互いに絡合してもよい。

上記熱処理は、公知の熱処理機により施すことができる。例えば、熱処理には、熱風貫通式熱処理機、熱風吹き付け式熱処理機及び赤外線式熱処理機等、風圧等の圧力が繊維ウェブにあまり加わらない熱処理機が好ましく用いられる。熱処理温度等の熱処理条件は、例えば、鞘成分が十分に溶融及び／又は軟化して、繊維同士が接点又は交点において接合するとともに、捲縮がつぶれないような条件を選択して実施する。例えば、熱処理温度は、鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの紡糸前の融点（複数の高密度ポリエチレンが鞘成分に含まれている場合には、最も高い融点を有する高密度ポリエチレンの融点）をＴｍとしたときに、Ｔｍ以上かつ（Ｔｍ＋４０℃）以下の範囲とすることが好ましい。より好ましい熱処理温度の範囲は（Ｔｍ＋５℃）以上かつ（Ｔｍ＋３０℃）以下である。

上記吸収性物品用表面シートは、触感が良好である。吸収性物品用表面シートの触感は、布帛の風合いを計測し客観的に評価する方法の一つである、ＫＥＳ（Ｋａｗａｂａｔａ Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ Ｓｙｓｔｅｍ）法に基づいて計測・評価することができる。具体的には、上記吸収性物品用表面シートにおいて、第１繊維層の表面を測定面とし、ＫＥＳ法に基づいて平均摩擦係数の変動（摩擦係数μの平均偏差といわれることもあり、以下、ＭＭＤとも称す。）を測定し、触感を評価する。ＭＭＤは、摩擦のばらつきを示し、これが大きいほど表面がざらざらしていることを示す。平均摩擦係数の変動を測定する機器は、ＫＥＳ法に基づいた表面摩擦の測定が行える機器であれば特に限定されない。例えば、摩擦感テスター（「ＫＥＳ−ＳＥ」、カトーテック社製）、自動化表面試験機（「ＫＥＳ−ＦＢ４−ＡＵＴＯ−Ａ」、カトーテック社製）等を用いることができる。

上記吸収性物品用表面シートは、滑らかな触感を有し、風合いに優れるという観点から、第１繊維層の表面を測定面とし、ＫＥＳ法に基づいて測定した平均摩擦係数の変動が０．００９２以下であることが好ましく、０．００９以下であることがより好ましく、０．００８８以下であることがさらに好ましい。

上記吸収性物品用表面シートは、経血や尿等の排泄物の液漏れがなく吸液特性に優れるという観点から、後述するように測定したランオフが４５ｍｍ以下であることが好ましく、４０ｍｍ以下であることがより好ましく、３５ｍｍ以下であることがさらに好ましい。また、上記吸収性物品用表面シートは、繰り返し吸液特性に優れるという観点から、後述するように測定した３回目の吸液速度が４０秒以下であることが好ましく、より好ましくは３５秒以下であり、さらに好ましくは３０秒以下である。

上記吸収性物品用表面シートにおいて、吸液特性の観点から、第１繊維層の目付は第２繊維層の目付より低いことが好ましい。液戻りが少なく、耐ウェットバック性に優れるという観点から、第１繊維層の目付は４ｇ／ｍ²以上１８ｇ／ｍ²以下であることが好ましく、５ｇ／ｍ²以上１８ｇ／ｍ²以下であることがより好ましく、６ｇ／ｍ²以上１５ｇ／ｍ²以下であることがさらに好ましく、７ｇ／ｍ²以上１４ｇ／ｍ²以下であることが特に好ましい。また、液戻りが少なく、耐ウェットバック性に優れるという観点から、第２繊維層の目付は１０ｇ／ｍ²以上３０ｇ／ｍ²以下であることが好ましく、１２ｇ／ｍ²以上２８ｇ／ｍ²以下であることがより好ましく、１２ｇ／ｍ²以上２５ｇ／ｍ²以下であることがさらに好ましい。

上記吸収性物品用表面シートにおいて、第１繊維層は、吸収性物品を着用する着用者の肌に当接する。第１芯鞘型複合短繊維を含む第１繊維層が肌に当たることで、吸収性物品の使用者に対し、快適な使用感を与えることができる。上記吸収性物品用表面シートは、生理用ナプキン、幼児用紙オムツ、成人用紙オムツ、ほ乳類を始めとする動物用の紙オムツ、パンティーライナー（おりものシート）、失禁用ライナー等の各種吸収性物品の表面シートとして好ましく使用できる。

本発明の吸収性物品としては、上記吸収性物品用表面シートを含むものであればよく、特に限定されない。例えば、生理用ナプキン、幼児用紙オムツ、成人用紙オムツ、ほ乳類を始めとする動物用の紙オムツ、パンティーライナー（おりものシート）、失禁用ライナー等が挙げられる。

以下、実施例により、本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されない。

実施例及び比較例では、下記の繊維を用いた。

（１）繊維１：芯成分がＰＰ（融点：１６０℃、ＭＦＲ２３０：１２ｇ/１０分、Ｑ値（紡糸前）：４．６）であり、鞘成分がＨＤＰＥ（融点：１３０℃、ＭＦＲ１９０：１２ｇ／１０分）であり、芯鞘比（芯成分／鞘成分の体積比）が６５／３５であり、芯成分と鞘成分が同心円状に配置された同心円構造の芯鞘型複合短繊維（繊度：１．４ｄｔｅｘ、繊維長：３８ｍｍ）を用いた。
（２）繊維２：芯成分がＰＰ（融点：１６０℃、ＭＦＲ２３０：１２ｇ/１０分、Ｑ値（紡糸前）：４．６）であり、鞘成分がＨＤＰＥ（融点：１３０℃、ＭＦＲ１９０：１２ｇ／１０分）であり、芯鞘比（芯成分／鞘成分の体積比）６５／３５であり、芯成分と鞘成分が同心円状に配置された同心円構造の芯鞘型複合短繊維（繊度：１．６ｄｔｅｘ、繊維長：３８ｍｍ）を用いた。
（３）繊維３：芯成分がＰＰ（融点：１６０℃、ＭＦＲ２３０：２２ｇ/１０分、Ｑ値（紡糸前）：５．２）であり、鞘成分がＨＤＰＥ（融点：１３０℃、ＭＦＲ１９０：２２ｇ／１０分）であり、芯鞘比（芯成分／鞘成分の体積比）が６５／３５であり、芯成分と鞘成分が同心円状に配置された同心円構造の芯鞘型複合短繊維（繊度：１．１ｄｔｅｘ、繊維長：３８ｍｍ）を用いた。
（４）繊維４：芯成分がＰＥＴ（融点：２５６℃）であり、鞘成分がＨＤＰＥ（融点：１３０℃、ＭＦＲ１９０：１２ｇ／１０分）であり、芯鞘比（芯成分／鞘成分の体積比）が４５／５５であり、偏心率が２５％の偏心芯鞘型複合短繊維（繊度：２．６ｄｔｅｘ、繊維長：５１ｍｍ）を用いた。
（５）繊維５：芯成分がＰＥＴ（融点：２５６℃）であり、鞘成分がＨＤＰＥ（融点：１３０℃、ＭＦＲ１９０：１２ｇ／１０分）であり、芯鞘比（芯成分／鞘成分の体積比）が４５／５５であり、偏心率が２５％の偏心芯鞘型複合短繊維（繊度：３．３ｄｔｅｘ、繊維長：５１ｍｍ）を用いた。
（６）繊維６：芯成分がＰＥＴ（融点：２５６℃）であり、鞘成分がＨＤＰＥ（融点：１３０℃、ＭＦＲ１９０：１２ｇ／１０分）であり、芯鞘比（体積比）：芯成分／鞘成分が４５／５５であり、偏心率が２５％の偏心芯鞘型複合短繊維（繊度：４．４ｄｔｅｘ、繊維長：５１ｍｍ）を用いた。
（７）繊維７：芯成分がＰＥＴ（融点：２５６℃）であり、鞘成分がＨＤＰＥ（融点：１３０℃、ＭＦＲ１９０：１２ｇ／１０分）であり、芯鞘比（芯成分／鞘成分の体積比）が４５／５５であり、偏心率が２５％の偏心芯鞘型複合短繊維（繊度：５．６ｄｔｅｘ、繊維長：５１ｍｍ）を用いた。
（８）繊維８：芯成分がＰＥＴ（融点：２５６℃）であり、鞘成分がＨＤＰＥ（融点：１３０℃、ＭＦＲ１９０：１２ｇ／１０分）であり、芯鞘比（芯成分／鞘成分の体積比）が３７／６３であり、芯成分と鞘成分が同心円状に配置された同心円構造の芯鞘型複合短繊維（繊度：２．２ｄｔｅｘ、繊維長：５１ｍｍ）を用いた。
（９）繊維９：芯成分がＰＥＴ（融点：２５６℃）であり、鞘成分がＨＤＰＥ（融点：１３０℃、ＭＦＲ１９０：１２ｇ／１０分）であり、芯鞘比（芯成分／鞘成分の体積比）が４０／６０であり、芯成分と鞘成分が同心円状に配置された同心円構造の芯鞘型複合短繊維（繊度：３．３ｄｔｅｘ、繊維長：５１ｍｍ）を用いた。
（１０）繊維１０：芯成分がＰＥＴ（融点：２５６℃）であり、鞘成分がＨＤＰＥ（融点：１３０℃、ＭＦＲ１９０：１２ｇ／１０分）であり、芯鞘比（芯成分／鞘成分の体積比）が４０／６０であり、芯成分と鞘成分が同心円状に配置された同心円構造の芯鞘型複合短繊維（繊度：４．４ｄｔｅｘ、繊維長：５１ｍｍ）を用いた。
なお、繊維１〜７の複合短繊維においては、芯成分に対し二酸化チタンを添加した。繊維１〜３において、二酸化チタンの含有量は繊維１００質量％に対して１．９５質量％であった。また、繊維４〜７において二酸化チタンの含有量は繊維１００質量％に対して１．６７質量％であった。

上記繊維において、ポリマーのＱ値は、以下のように測定した値である。

（数平均分子量Ｍｎ、質量平均分子量Ｍｗ、及びＱ値）
クロス分別装置（ＣＦＣ）とフーリエ変換型赤外線吸収スペクトル分析（ＦＴ−ＩＲ）を用い、測定溶媒としてオルトジクロルベンゼン（ＯＤＣＢ）を用いたゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）から数平均分子量Ｍｎ、質量平均分子量Ｍｗ、ｚ平均分子量Ｍｚ及び質量平均分子量／数平均分子量の比（Ｍｎ／Ｍｗ：Ｑ値）を測定した。

紡糸前のＰＰのＱ値は、使用したＰＰ樹脂ペレットをそのまま使用して測定した。なお、紡糸後のＰＰのＱ値は、得られた複合短繊維を用いて測定することができる。或いは、紡糸後のＰＰのＱ値は、溶融紡糸を行う際、押出機の温度を２９０℃とし、紡糸ノズルを取り付けない状態で押出機からＰＰ樹脂を溶融させて押し出し、空気中にて空冷することで直径５〜８ｍｍの棒状の樹脂ストランドを作製し、この棒状の樹脂ストランドを３ｍｍほどの長さに切断したものを試料として測定を行ってもよい。

（実施例１）
まず、繊維１を用い、ローラー式カード機にて目付１０ｇ／ｍ²の第１繊維ウェブを作製した。次いで、繊維４を用い、ローラー式カード機にて目付１５ｇ／ｍ²の第２繊維ウェブを作製した。次いで、第１繊維ウェブの上に第２繊維ウェブを積層した後、得られた積層繊維ウェブを１３５℃に設定した熱風貫通式熱処理機を用いて、１５秒間熱処理し、繊維１及び繊維４における鞘成分を溶融させて繊維１と繊維４を熱接着させて、第１繊維層と第２繊維層を含む熱接着不織布（目付２６．０ｇ／ｍ²）を得た。このとき、積層繊維ウェブは第１繊維層となる第１繊維ウェブを熱風貫通式熱処理機のコンベアネット面に接した状態で熱処理しており、熱風は第２繊維層側から積層繊維ウェブに対し吹き当てた。

（実施例２）
繊維４に代えて繊維５を用いた以外は、実施例１と同様にして、第１繊維層と第２繊維層を含む熱接着不織布（目付２４．０ｇ／ｍ²）を得た。

（実施例３）
繊維１に代えて繊維２を用い、繊維４に代えて繊維６を用いた以外は、実施例１と同様にして、第１繊維層と第２繊維層を含む熱接着不織布（目付２５．７ｇ／ｍ²）を得た。

（実施例４）
繊維１に代えて繊維２を用い、繊維４に代えて繊維５を用い、第１繊維ウェブの目付を７ｇ／ｍ²にし、第２繊維ウェブの目付を１８ｇ／ｍ²にした以外は、実施例１と同様にして、第１繊維層と第２繊維層を含む熱接着不織布（目付２４．７ｇ／ｍ²）を得た。

（実施例５）
繊維１に代えて繊維３を用い、繊維４に代えて繊維５を用いた以外は、実施例１と同様にして、第１繊維層と第２繊維層を含む熱接着不織布（目付２５．０ｇ／ｍ²）を得た。

（実施例６）
まず、繊維２を用い、パラレルカード機にて目付が約７ｇ／ｍ²になるように第１繊維ウェブを作製した。次いで、繊維５を用い、パラレルカード機にて目付が１８ｇ／ｍ²になるように第２繊維ウェブを作製した。第１繊維ウェブの上に第２繊維ウェブを積層した後、得られた積層繊維ウェブを１３５℃に設定した熱風貫通式熱処理機用いて、熱処理し、繊維２及び繊維５における鞘成分を溶融させて繊維２と繊維５を熱接着させて、第１繊維層と第２繊維層を含む熱接着不織布（目付２５．０ｇ／ｍ²）を得た。このとき、第１繊維層となる第１繊維ウェブが熱風貫通式熱処理機のコンベアネット面に接した状態で熱処理しており、熱風は第２繊維層側から積層繊維ウェブに対し吹き当てた。

（実施例７）
繊維１に代えて繊維２を用い、繊維４に代えて繊維５を用い、第１繊維ウェブの目付を２０ｇ／ｍ²にし、第２繊維ウェブの目付を１８ｇ／ｍ²にした以外は、実施例１と同様にして、第１繊維層と第２繊維層を含む熱接着不織布（目付３８．０ｇ／ｍ²）を得た。

（実施例８）
繊維１に代えて繊維２を用い、繊維４に代えて繊維５を用い、第１繊維ウェブの目付を７ｇ／ｍ²にし、第２繊維ウェブの目付を３５ｇ／ｍ²にした以外は、実施例１と同様にして、第１繊維層と第２繊維層を含む熱接着不織布（目付４５．０ｇ／ｍ²）を得た。

（比較例１）
繊維５に代えて繊維９を用いた以外は、実施例２と同様にして、第１繊維層と第２繊維層を含む熱接着不織布（目付２６．３ｇ／ｍ²）を得た。

（比較例２）
繊維６に代えて繊維１０を用いた以外は、実施例３と同様にして、第１繊維層と第２繊維層を含む熱接着不織布（目付２４．７ｇ／ｍ²）を得た。

（比較例３）
繊維６に代えて繊維７を用いた以外は、実施例３と同様にして、第１繊維層と第２繊維層を含む熱接着不織布（目付２６．７ｇ／ｍ²）を得た。

（比較例４）
繊維２に代えて繊維８を用いた以外は、実施例４と同様にして、第１繊維層と第２繊維層を含む熱接着不織布（目付２６．０ｇ／ｍ²）を得た。

実施例１〜８及び比較例１〜４の熱接着不織布（吸収性物品用表面シート）の厚さ、ランオフ（ｒｕｎ−ｏｆｆ）、吸液速度、液戻り量に下記のように評価した。また、実施例１〜８及び比較例１〜４の熱接着不織布（吸収性物品用表面シート）の平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）を下記のように評価した。結果を下記表１に示した。

（厚さ）
不織布の厚さは、厚み測定機（商品名「ＴＨＩＣＫＮＥＳＳ ＧＡＵＧＥ」、モデル「ＣＲ−６０Ａ」、株式会社大栄科学精器製作所製）を用い、ＪＩＳ−Ｌ−１０９６に準じて試料１ｃｍ²あたり３ｇの荷重を加えた状態で測定した。

（ランオフ）
（１）水平面と４５度の角度をなす斜面を有する、略垂直二等辺三角形の断面を有する支持台の上に日本製紙クレシア社製「キムタオル（登録商標）」を４枚重ねたものを敷き、その上に不織布（縦方向（機械方向）１８ｃｍ、横方向７ｃｍ）を、不織布の縦方向が水平面と４５度の角度をなすように載せて固定した。
（２）不織布表面の上端１ｃｍの位置から、生理食塩水をマイクロチューブポンプにて１ｇ／１０ｓｅｃの速度で計６ｇ滴下し、注いだ生理食塩水のすべてが不織布に吸収され、生理食塩水の水滴が不織布の表面から消えた位置を測定し、当該位置と生理食塩水を不織布表面に滴下した位置との間の、生理食塩水の水滴が不織布表面を流れた距離を求めた。なお、上記において、マイクロチューブポンプの代わりにビュレットを用いて生理食塩水を滴下してもよい。

（吸液速度、液戻り量）
（１）吸液速度、液戻り量を測定するために、下記の物品を用意した。
吸収体：ＭＥＺＧＥＲ ｉｎｃ．製のＬｉｓｔｅｒ Ｐａｐｅｒ（Ｇｒａｄｅ９８９、１０ｃｍ×１０ｃｍ）を３枚重ねたものを吸収体として使用した。
生理食塩水
ろ紙：東洋濾紙社製、ＡＤＶＡＮＴＥＣ（登録商標） Ｎｏ．２、１０ｃｍ×１０ｃｍ
重り：４ｋｇ
プレート：アクリル樹脂製、１２５ｍｍ×１２５ｍｍ、厚さ５ｍｍ
測定機器：Ｌｅｎｚｉｎｇ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製の『Ｌｉｓｔｅｒ』（以下、単にＬｉｓｔｅｒ試験器とも称す。）
（２）方法
吸液速度、液戻り量を下記の手順に従って測定した。
（ｉ）前記吸収体（ＭＥＺＧＥＲ ｉｎｃ．製 Ｌｉｓｔｅｒ Ｐａｐｅｒ（Ｇｒａｄｅ９８９、１０ｃｍ×１０ｃｍ）を３枚重ねたもの）の上に不織布（（縦方向（機械方向）１０ｃｍ、横方向１０ｃｍ）を乗せ、この状態で前記測定機器にセットする。
（ｉｉ）セットした不織布に対し生理食塩水５ｍｌをＬｉｓｔｅｒ試験器を用いて滴下した。この時、生理食塩水が不織布表面から見えなくなる（生理食塩水が不織布から、不織布の下に位置する吸収体に移行し、不織布表面に液体として生理食塩水が確認されなくなる）までの時間（吸液時間）を測定し、１回目の吸液速度とした。
（ｉｉｉ）生理食塩水が不織布表面から見えなくなってから３０秒間放置し、３０秒後、１回目の吸液試験で生理食塩水を滴下した箇所と同じ箇所に対し、手順（ｉｉ）と同様の方法で５ｍｌの生理食塩水を再度滴下し、生理食塩水が不織布表面から見えなくなるまでの時間（吸液時間）を測定し、２回目の吸液速度とした。
（ｉｖ）２回目の吸液速度を測定した後、手順（ｉｉｉ）を繰り返し、生理食塩水が不織布表面から見えなくなるまでの時間（吸液時間）を測定し、３回目の吸液速度とした。
（ｖ）３回目の吸収速度の測定が終了した後、Ｌｉｓｔｅｒ試験器のストライクスループレートを外し、アクリル樹脂製のプレートを不織布の表面に載せ、その上に４ｋｇの重りを３分間載せた。
（ｖｉ）３分経過した後、重りとアクリル樹脂製のプレートを取り除き、不織布の上にあらかじめ質量を測定しておいたろ紙（東洋濾紙社製 ＡＤＶＡＮＴＥＣ（登録商標） Ｎｏ．２）を置き、ろ紙の上から４ｋｇの重りを２分間載せた。２分後にろ紙を取り出し、生理食塩水を吸収したろ紙の質量を測定し、不織布の上に載せる前のろ紙の質量を差し引き、液戻り量を算出した。

（平均摩擦係数の変動）
平均摩擦係数の変動は、ＫＥＳ（Ｋａｗａｂａｔａ Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ Ｓｙｓｔｅｍ）法に基づいて測定した。具体的には、カトーテック社製の「ＫＥＳ−ＳＥ」摩擦感テスターを使用した。測定面は、第１繊維層の表面とし、摩擦子に対し静荷重を２５ｇｆ（２４５Ｎ）かけ、摩擦子を不織布の縦方向に平行な方向に、移動速度１ｍｍ／ｓｅｃで移動させて不織布の平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）を測定した。

表１のデータから分かるように、実施例１〜８の吸収性物品用表面シートは、ランオフが４５ｍｍ以下の短い距離であり、３回目の吸液速度が４０秒以下の早い速度であり、優れた吸液特性を有していた。また、実施例２、４、６の吸収性物品用表面シートは、平均摩擦係数の変動が０．００９２以下の小さい値であり、触感が滑らかであり、優れた風合いを有していた。実施例１〜６及び実施例７〜８の対比から、第１繊維層の目付が１８ｇ／ｍ²以下であり、第２繊維層の目付が３０ｇ／ｍ²以下であり、第１繊維層の目付より第２繊維層の目付が大きいと、液戻りが少なく、より吸液特性に優れることが分かる。

一方、比較例１の吸収性物品用表面シートは、ランオフが４５ｍｍを超えており、吸液特性が悪かった。比較例２の吸収性物品用表面シートは、３回目の吸液速度が４０秒を超えており、吸液特性が悪かった。比較例１及び比較例２の吸収性物品用表面シートにおいては、第２繊維層が同心円構造の芯鞘型複合短繊維で構成されて密な構造になっているため、液体が第２繊維層に移行しにくくなっていた。比較例３の吸収性物品用表面シートは、ランオフが４５ｍｍを超えており、吸液特性が悪かった。比較例３の吸収性物品用表面シートにおいては、第２繊維層が繊度が５．２ｄｔｅｘを超える偏心芯鞘型複合短繊維で構成され、第２繊維層が疎になりすぎて毛細管現象が発生しにくくなっていた。比較例４の吸収性物品用表面シートは、平均摩擦係数の変動が０．００９２を超えており、風合いが悪かった。これは、比較例４の吸収性物品用表面シートにおいて、第１繊維層を構成する第１芯鞘型複合短繊維の繊度が２．１ｄｔｅｘを超えたため、表面にざらつきがあっただめであると考えられる。また、比較例４の吸収性物品用表面シートは、３回目の吸液速度が４０秒を超えており、吸液特性が悪かった。これは、比較例４の吸収性物品用表面シートにおいて、第１繊維層を構成する芯鞘型複合短繊維の繊度が２．１ｄｔｅｘを超えており、第１繊維層が疎になりすぎて液体が第２繊維層に移行しにくくなっていたためであると考えられる。

本発明の吸収性物品用表面シートは、生理用ナプキン、幼児用紙オムツ、成人用紙オムツ、ほ乳類を始めとする動物用の紙オムツ、パンティーライナー（おりものシート）、失禁用ライナー等の各種吸収性物品の表面シートとして好ましく使用できる。

１ 吸収性物品用表面シート
２、３ 芯鞘型複合短繊維
１１ 第１繊維層
１２ 第２繊維層
２１、３１ 鞘成分
２２、３２ 芯成分
２３、３３ 芯成分の繊維断面における重心位置
２４、３４ 芯鞘型複合短繊維の繊維断面における重心位置
２５、３５ 芯鞘型複合短繊維の繊維断面における半径

Claims (8)

1. 肌に当接する第１繊維層と、前記第１繊維層に隣接している第２繊維層とを含む吸収性物品用表面シートであって、
   前記第１繊維層は、芯成分がポリプロピレンを含み、鞘成分が前記ポリプロピレンの融点よりも５℃以上低い融点を有する高密度ポリエチレンを８０質量％以上含む第１芯鞘型複合短繊維を５０質量％以上含む繊維層であり、
   前記第２繊維層は、芯成分がポリエステル樹脂を含み、鞘成分が前記ポリエステル樹脂の融点よりも５０℃以上低い融点を有する高密度ポリエチレンを８０質量％以上含み、前記芯成分の重心位置が繊維の重心位置からずれている第２芯鞘型複合短繊維を５０質量％以上含む繊維層であり、
   前記第１芯鞘型複合短繊維は、繊度が０．５ｄｔｅｘ以上２．１ｄｔｅｘ以下であり、
   前記第２芯鞘型複合短繊維は、繊度が２．２ｄｔｅｘ以上５．２ｄｔｅｘ以下であり、
   前記第１芯鞘型複合短繊維と前記第２芯鞘型複合短繊維の少なくとも一部が、前記第１芯鞘型複合短繊維と前記第２芯鞘型複合短繊維の鞘成分により熱接着していることを特徴とする吸収性物品用表面シート。
2. 前記第１芯鞘型複合短繊維は、前記芯成分と前記鞘成分が実質的に同心円状に配置された同心円構造の芯鞘型複合短繊維であり、前記芯成分と前記鞘成分の複合比が芯成分／鞘成分の体積比で５２／４８〜７３／２７である請求項１に記載の吸収性物品用表面シート。
3. 前記第１芯鞘型複合短繊維の芯成分における前記ポリプロピレンの含有量は５０質量％以上であり、前記ポリプロピレンの紡糸後の質量平均分子量Ｍｗ／数平均分子量Ｍｎの比Ｍｗ／Ｍｎが３．０以上８．０以下である請求項１又は２に記載の吸収性物品用表面シート。
4. 前記第１芯鞘型複合短繊維の鞘成分において、前記高密度ポリエチレンのＪＩＳ−Ｋ−７２１０に準じて測定温度１９０℃、荷重２１．１８Ｎの条件下で測定したメルトフローレートが５ｇ／１０分以上３０ｇ／１０分以下である請求項１〜３のいずれか１項に記載の吸収性物品用表面シート。
5. 前記第１芯鞘型複合短繊維の繊維長が２５ｍｍ以上６５ｍｍ未満である請求項１〜４のいずれか１項に記載の吸収性物品用表面シート。
6. 前記第１繊維層の目付が４ｇ／ｍ²以上１８ｇ／ｍ²以下であり、前記第２繊維層の目付が１０ｇ／ｍ²以上３０ｇ／ｍ²以下であり、前記第２繊維層の目付が前記第１繊維層の目付より大きい請求項１〜５のいずれか１項に記載の吸収性物品用表面シート。
7. 前記吸収性物品用表面シートにおいて、前記第１繊維層の表面を測定面としてＫＥＳ法に基づいて測定した平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）が０．００９２以下である請求項１〜６のいずれか１項に記載の吸収性物品用表面シート。
8. 請求項１〜７のいずれか１項に記載の吸収性物品用表面シートを含むことを特徴とする吸収性物品。

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