JP7081502B2 - スパンボンド不織布 - Google Patents
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Description
(ノズル径(mm)2)/(繊維径(mm)2)< 1500
ポリオレフィン系樹脂のメルトフローレートは、ASTM D-1238により、荷重が2160gで、温度が230℃の条件で測定した。
エジェクターで牽引し、延伸した後、ネット上に捕集した不織ウェブからランダムに小片サンプル10個を採取し、マイクロスコープで500~1000倍の表面写真を撮影し、各サンプルから10本ずつ、計100本の繊維の幅を測定し、平均値から単繊維繊維径(μm)を算出した。
上記の単繊維繊維径と使用する樹脂の固形密度から長さ10,000m当たりの質量を単繊維繊度として、小数点以下第二位を四捨五入して算出した。単繊維繊度(dtex)と、各条件で設定した紡糸口金単孔から吐出される樹脂の吐出量(以下、単孔吐出量と略記する。)(g/分)から、次の式に基づき、紡糸速度を算出した。
・紡糸速度=(10000×単孔吐出量)/単繊維繊度。
JIS L1913(2010年)6.2「単位面積当たりの質量」に基づき、20cm×25cmの試験片を、試料の幅1m当たり3枚採取し、標準状態におけるそれぞれの質量(g)を量り、その平均値を1m2当たりの質量(g/m2)で表した。
圧縮弾性率測定装置(INTEC株式会社製、型番SE-15)を使用し、測定子サイズが2cm2で、荷重が7cNの条件で、CD方向に等間隔で10点を測定し、それをMD方向の異なる場所で繰り返して計3回行い、合計30点を測定し、得られた標準偏差(mm)と平均値(mm)を用い、下記式によって算出した。
・厚みのCV値=標準偏差(mm)/平均値(mm)×100。
KES法による標準試験で、スパンボンド不織布の表面粗さSMDを測定した。まず、幅200mm×200mmの試験片をスパンボンド不織布の幅方向等間隔に3枚採取し、カトーテック社製KES-FB4-AUTO-A自動化表面試験機を用いて、試験片を試料台にセットし、10gfの荷重をかけた表面粗さ測定用接触子(素材:φ0.5mmピアノ線、接触長さ:5mm)で試験片の表面を走査して、表面の凹凸形状の平均偏差を測定した。この測定をすべての試験片の縦方向(不織布の長手方向)と横方向(不織布の幅方向)で行い、これらの計6点の平均偏差を平均して小数点以下第二位を四捨五入し、表面粗さSMD(μm)とした。表面粗さSMDはスパンボンド不織布の両面で測定し、表1にはこれらのうち小さい方の値を記載した。
KES法による標準試験で、スパンボンド不織布の曲げ剛性B値を測定した。まず、タテ方向(不織布の長手方向)とヨコ方向(不織布の幅方向)で幅200mm×200mmの試験片を各3枚採取し、カトーテック社製KES-FB2曲げ特性試験機を用いて、1cmの間隔のチャックに試料を把持して、1cm間隔のチャックに試料を把持して、曲率-2.5~+2.5cm-1の範囲で、0.50cm-1の変形速度で純曲げ試験を行い、測定した値を平均し、小数点以下第四位を四捨五入して曲げ剛性B値を求めた。
JIS L1913(2010年度版)の(6.7.3項)に準拠して、幅25mm×150mmの試験片を5枚採取し、45°の斜面をもつ水平台の上に試験片の短辺をスケール基線に合わせて置く。手動により試験片を斜面の方向に滑らせて、試験片の一端の中央点が斜面と接したとき、他端の位置の移動長さをスケールによって読む。試験片5枚の裏表について測定し、平均値を算出した。
JIS L1913(2010年)の6.3.1に準じ、サンプルサイズ5cm×30cm、つかみ間隔20cm、引張速度10cm/分の条件でMDとCD方向の各3点の引張試験を行い、サンプルが破断した時の強度を引張強度(N/5cm)とし、平均値について小数点以下第二位を四捨五入して算出した。続いて、算出した引張強度(N/5cm)を、上記(3)で求めた目付(g/m2)から、次の式より小数点以下第二位を四捨五入して単位目付当たりの引張強度を算出した。
・単位目付当たりの引張強度=引張強度(N/5cm)/目付(g/m2)。
JIS K7210(1999年度版)に準じて、荷重2160g、温度230℃で測定した。
メルトフローレート(MFR)が170g/10分のポリプロピレン樹脂を押出機で溶融し、紡糸温度が235℃で、孔径φが0.30mmの矩形口金から、単孔吐出量が0.32g/分で紡出した糸条を、冷却固化した後、矩形エジェクターでエジェクターの圧力を0.35MPaとした圧縮エアによって、牽引し延伸し、移動するネット上に捕集してポリプロピレン長繊維からなる不織繊維ウェブを得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、単繊維繊維径は9.8μmであり、これから換算した紡糸速度は4,632m/分であった。紡糸性については、1時間の紡糸において糸切れが0回と良好であった。
引き続き、得られた不織繊維ウェブを、上ロールに金属製で水玉柄の彫刻がなされた接着面積率16%のエンボスロールを用い、下ロールに金属製フラットロールで構成される上下一対の熱エンボスロールを用いて、線圧が30N/cmで、熱接着温度が130℃の温度で熱接着し、目付が18g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表1に示す。
ポリプロピレン樹脂のMFRを300g/10分にしたこと以外は、実施例1と同じ方法により、ポリプロピレン長繊維からなるスパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、単繊維繊維径は9.2μmであり、これから換算した紡糸速度は5,342m/分であった。紡糸性については、1時間の紡糸において糸切れが0回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表1に示す。
ポリプロピレン樹脂のMFRを800g/10分にしたこと以外は、実施例1と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、単繊維繊維径は8.4μmであり、これから換算した紡糸速度は6,422m/分であった。紡糸性については、1時間の紡糸において糸切れが0回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表1に示す。
単孔吐出量を0.75g/分としたこと以外は、実施例1と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、単繊維繊維径は14.4μmであり、これから換算した紡糸速度は5,064m/分であった。紡糸性については、1時間の紡糸において糸切れが0回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表1に示す。
単孔吐出量を0.56g/分とした以外は、実施例1と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、単繊維繊維径は12.4μmであり、これから換算した紡糸速度は5,111m/分であった。紡糸性については、1時間の紡糸において糸切れが0回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表1に示す。
ポリプロピレン樹脂に脂肪酸アミド化合物として、エチレンビスステアリン酸アミドを1.0質量%添加したこと以外は、実施例1と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、単繊維繊維径が9.9μmであり、これから換算した紡糸速度は4,611m/分であった。紡糸性については、1時間の紡糸において糸切れが0回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表1に示す。
ポリプロピレン樹脂のMFRを35g/10分にしたこと以外は、実施例1と同じ方法により、スパンボンド不織布の製造を試みたが、紡糸開始直後から糸切れが多発したため、製造を中止した。
ポリプロピレン樹脂のMFRを60g/10分、エジェクター圧力を0.25MPaにしたこと以外は実施例1と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、単繊維繊維径は10.4μmであり、これから換算した紡糸速度は4,120m/分であった。紡糸性については、1時間の紡糸において糸切れが10回と不良であった。得られたスパンボンド不織布について評価した。結果を表1に示す。
ポリプロピレン樹脂のMFRを35g/10分にし、単孔吐出量を0.56g/分とし、そしてエジェクター圧力を0.20MPaとしたこと以外は、実施例1と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、単繊維繊維径は16.1μmであり、これから換算した紡糸速度は3,043m/分であった。紡糸性については、1時間の紡糸において糸切れが0回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表1に示す。
ポリプロピレン樹脂のMFRを35g/10分にし、単孔吐出量を0.21g/分とし、そしてエジェクター圧力を0.20MPaとしたこと以外は、実施例1と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、単繊維繊維径は9.9μmであり、これから換算した紡糸速度は3,021m/分であった。紡糸性については、1時間の紡糸において糸切れが0回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表1に示す。
Claims (7)
- ポリオレフィン系樹脂からなる単繊維繊維径が6.5~14.5μmの繊維で構成され、メルトフローレートが155~850g/10分のスパンボンド不織布であって、厚みのCV値が9%以下であることを特徴とするスパンボンド不織布。
- 少なくとも片面のKES法による表面粗さSMDが1.0~2.8μmである請求項1記載のスパンボンド不織布。
- KES法による平均曲げ剛性Bが0.001~0.020gf・cm2/cmである請求項1または2記載のスパンボンド不織布。
- ポリオレフィン系樹脂に炭素数23以上50以下の脂肪酸アミド化合物が含有されていることを特徴とする請求項1~3いずれか1項記載のスパンボンド不織布。
- 脂肪酸アミド化合物の添加量が、0.01~5.0質量%であることを特徴とする請求項4記載のスパンボンド不織布。
- 脂肪酸アミド化合物が、エチレンビスステアリン酸アミドであることを特徴とする請求項4または5記載のスパンボンド不織布。
- 下記(a)~(c)の工程を順次施す、請求項1~6いずれか1項記載のスパンボンド不織布の製造方法。
(a)メルトフローレートが155~850g/10分であるポリオレフィン系樹脂を紡糸口金から、単孔吐出量0.56g/分以下で溶融押出した後、これをエジェクターで紡糸速度3500~6500m/分で牽引、延伸してポリオレフィン繊維を得る工程
(b)得られたポリオレフィン繊維を移動するネット上に捕集して繊維ウェブを形成する工程
(c)得られた繊維ウェブを熱接着処理する工程
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