CN107208593B - 燃料喷射阀 - Google Patents

Abstract

在近年来的气体排放规则中，需要降低废气中所含的颗粒状物质的量、数量，存在常用的最高燃压大至35MP左右的可能性，在常用的最高燃压为35MPa时，要求燃料喷射阀例如工作至45MPa。根据落座直径的不同，流体力会超过开阀力，存在需要工作时却不能维持针阀的开阀而关阀的问题。为了解决上述问题，本发明的燃料喷射阀包括：阀座落座部；相对于上述阀座落座部落座或离座的阀体；在上述阀座落座部的下游侧形成的喷孔；和引导部，其在上述阀体的阀体落座部所落座的上述阀座落座部的上游侧形成，引导上述阀体的下游侧的被引导部，相对于上述引导部的与轴向交叉的交叉方向的大小，上述阀座落座部的上述交叉方向的大小为0.4至0.8倍。

Description

燃料喷射阀

技术领域

本发明涉及内燃机中使用的燃料喷射阀。

背景技术

作为现有技术的一例，在专利文献1中公开的燃料喷射阀中，在喷射阀主体内可滑动地安装有具有开关喷射孔的球阀的阀体，在上述喷射阀主体与阀体之间，设置有由喷射阀主体侧的引导面和在该引导面滑动的阀体侧的滑动面构成的上下的阀引导部，以及喷射阀主体侧的阻挡件和形成有在阀体开阀时与该阻挡件抵接的抵接面的阀体侧的凸缘，在这样的燃料喷射阀中，上述阀体侧的上下的滑动面以成为大致球面状的方式形成，设定上述上下的阀引导部中的引导面与滑动面的空隙，使得成为不发生晃动的精密的嵌合状态。

当阀体由于上下的阀引导部的安装误差的影响而相对于芯的内周面倾斜一定程度时，构成该阀体的引导环的球面状的滑动面与芯的平滑的引导面接触。即，由于引导环的滑动面为不产生边梢的球面状，所以即使阀体相对于芯的引导面倾斜，构成该阀体的引导环也保持为容易在轴向滑动的状态。因此，在芯的引导面与引导环的滑动面之间不易产生磨损，能够抑制阀体的滑动阻力的经时变化。因此，作为阀体的构成部件的球阀开关燃料喷射孔的速度几乎不变，能够抑制燃料喷射量的经时变化。

作为其它现有技术的一例，在专利文献2中公开的燃料喷射阀中，燃料喷射阀1包括喷嘴体2，在该喷嘴体1配置有阀针3。该阀针3与阀闭合体4配合作用，该阀闭合体4与配置在阀座体5的阀座面6协同动作而形成密封座。图示的实施例的燃料喷射阀1为具有至少1个喷射开口7的、可向内侧开放的燃料喷射阀1。根据本发明形成的燃料喷射阀1的阀闭合体4具有大致球形。

由此能够实现考虑了燃料喷射阀1的精确功能形式的、无偏差的万向式的阀针引导部件。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2003-227436号公报

专利文献2：日本特表2004-519621号公报

发明内容

发明所要解决的问题

在专利文献1、2中记载的任一实施例的燃料喷射阀中，说明了令阀体的前端为球面形、形成有喷出口杯的引导部、落座部，不过未对引导部与阀座部的曲率半径的大小关系和曲率中心的位置进行说明。

在近年的气体排放法规中，需要降低排放气体中所含的颗粒状物质的量、数量，存在常用的最高燃压大至35MP左右的可能性。在常用的最高燃压为35MPa时，要求燃料喷射阀例如工作至45MPa。这样，根据落座直径，流体力会超过开阀力，存在需要时不能维持针阀的开阀而导致关阀的问题。

用于解决问题的技术方案

为了解决上述问题，本发明的燃料喷射阀包括：阀座落座部；相对于上述阀座落座部落座或离座的阀体；形成在上述阀座落座部的下游侧的喷油孔；和引导部，其形成在上述阀体的阀体落座部所落座的上述阀座落座部的上游侧，引导上述阀体的下游侧的被引导部，相对于上述引导部的与轴向交叉的交叉方向的大小，上述阀座落座部的上述交叉方向的大小为0.4至0.8倍。

发明效果

根据本发明，即使在常用的最高燃压为35MPa时，燃料喷射阀例如要求工作至45MPa，流体力也不会超过开阀力，能够提供能够在需要时维持针阀的开阀的燃料喷射阀。

附图说明

图1是本发明的实施方式的燃料喷射阀的整体截面图。

图2是本发明的实施方式的燃料喷射阀的前端部分的放大截面图。

图3是本发明的实施方式的燃料喷射阀的前端部分的放大截面图。

图4是本发明的实施方式的燃料喷射阀的前端部分的放大截面图。

图5是表示阀体的落座径与流体力的关系的图表。

图6是本发明的实施方式的燃料喷射阀的前端部分的横截面图。

具体实施方式

以下，使用附图对本发明的实施例进行说明。

实施例

在内燃机中，具有进行将与运行状态对应的恰当的燃料量转换为燃料喷射阀的喷射时间的运算、使供给燃料的燃料喷射阀驱动的燃料喷射控制装置。燃料喷射阀例如动子包括为圆筒状的动子和位于该动子的中心部的针阀，在具有将燃料导向中心部的燃料导入孔的定子的端面与动子的端面之间设置有间隙，具有向包含该间隙在内的磁路供给磁通(磁通量)的电磁螺线管。利用由于从间隙通过的磁通而在动子的端面与定子的端面之间产生的磁引力将动子向定子侧吸引而驱动动子，吸引针阀的阀体离开阀座而打开设置于阀座的燃料通路。喷射的燃料量主要由燃料的压力与燃料喷射阀的喷口部的气氛压力的压差、以及维持打开阀体的状态而喷射燃料的时间来决定。

当对电磁螺线管的通电停止时，作用于动子的磁引力消失，由于对阀体向闭合方向施力的弹性部件的力和在阀体与阀座间流动的燃料的流速所产生的压力下降，阀体和动子向闭合方向移动，阀体落座(就座)于阀座，由此关闭燃料通路。燃料由于阀体与阀座的抵接而被密封，防止燃料在不需要的时候从燃料喷射阀漏出。

近年来，从降低燃料消耗量的观点出发，实施通过与增压机组合而减小内燃机的排气量、使用热效率好的运行区域而使装载于车辆时的燃料消耗量降低的尝试。该尝试特别在与预期具有燃料的气化带来的吸入空气填充量提高、抗爆震性能提高的效果的缸内直接喷射式的内燃机组合时有效。

此外，由于在宽度宽的车种中要求大幅降低燃料消耗量，因此缸内直接喷射式的内燃机的需求增加，另一方面，需要在汽车装载再生能源的回收等其它在燃料消耗量降低方面具有效果的器件，从降低总成本的观点出发要求降低各种器件的成本，对缸内直接喷射用的燃料喷射阀的成本降低要求也一样提高。

另一方面，还要求进一步降低内燃机的废气中所含的成分，在存在极微量的燃料泄露的情况下，即使在内燃机的停止中，与燃料喷射阀连接的燃料路径中残留的燃料也被供给并蓄积于内燃机内部的包括活塞和气缸的燃烧室，在下一次内燃机起动时作为未燃燃料成分被排出。近年的监管值严格到了如果这样的未燃燃料成分作为废气排出则不能满足的级别。对燃料喷射阀要求在整个产品寿命中使燃料泄露无限地接近零，为了减少从燃料喷射阀前端漏出的燃料的泄漏量，阀体与阀座抵接的部位均需要为例如1μm以下的形状精度。

此外，从降低废气中所含的颗粒状物质的量、数量的观点出发，要求燃料喷射阀在每1次喷射时例如将1至2mg的极微量的燃料按某个确定的燃料喷雾形状高精度地喷射。为了实现阀体的平滑且偏差少的运动，阀体与设置在阀座的上游的引导阀体的引导部件的间隙仅为例如几μm左右。

同样从降低废气中所含的颗粒状物质的量、数量的观点出发，实施使燃料的喷射压力从现有的20MPa例如增加至35MPa左右，降低喷射的燃料的液滴粒径，促进气化的尝试。

在增加使用时的燃料压力时，在阀体的落座部的下游流动的燃料的压力下降变大，因此要关闭阀体的力(以下，称为流体力)增加。已知即使为高燃压，对于维持阀体的打开而言减小落座部的直径、减小流体力是有效的。另外，在阀体的前端为球形时，使落座径减小使得包括引导部在内的前端的球形的曲率减小。在使形成阀体的前端部的球的曲率半径减小时，需要将喷孔杯侧的引导阀体的引导部的内径减小，在加工、制作时会带来很多困难。此外，相反在要使落座径变大时，需要使将喷孔杯侧的引导部内径也加大，在喷孔杯的最大尺寸存在制约时，不能自由地加大。

本实施例的燃料喷射阀能够通过使阀体的引导部与落座部的曲率半径不同且使阀体的引导部与落座部的曲率中心一致而不依赖于引导部直径地自由设计落座部的直径，详情后述。

因此，相对于燃料压力的增加，能够使落座部的曲率半径相对于阀体的引导部独立地减小，降低由于在落座部产生的流体的压力差而产生的力，能够以比现有技术高的燃压将阀体打开、保持。

此外，在对燃料喷射阀要求大的流量喷射率时，也能够使落座部的曲率半径相对于阀体的引导部独立地增大，因此不需要改变喷孔杯的引导部的内径。这样，对于对燃料喷射阀提出的燃料压力和流量喷射率的各种要求，能够抑制大幅的成本上升地进行制作。

以下，使用图1至图5，与现有技术的燃料喷射阀相比较地说明本发明的燃料喷射阀的一个实施例的结构。图1是本发明的实施方式的燃料喷射阀的纵截面图。图2至图5是以图1的喷孔杯116、阀体前端部114B为中心的部分放大图，限定作为本实施例的燃料喷射阀的特征的部件，简化形状地进行表示。在图2至图5中，为了容易理解动作和功能，部件的大小和间隙的大小比实际的比率夸张，为了说明功能省略了不需要的部件。在各实施方式中对相同的构成要素标注相同的附图标记，省略重复的说明。

在图1中，喷孔杯支承体101包括直径小的小径筒状部22和直径大的大径筒状部23。具有引导部115、燃料喷射孔117的喷孔杯(燃料喷射孔形成部件)116插入或压入于小径筒状部22的前端部分的内部，通过整周焊接喷孔杯116的前端面的外周的缘部而固定于小径筒状部22。引导部115具有在设置于构成后述的动子的针阀114A的前端的针阀114A沿燃料喷射阀的轴向上下运动时引导外周的功能。

在喷孔杯116，在引导部115的下游侧形成有圆锥状的阀座落座部39。通过使得设置在针阀114A的前端的针阀114A与该阀座落座部39抵接或者分离，将燃料流阻断或导向燃料喷射孔。在喷孔杯支承体101的外周形成有槽，在该槽中嵌入以树脂材料制成的端部密封件(tip seal)131为代表的燃烧气体的密封部件。

在喷孔杯支承体101的大径筒状部23的内周下端部，引导构成动子的针阀114A的针阀引导部件113被压入固定于大径筒状部23的拉深加工部25。针阀引导部件113在中央设置有将针阀114A沿其轴向进行引导的引导部127，其周围穿孔形成有多个燃料通路126。细长形状的针阀114A由针阀引导部件113的引导部127限定径向的位置，且以在轴向上笔直地往复运动的方式被引导。另外，开阀方向为朝向阀轴方向的上方的方向，关阀方向为朝向阀轴方向的下方的方向。

在针阀114A的与设置有阀体前端部114B的端部相反的端部设置有具有台阶部129的头部114C，该台阶部129具有比针阀114A的直径大的外径。在台阶部129的上端面设置有对针阀114A向关阀方向施力的弹簧110的落座面，与头部114C一起保持弹簧110。

动子具有在中央设置有供针阀114A贯通的贯通孔128的动子102。在动子102与针阀引导部件113之间保持对动子102向开阀方向施力的零长弹簧(zero spring)112。

因为与头部114C的台阶部129的直径相比贯通孔128的直径更小，所以在将针阀114A向喷孔杯116的阀座推压的弹簧110的施力或重力的作用下，由零长弹簧112保持的动子102的上侧面与针阀114A的台阶部129的下端面抵接，两者卡合。由此，对于向与零长弹簧112的施力或重力相反的上方去的动子102的活动、或者沿着零长弹簧112的施力或重力的向下方去的针阀114A的运动，两者协同动作。但是，在与零长弹簧112的施力或重力无关地使针阀114A向上方去的力、或者使动子102向下方去的力独立地作用于两者时，两者能够向各自不同的方向运动。

固定芯107被压入喷孔杯支承体101的大径筒状部23的内周部，在压入接触位置被熔接接合。通过该熔接接合，在喷孔杯支承体101的大径筒状部23的内部与外部气体之间形成的间隙被密封。固定芯107在中心作为燃料导入通路设置有直径比针阀114A的台阶部129的直径稍大的贯通孔107D。

有时在固定芯107的下端面、动子102的上端面和冲突端面实施电镀而提高耐久性。在动子中使用比较柔软的软磁不锈钢的情况下，也能够通过使用硬质铬电镀、化学镀镍来确保耐久可靠性。

初始负载设定用的弹簧110的下端与在设置于针阀114A的头部114C的台阶部129的上端面形成的弹簧承载面抵接，弹簧110的另一端由被压入固定芯107的贯通孔107D的内部的调整件54承接，由此弹簧110被保持在头部114C与调整件54之间。通过调整调整件54的固定位置，能够调整弹簧110将针阀114A向阀座落座部39推压的初始负载。

在喷孔杯支承体101的大径筒状部23的外周固定有杯状的壳体103。在壳体103的底部，在中央设置有贯通孔，喷孔杯支承体101的大径筒状部23插通于贯通孔中。壳体103的外周壁的部分形成与喷孔杯支承体101的大径筒状部23的外周面相对的外周轭部。在由壳体103形成的筒状空间内，配置有以成为环状的方式卷绕的电磁线圈105。线圈105由具有朝向半径方向外侧开口的截面为U字形的槽的环状的线圈架104和卷绕于该槽中的铜线形成。在线圈105的卷绕起端、卷绕终端固定有具有刚性的导体109，从设置在固定芯107的贯通孔引出。该导体109与固定芯107、喷孔杯支承体101的大径筒部23的外周通过从壳体103的上端开口部内周注入绝缘树脂而模塑成形，被树脂成形体121覆盖。从而在电磁线圈(104、105)的四周形成环状的磁路。

在形成于导体109的前端部的连接器43A连接有从高电压电源、电池电源供给电力的插头，由未图示的控制器控制通电、不通电。在对线圈105通电中，利用通过磁路140的磁通，在磁引力间隙，在动子114的动子102与固定芯107之间产生磁引力，动子102以超过弹簧110的设定负载的力被吸引，由此向上方移动。此时动子102与针阀的头部114C卡合，与针阀114A一起向上方移动，动子102的上端面移动至与固定芯107的下端面碰撞为止。其结果是，针阀114A的前端的阀体前端部114B从阀座落座部39离开，燃料从燃料通路118通过，从处于喷孔杯116前端的喷射孔117向内燃机的燃烧室内喷出。

在针阀114A的前端的阀体前端部114B从阀座落座部39离开、向上方被提起的期间，细长形状的针阀114A被针阀引导部件113的引导部127和喷孔杯116的引导部115这两处引导部以沿阀轴向笔直往复运动的方式引导。

当向电磁线圈105的通电被断开时，磁通消失，磁引力间隙的磁引力也消失。在该状态下，将针阀114A的头部114C向相反方向推压的初始负载设定用的弹簧110的弹力超过零长弹簧112的力，作用于整个动子114(动子102、针阀114A)。其结果是，动子102被弹簧110的弹力压回阀体前端部114B与阀座落座部39接触的关阀位置。

在针阀114A的前端的阀体前端部114B与阀座落座部39接触而处于关阀位置的期间，细长形状的针阀114A仅被针阀引导部件113的引导部127引导，不与喷孔杯116的引导部115接触。

此时，头部114C的台阶部129与动子102的上表面抵接，使动子102超过零长弹簧112的力而向针阀引导部件113侧移动。当阀体前端部114B与阀座落座部39碰撞时，动子102由于与针阀114A分体，所以由于惯性力而继续向针阀引导部件113方向移动。此时在针阀114A的外周与动子102的内周之间产生流体的摩擦，从阀座落座部39再次向开阀方向反弹的针阀114A的能量被吸收。惯性质量大的动子102从针阀114A分离，因此反弹能量自身也变小。此外，由于吸收了针阀114A的反弹能量的动子102自身的惯性力相应地减少，压缩零长弹簧112之后受到的反弹力也变小，所以不易发生由于动子102自身的反弹现象而针阀114A再次向开阀方向移动的现象。从而，针阀114A的反弹被抑制在最小限度，能够抑制在向电磁线圈(104、105)的通电被切断之后阀打开、燃料无益地喷射的所谓二次喷射现象。

图2是将针阀114A处于关阀状态时的燃料喷射阀的前端放大后的截面图。阀体前端部114B的被引导部201在与喷孔杯116的引导部202之间存在微小的间隙，在图3所示的动子处于开阀状态时，规定阀体前端部114B的径向的位置。阀体前端部114B的被引导部201的形状为直径φD的球面的一部分。与喷孔杯116的阀座落座部39抵接的阀体前端部114B的阀体落座部203的形状为直径φS的球面的一部分。

图3是将针阀114A处于开阀状态时的燃料喷射阀的前端放大后的截面图。喷孔杯116的上游部401充满高压(例如20MPa)的燃料。在喷孔杯116的阀座落座部39与阀体前端部114B的阀体落座部203之间存在间隙402。喷孔杯116的外部403为内燃机的气缸内的压力，例如为0.1MPa左右。由于上游部401与外部403的压力差，燃料喷射阀的燃料从间隙402至喷孔117其流速变大地向外部403流出。即，与上游部401相比，在阀体前端部114B的落座直径φA的下游的区域中燃料的压力大幅变小，对针阀114A向图3的下游方向施加在落座直径φA处的面积上乘以上游部401与落座直径φA的下游的区域的燃料压力差而得到的力(以下，称为流体力)。

图6表示燃料喷射阀的前端部分的横截面图。在阀体前端部114B附近流动的燃料在外周侧流路500流动，流向阀体前端部114B的下游侧。外周侧流路500处于与阀体前端部114B的被引导部201在轴向上对应的位置，以向内周侧凹陷的方式形成。此外，外周侧流路500在相邻的被引导部201彼此之间形成。

图5记述相对于针阀114A的阀体落座部203的直径φA、阀体在开阀中产生的流体力。在常用的最高燃压为20MPa的情况下，要求燃料喷射阀例如工作至30MPa。在落座直径为φA2时，流体力为Fc1，在对图1中的燃料喷射阀的线圈105通电时，低于从固定芯107吸引动子102的力(以后称为磁引力)减去弹簧110的设定负载后的力Fo(以后称为开阀力)，针阀114A能够维持开阀。

另一方面，如上述那样，在近年的气体排放法规中需要降低废气中所含的颗粒状物质的量、数量，存在常用的最高燃压大到35MP左右的可能性。在常用的最高燃压为35MPa时，要求燃料喷射阀例如工作至45MPa。在落座直径为φA2时，流体力为Fc2，高于开阀力Fo，因此针阀114A不能维持开阀而关阀。

另一方面，当将落座直径从φA2缩小至φA1时，落座直径φA1处的面积也变小，因此流体力下降至Fc3。此时开阀力Fo高于流体力Fc3，因此针阀114A能够维持开阀。

即，本实施例的燃料喷射阀包括：阀座落座部39；相对于阀座落座部39落座或离座的阀体114；在阀座落座部39的下游侧形成的喷孔117；和引导部202，其与阀体114的阀体落座部203所落座的阀座落座部39相比形成在上游侧，引导阀体114的下游侧的被引导部201。而且，相对于上述引导部202的与轴向交叉的交叉方向的大小，阀座落座部39的交叉方向的大小为0.4至0.8倍。

即，本发明的发明人经过锐意研究，结果明确了通过使引导部202的与轴向交叉的交叉方向的大小、即直径φG为2mm，相对于此使阀座落座部39的交叉方向的大小、即直径φA为1.6mm以下，即使最高燃压为35MP左右也能够维持针阀114A的开阀。

另一方面，当使阀座落座部39的交叉方向的大小、即直径φA为0.8mm以下时，在喷孔杯116难以形成喷孔117。即，在阀座落座部39的更靠内周侧的位置，需要在喷孔杯116形成喷油孔117，而当使直径φA为0.8mm以下时该喷孔117的形成极为困难。

此外，当落座直径φA过小时，阀体落座部203与阀座落座部39的接触面积小，接触压力大。在接触压力大时，在阀体落座部203和阀座落座部39需要使用具有高强度的材料，因此从尽量廉价地制造燃料喷射阀的观点出发不优选。

另外，与上述结构对应地形成为，相对于阀体114的被引导部201的与轴向交叉的交叉方向的大小(直径)，阀体落座部203的交叉方向的大小(直径)为0.4至0.8倍。

阀体落座部203与阀座落座部39优选线接触，不过微观上看为面接触。此时，阀体落座部203或阀座落座部39的落座径φA的测定使用面接触处的中央部进行测定，由此能够获得本实施例的作用和效果。引导部202或被引导部201的大小(直径φG)也一样，在接触面不是线接触时，使用接触部分的中央部进行测定即可。

通过这样减小形成阀体前端部114B的阀体落座部203的直径φS的球面的直径(曲率半径的2倍)，落座直径φA也变小，流体力下降而低于开阀力，因此在高燃料压力时也能够维持阀体的开阀。

此外，通过将形成阀体前端部114B的阀体落座部203的直径φS的球面的直径加大，落座直径φA也变大，即使在阀体的行程相等的情况下流路面积增加，成为更大的喷射率。由此，不仅是希望在高的燃料压力时维持阀体的开阀时，而且在希望使喷射量增大时本发明也是有效的。

另外，通过与上述结构对应地使阀体落座部203的曲率半径为被引导部201的曲率半径的0.7～1.5倍，同样能够使落座直径φA独立于被引导部201地变小或变大，能够获得同样的效果。

图4示意地表示本发明的燃料喷射阀的针阀114A在燃料喷射阀内部稍微倾斜的状态。针阀114A在燃料喷射阀内部，在与喷孔杯116相反端的方向的、例如图1所示的引导部127也限制径向的位置。燃料喷射阀中使用的部件具有工业上的虽然微小却也存在的参差不齐，根据尺寸精度和组装精度而阀体稍有倾斜。在使喷孔杯116的引导部202的轴为301、使针阀114A的轴为302时，上述2个部件的倾斜度为θ。另外图3中的θ为了有助于理解而比实际的倾斜表现得更为夸张。

本发明的燃料喷射阀的阀体前端部114B的特征在于，被引导部201的球面直径φD与阀体落座部203的球面直径φS的中心部为相同的303。从该特征可知被引导部201与阀体落座部203为不同的球面直径，并且相对于针阀114A的倾斜度θ以相同的中心303为轴而旋转。

即，与阀座落座部39抵接的阀体114的阀体落座部203和被引导部201均以球面形状形成，以阀体落座部203的曲率半径与被引导部201的曲率半径不同的方式形成。在此基础上，以被引导部201和阀体落座部203的曲率半径的中心一致为特征。另外，喷孔117在设置于下游侧前端的喷孔杯116形成，在喷孔杯116形成有引导阀体114的下游侧的被引导部201的引导部202。

针阀114A倾斜θ角度时，阀体落座部203在直径φS的球面上、且与喷孔杯116的阀座落座部39抵接，因此对落座性能没有任何影响。此外，形成被引导部201的直径φD的球面也以与阀体落座部203的直径φS的球面相同的中心303为轴而旋转，因此阀体的被引导部201与喷孔杯的引导部202之间的距离不变。由此，在阀体的关阀中被引导部201与喷孔杯的引导部202接触，阀体的阀体落座部203与喷孔杯116的阀座落座部39之间产生的压力大幅下降，燃料丝毫不会漏出。

如果阀体前端部114B的被引导部201的球面直径与阀体落座部203的球面直径相同，则在为了即使在高燃料压力时也能够维持阀体的开阀而减小球面直径时，需要将图3所示的喷孔杯116的引导部202的内径φG也减小，但是在例如φG为2mm左右时，进一步减小φG会在加工精度的维持和毛边的除去方面造成困难，增加加工成本，不能以廉价的成本应对使用燃料压力的增加。

关于本实施例的燃料喷射阀的阀体的前端114B的形状，阀体前端部114B的被引导部201和阀体落座部203为外径加工，能够部分改变球面直径，加工成本的上升也小。由此提案如下的燃料喷射阀：为了不改变喷孔杯116的引导部202的内径φG地在高燃料压力下维持阀体的开阀，能够减小阀体前端部的阀体落座部203的落座直径φA，而且对于阀体的倾斜度θ，被引导部201与喷孔杯的引导部202也在阀体的关阀中接触，在阀体的阀体落座部203与喷孔杯116的阀座落座部39之间产生的压力大幅下降，不会发生一点燃料泄露的现象，能够应对高燃料压力。

另外，更优选使阀体落座部203的曲率半径为被引导部201的曲率半径以下。其理由如上述的图5说明的那样，通过减小阀体的落座部203的曲率半径，降低由于在落座部产生的流体的压力差而产生的力，即使在以与现有技术相比高的燃压使阀体开阀并保持时，被引导部201内径也不需要比现有技术小，可加工性、制作成本能够与现有技术相同。

根据发明人的实验数据可知，当使阀体落座部203的曲率半径为0.85～0.95、使被引导部的曲率半径为0.95～1.05时，其效果极好。

另外，本实施例并不限定于上述实施方式。此外，只要无损于本实施例的特征性的功能，各构成要素就不限定于上述结构。

附图标记的说明

22……喷孔杯支承体小径筒状部

23……喷孔杯支承体大径筒状部

39……落座部件的落座部

43A……连接器

101……喷孔杯支承体

102……动子

103……壳体

104……架

105……螺线管

107……定子

107D……定子贯通孔(燃料通路)

109……导体

110……弹簧

112……零长弹簧

113……肩部

114A……针阀

114B……阀体前端部

114C……弹簧引导用突起

115……引导部位

116……喷孔杯

117……燃料喷射孔

121……树脂成形体

126……燃料通路

127……引导部

128……贯通孔

136……间隙

201……阀体前端的被引导部

202……喷孔杯的引导部

203……阀体前端的阀体落座部

301……喷孔杯的轴

302……阀体的轴

303……球面直径的中心

401……喷孔杯的上游部

402……间隙。

Claims (8)

1.一种燃料喷射阀，其特征在于，包括：

阀座落座部；

相对于所述阀座落座部落座或离座的阀体；

形成在所述阀座落座部的下游侧的喷孔；和

引导部，其形成在所述阀体的阀体落座部所落座的所述阀座落座部的上游侧，引导所述阀体的下游侧的被引导部，

相对于所述引导部的与轴向交叉的交叉方向的大小，所述阀座落座部的所述交叉方向的大小为0.4至0.8倍，

所述阀体落座部和所述被引导部均以球面形状形成，

所述被引导部和所述阀体落座部的所述球面形状的曲率半径的中心一致，

所述阀体落座部的曲率半径与所述被引导部的曲率半径不同。

2.一种燃料喷射阀，其特征在于，包括：

阀座；

相对于所述阀座落座或离座的阀体；

形成在所述阀座的下游侧的喷孔；和

引导部，其形成在所述阀体所落座的所述阀座的阀座落座部的上游侧，引导所述阀体的下游侧的被引导部，

相对于所述被引导部的与轴向交叉的交叉方向的大小，所述阀体落座部的所述交叉方向的大小为0.4至0.8倍，

所述阀体落座部和所述被引导部均以球面形状形成，

所述被引导部和所述阀体落座部的所述球面形状的曲率半径的中心一致，

所述阀体落座部的曲率半径与所述被引导部的曲率半径不同。

3.如权利要求1或2所述的燃料喷射阀，其特征在于：

所述阀体落座部的直径相对于所述被引导部的直径为0.4至0.8倍。

4.如权利要求1或2所述的燃料喷射阀，其特征在于：

所述喷孔形成在设置于下游侧前端的喷孔杯，

在所述喷孔杯形成有引导所述阀体的下游侧的被引导部的引导部。

5.一种燃料喷射阀，其特征在于，包括：

阀座；

相对于所述阀座落座或离座的阀体；

形成在所述阀座的下游侧的喷孔；和

引导部，其形成在所述阀体所落座的所述阀座的阀座落座部的上游侧，引导所述阀体的下游侧的被引导部，

与所述阀座落座部抵接的所述阀体的阀体落座部和所述被引导部均以球面形状形成，所述被引导部和所述阀体落座部的所述球面形状的曲率半径的中心一致，所述阀体落座部的曲率半径与所述被引导部的曲率半径不同。

6.如权利要求2或5所述的燃料喷射阀，其特征在于：

所述阀体落座部的曲率半径为所述被引导部的曲率半径的0.7～1.5倍。

7.如权利要求2或5所述的燃料喷射阀，其特征在于：

所述阀体落座部的曲率半径为所述被引导部的曲率半径以下。

8.如权利要求2或5所述的燃料喷射阀，其特征在于：

所述阀体落座部的曲率半径为0.85～0.95mm，所述被引导部的曲率半径为0.95～1.05mm。

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