JP2001221135A - 燃料噴射ノズル - Google Patents
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- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 6
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- 101000914514 Homo sapiens T-cell-specific surface glycoprotein CD28 Proteins 0.000 description 1
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
- F02M61/16—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M61/02 - F02M61/14
- F02M61/18—Injection nozzles, e.g. having valve seats; Details of valve member seated ends, not otherwise provided for
- F02M61/1873—Valve seats or member ends having circumferential grooves or ridges, e.g. toroidal
-
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来の燃料噴射ノズルにおいては、ボディ側
シート面等が磨耗してくると、この磨耗に伴って、該ボ
ディ側シート面に当接するバルブ側シート面のシート径
が小さくなる傾向にあったので、ボディ側シート面等の
磨耗に伴い開弁圧が低下し、燃料噴射ノズルの特性が悪
化していた。 【解決手段】 バルブ側シート面３ａの第一の傾斜面１
３の傾斜角α１をボディ側シート面２ａの傾斜角α０よ
りも小さく形成するとともに、第二の傾斜面１４の傾斜
角α２をボディ側シート面２ａの傾斜角α０よりも大き
く形成し、第一の傾斜面１３とボディ側シート面２ａと
のなす差角θ１が、第二の傾斜面１４とボディ側シート
面２ａとのなす差角θ２の２倍以下となるように設定し
た。
シート面等が磨耗してくると、この磨耗に伴って、該ボ
ディ側シート面に当接するバルブ側シート面のシート径
が小さくなる傾向にあったので、ボディ側シート面等の
磨耗に伴い開弁圧が低下し、燃料噴射ノズルの特性が悪
化していた。 【解決手段】 バルブ側シート面３ａの第一の傾斜面１
３の傾斜角α１をボディ側シート面２ａの傾斜角α０よ
りも小さく形成するとともに、第二の傾斜面１４の傾斜
角α２をボディ側シート面２ａの傾斜角α０よりも大き
く形成し、第一の傾斜面１３とボディ側シート面２ａと
のなす差角θ１が、第二の傾斜面１４とボディ側シート
面２ａとのなす差角θ２の２倍以下となるように設定し
た。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、燃料噴射装置に用
いられる燃料噴射ノズルに関し、特に、シート部の磨耗
に伴うノズル開弁圧の低下を改善するための構成に関す
る。
いられる燃料噴射ノズルに関し、特に、シート部の磨耗
に伴うノズル開弁圧の低下を改善するための構成に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来から、燃料噴射装置に用いられる燃
料噴射ノズルには、ノズルボディ内にニードルノズルが
摺動自在に挿入され、該ノズルボディ先端部のボディ側
シート面、及びノズルバルブ先端部のバルブ側シート面
が、共に円錐形状に形成されたものがある。該ノズルバ
ルブは、バネ等の付勢部材により先端方向へ付勢されて
おり、該バネの付勢力によって、該ボディ側シート面と
バルブ側シート面とがシート部にて互いに当接し、燃料
噴射ノズルが閉じるように構成されている。このように
構成される燃料噴射ノズルにおいては、燃料噴射ポンプ
から燃料が圧送され、ノズルボディ内に形成される燃料
溜り室内の圧力が上昇すると、燃料室内の圧力がノズル
バルブに対して反付勢方向に作用する。そして、この圧
力がバネの付勢力よりも大きくなると、該ノズルバルブ
が反付勢方向に摺動して、バルブ側シート面がボディ側
シート面から離間し、開弁することとなる。この場合、
燃料噴射ノズルが開弁するときの圧力を開弁圧といい、
この開弁圧は、ノズルバルブにおける前記シート部の直
径、即ちシート径の大きさにより変化し、シート径が大
きくなると開弁圧は上昇し、シート径が小さくなると開
弁圧は下降する。
料噴射ノズルには、ノズルボディ内にニードルノズルが
摺動自在に挿入され、該ノズルボディ先端部のボディ側
シート面、及びノズルバルブ先端部のバルブ側シート面
が、共に円錐形状に形成されたものがある。該ノズルバ
ルブは、バネ等の付勢部材により先端方向へ付勢されて
おり、該バネの付勢力によって、該ボディ側シート面と
バルブ側シート面とがシート部にて互いに当接し、燃料
噴射ノズルが閉じるように構成されている。このように
構成される燃料噴射ノズルにおいては、燃料噴射ポンプ
から燃料が圧送され、ノズルボディ内に形成される燃料
溜り室内の圧力が上昇すると、燃料室内の圧力がノズル
バルブに対して反付勢方向に作用する。そして、この圧
力がバネの付勢力よりも大きくなると、該ノズルバルブ
が反付勢方向に摺動して、バルブ側シート面がボディ側
シート面から離間し、開弁することとなる。この場合、
燃料噴射ノズルが開弁するときの圧力を開弁圧といい、
この開弁圧は、ノズルバルブにおける前記シート部の直
径、即ちシート径の大きさにより変化し、シート径が大
きくなると開弁圧は上昇し、シート径が小さくなると開
弁圧は下降する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前述の燃料噴
射ノズルにおいては、燃料噴射ノズルの駆動によりボデ
ィ側シート面等が磨耗してくると、この磨耗に伴って、
ボディとバルブとの接触部のうち、圧力をシールしてい
る実質的なシート径が小さくなる傾向にあった。従っ
て、ボディ側シート面等の磨耗に伴い、開弁圧が低下
し、燃料噴射ノズルの特性が悪化するという問題があっ
た。
射ノズルにおいては、燃料噴射ノズルの駆動によりボデ
ィ側シート面等が磨耗してくると、この磨耗に伴って、
ボディとバルブとの接触部のうち、圧力をシールしてい
る実質的なシート径が小さくなる傾向にあった。従っ
て、ボディ側シート面等の磨耗に伴い、開弁圧が低下
し、燃料噴射ノズルの特性が悪化するという問題があっ
た。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、以上のような
課題を解決するために、次のような手段を用いる。即
ち、請求項１においては、中心線に対して所定の角度を
なす円錐面により形成されるボディ側シート面を先端内
部に有するノズルボディ、及び、先端部に中心線に対し
て所定の角度をなす円錐面により形成される第一の傾斜
面と、第一の傾斜面の先端側に形成され、第一の傾斜面
より大きい角度をなす円錐面により形成される第二の傾
斜面とにより形成されるバルブ側シート面を有し、ノズ
ルボディに摺動自在に挿入されるノズルバルブを備えた
燃料噴射ノズルにおいて、第一の傾斜面の傾斜角をボデ
ィ側シート面の傾斜角よりも小さく形成するとともに、
第二の傾斜面の傾斜角をボディ側シート面の傾斜角より
も大きく形成し、第一の傾斜面とボディ側シート面との
なす角が、第二の傾斜面とボディ側シート面とのなす角
の２倍以下となるように設定した。
課題を解決するために、次のような手段を用いる。即
ち、請求項１においては、中心線に対して所定の角度を
なす円錐面により形成されるボディ側シート面を先端内
部に有するノズルボディ、及び、先端部に中心線に対し
て所定の角度をなす円錐面により形成される第一の傾斜
面と、第一の傾斜面の先端側に形成され、第一の傾斜面
より大きい角度をなす円錐面により形成される第二の傾
斜面とにより形成されるバルブ側シート面を有し、ノズ
ルボディに摺動自在に挿入されるノズルバルブを備えた
燃料噴射ノズルにおいて、第一の傾斜面の傾斜角をボデ
ィ側シート面の傾斜角よりも小さく形成するとともに、
第二の傾斜面の傾斜角をボディ側シート面の傾斜角より
も大きく形成し、第一の傾斜面とボディ側シート面との
なす角が、第二の傾斜面とボディ側シート面とのなす角
の２倍以下となるように設定した。
【０００５】また、請求項２においては、前記燃料噴射
ノズルにおいて、第一の傾斜面とボディ側シート面との
なす角が、第二の傾斜面とボディ側シート面とのなす角
以下となるように設定した。
ノズルにおいて、第一の傾斜面とボディ側シート面との
なす角が、第二の傾斜面とボディ側シート面とのなす角
以下となるように設定した。
【０００６】また、請求項３においては、中心線に対し
て所定の角度をなす円錐面により形成されるボディ側シ
ート面を先端内部に有するノズルボディ、及び、先端部
に中心線に対して所定の角度をなす円錐面により形成さ
れるバルブ側シート面を有し、ノズルボディに摺動自在
に挿入されるノズルバルブを備えた燃料噴射ノズルであ
って、該バルブ側シート面における、ボディ側シート面
との当接部であるシート部よりも下方に段差を形成し、
該段差部の先端側を、該段差部の基端側よりも小径に形
成した。
て所定の角度をなす円錐面により形成されるボディ側シ
ート面を先端内部に有するノズルボディ、及び、先端部
に中心線に対して所定の角度をなす円錐面により形成さ
れるバルブ側シート面を有し、ノズルボディに摺動自在
に挿入されるノズルバルブを備えた燃料噴射ノズルであ
って、該バルブ側シート面における、ボディ側シート面
との当接部であるシート部よりも下方に段差を形成し、
該段差部の先端側を、該段差部の基端側よりも小径に形
成した。
【０００７】また、請求項４においては、請求項１又は
請求項２における噴射ノズルにおいて、第二の傾斜面に
おける、ボディ側シート面との当接部であるシート部よ
りも下方に段差を形成し、該段差部の先端側を、該段差
部の基端側よりも小径に形成した。
請求項２における噴射ノズルにおいて、第二の傾斜面に
おける、ボディ側シート面との当接部であるシート部よ
りも下方に段差を形成し、該段差部の先端側を、該段差
部の基端側よりも小径に形成した。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の解決すべき課題及び手段
は以上の如くであり、次に添付の図面に示した本発明の
一実施例を説明する。図１は本発明の燃料噴射ノズルの
概略構成を示す側面断面図、図２は燃料噴射ノズルのシ
ート部近傍を示す側面図、図３は図２における燃料噴射
ノズルのボディ側シート面が磨耗した状態のシート部近
傍を示す側面図、図４は第二の実施例の燃料噴射ノズル
におけるシート部近傍を示す側面図、図５は図４におけ
る燃料噴射ノズルのボディ側シート面が磨耗した状態の
シート部近傍を示す側面図、図６は第三の実施例の燃料
噴射ノズルにおけるシート部近傍を示す側面図、図７は
図６における燃料噴射ノズルのボディ側シート面が磨耗
した状態のシート部近傍を示す側面図、図８は図７に示
す状態からさらに磨耗が進行した状態のシート部近傍を
示す側面図、図９は図６に示す燃料噴射ノズルにおける
段差部の別実施例を示す図、図１０は同じく第二の実施
例を示す図、図１１は同じく第三の実施例を示す図、図
１２は第四の実施例の燃料噴射ノズルにおけるシート部
近傍を示す側面図、図１３は図１２における燃料噴射ノ
ズルのボディ側シート面が磨耗した状態のシート部近傍
を示す側面図、図１４は図１２に示す燃料噴射ノズルに
おける段差部の別実施例を示す図、図１５は同じく第二
の実施例を示す図、図１６は同じく第三の実施例を示す
図、図１７は従来の燃料噴射ノズルにおけるシート部近
傍を示す側面図、図１８は図１７における従来の燃料噴
射ノズルのボディ側シート面が磨耗した状態のシート部
近傍を示す側面図、図１９はノズルバルブの当り幅と開
弁圧低下量との関係を示す図、図２０は従来の燃料噴射
ノズルにおけるボディ側シート面が磨耗した状態でのシ
ート径を示す図である。
は以上の如くであり、次に添付の図面に示した本発明の
一実施例を説明する。図１は本発明の燃料噴射ノズルの
概略構成を示す側面断面図、図２は燃料噴射ノズルのシ
ート部近傍を示す側面図、図３は図２における燃料噴射
ノズルのボディ側シート面が磨耗した状態のシート部近
傍を示す側面図、図４は第二の実施例の燃料噴射ノズル
におけるシート部近傍を示す側面図、図５は図４におけ
る燃料噴射ノズルのボディ側シート面が磨耗した状態の
シート部近傍を示す側面図、図６は第三の実施例の燃料
噴射ノズルにおけるシート部近傍を示す側面図、図７は
図６における燃料噴射ノズルのボディ側シート面が磨耗
した状態のシート部近傍を示す側面図、図８は図７に示
す状態からさらに磨耗が進行した状態のシート部近傍を
示す側面図、図９は図６に示す燃料噴射ノズルにおける
段差部の別実施例を示す図、図１０は同じく第二の実施
例を示す図、図１１は同じく第三の実施例を示す図、図
１２は第四の実施例の燃料噴射ノズルにおけるシート部
近傍を示す側面図、図１３は図１２における燃料噴射ノ
ズルのボディ側シート面が磨耗した状態のシート部近傍
を示す側面図、図１４は図１２に示す燃料噴射ノズルに
おける段差部の別実施例を示す図、図１５は同じく第二
の実施例を示す図、図１６は同じく第三の実施例を示す
図、図１７は従来の燃料噴射ノズルにおけるシート部近
傍を示す側面図、図１８は図１７における従来の燃料噴
射ノズルのボディ側シート面が磨耗した状態のシート部
近傍を示す側面図、図１９はノズルバルブの当り幅と開
弁圧低下量との関係を示す図、図２０は従来の燃料噴射
ノズルにおけるボディ側シート面が磨耗した状態でのシ
ート径を示す図である。
【０００９】本発明の燃料噴射ノズルの構成について図
１、図２により説明する。燃料噴射ノズル１において
は、ノズルボディ２にノズルバルブ３が上下摺動自在に
挿入されている。該ノズルボディ２の下端部には円錐形
状のボディ側シート面２ａが形成されており、該ボディ
側シート面２ａより先端側には複数の噴孔１０が形成さ
れている。また、ノズルボディ２内には燃料溜り部７が
形成されるとともに、該燃料溜り部７へ燃料を圧送する
ための燃料通路８が形成されている。
１、図２により説明する。燃料噴射ノズル１において
は、ノズルボディ２にノズルバルブ３が上下摺動自在に
挿入されている。該ノズルボディ２の下端部には円錐形
状のボディ側シート面２ａが形成されており、該ボディ
側シート面２ａより先端側には複数の噴孔１０が形成さ
れている。また、ノズルボディ２内には燃料溜り部７が
形成されるとともに、該燃料溜り部７へ燃料を圧送する
ための燃料通路８が形成されている。
【００１０】ノズルバルブ３はバネ６等の付勢部材によ
り下方へ付勢されており、該ノズルバルブ３の下端部は
円錐形状に形成されてバルブ側シート面３ａを構成して
いる。そして、下方へ付勢されるノズルバルブ３のバル
ブ側シート面３ａが、ノズルボディ２のボディ側シート
面２ａに当接して、燃料噴射ノズルを閉じている。該バ
ルブ側シート面３ａとボディ側シート面２ａとは、シー
ト部Ｓｈにて線接触している。
り下方へ付勢されており、該ノズルバルブ３の下端部は
円錐形状に形成されてバルブ側シート面３ａを構成して
いる。そして、下方へ付勢されるノズルバルブ３のバル
ブ側シート面３ａが、ノズルボディ２のボディ側シート
面２ａに当接して、燃料噴射ノズルを閉じている。該バ
ルブ側シート面３ａとボディ側シート面２ａとは、シー
ト部Ｓｈにて線接触している。
【００１１】以上の如く構成された燃料噴射ノズル１に
おいては、燃料噴射ポンプ４から供給される燃料が燃料
通路８を通じて燃料溜り部７へ圧送されると、圧送され
た燃料によりノズルバルブ３の受圧面３ｂに圧力がかか
る。この圧力による力がノズルバルブ３のバネ６の付勢
力よりも大きくなると、該ノズルバルブ３が上方へリフ
トされ、バルブ側シート面３ａがノズルボディ２のボデ
ィ側シート面２ａから離間してノズルバルブ３が開弁
し、噴孔１０から燃焼室へ燃料が噴射されるように構成
されている。そして、燃料噴射ポンプからの燃料の圧送
が終了すると、受圧面３ｂにかかる圧力が低下し、付勢
部材によりノズルバルブ３が下方に付勢され、該ノズル
バルブ３のバルブ側シート面３ａがノズルボディ２のボ
ディ側シート面２ａに圧接して、燃料噴射が終了する。
おいては、燃料噴射ポンプ４から供給される燃料が燃料
通路８を通じて燃料溜り部７へ圧送されると、圧送され
た燃料によりノズルバルブ３の受圧面３ｂに圧力がかか
る。この圧力による力がノズルバルブ３のバネ６の付勢
力よりも大きくなると、該ノズルバルブ３が上方へリフ
トされ、バルブ側シート面３ａがノズルボディ２のボデ
ィ側シート面２ａから離間してノズルバルブ３が開弁
し、噴孔１０から燃焼室へ燃料が噴射されるように構成
されている。そして、燃料噴射ポンプからの燃料の圧送
が終了すると、受圧面３ｂにかかる圧力が低下し、付勢
部材によりノズルバルブ３が下方に付勢され、該ノズル
バルブ３のバルブ側シート面３ａがノズルボディ２のボ
ディ側シート面２ａに圧接して、燃料噴射が終了する。
【００１２】ここで、開弁時における、ノズルバルブ３
を上方へリフトしようとする圧力である開弁圧ＰNOは、
次式（１）で表される。 ＰNO＝Ｐo ／Ｓ＝ＰO ／（（ＤN 2 −ｄN 2 ）・π／４）・・・（１） 但し、式（１）において、ＰO はバネ６の付勢力を、Ｓ
は上方リフト方向への圧力を受けるノズルバルブ３の面
積を、ＤN はノズルバルブ３本体部分の径を、ｄN はノ
ズルバルブ３のシート部Ｓｈのシート径を示している。
を上方へリフトしようとする圧力である開弁圧ＰNOは、
次式（１）で表される。 ＰNO＝Ｐo ／Ｓ＝ＰO ／（（ＤN 2 −ｄN 2 ）・π／４）・・・（１） 但し、式（１）において、ＰO はバネ６の付勢力を、Ｓ
は上方リフト方向への圧力を受けるノズルバルブ３の面
積を、ＤN はノズルバルブ３本体部分の径を、ｄN はノ
ズルバルブ３のシート部Ｓｈのシート径を示している。
【００１３】従って、付勢力ＰO 及びノズルバルブ３本
体部分の径ＤN が一定であれば、シート部Ｓｈの径ｄN
が大きくなると開弁圧ＰNOは増加し、シート部Ｓｈの径
ｄNが小さくなると開弁圧ＰNOは減少することとなる。
体部分の径ＤN が一定であれば、シート部Ｓｈの径ｄN
が大きくなると開弁圧ＰNOは増加し、シート部Ｓｈの径
ｄNが小さくなると開弁圧ＰNOは減少することとなる。
【００１４】また、図２に示すように、ノズルバルブ３
の前記バルブ側シート面３ａは、中心線Ｏに対して所定
の傾斜角α１をなす円錐面により形成される第一傾斜面
１３と、第一傾斜面１３の先端側に形成され、第一傾斜
面１３より大きい傾斜角α２をなす円錐面により形成さ
れる第二傾斜面１４とにより形成されている。第一傾斜
面１３の傾斜角α１は、ノズルボディ２のボディ側シー
ト面２ａが中心線Ｏに対してなす傾斜角α０よりも小さ
く形成され、第二傾斜面１４の傾斜角α２は、該傾斜角
α０よりも大きく形成されている。さらに、第一傾斜面
１３とボディ側シート面２ａとは差角θ１をなし、第二
傾斜面１４とボディ側シート面２ａとは差角θ２をなし
ている。そして、ボディ側シート面２ａに当接するバル
ブ側シート面３ａのシート部Ｓｈは、第一傾斜面１３と
第二傾斜面１４との境界部に位置しており、該シート部
Ｓｈは径ｄN0を有している。
の前記バルブ側シート面３ａは、中心線Ｏに対して所定
の傾斜角α１をなす円錐面により形成される第一傾斜面
１３と、第一傾斜面１３の先端側に形成され、第一傾斜
面１３より大きい傾斜角α２をなす円錐面により形成さ
れる第二傾斜面１４とにより形成されている。第一傾斜
面１３の傾斜角α１は、ノズルボディ２のボディ側シー
ト面２ａが中心線Ｏに対してなす傾斜角α０よりも小さ
く形成され、第二傾斜面１４の傾斜角α２は、該傾斜角
α０よりも大きく形成されている。さらに、第一傾斜面
１３とボディ側シート面２ａとは差角θ１をなし、第二
傾斜面１４とボディ側シート面２ａとは差角θ２をなし
ている。そして、ボディ側シート面２ａに当接するバル
ブ側シート面３ａのシート部Ｓｈは、第一傾斜面１３と
第二傾斜面１４との境界部に位置しており、該シート部
Ｓｈは径ｄN0を有している。
【００１５】一方、従来の燃料噴射ノズルにおいては、
図１７に示すように、ノズルバルブのバルブ側シート面
１０３ａは、中心線Ｏに対して所定の傾斜角β１をなす
円錐面により形成される第一傾斜面１１３と、第一傾斜
面１１３の先端側に形成され、第一傾斜面１１３より大
きい傾斜角β２をなす円錐面により形成される第二傾斜
面１１４とにより形成されている。第一傾斜面１１３の
傾斜角β１は、ノズルバルブ１０２のボディ側シート面
１０２ａが中心線Ｏに対してなす傾斜角β０よりも大き
く形成され、第二傾斜面１１４の傾斜角β２は、第一傾
斜面１１３の傾斜角β１よりも大きく形成されている。
さらに、第一傾斜面１１３とボディ側シート面１０２ａ
とは差角θ１’をなし、第二傾斜面１１４とボディ側シ
ート面１０２ａとは差角θ２’をなしている。
図１７に示すように、ノズルバルブのバルブ側シート面
１０３ａは、中心線Ｏに対して所定の傾斜角β１をなす
円錐面により形成される第一傾斜面１１３と、第一傾斜
面１１３の先端側に形成され、第一傾斜面１１３より大
きい傾斜角β２をなす円錐面により形成される第二傾斜
面１１４とにより形成されている。第一傾斜面１１３の
傾斜角β１は、ノズルバルブ１０２のボディ側シート面
１０２ａが中心線Ｏに対してなす傾斜角β０よりも大き
く形成され、第二傾斜面１１４の傾斜角β２は、第一傾
斜面１１３の傾斜角β１よりも大きく形成されている。
さらに、第一傾斜面１１３とボディ側シート面１０２ａ
とは差角θ１’をなし、第二傾斜面１１４とボディ側シ
ート面１０２ａとは差角θ２’をなしている。
【００１６】そして、下方へ付勢されるノズルバルブ１
０３のバルブ側シート面１０３ａは、第一傾斜面１１３
の上端部にてボディ側シート面１０２ａに当接してい
る。即ち、ノズルバルブ１０３の側面１０３ｂと第一傾
斜面１１３との境界部がシート部Ｓｈ’となっており、
バルブ側シート面１０３ａとボディ側シート面１０２ａ
とは該シート部Ｓｈ’にて線接触している。また、シー
ト部Ｓｈ’は径ｄ0 を有している。
０３のバルブ側シート面１０３ａは、第一傾斜面１１３
の上端部にてボディ側シート面１０２ａに当接してい
る。即ち、ノズルバルブ１０３の側面１０３ｂと第一傾
斜面１１３との境界部がシート部Ｓｈ’となっており、
バルブ側シート面１０３ａとボディ側シート面１０２ａ
とは該シート部Ｓｈ’にて線接触している。また、シー
ト部Ｓｈ’は径ｄ0 を有している。
【００１７】以上の如く構成された従来の燃料噴射ノズ
ルが長時間駆動されると、ボディ側シート面１０２ａ等
に磨耗が生じ、図１８に示すように、バルブ側シート面
１０３ａがボディ側シート面１０２ａに当接する閉弁時
には、該バルブ側シート面１０３ａが、ボディ側シート
面１０２ａ内に磨耗深さｈだけ沈み込んだ状態となる。
この状態においては、バルブ側シート面１０３ａとボデ
ィ側シート面１０２ａとは、当り幅ｍの範囲で当接する
こととなる。
ルが長時間駆動されると、ボディ側シート面１０２ａ等
に磨耗が生じ、図１８に示すように、バルブ側シート面
１０３ａがボディ側シート面１０２ａに当接する閉弁時
には、該バルブ側シート面１０３ａが、ボディ側シート
面１０２ａ内に磨耗深さｈだけ沈み込んだ状態となる。
この状態においては、バルブ側シート面１０３ａとボデ
ィ側シート面１０２ａとは、当り幅ｍの範囲で当接する
こととなる。
【００１８】このように、バルブ側シート面１０３ａが
当り幅ｍでボディ側シート面１０２ａに当接している場
合には、バルブ側シート面１０３ａの実質的なシート径
が径ｄ0 よりも小さくなるため、図１７に示す状態のと
きよりも開弁圧が低くなる。図１９には、バルブ側シー
ト面１０３ａの当り幅ｍと、開弁圧低下量との関係を示
しており、図中のグラフｔは各当り幅における開弁圧低
下量の実測値を示している。例えば、バルブ側シート面
１０３ａの当り幅ｍの値がｍａであった場合には、開弁
圧低下量はＰａとなり、当り幅ｍが増加するに従って開
弁圧低下量も増加している。
当り幅ｍでボディ側シート面１０２ａに当接している場
合には、バルブ側シート面１０３ａの実質的なシート径
が径ｄ0 よりも小さくなるため、図１７に示す状態のと
きよりも開弁圧が低くなる。図１９には、バルブ側シー
ト面１０３ａの当り幅ｍと、開弁圧低下量との関係を示
しており、図中のグラフｔは各当り幅における開弁圧低
下量の実測値を示している。例えば、バルブ側シート面
１０３ａの当り幅ｍの値がｍａであった場合には、開弁
圧低下量はＰａとなり、当り幅ｍが増加するに従って開
弁圧低下量も増加している。
【００１９】また、グラフＳは、ある開弁圧低下量にお
ける当り幅の理論値を示しており、まず、ある開弁圧低
下量となるのに必要なシート径ｄN を前記式（１）を用
いて算出し、算出されたシート径ｄN を有するバルブ側
シート面１０３ａ上の位置から、当り幅ｍの上端位置ま
での寸法を求めている。例えば、図２０に示すように、
開弁圧低下量がＰａであるときには、算出されるシート
径はｄ1 となり、バルブ側シート面１０３ａのシート径
ｄ1 が位置する部分から、実際の当り幅ｍａの上端ｍｕ
までの寸法が理論上の当り幅ｍｂとなる。この場合、理
論上の当り幅ｍｂの大きさと、実際の当り幅ｍａから当
り幅ｍｂを引いたものの大きさとの比は、ｋ：（１−
ｋ）となっており（ｋは１以下である）、この比は、当
り幅ｍの値が変化しても常に略一定であることが実験に
より確認されている。尚、ｋは０．４程度の値である。
ける当り幅の理論値を示しており、まず、ある開弁圧低
下量となるのに必要なシート径ｄN を前記式（１）を用
いて算出し、算出されたシート径ｄN を有するバルブ側
シート面１０３ａ上の位置から、当り幅ｍの上端位置ま
での寸法を求めている。例えば、図２０に示すように、
開弁圧低下量がＰａであるときには、算出されるシート
径はｄ1 となり、バルブ側シート面１０３ａのシート径
ｄ1 が位置する部分から、実際の当り幅ｍａの上端ｍｕ
までの寸法が理論上の当り幅ｍｂとなる。この場合、理
論上の当り幅ｍｂの大きさと、実際の当り幅ｍａから当
り幅ｍｂを引いたものの大きさとの比は、ｋ：（１−
ｋ）となっており（ｋは１以下である）、この比は、当
り幅ｍの値が変化しても常に略一定であることが実験に
より確認されている。尚、ｋは０．４程度の値である。
【００２０】即ち、バルブ側シート面１０３ａが当り幅
ｍでボディ側シート面１０２ａに当接している場合の開
弁圧ＰNOは、該バルブ側シート面１０３ａが、当り幅ｍ
の上端から該当り幅ｍに係数ｋを乗じた寸法だけ下方に
位置する、シート径ｄN を有する部分で、ボディ側シー
ト面１０２ａに線接触した場合の開弁圧ＰNOと同等とな
る。このように、ボディ側シート面１０２ａが深さｈだ
け磨耗した場合、実質上のシート径ｄN は初期のシート
径ｄ0 よりも小さくなるため、開弁圧ＰNOは低下するこ
ととなる。
ｍでボディ側シート面１０２ａに当接している場合の開
弁圧ＰNOは、該バルブ側シート面１０３ａが、当り幅ｍ
の上端から該当り幅ｍに係数ｋを乗じた寸法だけ下方に
位置する、シート径ｄN を有する部分で、ボディ側シー
ト面１０２ａに線接触した場合の開弁圧ＰNOと同等とな
る。このように、ボディ側シート面１０２ａが深さｈだ
け磨耗した場合、実質上のシート径ｄN は初期のシート
径ｄ0 よりも小さくなるため、開弁圧ＰNOは低下するこ
ととなる。
【００２１】また、本発明の燃料噴射ノズル１が長時間
駆動された場合も同様であり、図３に示すように、ボデ
ィ側シート面２ａ等に磨耗が生じ、バルブ側シート面３
ａがボディ側シート面２ａに当接する閉弁時には、該バ
ルブ側シート面３ａは、ボディ側シート面２ａ内に磨耗
深さｈだけ沈み込んだ状態となる。この状態において
は、バルブ側シート面３ａとボディ側シート面２ａと
は、当り幅Ｍの範囲で当接することとなる。
駆動された場合も同様であり、図３に示すように、ボデ
ィ側シート面２ａ等に磨耗が生じ、バルブ側シート面３
ａがボディ側シート面２ａに当接する閉弁時には、該バ
ルブ側シート面３ａは、ボディ側シート面２ａ内に磨耗
深さｈだけ沈み込んだ状態となる。この状態において
は、バルブ側シート面３ａとボディ側シート面２ａと
は、当り幅Ｍの範囲で当接することとなる。
【００２２】このように、本燃料噴射ノズル１におい
て、バルブ側シート面３ａがボディ側シート面２ａに対
して当り幅Ｍの範囲で当接している場合、該燃料噴射ノ
ズル１の開弁圧は、当り幅Ｍの上端から寸法Ｍ１だけ下
方に位置する、シート径ｄN1を有する部分でバルブ側シ
ート面３ａとボディ側シート面２ａとが線接触した状態
での開弁圧ＰNOとなる。但し、この場合、当り幅Ｍを分
割した寸法Ｍ１と寸法Ｍ２との比は、図１８、図２０の
場合と同様に、Ｍ１：Ｍ２＝ｋ：（１−ｋ）となってい
る。
て、バルブ側シート面３ａがボディ側シート面２ａに対
して当り幅Ｍの範囲で当接している場合、該燃料噴射ノ
ズル１の開弁圧は、当り幅Ｍの上端から寸法Ｍ１だけ下
方に位置する、シート径ｄN1を有する部分でバルブ側シ
ート面３ａとボディ側シート面２ａとが線接触した状態
での開弁圧ＰNOとなる。但し、この場合、当り幅Ｍを分
割した寸法Ｍ１と寸法Ｍ２との比は、図１８、図２０の
場合と同様に、Ｍ１：Ｍ２＝ｋ：（１−ｋ）となってい
る。
【００２３】そして、図２、図３に示すバルブ側シート
面３ａは、該シート径ｄN1が、初期のシート径ｄN0とが
ほぼ等しくなるような形状に形成されている。即ち、第
一傾斜面１３とボディ側シート面２ａとがなす差角θ１
が、第二傾斜面１４とボディ側シート面２ａとがなす差
角θ２の１．４倍〜２倍程度の大きさとなるように、バ
ルブ側シート面３ａを形成している。例えば、ボディ側
シート面２ａの傾斜角α０が３０°であった場合、差角
θ１＝１．４°、差角θ２＝１．０°程度に設定、又
は、差角θ１＝０．７°、差角θ２＝０．５°程度に設
定すると、該シート径ｄN1と、初期のシート径ｄN0とを
ほぼ等しくすることができる。
面３ａは、該シート径ｄN1が、初期のシート径ｄN0とが
ほぼ等しくなるような形状に形成されている。即ち、第
一傾斜面１３とボディ側シート面２ａとがなす差角θ１
が、第二傾斜面１４とボディ側シート面２ａとがなす差
角θ２の１．４倍〜２倍程度の大きさとなるように、バ
ルブ側シート面３ａを形成している。例えば、ボディ側
シート面２ａの傾斜角α０が３０°であった場合、差角
θ１＝１．４°、差角θ２＝１．０°程度に設定、又
は、差角θ１＝０．７°、差角θ２＝０．５°程度に設
定すると、該シート径ｄN1と、初期のシート径ｄN0とを
ほぼ等しくすることができる。
【００２４】このように、初期のシート径ｄN0と、燃料
噴射ノズル１が長時間駆動されてボディ側シート面２ａ
等に磨耗が生じた状態での実質上のシート径ｄN1とが略
等しくなるように構成することで、ボディ側シート面２
ａ等の磨耗に伴う開弁圧の低下を防いで開弁圧ＰNOを一
定に保ち、燃料噴射ノズル１の特性、及びエンジン性能
の悪化を防止することができる。さらに、開弁圧調整を
行うインターバルを長くすることが可能となる。
噴射ノズル１が長時間駆動されてボディ側シート面２ａ
等に磨耗が生じた状態での実質上のシート径ｄN1とが略
等しくなるように構成することで、ボディ側シート面２
ａ等の磨耗に伴う開弁圧の低下を防いで開弁圧ＰNOを一
定に保ち、燃料噴射ノズル１の特性、及びエンジン性能
の悪化を防止することができる。さらに、開弁圧調整を
行うインターバルを長くすることが可能となる。
【００２５】また、前記差角θ１が、差角θ２の１．４
倍程度以下となるようにバルブ側シート面３ａを形成す
ると、ボディ側シート面２ａ等の磨耗に伴って、即ち磨
耗深さｈが大きくなるにつれて、シート径ｄN1が大きく
なるように構成することができる。特に、差角θ１が、
差角θ２以下となるようにバルブ側シート面３ａを形成
すると、磨耗に伴うシート径ｄN1の増加が顕著となる。
倍程度以下となるようにバルブ側シート面３ａを形成す
ると、ボディ側シート面２ａ等の磨耗に伴って、即ち磨
耗深さｈが大きくなるにつれて、シート径ｄN1が大きく
なるように構成することができる。特に、差角θ１が、
差角θ２以下となるようにバルブ側シート面３ａを形成
すると、磨耗に伴うシート径ｄN1の増加が顕著となる。
【００２６】図４、図５には、差角θ１が、差角θ２以
下となるようにバルブ側シート面３ａを形成した例を示
しており、図３の場合と同様に、バルブ側シート面３ａ
がボディ側シート面２ａに対して当り幅Ｍの範囲で当接
し、磨耗深さがｈとなっている場合、該燃料噴射ノズル
１の開弁圧は、ほぼ、当り幅Ｍの上端から、当り幅Ｍに
前記係数ｋを乗じた値となる寸法Ｍ１だけ下方に位置す
る、シート径ｄN1を有する部分で、バルブ側シート面３
ａとボディ側シート面２ａとが線接触した状態での開弁
圧ＰNOとなる。
下となるようにバルブ側シート面３ａを形成した例を示
しており、図３の場合と同様に、バルブ側シート面３ａ
がボディ側シート面２ａに対して当り幅Ｍの範囲で当接
し、磨耗深さがｈとなっている場合、該燃料噴射ノズル
１の開弁圧は、ほぼ、当り幅Ｍの上端から、当り幅Ｍに
前記係数ｋを乗じた値となる寸法Ｍ１だけ下方に位置す
る、シート径ｄN1を有する部分で、バルブ側シート面３
ａとボディ側シート面２ａとが線接触した状態での開弁
圧ＰNOとなる。
【００２７】そして、差角θ１を差角θ２以下と構成し
た場合、図５に示すように、ボディ側シート面２ａ等が
磨耗した際のシート径ｄN1を有するシート部Ｓｈは、初
期におけるシート径ｄN0を有するシート部Ｓｈよりも上
方に位置し、該シート径ｄN1はシート径ｄN0よりも大き
くなる。従って、シート径ｄN のみが変化すると仮定し
た場合には、ボディ側シート面２ａの磨耗に伴って開弁
圧ＰNOが上昇することとなる。
た場合、図５に示すように、ボディ側シート面２ａ等が
磨耗した際のシート径ｄN1を有するシート部Ｓｈは、初
期におけるシート径ｄN0を有するシート部Ｓｈよりも上
方に位置し、該シート径ｄN1はシート径ｄN0よりも大き
くなる。従って、シート径ｄN のみが変化すると仮定し
た場合には、ボディ側シート面２ａの磨耗に伴って開弁
圧ＰNOが上昇することとなる。
【００２８】しかし、燃料噴射ノズル１が長時間駆動さ
れてボディ側シート面２ａに磨耗が生じるような状態で
は、ボディ側シート面２ａ以外の部材にも磨耗や劣化が
生じている（例えばバネ６の付勢力の低下）こともあ
り、開弁圧ＰNOが低下する原因となっている。そこで、
本例のように、ボディ側シート面２ａ等に磨耗が生じた
状態でのシート径ｄN1が、初期のシート径ｄN0よりも大
きくなるように構成することで、シート径ｄN1の増加に
基づく開弁圧ＰNOの上昇により、バネ６の劣化等に基づ
く開弁圧ＰNO低下を補い、トータル的に開弁圧ＰNOの低
下を防いで、開弁圧ＰNOを一定に保ち、燃料噴射ノズル
１の特性、及びエンジン性能の悪化を防止することがで
きる。
れてボディ側シート面２ａに磨耗が生じるような状態で
は、ボディ側シート面２ａ以外の部材にも磨耗や劣化が
生じている（例えばバネ６の付勢力の低下）こともあ
り、開弁圧ＰNOが低下する原因となっている。そこで、
本例のように、ボディ側シート面２ａ等に磨耗が生じた
状態でのシート径ｄN1が、初期のシート径ｄN0よりも大
きくなるように構成することで、シート径ｄN1の増加に
基づく開弁圧ＰNOの上昇により、バネ６の劣化等に基づ
く開弁圧ＰNO低下を補い、トータル的に開弁圧ＰNOの低
下を防いで、開弁圧ＰNOを一定に保ち、燃料噴射ノズル
１の特性、及びエンジン性能の悪化を防止することがで
きる。
【００２９】また、開弁圧ＰNOの低下は、次のような構
成によっても防ぐことができる。即ち、図６に示す、ノ
ズルボディ２に摺動自在に挿入されるノズルバルブ３３
は、中心線Ｏに対して所定の角度γをなす円錐面により
形成されるバルブ側シート面３３ａを先端部に有してお
り、該バルブ側シート面３３ａと側面３３ｂとの境界部
に位置するシート部Ｓｈにて、ボディ側シート面２ａに
当接している。また、バルブ側シート面３３ａにおける
シート部Ｓｈよりも下方には段差部３４が形成されてお
り、該段差部３４の先端（下方）側は、該段差部３４の
基端（上方）側よりも小径に形成されている。
成によっても防ぐことができる。即ち、図６に示す、ノ
ズルボディ２に摺動自在に挿入されるノズルバルブ３３
は、中心線Ｏに対して所定の角度γをなす円錐面により
形成されるバルブ側シート面３３ａを先端部に有してお
り、該バルブ側シート面３３ａと側面３３ｂとの境界部
に位置するシート部Ｓｈにて、ボディ側シート面２ａに
当接している。また、バルブ側シート面３３ａにおける
シート部Ｓｈよりも下方には段差部３４が形成されてお
り、該段差部３４の先端（下方）側は、該段差部３４の
基端（上方）側よりも小径に形成されている。
【００３０】該ボディ側シート面２ａとバルブ側シート
面３３ａとの当接状態は、図６に示す如くシート部Ｓｈ
にて線接触している状態から、ボディ側シート面２ａの
磨耗により、図７に示す如く、バルブ側シート面３３ａ
がボディ側シート面２ａに沈み込んで、当り幅Ｍにて当
接している状態へと変化し、この当り幅Ｍはボディ側シ
ート面２ａの磨耗度合いが進むにつれて大きくなってい
く。
面３３ａとの当接状態は、図６に示す如くシート部Ｓｈ
にて線接触している状態から、ボディ側シート面２ａの
磨耗により、図７に示す如く、バルブ側シート面３３ａ
がボディ側シート面２ａに沈み込んで、当り幅Ｍにて当
接している状態へと変化し、この当り幅Ｍはボディ側シ
ート面２ａの磨耗度合いが進むにつれて大きくなってい
く。
【００３１】そして、図８に示すように、バルブ側シー
ト面３３ａの沈み込みが段差部３４の部分まで達した状
態での当り幅はＭｃとなり、さらにボディ側シート面２
ａの磨耗が進行すると、段差部３４が沈み込んでいき、
当り幅はＭｄとなる。仮に、バルブ側シート面３３ａに
段差部３４が形成されていなかったとすると、この場合
の当り幅はＭｅとなり、前記当り幅Ｍｃに比べてかなり
増加することとなるが、本例のバルブ側シート面３３ａ
の如く段差部３４を形成した場合の当り幅Ｍｄは、当り
幅Ｍｃに対してほとんど増加していない。
ト面３３ａの沈み込みが段差部３４の部分まで達した状
態での当り幅はＭｃとなり、さらにボディ側シート面２
ａの磨耗が進行すると、段差部３４が沈み込んでいき、
当り幅はＭｄとなる。仮に、バルブ側シート面３３ａに
段差部３４が形成されていなかったとすると、この場合
の当り幅はＭｅとなり、前記当り幅Ｍｃに比べてかなり
増加することとなるが、本例のバルブ側シート面３３ａ
の如く段差部３４を形成した場合の当り幅Ｍｄは、当り
幅Ｍｃに対してほとんど増加していない。
【００３２】このように、バルブ側シート面３３ａに段
差部３４を形成することにより、ボディ側シート面２ａ
の磨耗の進行に伴う当り幅Ｍの増加を防ぐことができ、
例えば、シート部Ｓｈが、バルブ側シート面３３ａと側
面３３ｂとの境界部に位置するように形成されたバルブ
側シート面３３ａであっても、開弁圧ＰNOの低下を減少
することが可能となる。ここで、段差部は、例えば図９
に示すように、適当な幅を有した溝形状に形成してもよ
い。さらに、図１０、図１１に示すように、段差部や溝
部といった逃がし部をノズルボディ２側に形成してもよ
い。
差部３４を形成することにより、ボディ側シート面２ａ
の磨耗の進行に伴う当り幅Ｍの増加を防ぐことができ、
例えば、シート部Ｓｈが、バルブ側シート面３３ａと側
面３３ｂとの境界部に位置するように形成されたバルブ
側シート面３３ａであっても、開弁圧ＰNOの低下を減少
することが可能となる。ここで、段差部は、例えば図９
に示すように、適当な幅を有した溝形状に形成してもよ
い。さらに、図１０、図１１に示すように、段差部や溝
部といった逃がし部をノズルボディ２側に形成してもよ
い。
【００３３】また、図１２、図１３に示すように、バル
ブ側シート面５３ａが、中心線Ｏに対して所定の傾斜角
α１をなす円錐面により形成される第一傾斜面５４と、
第一傾斜面５４の先端側に形成され、第一傾斜面５４よ
り大きい傾斜角α２をなす円錐面により形成される第二
傾斜面５５とにより形成されるノズルバルブ５３におい
ても、前述の場合と同様の段差部５６を形成することが
できる。尚、該第一傾斜面５４の傾斜角α１は、ノズル
ボディ２のボディ側シート面２ａが中心線Ｏに対してな
す傾斜角α０よりも小さく形成され、第二傾斜面５５の
傾斜角α２は、該傾斜角α０よりも大きく形成されてお
り、第一傾斜面５４とボディ側シート面２ａとは差角θ
１をなし、第二傾斜面５５とボディ側シート面２ａとは
差角θ２をなしている。さらに、ボディ側シート面２ａ
に当接するバルブ側シート面５３ａのシート部Ｓｈは、
第一傾斜面５４と第二傾斜面５５との境界部に位置して
いる。
ブ側シート面５３ａが、中心線Ｏに対して所定の傾斜角
α１をなす円錐面により形成される第一傾斜面５４と、
第一傾斜面５４の先端側に形成され、第一傾斜面５４よ
り大きい傾斜角α２をなす円錐面により形成される第二
傾斜面５５とにより形成されるノズルバルブ５３におい
ても、前述の場合と同様の段差部５６を形成することが
できる。尚、該第一傾斜面５４の傾斜角α１は、ノズル
ボディ２のボディ側シート面２ａが中心線Ｏに対してな
す傾斜角α０よりも小さく形成され、第二傾斜面５５の
傾斜角α２は、該傾斜角α０よりも大きく形成されてお
り、第一傾斜面５４とボディ側シート面２ａとは差角θ
１をなし、第二傾斜面５５とボディ側シート面２ａとは
差角θ２をなしている。さらに、ボディ側シート面２ａ
に当接するバルブ側シート面５３ａのシート部Ｓｈは、
第一傾斜面５４と第二傾斜面５５との境界部に位置して
いる。
【００３４】このような構成のノズルバルブ５３におい
ても、図６、図７に示したノズルバルブ３３の場合と同
様に、バルブ側シート面５３ａに段差部５６を形成する
ことにより、ボディ側シート面２ａの磨耗の進行に伴う
当り幅Ｍの増加を防ぐことができ、開弁圧ＰNOの変化
を、特に低下を防止することが可能となる。尚、この段
差部は、例えば図１４に示すように、適当な幅を有した
溝形状に形成してもよい。さらに、図１５、図１６に示
すように、段差部や溝部といった逃がし部をノズルボデ
ィ２側に形成してもよい。
ても、図６、図７に示したノズルバルブ３３の場合と同
様に、バルブ側シート面５３ａに段差部５６を形成する
ことにより、ボディ側シート面２ａの磨耗の進行に伴う
当り幅Ｍの増加を防ぐことができ、開弁圧ＰNOの変化
を、特に低下を防止することが可能となる。尚、この段
差部は、例えば図１４に示すように、適当な幅を有した
溝形状に形成してもよい。さらに、図１５、図１６に示
すように、段差部や溝部といった逃がし部をノズルボデ
ィ２側に形成してもよい。
【００３５】
【発明の効果】本発明は、以上のように構成したことに
より、次のような効果が得られる。即ち、請求項１記載
の如く、第一の傾斜面の傾斜角をボディ側シート面の傾
斜角よりも小さく形成するとともに、第二の傾斜面の傾
斜角をボディ側シート面の傾斜角よりも大きく形成し、
第一の傾斜面とボディ側シート面とのなす角が、第二の
傾斜面とボディ側シート面とのなす角の２倍以下となる
ように設定したので、ボディ側シート面等の磨耗に伴う
開弁圧の低下を防いで開弁圧をほぼ一定に保ち、燃料噴
射ノズルの特性、及びエンジン性能の悪化を防止するこ
とができる。また、開弁圧調整を行うインターバルを長
くすることが可能となる。
より、次のような効果が得られる。即ち、請求項１記載
の如く、第一の傾斜面の傾斜角をボディ側シート面の傾
斜角よりも小さく形成するとともに、第二の傾斜面の傾
斜角をボディ側シート面の傾斜角よりも大きく形成し、
第一の傾斜面とボディ側シート面とのなす角が、第二の
傾斜面とボディ側シート面とのなす角の２倍以下となる
ように設定したので、ボディ側シート面等の磨耗に伴う
開弁圧の低下を防いで開弁圧をほぼ一定に保ち、燃料噴
射ノズルの特性、及びエンジン性能の悪化を防止するこ
とができる。また、開弁圧調整を行うインターバルを長
くすることが可能となる。
【００３６】さらに、請求項２記載の如く、第一の傾斜
面とボディ側シート面とのなす角が、第二の傾斜面とボ
ディ側シート面とのなす角以下となるように設定したの
で、シート径の増加に基づく開弁圧の上昇により、ノズ
ルバルブを付勢するバネの劣化等に基づく開弁圧低下を
補い、トータル的に開弁圧の低下を防いで、開弁圧を一
定に保ち、燃料噴射ノズルの特性、及びエンジン性能の
悪化を防止することができる。
面とボディ側シート面とのなす角が、第二の傾斜面とボ
ディ側シート面とのなす角以下となるように設定したの
で、シート径の増加に基づく開弁圧の上昇により、ノズ
ルバルブを付勢するバネの劣化等に基づく開弁圧低下を
補い、トータル的に開弁圧の低下を防いで、開弁圧を一
定に保ち、燃料噴射ノズルの特性、及びエンジン性能の
悪化を防止することができる。
【００３７】さらに、請求項３記載の如く、中心線に対
して所定の角度をなす円錐面により形成されるボディ側
シート面を先端内部に有するノズルボディ、及び、先端
部に中心線に対して所定の角度をなす円錐面により形成
されるバルブ側シート面を有し、ノズルボディに摺動自
在に挿入されるノズルバルブを備えた燃料噴射ノズルで
あって、該バルブ側シート面における、ボディ側シート
面との当接部であるシート部よりも下方に段差を形成
し、該段差部の先端側を、該段差部の基端側よりも小径
に形成したので、ボディ側シート面の摩耗の進行に伴
う、バルブ側シート面とボディ側シート面との当り幅の
増加を防ぐことができ、例えば、シート部が、ノズルバ
ルブのバルブ側シート面と側面との境界部に位置するよ
うに形成されたバルブ側シート面であっても、開弁圧の
低下を防止することが可能となる。
して所定の角度をなす円錐面により形成されるボディ側
シート面を先端内部に有するノズルボディ、及び、先端
部に中心線に対して所定の角度をなす円錐面により形成
されるバルブ側シート面を有し、ノズルボディに摺動自
在に挿入されるノズルバルブを備えた燃料噴射ノズルで
あって、該バルブ側シート面における、ボディ側シート
面との当接部であるシート部よりも下方に段差を形成
し、該段差部の先端側を、該段差部の基端側よりも小径
に形成したので、ボディ側シート面の摩耗の進行に伴
う、バルブ側シート面とボディ側シート面との当り幅の
増加を防ぐことができ、例えば、シート部が、ノズルバ
ルブのバルブ側シート面と側面との境界部に位置するよ
うに形成されたバルブ側シート面であっても、開弁圧の
低下を防止することが可能となる。
【００３８】さらに、請求項４記載の如く、請求項１又
は請求項２に記載の燃料噴射ノズルにおいて、第二の傾
斜面における、ボディ側シート面との当接部であるシー
ト部よりも下方に段差を形成し、該段差部の先端側を、
該段差部の基端側よりも小径に形成したので、ボディ側
シート面の磨耗の進行に伴う、バルブ側シート面とボデ
ィ側シート面との当り幅の増加を防ぐことができ、開弁
圧の変化を、特に低下を防止することが可能となる。
は請求項２に記載の燃料噴射ノズルにおいて、第二の傾
斜面における、ボディ側シート面との当接部であるシー
ト部よりも下方に段差を形成し、該段差部の先端側を、
該段差部の基端側よりも小径に形成したので、ボディ側
シート面の磨耗の進行に伴う、バルブ側シート面とボデ
ィ側シート面との当り幅の増加を防ぐことができ、開弁
圧の変化を、特に低下を防止することが可能となる。
【図１】本発明の燃料噴射ノズルの概略構成を示す側面
断面図である。
断面図である。
【図２】燃料噴射ノズルのシート部近傍を示す側面図で
ある。
ある。
【図３】図２における燃料噴射ノズルのボディ側シート
面が磨耗した状態のシート部近傍を示す側面図である。
面が磨耗した状態のシート部近傍を示す側面図である。
【図４】第二の実施例の燃料噴射ノズルにおけるシート
部近傍を示す側面図である。
部近傍を示す側面図である。
【図５】図４における燃料噴射ノズルのボディ側シート
面が磨耗した状態のシート部近傍を示す側面図である。
面が磨耗した状態のシート部近傍を示す側面図である。
【図６】第三の実施例の燃料噴射ノズルにおけるシート
部近傍を示す側面図である。
部近傍を示す側面図である。
【図７】図６における燃料噴射ノズルのボディ側シート
面が磨耗した状態のシート部近傍を示す側面図である。
面が磨耗した状態のシート部近傍を示す側面図である。
【図８】図７に示す状態からさらに磨耗が進行した状態
のシート部近傍を示す側面図である。
のシート部近傍を示す側面図である。
【図９】図６に示す燃料噴射ノズルにおける段差部の別
実施例を示す図である。
実施例を示す図である。
【図１０】同じく第二の実施例を示す図である。
【図１１】同じく第三の実施例３を示す図である。
【図１２】第四の実施例の燃料噴射ノズルにおけるシー
ト部近傍を示す側面図である。
ト部近傍を示す側面図である。
【図１３】図９における燃料噴射ノズルのボディ側シー
ト面が磨耗した状態のシート部近傍を示す側面図であ
る。
ト面が磨耗した状態のシート部近傍を示す側面図であ
る。
【図１４】図１２に示す燃料噴射ノズルにおける段差部
の別実施例を示す図である。
の別実施例を示す図である。
【図１５】同じく第二の実施例を示す図である。
【図１６】同じく第三の実施例を示す図である。
【図１７】従来の燃料噴射ノズルにおけるシート部近傍
を示す側面図である。
を示す側面図である。
【図１８】図１１における従来の燃料噴射ノズルのボデ
ィ側シート面が磨耗した状態のシート部近傍を示す側面
図である。
ィ側シート面が磨耗した状態のシート部近傍を示す側面
図である。
【図１９】ノズルバルブの当り幅と開弁圧低下量との関
係を示す図である。
係を示す図である。
【図２０】従来の燃料噴射ノズルにおけるボディ側シー
ト面が磨耗した状態でのシート径を示す図である。
ト面が磨耗した状態でのシート径を示す図である。
１ 燃料噴射ノズル ２ ノズルボディ ２ａ ボディ側シート面 ３ ノズルバルブ ３ａ バルブ側シート面 １３ 第一傾斜面 １４ 第二傾斜面 Ｏ 中心線 Ｓｈ シート部 Ｍ 当り幅 ｄNO シート径 ｈ 磨耗深さ α０ （ボディ側シート面の）傾斜角 α１ （第一傾斜面の）傾斜角 α２ （第二傾斜面の）傾斜角 θ１・θ２ 差角
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 今中 肇 大阪府大阪市北区茶屋町１番32号 ヤンマ ーディーゼル株式会社内 Ｆターム(参考） 3G066 AA07 AB02 AD12 BA06 BA31 CC06T CC14 CC20 CD28 CD30 CE13
Claims (4)
- 【請求項１】 中心線に対して所定の角度をなす円錐面
により形成されるボディ側シート面を先端内部に有する
ノズルボディ、及び、先端部に中心線に対して所定の角
度をなす円錐面により形成される第一の傾斜面と、第一
の傾斜面の先端側に形成され、第一の傾斜面より大きい
角度をなす円錐面により形成される第二の傾斜面とによ
り形成されるバルブ側シート面を有し、ノズルボディに
摺動自在に挿入されるノズルバルブを備えた燃料噴射ノ
ズルにおいて、 第一の傾斜面の傾斜角をボディ側シート面の傾斜角より
も小さく形成するとともに、第二の傾斜面の傾斜角をボ
ディ側シート面の傾斜角よりも大きく形成し、第一の傾
斜面とボディ側シート面とのなす角が、第二の傾斜面と
ボディ側シート面とのなす角の２倍以下となるように設
定したことを特徴とする燃料噴射ノズル。 - 【請求項２】 請求項１に記載の燃料噴射ノズルにおい
て、第一の傾斜面とボディ側シート面とのなす角が、第
二の傾斜面とボディ側シート面とのなす角以下となるよ
うに設定したことを特徴とする燃料噴射ノズル。 - 【請求項３】 中心線に対して所定の角度をなす円錐面
により形成されるボディ側シート面を先端内部に有する
ノズルボディ、及び、先端部に中心線に対して所定の角
度をなす円錐面により形成されるバルブ側シート面を有
し、ノズルボディに摺動自在に挿入されるノズルバルブ
を備えた燃料噴射ノズルであって、 該バルブ側シート面における、ボディ側シート面との当
接部であるシート部よりも下方に段差を形成し、該段差
部の先端側を、該段差部の基端側よりも小径に形成した
ことを特徴とする燃料噴射ノズル。 - 【請求項４】 請求項１又は請求項２に記載の燃料噴射
ノズルにおいて、第二の傾斜面における、ボディ側シー
ト面との当接部であるシート部よりも下方に段差を形成
し、該段差部の先端側を、該段差部の基端側よりも小径
に形成したことを特徴とする燃料噴射ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000032353A JP2001221135A (ja) | 2000-02-09 | 2000-02-09 | 燃料噴射ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000032353A JP2001221135A (ja) | 2000-02-09 | 2000-02-09 | 燃料噴射ノズル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001221135A true JP2001221135A (ja) | 2001-08-17 |
Family
ID=18556969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000032353A Pending JP2001221135A (ja) | 2000-02-09 | 2000-02-09 | 燃料噴射ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001221135A (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| KR20030029369A (ko) * | 2001-10-08 | 2003-04-14 | 현대자동차주식회사 | 디젤 엔진의 핀틀형 노즐 |
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2000
- 2000-02-09 JP JP2000032353A patent/JP2001221135A/ja active Pending
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