CN104321122A

CN104321122A - 非织造纤维片材及其制造方法、以及过滤器

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Publication number: CN104321122A
Application number: CN201380028375.2A
Authority: CN
Inventors: 坂本泰彦; 清冈纯人
Original assignee: Kuraray Co Ltd
Current assignee: Kuraray Co Ltd
Priority date: 2012-03-29
Filing date: 2013-03-28
Publication date: 2015-01-28
Anticipated expiration: 2033-03-28
Also published as: US20150053606A1; KR20190124816A; EP2832409B1; WO2013147051A1; TW201402900A; CN104321122B; JP6095647B2; TWI586863B; KR102146642B1; EP2832409A1; JPWO2013147051A1; EP2832409A4; KR20140138943A

Abstract

本发明涉及一种非织造纤维片材，其包含由非织造纤维结构体形成的基体材料层，所述非织造纤维结构体含有热熔粘结纤维、且通过所述热熔粘结纤维彼此发生熔粘使纤维固定而形成，其中，将所述基体材料层的平均厚度调整为0.2mm以上且小于1mm，所述热熔粘结纤维在所述基体材料层的面方向基本均匀地熔粘。该片材可以在所述基体材料层的至少一面具有由比基体材料层更高表观密度的非织造纤维结构体形成的表层。所述表层可以是经过热压而形成的层，也可以由熔喷无纺布形成。热熔粘结纤维在所述基体材料层的厚度方向基本均匀地进行了熔粘。所述热熔粘结纤维可以在纤维表面含有沿长度方向连续伸长的乙烯-乙烯醇类共聚物。该片材尽管是薄层片材，但弯曲刚度得到提高，施加负载时变形较少，且成型性优异。

Description

非织造纤维片材及其制造方法、以及过滤器

技术领域

本发明涉及一种含有热熔粘结纤维的薄层非织造纤维片材及其制造方法、以及由所述片材形成的过滤器。具体而言，涉及一种非织造纤维片材及其制造方法、以及由所述片材形成的过滤器，所述非织造纤维片材因为含有热熔粘结性的纤维，通过以在厚度方向上基本均匀的密度保持纤维粘结，不用向纤维空隙中填充树脂、或者添加化学粘结剂或特殊的试剂，也具有优异的弯曲刚度和透气性，并且具有优异的成型性。

背景技术

一般来说，无纺布有干式无纺布、湿式无纺布，无纺布如下制造：在以天然纤维、化学纤维为原料并具有无纺布性能的主体纤维中混合用于使纤维间粘结的热熔融纤维，并进行热处理，由此使纤维间粘结，从而制造了无纺布。这些无纺布的热处理和干燥通常为辊接触及利用热风炉的处理。

经过热处理的无纺布大多为不到1mm的薄无纺布，由于易于折叠，广泛应用于擦拭巾、卫生材料等。然而，薄无纺布受到强烈的冲击或施加负载而弯折时会严重破损，不适合在表面施加负载的加工方法。此外，薄无纺布适于卷装使用，但在切断而形成片状的情况下，由于过于柔软而无法像板材那样使用。

另一方面，为了制造板状的无纺布，有以下方法：使梳棉网(card web)叠层，制作了厚结构体，然后通过用针刺法等方法使纤维抱合而提高无纺布的密度，再实施热处理来进行制造的方法。但是，当厚度过厚及密度过高时，在热处理时只有表面的纤维粘接，在无纺布整个厚度方向上的粘接不充分。进而导致无法量产化。

例如，日本专利第4522671号公报(专利文献1)中提出了一种过滤器用无纺布，该过滤器用无纺布包含由高熔点聚合物和低熔点聚合物形成的纤维，并进行了局部热压接处理，未压接部在无纺布内层具有未使纤维热熔粘的结构。然而，虽然该无纺布的过滤面积增大而具有优异的集尘能力，但是存在纤维未热熔粘的部分(未压接部)，当插入到过滤器单元等狭缝部分时，结构体的中央产生横向偏移，发生剥离而使无纺布破损，从而损害过滤器的功能。

此外，在日本特开2004-19061号公报(专利文献2)中提出了一种聚酯类复合无纺布，该复合无纺布由长纤维无纺布A、以低熔点聚酯为鞘成分的芯鞘型复合纤维制成的无纺布B、聚酯无纺布C叠层一体化而成。该无纺布的特征在于，通过叠层一体化而能够提高刚性，进而使过滤器性能也得到提高。然而，该无纺布由于是独立的3层结构，因此制造工序复杂，而且由于贴合独立的3层，因此容易发生层间剥离。

特别是对于以增大过滤面积为目的的将薄层片材进行褶裥加工而成的过滤器而言，为了保持长期使用的过滤性能，要求具有即使长期使用也能保持褶裥形状的过滤器强度。然而，对于进行褶裥加工而成的薄型过滤器而言，其强度和过滤性能存在如下的折衷选择关系，即提高强度时过滤性能下降，难以同时实现两者。因此，对于这些过滤器而言，难以将进行褶裥加工而成的薄型过滤器长期保持过滤性能而使用。

另外，在日本特开2009-233645号公报(专利文献3)中公开了一种过滤器，该过滤器含有湿热粘接性纤维，且具有非织造纤维结构，该过滤器由通过所述湿热粘接性纤维的熔粘而使所述非织造纤维结构固定而得到的成型体构成。然而，该文献中，尽管是具有厚度的立体结构，但仍显示优异的过滤性，同时压力损失也较少，实现了长期使用的目的，但未设想薄型过滤器的情况。

另一方面，在日本特开2009-84717号公报(专利文献4)中公开了一种板状非织造纤维结构体，该板状非织造纤维结构体以湿热粘接性树脂包覆聚酯类纤维或聚烯烃类纤维的表面，且含有纤维直径为1～10dtex的湿热粘接性纤维至少80％以上，该板状非织造纤维结构体的纤维填充率为40～85％的比例且在厚度方向均匀地粘接，并且表观密度为0.2～0.7g/cm³、厚度为0.5～5mm。在该文献中，记载了所述板状非织造纤维结构体能够作为门、屏风、隔断、鞋、容器盖等的片状合页来使用。

在日本特开2012-77432号公报(专利文献5)中公开了一种透光片，该透光片含有湿热粘接性纤维，并且由通过该湿热粘接性纤维的熔粘使纤维固定的非织造纤维结构体而构成，该透光片具有表观密度为10～200kg/m³的低密度层、和叠层在该低密度层的至少一面且表观密度大于所述低密度层的高密度层的叠层结构。在该文献中记载了如下内容：所述透光片能够应用于住宅及公共设施建筑物的窗户、屋顶、墙壁材料、顶棚材料、隔断、门、防雨护板、百叶窗、屏风、照明及广告牌、电器制品等的灯罩等，以实现采光或调光的目的。

但是，在专利文献4和5中，没有关于过滤器的记载。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利第4522671号公报(权利要求2、实施例2)

专利文献2：日本特开2004-19061号公报(权利要求1、实施例)

专利文献3：日本特开2009-233645号公报(权利要求1、第[0009]段)

专利文献4：日本特开2009-84717号公报(权利要求1、第[0061]段)

专利文献5：日本特开2012-77432号公报(权利要求1、第[0158]段)

发明内容

发明要解决的课题

因此，本发明的目的在于提供一种过滤器用非织造纤维片材及其制造方法、以及由所述片材形成的过滤器，该过滤器用非织造纤维片材尽管是薄层片材，但能够提高弯曲刚度，施加负载时变形较少，且成型性优异。

本发明的另一目的在于提供一种过滤器用非织造纤维片材及其制造方法、以及由所述片材形成的过滤器，该过滤器用非织造纤维片材的褶裥加工性优异，即使经过褶裥加工，其形态稳定性也良好，能够长时间保持过滤性能。

解决课题的方法

为了解决上述课题，本发明人等进行了深入研究的结果发现，通过形成使热熔粘结纤维彼此在面方向上基本均匀地熔粘的基体材料层(特别是通过形成设有密度梯度的叠层结构)，能够得到尽管是薄层片材，但弯曲刚度得到提高，施加负载时变形较少，且成型性优异的过滤器用非织造纤维片材，从而完成了本发明。

即，本发明的过滤器用非织造纤维片材含有由非织造纤维结构体形成的基体材料层，所述非织造纤维结构体包含热熔粘结纤维、且通过所述热熔粘结纤维彼此发生熔粘使纤维固定而形成，其中，所述基体材料层的平均厚度为0.2mm以上且小于1mm，所述基体材料层的表观密度为30～170kg/m³，并且，所述热熔粘结纤维在所述基体材料层的面方向上基本均匀地进行了熔粘。本发明的片材可以在所述基体材料层的至少一个面具有表层，该表层由具有比基体材料层更高表观密度的非织造纤维结构体形成。所述表层可以是通过热压而形成的层。所述基体材料层的表观密度为40～150kg/m³，且所述表层的表观密度为80～800kg/m³，同时两层的表观密度比可以为基体材料层/表层＝1/1.2～1/15。另外，所述表层可以通过熔喷无纺布来形成。另外，所述表层可以是包含熔喷无纺布且经过热压而形成的层。所述非织造纤维片材的平均厚度为0.35～1.2mm，所述基体材料层与所述表层的平均厚度比可以为基体材料层/表层＝1.2/1～30/1。热熔粘结纤维在所述基体材料层的厚度方向上基本均匀地发生了熔粘。所述热熔粘结纤维可以在纤维表面含有沿长度方向连续延伸的乙烯-乙烯醇类共聚物。所述乙烯-乙烯醇类共聚物中的乙烯单元的含量为10～60摩尔％。另外，所述热熔粘结纤维可以在纤维表面含有沿长度方向连续延伸的亲水性聚酯。本发明的片材的弯曲刚度可以为MD方向70mm以下、且CD方向70mm以下，所述弯曲刚度用将25mm宽×300mm长的结构体从水平台边缘向水平台外探出100mm长时由重力引起的位移量来表示。

本发明还包含上述片材的制造方法，该制造方法包括下述熔粘工序：对含有热熔粘结纤维的非织造纤维网进行加热，使上述热熔粘结纤维彼此熔粘接而得到板状非织造纤维结构体。在上述熔粘工序中，可以用高温水蒸气对非织造纤维网进行加热。本发明的制造方法还可以进一步包含下述热压工序：对由上述熔粘工序得到的板状非织造纤维结构体的至少一面进行热压。另外，本发明的制造方法还可以更进一步包含下述熔喷叠层工序：将熔喷无纺布叠层于由上述熔粘工序得到的板状非织造纤维结构体的至少一面，并利用高温水蒸气进行加热。

此外，本发明还包含由上述非织造纤维片材形成的过滤器。上述过滤器可以进行褶裥加工。

发明的效果

本发明包含用热熔粘结纤维使纤维彼此在面方向上基本均匀地进行熔粘而得到的基体材料层，因此，即使是与以往的无纺布同等的薄层片材，也能提高刚性。因此，与以往的硬挺度小、无法成型的薄无纺布不同，能够成型为各种形状。而且，比1mm厚的纤维板过硬，在加工成特定形状时受到限制，无法成型为各种形状，但本发明的纤维结构体由于厚度小于1mm，因此成型性优异。因此，适于过滤器的成型，其褶裥加工性优异，即使进行褶裥加工，形态稳定性也高，能够长时间保持过滤性能。

另外，本发明的非织造纤维片材仅包含纤维，不添加化学粘结剂、特殊试剂就能够制造，不会释放出甲醛等挥发性有机化合物。

附图说明

[图1]图1(a)～(c)是示出本发明的非织造纤维片材的弯曲刚度测定方法的示意图。

[图2]图2是示出本发明的非织造纤维片材的褶裥加工品的负载变形量测定方法的示意图。

符号说明

1…样品

2…水平台

11…经过褶裥加工的样品

12…丙烯酸板

13…砝码

具体实施方式

[基体材料层]

本发明的非织造纤维片材包含基体材料层。基体材料层由包含热熔粘结纤维、且通过上述热熔粘结纤维彼此熔粘而固定的非织造纤维结构体形成。该非织造纤维结构体优选实质上仅由热熔粘结纤维构成，虽然也可以含有微量的不损害热熔粘结纤维的粘接性的非热熔粘结纤维，但特别优选由热熔粘结纤维构成。基体材料层仅由热粘接性构成时，热熔粘结纤维彼此在各交点牢固地粘接，因此即使将非织造纤维片材制成过滤器长期使用，也能抑制纤维结构体的网状结构的变形、过滤性能下降。

(热熔粘结纤维)

作为热熔粘结纤维，只要包含热粘接性树脂、且在加热时流动或容易变形而能够表现出粘接功能即可，可以是非湿热粘接性纤维，但从能够使用高温水蒸气均匀进行熔粘、作为过滤器的特性也优异的观点出发，优选湿热粘接性纤维。对于基体材料层而言，如果使高温蒸气作用于使用热熔粘结纤维(特别是湿热熔粘结纤维)为原料纤维而形成的纤维网，并在热粘接性树脂干燥时的熔点以下的温度使各纤维之间部分地集束成束状，则可以将这些单纤维及束状集束纤维在湿热下彼此保持适当的小空隙，同时像编成所谓的“攀爬架(スクラム，jungle-gym)(三维交联)”那样进行点粘接或部分粘接，从而能够实现具有刚性的薄结构体的目的。

作为湿热粘接性纤维中所含有的湿热粘接性树脂，可以举出在热水(例如80～120℃，特别是95～100℃左右)中软化而能够发生自粘接或者与其它纤维粘接的热塑性树脂，例如聚亚烷基二醇树脂(聚环氧乙烷、聚环氧丙烷等聚C_2-4环氧烷烃等)、聚乙烯基类树脂(聚乙烯基吡咯烷酮、聚乙烯基醚、乙烯醇类聚合物、聚乙烯醇缩醛等)、丙烯酸类共聚物及其碱金属盐[含有由(甲基)丙烯酸、(甲基)丙烯酰胺等丙烯酸类单体构成的单元的共聚物或其盐等]、改性乙烯基类共聚物(异丁烯、苯乙烯、乙烯、乙烯基醚等乙烯基类单体与马来酸酐等不饱和羧酸或其酸酐形成的共聚物或其盐等)、导入了亲水性取代基的聚合物(导入了磺酸基、羧基、羟基等的聚酯、聚酰胺、聚苯乙烯或其盐等)、脂肪族聚酯类树脂(聚乳酸类树脂等)等。此外，还包括聚烯烃类树脂、聚酯类树脂、聚酰胺类树脂、聚氨酯类树脂、热塑性弹性体或橡胶(苯乙烯类弹性体等)等中的在热水(高温水蒸气)的温度下发生软化而能够表现出粘接功能的树脂。湿热粘接性树脂的熔点或软化点例如可以为80～250℃，优选为100～200℃，进一步优选为100～180℃(特别是105～170℃)左右。这些当中，优选乙烯-乙烯醇类共聚物、亲水性聚酯。

在乙烯-乙烯醇类共聚物中，从过滤器的加工性方面考虑，乙烯单元的比例例如为10～60摩尔％，优选为20～55摩尔％，进一步优选为30～50摩尔％左右。乙烯单元的比例过少时，在用高温水蒸气加热的情况下，乙烯-乙烯醇类共聚物在低温蒸气(水)下容易溶胀、凝胶化，被水润湿后形态容易发生变化。另外，乙烯单元的比例过多时，吸湿性降低，难以表现出在湿热作用下的纤维熔粘，有可能无法确保具有实用性的硬度。

乙烯-乙烯醇类共聚物中的乙烯醇单元的皂化度例如为90～99.99摩尔％左右，优选为95～99.98摩尔％，进一步优选为96～99.97摩尔％左右。皂化度过小时，热稳定性降低，由于热分解或凝胶化导致稳定性降低。另一方面，皂化度过大时，纤维本身的制造变得困难。

乙烯-乙烯醇类共聚物的粘均聚合度可以根据需要进行选择，例如为200～2500，优选为300～2000，进一步优选为400～1500左右。聚合度在该范围时，纺丝性和湿热粘接性的平衡性优异。由于乙烯单元多，能够获得具有湿热粘接性、但不具有热水溶解性的特异性质。

亲水性聚酯可以是导入了亲水性单元(例如，取代基)的共聚聚酯(共聚改性聚酯)。作为共聚聚酯，可以列举以亚烷基芳基酯单元为主成分的共聚聚酯，特别优选以C_2-6亚烷基芳基酯单元(例如，聚对苯二甲酸乙二醇酯或聚对苯二甲酸丁二醇酯等C_2-4亚烷基对苯二甲酸酯单元)为主成分，并含有其它共聚成分(改性剂)的共聚聚酯。作为其它共聚成分，可以是聚C_2-4亚烷基二醇(特别是二乙二醇)等二醇成分，优选间苯二甲酸或邻苯二甲酸等不对称芳香族二羧酸(特别是间苯二甲酸)。

相对于所对应的全部单体成分(例如在间苯二甲酸的情况下，相对于全部羧酸成分)，其它共聚成分的比例例如为10～60摩尔％(例如10～50摩尔％)，优选为20～55摩尔％，进一步优选为30～50摩尔％左右。其它共聚成分的比例过少时，不能表现出足够的纤维粘接，非织造纤维结构体的刚性下降。其它共聚成分的比例过多时，虽然纤维粘接性提高，但纺丝的稳定性下降。

作为亲水性单元(例如，取代基)，可以列举例如磺酸基、羧基、羟基、聚氧乙烯基等。作为亲水性取代基的导入方法，没有特别限定，例如，可以是具有亲水性单元的单体进行共聚的方法。

作为具有亲水性单元的单体，可以列举例如：间苯二甲酸-5-磺酸钠等二羧酸类、以及二乙二醇、聚乙二醇、聚四亚甲基二醇等二醇类等。这些具有亲水性单元的单体可以单独使用或组合使用2种以上。其中，优选间苯二甲酸-5-磺酸钠等具有磺酸(盐)基的单体。

相对于全部亲水性聚酯，具有亲水性单元的单体(特别是具有磺酸(盐)基作为取代基的单体)的比例可以为0.1～5质量％(特别是0.5～3质量％)左右。上述单体的比例过少时，亲水性不足，而过多时，纺丝时的拉丝性降低，单丝断裂、断丝增多。

需要说明的是，在将非织造纤维片材用作油成分等液体用过滤器时，可以与以下亲油性单体共聚：萘-2,6-二羧酸、4,4’-联苯二羧酸、二(羧基苯基)乙烷等二羧酸类，以及1,3-丙二醇、1,4-丁二醇、1,6-己二醇、新戊二醇、1,4-环己烷二甲醇等二醇类。

热熔粘结纤维只要在纤维表面存在上述热粘接性树脂即可，从粘接性的观点考虑，优选在长度方向上连续延伸存在。热熔粘结纤维可以是仅由热粘接性树脂形成的单相纤维，但从形态保持性等观点来看，优选由在表面沿长度方向连续存在的热粘接性树脂和能够在热粘接的加热温度下保持纤维形态的纤维形成性聚合物形成的复合纤维。作为其截面结构，可以列举例如芯鞘型、海岛型、并排型或多层贴合型、放射状贴合型、无规复合型等。这些截面结构中，从粘接性好的结构的观点来看，优选热粘接性树脂在长度方向上连续占据全部表面的结构的芯鞘型结构(即，鞘部包含热粘接性树脂的芯鞘型结构)。这样的芯鞘型复合纤维中，通过由在高温水蒸气等加热处理时不发生熔融或软化的纤维形成性聚合物形成芯部，即使进行加热处理芯成分也能保持纤维形态，因此能够保持处理前的纤维结构。

在复合纤维中，作为纤维形成性聚合物，通用的是以下的树脂：聚烯烃类树脂、(甲基)丙烯酸类树脂、氯乙烯类树脂、苯乙烯类树脂、聚酯类树脂、聚酰胺类树脂、聚碳酸酯类树脂、聚氨酯类树脂、热塑性弹性体、纤维素类树脂等。这些纤维形成性聚合物可以单独使用或组合两种以上使用。在这些纤维形成性聚合物中，从耐热性、尺寸稳定性等观点来看，优选熔点比乙烯-乙烯醇类共聚物及亲水性聚酯的熔点更高的树脂，例如聚丙烯类树脂、聚酯类树脂、聚酰胺类树脂，从耐热性及纤维形成性等的平衡优异的观点来看，特别优选聚酯类树脂、聚酰胺类树脂。

作为聚酯类树脂，优选聚C_2-4亚烷基芳酯类树脂等芳香族聚酯类树脂(聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)、聚对苯二甲酸丙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯、聚萘二甲酸乙二醇酯等)，特别优选PET等聚对苯二甲酸乙二醇酯类树脂。聚对苯二甲酸乙二醇酯类树脂除了对苯二甲酸乙二醇酯单元以外，还可以含有20摩尔％以下程度的由其它二羧酸(例如，间苯二甲酸、萘-2,6-二羧酸、邻苯二甲酸、4,4’-联苯二羧酸、二(羧基苯基)乙烷、间苯二甲酸-5-磺酸钠等)、二醇(例如，二乙二醇、1,3-丙二醇、1,4-丁二醇、1,6-己二醇、新戊二醇、1,4-环己烷二甲醇、聚乙二醇、聚四亚甲基二醇等)构成的单元。

作为聚酰胺类树脂，优选聚酰胺6、聚酰胺66、聚酰胺610、聚酰胺10、聚酰胺12、聚酰胺6-12等脂肪族聚酰胺及其共聚物，由芳香族二羧酸和脂肪族二胺合成的半芳香族聚酰胺等。这些聚酰胺类树脂中也可以含有能够共聚的其它单元。

在复合纤维中，相对于构成纤维的全部树脂成分，热粘接性树脂的比例(例如在芯鞘型复合纤维的情况下，为鞘部的比例)例如为20～60质量％(特别是30～55质量％)左右。如果热粘接性树脂的比例过多，由于无法确保由纤维形成性聚合物形成的纤维的强度，因此难以充分确保复合纤维本身的强度。另外，反之如果热粘接性树脂的比例过少，则无法保持纤维形态，不仅难以使热粘接性树脂在长度方向连续存在，而且在片材内部难以形成纤维束，因此难以确保足够的弯曲刚度。

热熔粘结纤维的截面形状(与纤维的长度方向垂直的截面形状)可以是中空截面形状等，但是对于芯鞘型复合纤维等复合纤维而言，通常来说，一般是作为实心截面形状的圆形截面或异型截面等。

热熔粘结纤维的平均纤度例如为0.5～10dtex(分特)，优选为1～5dtex，更优选为1.5～3.5dtex左右。如果纤度过细，则纤维本身的制造变得困难，而且难以确保纤维强度。如果纤度过粗，则难以制造薄的片材。

热熔粘结纤维的平均纤维长度例如为10～100mm，优选为25～75mm，更优选为40～65mm左右。如果纤维长度过短，则难以在后续工序形成纤维网，无法充分进行纤维彼此之间的抱合，从而难以确保强度。另外，如果纤维长度过长，则难以形成具有均匀的单位面积重量的纤维网。

热熔粘结纤维可以进一步含有惯用的添加剂，例如，稳定剂(铜化合物等热稳定剂、紫外线吸收剂、光稳定剂、抗氧剂等)、分散剂、增稠剂、微粒、着色剂、防静电剂、阻燃剂、增塑剂、润滑剂、结晶化速度延迟剂、润滑剂、抗菌剂、防虫防螨剂、防霉剂、消光剂、蓄热剂、香料、荧光增白剂、润湿剂等。这些添加剂可以单独使用或者组合使用2种以上。这些添加剂可以负载于纤维表面，也可以包含于纤维中。

对于过滤器而言，有时要求阻燃性，在上述添加剂中，添加阻燃剂即可。作为阻燃剂，从阻燃性优异方面考虑，优选硼类阻燃剂和/或硅类阻燃剂。作为硼类阻燃剂，可以列举例如：正硼酸、偏硼酸等硼酸、硼砂、硼酸盐(硼酸钠等)、缩合硼酸酸(盐)等。作为硅类阻燃剂，可以列举例如：聚有机硅氧烷等有机硅化合物、有机硅酸盐、二氧化硅等。这些阻燃剂可以单独使用或者组合使用2种以上。其中，优选以硼酸和硼砂为主成分的阻燃剂，特别优选由相对于100质量份的水溶解了硼酸10～35质量份及硼砂15～45质量份的水溶液构成的阻燃剂。

作为阻燃化的方法，与通常的浸渍-夹持加工(dip-nip process)一样，可以列举将阻燃剂的水溶液或乳液浸渗于非织造纤维结构体中或者对非织造纤维结构体喷雾阻燃剂的水溶液或乳液后使其干燥的方法、在纤维纺丝时用双螺杆挤出机等将混炼有阻燃剂的树脂挤出来纺丝的方法等。

只要能得到目标的阻燃效果，则阻燃剂的比例没有特别限定，从各种特性的平衡优异的观点考虑，相对于非织造纤维结构体全体为1～15质量％(特别是3～10质量％)左右。

通过利用这些阻燃剂进行加工，不仅能够对非织造纤维结构体赋予极其优异的阻燃性，而且还能够避免其它阻燃剂所具有的问题，例如，卤素类阻燃剂伴随着燃烧时产生卤素气体的酸雨、或磷类阻燃剂的情况下由于水解带来的磷化合物的排出而导致的湖沼富营养化等问题。

(非织造纤维结构体)

构成基体材料层的非织造纤维结构体通过对含有上述热熔粘结纤维的非织造纤维网进行加热、使上述热熔粘结纤维彼此熔粘而得到，且上述热熔粘结纤维在面方向上基本均匀地进行了熔粘。制造这样的纤维网时，优选粘接性纤维的混纺率为100质量％。即，非织造纤维结构体全部由热熔粘结纤维构成时，能够容易地对硬质的非织造纤维结构体进行精加工。另外，基体材料层仅由热熔粘结纤维形成，并且在纤维彼此间的交点可靠地粘接，由此能够形成均匀且形态稳定性高的过滤器结构，即使长期使用也能保持均匀的结构、耐久性也高。在该纤维中混合大量其它纤维的情况下，难以确保足够的弯曲刚度。此外，成型加工后的结构体强度变弱，难以确保成型结构体。

为了使用这样的纤维网得到薄且具有优异的弯曲刚度、并且平衡性良好地具备透气性的非织造纤维结构体，有必要适当调整构成上述网的纤维的排列状态和粘接状态。即，在形成纤维网时，优选构成纤维相对于纤维网面大致平行排列，同时使之相互交叉排列。而且，优选在得到的非织造纤维结构体中，在该纤维交点发生了熔粘，并且在交点以外的纤维基本平行排列的部分中，数根～数十根左右的纤维熔粘成束状而形成束状熔粘纤维。这些纤维通过在单纤维之间的交点、束状纤维之间的交点、或单纤维与束状纤维的交点部分地形成熔粘结构，具有编成“攀爬架”这样的结构，从而能够表现出目标的弯曲刚度。在本发明中，优选这样的结构沿面方向和厚度方向基本均匀地分布的形态。

在本说明书中，“相对于纤维网面大致平行排列”是指，例如像针刺无纺布那样，没有局部重复存在多数纤维沿着厚度方向排列的部分的状态。更具体地，是指对纤维网中的任意截面进行显微镜观察时，在其厚度的30％以上连续延伸的纤维的存在比例为10％以下的状态。

相对于纤维网面平行地排列纤维是由于，如果大量存在沿着厚度方向(相对于纤维网面的垂直方向)取向的纤维，则在周围产生纤维排列的混乱，在非织造纤维结构体内产生必要以上的大空隙，从而使非织造纤维结构体的弯曲刚度降低。

另外，在非织造纤维结构体的表面上放置物体等对厚度方向施加负载的情况下，如果存在大空隙部，则空隙部由于负载而被压垮，结构体表面变得容易变形。特别是，该负载施加于结构体整体时，容易减少整体的厚度。如果将结构体自身制成没有空隙的树脂填充物，则能够避免这样的问题，但是树脂填充物难以确保透气度、弯曲时的折断难度。另一方面，为了减小负载引起的厚度方向的变形，可以考虑将纤维变细，更紧密地填充纤维，但是如果想要仅通过细纤维来确保透气性，由于各个纤维的刚性低，反而导致弯曲刚度不足。为了确保弯曲刚度，必须将纤维直径增粗到一定程度，但是单纯混合粗纤维时，在粗纤维之间的交点附近容易形成大空隙，难以防止厚度方向上的变形。

因此，对本发明而言，将非织造纤维结构体的构成纤维沿面方向平行排列并使其分散，由此使纤维之间相互交叉，在其交点粘接而形成小空隙，进而通过该空隙的连续而确保适度的透气度、弯曲刚度。此外，在不与其它纤维交叉而是基本平行排列的部位，通过形成沿长度方向平行熔粘的束状纤维，与仅由未熔粘的单纤维构成的情况相比，主要能够确保高弯曲刚度。其中，特别优选纤维一根一根在交叉的交点粘接，同时在交叉点与交叉点之间形成束状纤维。这样的结构可以由对结构体截面进行观察时的单纤维的存在状态来确认。

非织造纤维结构体(基体材料层)的截面上任意1mm²存在的单纤维截面的存在频率可以为100个/mm²以下，优选为60个/mm²以下，进一步优选为25个/mm²以下。如果单纤维截面的数量过多，则纤维的束状熔粘减少，难以确保弯曲刚度。此外，束状纤维优选具有在非织造纤维结构体的厚度方向上薄、在面方向(长度方向或宽度方向)宽幅的形状。

非织造纤维结构体的性能受到束状熔粘纤维的存在状态的影响，但由于各纤维熔粘成束状或在交点发生熔粘，因此存在难以观察到单个纤维的情况。在本发明中，作为反映该纤维熔粘程度的值，使用的是加工后纤维及束状纤维束所形成的截面在结构体截面中所占的面积比率，即纤维截面填充率。纤维截面填充率例如为20～80％，优选为20～60％，更优选为30～50％左右。如果纤维截面填充率过低，则非织造纤维结构体内的空隙过多，难以确保所期望的弯曲刚度。相反，如果纤维截面填充率过高，则虽然能够充分确保弯曲刚度，但重量大，透气度容易降低，而且加工性也降低。

此外，在非织造纤维结构体中，为了更高水平地使充分的弯曲刚度、透气性平衡，优选构成纤维含有上述束状纤维，单纤维截面的存在频率少，各纤维(束状纤维和/或单纤维)在交点处的粘接以尽量少的频率进行粘接。采用这样的结构能够在结构体内确保细小空隙和通道，从而能够确保透气度。因此，为了以尽可能少的接点数而表现出足够的弯曲刚度及透气度，优选上述各纤维的粘接点从纤维结构体的一侧表面到内部(中央)、再到相反侧的表面(背面)沿厚度方向均匀分布。该粘接点如果集中于表面或中央，则不仅难以确保足够的弯曲刚度和透气度，而且在粘接点少的部位的形态稳定性降低。

因此，在非织造纤维结构体中，沿厚度方向将结构体截面3等分时，对于3等分后的各区域的纤维截面填充率，即，纤维截面在结构体截面中所占的面积比率而言，各区域中的纤维截面填充率的最大值和最小值之差可以为20％以下，优选为15％以下，更优选为10％以下。

另外，非织造纤维结构体的粘接点还可以用纤维粘接率进行评价。构成非织造纤维结构的热熔粘结纤维熔粘而产生的纤维粘接率例如为3～70％，优选为5～50％(例如10～40％)，更优选为12～35％(特别是15～30％)左右。

本发明中的纤维粘接率可以通过后述实施例中记载的方法来测定，其表示的是相对于非织造纤维截面中的全部纤维的截面数，2根以上发生了粘接的纤维的截面数的比例。因此，纤维粘接率低意味着多根热熔粘结纤维彼此熔粘的比例(集束而熔粘的纤维的比例)少。

优选在非织造纤维结构体的厚度方向截面上沿厚度方向三等分后的各区域的纤维粘接率均在上述范围内。此外，各区域中的纤维粘接率的最小值相对于最大值的比例(最小值/最大值)(纤维粘接率最小的区域相对于纤维粘接率最大的区域的比率)例如为50％以上(例如，50～100％)，优选为60～99.9％，进一步优选为70～99.5％(特别是80～99％)左右。在本发明中，由于基体材料层的纤维粘接率在厚度方向具有这样的均匀性，因此，尽管纤维的粘接面积小，但可以同时实现经过褶裥加工的过滤器的强度、以及过滤器所必须的透气性。

纤维粘接率可以使用扫描电子显微镜(SEM)拍摄对非织造纤维结构体的截面进行放大的照片，并基于在给定区域中发生了粘接的纤维截面的数目来简便地测定。然而，在纤维熔粘成束状的情况下，由于各纤维熔粘成束状或在交点发生了熔粘，因此特别是在密度大时，难以以单个纤维被观察到。该情况下，例如在纤维结构体由芯鞘型复合纤维粘接而成的情况下，可以用熔解或清洗除去等方法解除粘接部的熔粘，并通过与解除前的截面进行比较来测定纤维粘接率，所述芯鞘型复合纤维由鞘部和芯部形成，所述鞘部包含湿热粘接性纤维，所述芯部包含纤维形成性聚合物。

非织造纤维结构体(基体材料层)的表观密度为30～170kg/m³(例如为40～150kg/m³，优选为45～130kg/m³)，进一步优选为50～120kg/m³(特别是55～100kg/m³)左右。如果表观密度过低，则虽然具有轻质性，但难以确保足够的弯曲刚度，反之，如果表观密度过过高，则虽然能够充分确保硬度，但是过硬会使成型加工性下降，并且过滤性也容易下降。需要说明的是，基体材料层的密度分布基本均匀分布，在叠层有密度分布不均匀的表层的情况下，也可以通过用电子显微镜等进行观察来确认两层的边界。另外，还可以由电子显微镜照片沿非织造纤维结构体的厚度方向最大20等分，通过由各区域的纤维截面填充率求得密度分布来进行确认。

非织造纤维结构体(基体材料层)的厚度(平均厚度)为0.2mm以上且小于1mm，例如为0.22～0.99mm，优选为0.23～0.9mm(例如0.25～0.8mm)，进一步优选为0.28～0.7mm(特别是0.3～0.6mm)左右。如果厚度过大，则过滤器的轻质性及薄壁性降低，而且褶裥加工等成型加工性也降低。另外，如果厚度过小，则过滤器的形态稳定性降低。

[表层]

本发明的非织造纤维片材可以仅由基体材料层形成，但从进行了褶裥加工后的形态保持性及过滤性方面考虑，优选在基体材料层的至少一面具有表层，该表层由具有比基体材料层更高表观密度的非织造纤维结构体形成。通过在基体材料层上具备高密度的表层，可以提高收集效率等过滤性能，并且可以通过叠层结构提高过滤器的强度和形态稳定性，即使是进行了褶裥加工的过滤器，也能够长时间保持褶裥形状。

与基体材料层同样，构成表层的非织造纤维结构体也含有热熔粘结纤维，且通过热熔粘结纤维彼此熔粘而使纤维固定的非织造纤维结构体形成。与基体材料层同样，表层的非织造纤维结构体也优选实质上仅由热粘接性纤维形成的，特别优选仅由热熔粘结纤维形成。表层的热熔粘结纤维可以是与基体材料层不同的热熔粘结纤维，但从与基体材料层的密合性等方面考虑，优选含有与构成基体材料层的热粘接性树脂同种或同样的热粘接性树脂(例如，乙烯-乙烯醇类共聚物、亲水性聚酯等湿热粘接性树脂等)的热熔粘结纤维。在由热粘接性树脂和纤维形成性聚合物形成的复合纤维(例如，具有由湿热粘接性树脂形成的鞘部的芯鞘型复合纤维等)的情况下，表层可以是仅由热粘接性树脂作为树脂成分形成热熔粘结纤维(例如，由湿热粘接性树脂形成的纤维等)。与基体材料层同样，构成表层的热熔粘结纤维也可以含有添加剂。

构成表层的热熔粘结纤维的平均纤度可以与构成基体材料层的热粘接性纤维相同，但为了提高表层密度，也可以是比基体材料层的热粘接纤维更细的纤维直径，例如为0.01～5.5dtex，优选为0.1～3.3dtex，进一步优选为0.2～1.7dtex左右。纤度细的热熔粘结纤维可以是通过熔喷法制造的热熔粘结纤维。如果纤度过细，则纤维本身的制造变得困难，而且还难以确保纤维强度。热熔粘结纤维的平均纤维长度可以与构成基体材料层的热粘接纤维相同，但也可以是长纤维。

表层(非织造纤维结构体)的表观密度只要比基体材料层的表观密度大即可，可以在50～1000kg/m³的范围内选择，例如为80～800kg/m³，优选为90～700kg/m³(例如为100～600kg/m³)，进一步优选为120～500kg/m³(特别是150～400kg/m³)左右。如果表观密度过低，则弯曲刚度不足，过滤器的形态稳定性，特别是进行了褶裥加工后的过滤器的形态稳定性降低。反之，如果表观密度过高，则过滤性下降。

基体材料层与表层的表观密度比可以从基体材料层/表层＝1/1.1～1/20的范围选择，例如为1/1.2～1/15，优选为1/1.5～1/10，进一步优选为1/2～1/8(特别是1/2.5～1/5)左右。本发明中，通过调整两层的密度比，可以提高薄壁性、形态稳定性和过滤性的平衡。

对表层而言，在厚度方向的密度(及纤维粘接率)分布没有特别限定，可以与基体材料层同样均匀分布，也可以不均匀分布。另外，还可以是均匀分布的部分与不均匀分布的部分混合存在。例如，如下所述，如果对非织造纤维结构体进行热压，则能够容易地形成不均匀分布的表层。这其中，优选在厚度方向密度不均匀分布的表层，特别优选密度分布为从表面向中央部的方向密度渐减或减少的表层。对于具有存在这样的密度分布的表层的非织造纤维片材而言，其基体材料层与表层的密合性(耐剥离性)也优异。即，在表层与基体材料层之间存在明显的密度差的情况下，应力的不均集中于表层与基体材料层的界面而容易剥离，但通过在表层形成密度梯度而减小与低密度层的界面的密度差，能够在厚度方向上分散两层间的应力的不均，因此能够抑制在两层间的剥离。此外，具有这样密度分布的表层在表面具有高过滤性能，并且由于在内面的透过性优异，因此能够提高过滤器的耐久性。

构成表层的非织造纤维结构体的热熔粘结纤维熔粘而产生的纤维粘接率例如为10～99％，优选为30～95％，进一步优选为40～90％(特别是50～85％)左右。基体材料层与表层的纤维粘接率比例如可以为基体材料层/表层＝1/1.1～1/20，优选为1/1.3～1/10，进一步优选为1/1.4～1/5(特别是1/1.5～1/4)左右。

表层的平均厚度(在基体材料层的两面形成表层的情况下为各层的平均厚度)例如为0.01～0.3mm，优选为0.02～0.2mm(例如，0.03～0.15mm)，进一步优选为0.04～0.1mm(特别是0.05～0.08mm)左右。如果厚度过大，则过滤器的轻质性和薄壁性下降，而且褶裥加工等成型加工性也下降。另外，如果厚度过小，则过滤器的形态稳定性降低。

需要说明的是，本发明中，对于表层的密度(或纤维粘接率)的分布，例如可以拍摄截面的电子显微镜照片来进行评价。需要说明的是，从照片上看界面不明确等情况下，可以按照下述实施例所记载的方法进行评价。即，在本发明中，表层在厚度方向从表面向中央部的方向密度减少时，基体材料层具有均匀的密度分布。因此，在纤维结构体的纵向截面(厚度方向截面)，测定从表层至中央部的密度梯度，求出拐点，该拐点可以视为基体材料层与表层的界面或边界。需要说明的是，在没有拐点的情况下，可以将中间视为基体材料层与表层的界面或边界。具体而言，在电子显微镜照片中，通过测定给定范围的纤维数的方法(测定所划分区域的纤维数来观察厚度方向的密度变化的方法)等，可以特别指定密度分布不均匀的表层，从而能够确定其厚度。另外，在严格求得拐点的情况下，可以进一步细分所划分的区域并进行图表化来求得。

基体材料层与表层的厚度比(在基体材料层的两面形成表层的情况下为各层的厚度比)可以从基体材料层/表层＝1/1～100/1的范围选择，例如为1.2/1～30/1，优选为1.5/1～20/1(例如，2/1～15/1)，进一步优选为3/1～10/1(特别是3.5/1～8/1)左右。如果表层的厚度比过大，则过滤器容易滤孔堵塞，如果表层的厚度比过小，则过滤器的收集效率降低，并且形态稳定性也降低。

[非织造纤维片材]

本发明的非织造纤维片材具有优异的弯曲刚度，形态稳定性优异。具体而言，非织造纤维片材的纵向(MD方向)和横向(CD方向)的弯曲刚度分别为70mm以下(例如为65mm以下)，例如为60mm以下(例如50mm以下)，优选为40mm以下(例如30mm以下)，进一步优选为27mm以下(特别是15mm以下)。如果该弯曲刚度过大，则过于柔软，成型加工时由于自重和施加的微小负载而轻易地折断，因此使用性降低。需要说明的是，在本说明书中，弯曲刚度可以由下述实施例所记载的方法测定，通过将25mm宽×300mm长的结构体从水平台的边缘向水平台外探出100mm长时由重力产生的位移量来求得。

非织造纤维片材因为在构成纤维间产生的空隙而能够确保优异的轻质性。另外，这些空隙与海绵那样的树脂发泡体不同，并不是各自独立的空隙，而是连续的空隙，因此还具有透气性。这样的结构是很难利用现有的通常的硬质化方法制造的结构，所述通常的硬质化方法是浸渗树脂等来使表面部分紧密地粘接而形成膜状结构的方法。

非织造纤维片材的表观密度小于200kg/m³，例如为30～195kg/m³，优选为35～190kg/m³(例如40～190kg/m³)，进一步优选为50～185kg/m³(特别是60～180kg/m³)左右。如果表观密度过低，则虽然具有轻质性，但难以确保足够的弯曲刚度，反之，如果表观密度过高，则虽然能够充分确保硬度，但过滤性降低。

非织造纤维片材的单位面积重量例如为20～500g/m²，优选为30～300g/m²(例如35～250g/m²)，进一步优选为40～200g/m²(特别是45～100g/m²)左右。如果单位面积重量过小，则难以确保硬度，另外，如果单位面积重量过大，则过滤器的轻质性和薄壁性降低，而且褶裥加工等成型加工性也下降。

非织造纤维片材的厚度(平均厚度)可以从0.35～1.2mm的范围选择，例如为0.38～1mm，优选为0.4～0.95mm(例如0.42～0.9mm)，进一步优选为0.43～0.8mm(特别是0.45～0.7mm)左右。如果厚度过大，则过滤器的轻质性和薄壁性降低，而且褶裥加工等成型加工性也下降。另外，如果厚度过小，则过滤器的形态稳定性降低。

本发明的非织造纤维片材因为非织造纤维结构体所具有的透气性，在过滤器用途中，在非织造纤维结构体上粘贴具有透气性的装饰膜这样的盒的情况下，由于围绕在膜与非织造纤维结构体之间的空气向反方向排出，可以举出如下优点：能够避免贴膜时膜的浮起、剥离等。另外，所粘贴的膜的粘接剂粘贴在非织造纤维结构体表面的构成纤维上，并且像楔子一样进入纤维空隙，从而还具有能够实现牢固粘接的优点。

非织造纤维片材不仅形态稳定性优异，而且透气性也高。具体而言，非织造纤维片材的透气度为10cc/cm²/秒以上，例如为20～400cc/cm²/秒(例如50～250cc/cm²·秒)，优选为30～350cc/cm²/秒(例如50～200cc/cm²·秒)，进一步优选为50～350cc/cm²/秒(特别是100～300cc/cm²/秒)左右。如果透气度过小，则需要从外部施加压力以使空气通过非织造纤维片材，不能自如地进行空气出入，因此不优选。另一方面，如果透气度过大，则透气性增高，但非织造纤维片材内的纤维空隙变得过大，难以确保足够的弯曲刚度。

本发明的非织造纤维片材可以作为过滤器使用，透气阻力以过滤器性能实验时的压力损失计为30Pa以下即可，例如为25Pa以下，优选为20Pa以下(例如3～18Pa)，进一步优选为4～15Pa(特别是5～15Pa)左右。另外，透气阻力可以根据用途来选择，对于气体用过滤器而言，在要求耐久性(过滤器寿命)的用途中，透气阻力为10Pa以下，优选为0～8MPa，进一步优选为1～5Pa左右。如果透气阻力过大，则过滤器处于容易阻塞的状态。另一方面，如果透气阻力过小，则无法进行粉尘的收集，容易处于无法确保过滤器效果的状态。

在非织造纤维片材为基体材料层与表层的叠层结构的情况下，可以用惯用的粘接剂使两层一体化，但从形态稳定性优异方面考虑，优选两层直接接触叠层而无需夹着粘接剂的结构(如后述那样使用热压或高温水蒸气进行一体化结构)。

[非织造纤维片材的制造方法]

作为本发明的非织造纤维片材的制造方法，只要含有熔粘工序即可，在由单独基体材料层形成的情况下，也可以实质上仅由熔粘工序来制造非织造纤维片材，所述熔粘工序如下：对由热熔粘结纤维形成的非织造纤维网进行加热，使上述热熔粘结纤维彼此发生熔粘而得到板状非织造纤维结构体。

在熔粘工序中，由热熔粘结纤维形成的非织造纤维网(纤维网)可以通过纺粘法、熔喷法等直接法形成，也可以使用人造短纤维通过梳棉法、气流成网法等干法形成。作为人造短纤维网，可以使用无规纤网(random web)、半无规纤网、平行铺置纤网(parallel web)、交叉铺置纤网(cross-lap web)等，其中，从容易确保必要的束状纤维熔粘方面考虑，本发明优选半无规纤网、平行铺置纤网或交叉铺置纤网。

得到的纤维网可以在热熔粘结纤维的熔点或软化点以上的温度加热而使热熔粘结纤维彼此熔粘而固定，可以使用热风、加热板、热辊等，在例如100℃以上、优选在120～250℃、更优选在150～200℃左右的温度下进行加热(干热)的方法，但从能够实现非织造纤维结构体在厚度方向均匀熔粘方面考虑，优选用高温水蒸气对无纺布纤维网进行加热的方法。

在用高温水蒸气对无纺布纤维网进行的方法中，所得到的纤维网通过传送带送往下一工序，接着暴露于高温蒸气(高压蒸气)流中，由此得到非织造纤维结构体。这里所使用的传送带只要是基本上能够一边将用于加工的纤维网压缩为目标密度一边进行高温蒸气处理的传送带即可，没有特别限定，优选使用环形带。

用于向纤维网(以下，简称为网)供给蒸气的蒸气喷射装置只要安装在一条传送带内，能够透过传送带网向网供给蒸气即可，也可以在相反侧的传送带上安装抽吸箱。如果安装抽吸箱，则能够将透过网的过剩的蒸气抽吸排出。此外，为了使网的表面和背面进行一遍蒸气处理，可以在设置有蒸气喷射装置的传送带的下游侧安装吸水箱，在相反侧的传送带内设置蒸气喷射装置。在没有下游部的蒸气喷射装置和抽吸箱的情况下，为了对纤维结构体的表面和背面进行蒸气处理，可以使进行了一次处理之后的非织造纤维结构体的表面背面翻转，然后再次使其通过处理装置。

用于传送带的环形传送带只要不妨碍网的传送和高温蒸气处理就没有特别限定，在进行高温水蒸气处理时，根据条件有时会有将传送带的表面形状转印到非织造纤维结构体表面的情况发生，因此可以适当选择，例如，在想得到表面平坦的非织造纤维结构体的情况下，可以使用网眼细小的传送带网。该情况下，网眼的上限为90目左右。该上限以上目数的细网的透气性低，水蒸气难以通过，不优选。另外，从对水蒸气处理的耐热性等观点考虑，传送带的材质优选使用由金属、经耐热处理的聚酯、聚苯硫醚、聚芳酯、全芳香族类聚酯等耐热性树脂制成的网状带。

该高温水蒸气为气流，因此进入纤维网的内部，而不会使作为被处理体的网中的纤维(如水力针刺处理、针刺处理那样)有很大的移动。可以认为通过水蒸气流向该网的进入作用和湿热作用，水蒸气流以湿热状态有效地包覆存在于网内的各纤维的表面，从而能够进行均匀的热粘接。另外，该处理在高速气流下于极短时间内进行，水蒸气向纤维表面的导热很快，但是向纤维内部的导热并没有那么快，因此，在高温水蒸气的压力和热的作用下，在待处理纤维整体产生破裂这样的变形之前就完成湿热粘接。

为了确保非织造纤维结构体的弯曲刚度，将高温水蒸气供给于网来进行处理时，将待处理的网在传送带或辊之间压缩至目标的表观密度，即小于200kg/m³的密度的状态下暴露于高温水蒸气是很重要的。特别是想要得到高密度非织造纤维结构体的情况下，用高温水蒸气进行处理时，需要用足够的压力对纤维网进行压缩。此外，通过在辊之间或传送带之间确保适当的间隙，能够达到目标的厚度和密度。在传送带的情况下，因为难以一次性将网压缩，因此优选将传送带的张力尽可能设定得较高，从蒸气处理处的上游渐渐地使间隙变小。另外，通过调整蒸气压力、处理速度，可以加工成具有所期望的弯曲刚度、透气度的非织造纤维结构体。

想要提高非织造纤维结构体的硬度时，可以由不锈钢板等夹持网并形成与喷嘴相反侧的环形带的背面侧，调整成水蒸气不能透过的结构。如果调整成这样的结构，则透过作为被处理体的网的蒸气被传送带背面侧反射，因此，由于水蒸气的保温效果而能够更牢固地粘接。反之，在需要轻度粘接的情况下，可以配置抽吸箱来将剩余的水蒸气排出到室外。

用于喷射高温水蒸气的喷嘴使用给定的喷口在宽度方向上连续排列的板或模头，该板或模具配置成喷口排列在所供给的网的宽度方向即可。喷口列可以为一列以上，也可以多列平行排列，还可以并列设置多台具有一列喷口列的喷嘴模头。

板的厚度可以根据喷嘴的类型选择，例如，使用在板上开有喷口的类型的喷嘴的情况下，厚度可以为0.5～1.0mm左右。在这种类型中，对于喷口的直径和间距而言，只要是能够实现纤维固定目标的条件就没有特别限制，直径例如为0.05～2.0mm，优选为0.1～1.0mm，进一步优选为0.2～0.5mm左右，间距例如为0.5～3.0mm，优选为1.0～2.5mm，进一步优选为1.0～1.5mm左右。如果喷口直径过小，则喷嘴的加工精度降低，加工变得困难，而且容易引起喷口堵塞。反之，如果喷口直径过大，则难以得到足够的水蒸气喷射力。另一方面，如果喷口间距过小，则喷嘴孔变得过密，因此喷嘴本身的强度下降。另一方面，如果喷口间距过大，则会出现高温水蒸气不能充分喷到网上的情况，难以确保网的强度。

高温水蒸气的温度可以例如为70～150℃，优选为80～120℃，进一步优选为90～110℃左右。高温水蒸气的压力(喷射压力)只要能实现纤维固定的目标就没有特别限定，可以根据所使用的纤维材质和形态来进行设定，例如为0.1MPa～2.0MPa，优选为0.2～1.5MPa，进一步优选为0.3～1.0Mpa左右。如果压力过高，则形成网的纤维移动，产生质地杂乱，或者纤维过度熔融而容易引起局部纤维形状消失。另外，如果压力过低，则不能对被处理物赋予纤维熔粘所必需的热量，而且水蒸气不能贯通纤维网，容易在厚度方向产生纤维熔粘不均，控制来自喷嘴的水蒸气均匀喷出也变得困难。

用于制造薄的板状非织造纤维结构体的制法上的特征为，能够从上游部开始渐渐地使传送带的间隙变窄，可以通过从上游部开始设定为目标厚度，并调整蒸气压力、处理速度来制造薄的非织造纤维结构体。

通过这样的方法将网中的纤维进行部分湿热粘接后，所得到的非织造纤维结构体中有时会有水分残留，因此可以根据需要进行干燥。对于干燥而言，与干燥用加热体接触的板(非织造纤维结构体)表面只要在干燥后仍然保持纤维形态而不发生膜化即可，没有特别限定。作为干燥方法，例如可以使用无纺布干燥所使用的滚筒干燥机或拉幅机那样的大规模干燥设备，但残留的水分为微量的情况较多，在通过相对轻度的干燥方法能够干燥的水平时，优选使用远红外线照射、微波照射、电子束照射等非接触法或使用热风的方法等。

另外，根据需要，可以事先对传送带赋予给定的凹凸图案、文字或图形等式样，并将该式样转印而对非织造纤维结构体赋予设计性。此外，还可以与其它材料叠层、或通过成型加工来制成所希望的形态。

上述熔粘工序得到的板状非织造纤维结构体可以单独作为非织造纤维片材使用，也可以在基体材料层的至少一面形成具有表层的叠层结构，该表层是由比基体材料层密度更高的非织造纤维结构体形成的。具有这样的叠层结构的非织造纤维片材可以使用如下方法形成：通过粘接剂或粘结剂或夹具将熔粘工序得到的板状非织造纤维结构体与基体材料层、另行制造的表层进行一体化。但从提高层间密合性方面考虑，优选使用如下方法：包括对上述熔粘工序得到的板状非织造纤维结构体的至少一面进行热压的热压工序的方法；包括在上述熔粘工序得到的板状非织造纤维结构体的至少一面上叠层由热熔粘结纤维形成的其它板状非织造纤维结构体，再进行加热使其热粘接的叠层工序的方法。

前者的包括热压工序的方法中，作为热压的方法，可以举出常用的方法，例如使用热辊的方法、用加热板挤压的方法等。另外，热压可以是湿热压制成型。此外，在基体材料层的两面上形成表层的情况下，从生产率等方面考虑，可以是用热辊对板状非织造纤维结构体的两面进行挤压的方法。

作为热压的条件，加热温度只要能提高板状非织造纤维结构体表面附近的密度即可，可以根据热熔粘结纤维的种类适当选择，例如为50～150℃，优选为55～120℃，进一步优选为60～100℃(特别是70～90℃)左右。加压压力可以从100MPa以下选择，例如为0.01～10MPa，优选为0.05～5MPa，进一步优选为0.1～1MPa(特别是0.15～0.8MPa)左右。使用热辊的情况下，可以压缩至使热压后的厚度相对于热压前的厚度为例如1/1.1～1/3倍，优选为1/1.2～1/2.5倍，进一步优选为1/1.3～1/2倍左右。加压时间例如为3秒钟～3小时，优选为10秒钟～1小时，进一步优选为30秒钟～20分钟左右。

后者的包括叠层工序的方法中，其它非织造纤维结构体只要是由热熔粘结纤维形成的非织造纤维结构体即可，但从与熔粘工序得到的板状非织造纤维结构体之间的密合性优异方面考虑，优选由与构成上述板状非织造纤维结构体的热熔粘结纤维同种或同样的热熔粘结纤维形成的非织造纤维结构体。其它非织造纤维结构体的单位面积重量及密度可以根据目标的表层密度适当选择，从容易形成密度高的表层方面考虑，优选熔喷无纺布。

作为对叠层体进行加热使其热粘接的方法，没有特别限定，根据热熔粘结纤维的种类，可以利用使用热风等进行干热粘接的方法、使用高温水蒸气进行湿热粘接的方法等。其中，从能够以高密合性粘接且不使过滤性能降低方面考虑，优选用高温水蒸气进行加热的方法，通过在与上述熔粘工序同样的条件下进行加热处理，能够将叠层体粘接。叠层工序得到的叠层体可以供于上述的热压工序，从而将非织造纤维结构体的密度调整为高密度。

此外，对于本发明而言，在上述熔粘工序中，可以通过对非织造纤维结构体的至少一个表面进行热压而熔粘来形成具有叠层结构的非织造纤维片材。作为热压的方法，可以举出常用的方法，例如使用热辊的方法、用加热板挤压的方法等。另外，热压可以是湿热压制成型。此外，在基体材料层的两面上形成表层的情况下，从生产率等方面考虑，可以是用热辊对非织造纤维结构体的两面进行挤压的方法。

作为热压的条件，加热温度只要在热熔粘结纤维的熔点或软化点以上即可，为了使结构体内部的纤维也熔粘，例如为100～250℃，优选为130～230℃，进一步优选为150～200℃(特别是160～180℃)左右。加压压力可以从100MPa以下选择，例如为0.01～10MPa，优选为0.05～5MPa，进一步优选为0.1～1MPa(特别是0.15～0.8MPa)左右。使用热辊的情况下，可以压缩至使热压后的厚度相对于热压前的厚度为例如1/1.1～1/3倍，优选为1/1.2～1/2.5倍，进一步优选为1/1.3～1/2倍左右。加压时间例如为1秒钟～1小时，优选为3秒钟～10分钟，进一步优选为5秒钟～1分钟(特别是10～30秒钟)左右。

这些方法中，从形态稳定性优异方面考虑，特别优选包括对上述熔粘工序得到的板状非织造纤维结构体的至少一面进行热压的热压工序的方法。

这样得到的本发明的非织造纤维片材虽然是与通常的无纺布同等程度的厚度，但具有优异的弯曲刚度，成型性优异。此外，还具有透气性，透气阻力小，因此，利用这样的性能而被用作过滤器材料。其中，由于能够兼备薄壁时的形态稳定性及成型性和过滤性，因此适于进行了褶裥加工的过滤器。

在进行了褶裥加工的过滤器(褶裥形状的过滤器)中，各个山形状(截面三角形)的间隔(相邻的顶部间的距离或间隔)可以根据过滤器的种类进行选择，例如为5～50mm，优选为10～40mm，进一步优选为15～30mm左右。各个山形状的高度例如为5～60mm，优选为10～50mm，进一步优选为15～40mm左右。山形状的顶部的角度(顶角)例如为3～70°，优选为5～60°，进一步优选为10～50°左右。对于本发明而言，即使是具有这样的顶角的褶裥形状，也可以长时间保持形态稳定性，例如，可抑制各个山形状的变形、倒伏而与相邻的顶部相接触，从而能够保持褶裥形状。

实施例

以下，通过实施例更具体地对本发明进行说明，但本发明并不受这些实施例的任何限定。需要说明的是，实施例中的各物性值是通过以下方法测定的。

(1)单位面积重量、厚度、表观密度

按照JIS L1913标准对单位面积重量及厚度进行测定，并由这些值计算出表观密度。

需要说明的是，对于用热压法制作的片材的表层厚度而言，使用扫描电子显微镜(SEM)通过肉眼观察来进行测定。

(2)透气度

在JIS L1096所记载的一般纺织品实验方法中，按照A法(弗雷泽法(Frazier method))、使用布帛的透气性测定仪(株式会社东洋精机制作所制造，弗雷泽织物透气性试验仪(Frazier Permeameter))、在压力125Pa的条件下对100cm²大小的样品测定了透气度。

(3)弯曲刚度

弯曲刚度的测定方法如图1所示，图1(a)是示出所测定的样品1的制备方法的俯视图。作为CD方向的样品1a，制作了25mm宽×300mm长的样品，并使长度方向成为CD方向，作为MD方向的样品1b，制作了25mm宽×300mm长的样品，并使长度方向成为MD方向。

图1(b)和图1(c)分别是用来表示弯曲刚度的测定方法的示意立体图和示意侧视图。将测定样品1从水平台2向台外探出100mm长，测定了此时前端的下垂程度(从水平台面到下垂前端的距离d)。需要说明的是，测定样品翻转，对两面分别测定弯曲刚度，并进行了平均化。

(4)成型加工性

制作纵30cm×横30cm的样品，用热风炉在120℃×60秒钟的条件下进行预热，然后在常温的模具中以空气压力5.5kg/cm²进行了10秒钟的加压成型。对于成型样品，测定了成型后的状态、成型品的高度、以及样品向模具内的滑移。成型状态通过目视观察，并按照以下的标准进行了评价。

○：能够成型

△：虽然能够成型，但存在样品向模具内的滑移

×：无法形成所成型的形状。

(5)收集效率和透气阻抗

使用过滤性能实验装置，使石英(粒径：1.0μm)以面风速8.6cm/秒通过样品，在测定池的上游侧与下游侧之间设置微差压计，测定了流量30升/分时的差压(压力损失)。在与透气阻抗相同的条件下，使用光散射质量浓度仪对测定池的上游侧、下游侧的粉尘浓度进行测定，并由测定池的上游侧、下游侧的浓度差求出了收集效率。

(6)纤维粘接率

使用扫描电子显微镜(SEM)对结构体截面拍摄了放大至100倍的照片。将所拍摄的结构体在厚度方向的截面照片沿厚度方向三等分，求出了在三等分后的各区域(表面、内部(中央)、背面)中纤维彼此粘接的截面数相对于在上述各区域中看到的纤维截面(纤维端面)数的比例。基于以下的式子用百分率表示出2根以上纤维发生了粘接的状态的截面数在各区域看到的全部纤维截面数中所占的比例。需要说明的是，纤维彼此接触部分包括：仅是单纯接触而并未熔粘的部分、以及通过熔粘而粘接的部分。但是，通过将结构体切断来进行显微镜拍摄，在结构体的截面上，由于各纤维所具有的应力，只是单纯接触的纤维彼此会分离开来。因此，在截面照片中，能够判断接触的纤维彼此为粘接状态。

纤维粘接率(％)＝(粘接了2根以上的纤维的截面数)/(全部纤维截面数)×100

但是，对于各照片，将能够看到截面的纤维全部计数，纤维截面数为100以下时，追加待观察的照片使全部纤维截面数超过100。需要说明的是，对于三等分后的各区域分别求出纤维粘接率，并且也同时求出其最小值相对于其最大值的比例(最小值/最大值)。

(7)褶裥加工性

将宽10cm的非织造纤维片材沿长度方向上以3cm的间隔交替折叠以形成山、谷，并基于以下标准对于能否进行折弯加工进行了评价。

A：能够容易地进行折弯加工

B：太厚而不能进行折弯加工

C：太硬而不能进行折弯加工

D：容易折弯，但是太厚而不能进行弯曲加工。

(8)褶裥加工品的负载变形量

如图2所示，使用在(7)褶裥加工性的评价中进行了褶裥加工的样品11，在桌子上将3个山以2.5cm的间隔固定谷部(山形状的高度为28mm，山形状顶部的角度为50°)，在3个山上放置合计100g的负载板，该负载板为载置有砝码13的13cm×13cm的丙烯酸板12，测定了3个山的高度(从桌面到山的顶部的距离)的沉陷变形量。

(9)透液性

测定100cc水透过过滤面积为φ21.8mm的无纺布样品的时间。

(10)耐摩擦性

按照JIS L0849标准，使用摩擦试验机II型(学振型)，用KANAKIN 3号白棉布摩擦非织造纤维片材的表面，测定了非织造纤维片材表面发生了剥离的摩擦次数。

[实施例1]

作为湿热性粘结性纤维，准备了芯成分为聚对苯二甲酸乙二醇酯、鞘成分为乙烯-乙烯醇共聚物(乙烯含量为44摩尔％，皂化度为98.4摩尔％，芯鞘质量比＝50/50)的芯鞘型复合人造短纤维(可乐丽株式会社制造的“SOFISTA”，3.3dtex，长51mm)。

使用100质量％的该芯鞘型复合人造短纤维，通过半无规梳棉法叠合4张而制作了总单位面积重量约为125g/m²的梳棉网。

将该梳棉网输送至装备有50目、宽500mm的不锈钢制环形网的传送带上。

需要说明的是，该传送带由下侧传送带和上侧传送带这一对传送带构成，下侧上侧均在比位于传送带中间部分的蒸气喷射喷嘴更上游侧分别装备有网厚调整用金属辊(以下，有时简称为“网厚调整用辊”)。下侧传送带的上表面(即网通过的面)为平坦的形状，而上侧传送带的下表面沿着网厚调整用辊形成弯曲的形状，上侧传送带的网厚调整用辊与下侧传送带的网厚调整用辊成对配置。

另外，上侧传送带能够上下移动，由此能够将上侧传送带和下侧传送带的网厚调整用辊间调整为给定间隔。此外，上侧传送带的工序上游侧相对于下游部以网厚调整用辊为基点(相对于上侧传送带的工序下游侧的下表面)弯曲成30度的角度，下游部与下侧传送带平行配置。需要说明的是，上侧传送带上下移动时，保持该平行移动。

这些传送带各自以相同速度向同向旋转，这些双传送带彼此间及网厚调整用辊彼此间具有能够在保持给定间隙的同时加压的结构。通过这样的结构，如同所谓的轧光工序的作用，能够调整水蒸气处理前的网厚度。即，从上游侧送来的梳棉网在下侧传送带上行进，但在到达网厚调整用辊之前的期间，与上侧传送带的间隔渐渐变窄。而且，在该间隔比网厚度更窄时，纤维网被夹持在上下传送带之间，一边慢慢地被压缩一边行进。该网被压缩至与网厚调整用辊所设定的间隙基本相同的厚度，在该厚度的状态下进行水蒸气处理，然后在传送带的下游部保持上述厚度行进。在此，将网厚调整用辊调整成线压力50kg/cm。

接下来，将梳棉网导入下侧传送带所装备的水蒸气喷射装置，从该装置向梳棉网的厚度方向上喷出温度80℃、0.2MPa的高温水蒸气并使其透过，实施水蒸气处理，得到了非织造纤维结构体。该水蒸气喷射装置在下侧的传送带内设置喷嘴，使得通过传送网向网喷射高温水蒸气，在上侧传送带设置抽吸装置。另外，在该喷射装置的网行进方向的下游侧，以喷嘴和抽吸装置的配置反转的组合设置另一台喷射装置，对该网的表面背面两面实施了水蒸气处理。

需要说明的是，水蒸气喷射喷嘴的孔径为0.3mm，喷嘴使用在传送带宽度方向上以1mm间距排列了1列的水蒸气喷射装置。加工速度为5m/分钟，喷嘴与抽吸侧的传送带间的距离为1mm。

所得到的非织造纤维结构体(由单独的基体材料层形成的非织造纤维片材)形成厚度0.85mm的非常薄的板状，并且透气性优异，对弯曲具有刚性，此外成型加工性也良好。

[实施例2]

除了纤度为2.2dtex以外，使用了与实施例1所使用的芯鞘型复合人造短纤维同样的湿热粘接性纤维，除此之外，与实施例1同样地得到了非织造纤维结构体。所得到的非织造纤维结构体具有厚度0.92mm的非常薄的板状，显示出与实施例1的非织造纤维结构体同样的弯曲刚度和良好的成型加工性。

[实施例3]

除了纤度为1.7dtex以外，使用了与实施例1所使用的芯鞘型复合人造短纤维同样的湿热粘接性纤维，除此之外，与实施例1同样地得到了非织造纤维结构体。所得到的非织造纤维结构体具有厚度0.99mm的非常薄的板状，显示出与实施例1的非织造纤维结构体同样的弯曲刚度和良好的成型加工性。

[实施例4]

除了使用芯鞘型复合人造短纤维(可乐丽株式会社制造的“SOFITPN-720”，2.2dtex，长51mm)作为湿热粘接性纤维以外，与实施例1同样地得到了非织造纤维结构体，该芯鞘型复合人造短纤维的芯成分为聚对苯二甲酸乙二醇酯，鞘成分为间苯二甲酸45摩尔％共聚聚对苯二甲酸乙二醇酯(芯鞘质量比＝50/50)。所得到的非织造纤维结构体具有厚度0.78mm的非常薄的板状，显示出与实施例1的非织造纤维结构体同样的弯曲刚度和良好的成型加工性。

[比较例1]

将3张实施例1得到的单位面积重量约为125g/m²的梳棉网叠合，并使网厚调整用辊之间及其下游的传送带间隔为3mm，除此以外，与实施例1同样地得到了非织造纤维结构体。所得到的非织造纤维结构体与实施例1～4所得的结构体相比，其厚度厚达3.05mm，为非常硬的板状，虽然具有弯曲刚度，但成型加工时布卷的偏移大，成型加工性低。

[比较例2]

使用100质量％的实施例4使用的湿热粘接性纤维制作单位面积重量约为20g/m²的梳棉网，使其通过热风炉，得到了热粘结无纺布片材。所得到的无纺布片材与实施例1～4所得的结构体相比，结构体的弯曲刚度不足，而且不具有成型加工性。

[比较例3]

评价市售的复印纸(富士施乐株式会社制造)。市售的复印纸的弯曲刚度虽然比比较例2无纺布片材更大，但成型加工时产生破损等，不具有成型加工性。

对于实施例1～4和比较例1～3的非织造纤维片材进行评价的结果示于表1。

[实施例5]

使用将2张叠合总单位面积重量约为50g/m²的梳棉网，而且调整传送带间的距离使得能够得到厚度为0.8mm的结构体，除此以外，与实施例1同样地得到了非织造纤维结构体。

[比较例4]

调整加热到60℃的平压纹辊的间隙使得能够得到0.2mm的结构体，通过将实施例5得到的非织造纤维结构体进行加压处理，制造了3层结构的非织造纤维片材。

[实施例6]

调整加热到80℃的平压纹辊的间隙使得能够得到0.4mm的结构体，通过将实施例5得到的非织造纤维结构体进行加压处理，制造了3层结构的非织造纤维片材。

[实施例7]

调整加热到80℃的平压纹辊的间隙使得能够得到0.7mm的结构体，通过将实施例5得到的非织造纤维结构体进行加压处理，制造了3层结构的非织造纤维片材。

[比较例5]

使用将4张叠合总单位面积重量约为100g/m²的梳棉网，而且调整传送带间的距离使得能够得到厚度为0.8mm的结构体，除此以外，与实施例1同样地制造了非织造纤维结构体。调整加热到80℃的平压纹辊的间隙使得能够得到0.2mm的结构体，通过将得到的非织造纤维结构体进行加压处理，制造了3层结构的非织造纤维片材。

[实施例8]

除了将平压纹辊的间隙调整为0.4mm以外，与比较例5同样地制造了非织造纤维片材。

[实施例9]

除了将平压纹辊的间隙调整为0.5mm以外，与比较例5同样地制造了非织造纤维片材。

[实施例10]

使用除了纤度为1.7dtex以外与实施例1所使用的芯鞘型复合人造短纤维同样的湿热粘接性纤维，除此以外，与实施例6同样地(传送带间的距离：0.8mm，平压纹辊的间隙：0.4mm)制造了非织造纤维片材。

[实施例11]

除了使用将4张叠合总单位面积重量约为100g/m²的梳棉网以外，与实施例10同样地(传送带间的距离：0.8mm，平压纹辊的间隙：0.4mm)制造了非织造纤维片材。

[实施例12]

除了将平压纹辊的间隙调整为0.7mm以外，与实施例11同样地制造了非织造纤维片材。

[实施例13]

除了使用芯成分为聚对苯二甲酸乙二醇酯、鞘成分为间苯二甲酸45摩尔％共聚聚对苯二甲酸乙二醇酯(芯鞘质量比＝50/50)的芯鞘型复合人造短纤维(SOFIT PN-720)作为湿热粘接性纤维以外，与实施例6同样地制造了非织造纤维片材。

[实施例14]

除了使用将4张叠合总单位面积重量约为100g/m²的梳棉网以外，与实施例13同样地(传送带间的距离：0.8mm，平压纹辊的间隙：0.4mm)制造了非织造纤维片材。

[实施例15]

除了将平压纹辊的间隙调整为0.7mm以外，与比较例14同样地制造了非织造纤维片材。

[比较例6]

使用将16张叠合总单位面积重量约为400g/m²的梳棉网，而且调整传送带间的距离使得能够得到厚度为3.0mm的结构体，除此以外，与实施例1同样地得到了非织造纤维结构体。

[实施例16]

调整仅一侧加热到80℃的平压纹辊的间隙，使得能够得到0.4mm的结构体，通过将比较例6得到的非织造纤维结构体进行加压处理，制造了2层结构的非织造纤维片材。

[实施例17]

在实施例5得到的非织造纤维结构体的一面叠层熔喷无纺布[可乐丽株式会社，由乙烯-乙烯醇共聚物(乙烯含量为44摩尔％，皂化度为98.4摩尔％)纤维形成，并且由平均纤维径6μm的纤维形成的无纺布，单位面积重量为50g/m²，厚度为0.5mm]，调整传送带间的距离使得能够得到厚度为0.8mm的结构体，然后与实施例1同样地用0.2MPa的高温水蒸气进行处理，制造了2层结构的非织造纤维片材。

[实施例18]

调整加热到80℃的平压纹辊的间隙使得能够得到0.4mm的结构体，通过将实施例17得到的非织造纤维片材进行加压处理，制造了3层结构的非织造纤维片材。

[实施例19]

除了使用比较例5得到的非织造纤维结构体(使用将4张叠合总单位面积重量约为100g/m²的梳棉网，而且调整传送带间距离使得能够得到厚度为0.8mm的结构体，除此以外，与实施例1同样地得到非织造纤维结构体)代替实施例5得到的非织造纤维结构体以外，与实施例17同样地制造了2层结构的非织造纤维片材。

[实施例20]

调整加热到80℃的平压纹辊的间隙使得能够得到0.5mm的结构体，通过将实施例19得到的非织造纤维片材进行加压处理，制造了3层结构的非织造纤维片材。

[实施例21]

作为湿热粘接性纤维，准备了芯成分为聚对苯二甲酸乙二醇酯、鞘成分为乙烯-乙烯醇共聚物(乙烯含量为44摩尔％，皂化度为98.4摩尔％，芯鞘质量比＝50/50)的芯鞘型复合人造短纤维(可乐丽株式会社制造的“SOFISTA”，3.3dtex，长51mm)。使用100质量％的该芯鞘型复合人造短纤维，通过半无规梳棉法制作了2张叠合总单位面积重量约为50g/m²的梳棉网。将该梳棉网进行调整，使得能够得到厚度为0.5mm的结构体，用温度170℃、压力0.4MPa的干热压板压缩10秒钟，制造了非织造纤维片材。

[实施例22]

除了使用将4张叠合总单位面积重量约为100g/m²的梳棉网以外，与实施例21同样地制造了非织造纤维片材。

[比较例7]

使用将8张叠合总单位面积重量约为200g/m²的梳棉网，调整传送带间距使得能够得到厚度为0.8mm的结构体，除此以外，与实施例1同样地制造了非织造纤维结构体。

[比较例8]

调整加热到80℃的平压纹辊的间隙使得能够得到0.6mm的结构体，通过将比较例7得到的非织造纤维结构体进行加压处理，制造了3层结构的非织造纤维片材。

[比较例9]

作为非织造纤维片材，使用了市售的空气净化机用集尘过滤器(株式会社日立制作所制造的“EPF-DV1000H”)。

[比较例10]

从市售的空气净化机用集尘过滤器(株式会社日立制作所制造的“EPF-DV1000H”)上将高密度的表层剥离，仅用基体材料层作为非织造纤维片材使用。

[比较例11]

作为非织造纤维片材，使用了市售的水槽用过滤器(Eheim公司制造的“2213用过滤器”)。

对于实施例5～22和比较例4～11的非织造纤维片材进行评价的结果示于表2及表3中。

由表2及表3的结果可知，实施例的非织造纤维片材在刚性、褶裥加工性、过滤性方面优异，与此相对，比较例的非织造纤维片材的刚性不足，褶裥加工性也低。

工业实用性

本发明的非织造纤维片材虽然与通常的无纺布具有同样程度的厚度，但具有优异的弯曲刚度，并且采用成型加工时还具有优异的加工性，因此被广泛应用于各种气体及液体用过滤器，例如家电领域、制药工业领域、电子工业领域、食品工业领域、汽车工业领域等的液体过滤器，以及家电领域、汽车等的驾驶室用领域等的气体过滤器。特别是从吸水速度和保水率高方面来看，由湿热粘接性纤维形成的过滤器作为过滤水及水蒸气的过滤器，例如家用或工业用净水器、加湿器等的过滤器是有用的。另外，本发明的非织造纤维片材的热熔粘结纤维彼此均匀且牢固地粘接，形成结实的网状结构，因此对于高粘性液体用过滤器是有用的，特别是，由含有乙烯-乙烯醇类共聚物的热粘接纤维形成的非织造纤维片材的亲水性高、与油成分也具有亲和性，因此作为水及油成分等的液体用过滤器是有用的。此外，本发明的非织造纤维片材适于加压加工、波纹加工、褶裥加工、压纹加工的过滤器材料，特别是从能够兼备薄壁的形态稳定性和过滤性方面来看，特别适于经过褶裥加工的过滤器。

Claims

1.一种过滤器用非织造纤维片材，其包含由非织造纤维结构体形成的基体材料层，所述非织造纤维结构体含有热熔粘结纤维、且通过所述热熔粘结纤维彼此熔粘使纤维固定而形成，其中，

所述基体材料层的平均厚度为0.2mm以上且小于1mm，所述基体材料层的表观密度为30～170kg/m³，且所述热熔粘结纤维在所述基体材料层的面方向上基本均匀地进行了熔粘。

2.根据权利要求1所述的过滤器用非织造纤维片材，其中，在基体材料层的至少一面具有表层，该表层由具有比基体材料层更高表观密度的非织造纤维结构体形成。

3.根据权利要求1或2所述的过滤器用非织造纤维片材，其中，基体材料层的表观密度为40～150kg/m³，且表层的表观密度为80～800kg/m³，并且两层的表观密度比为基体材料层/表层＝1/1.2～1/15。

4.根据权利要求2或3所述的过滤器用非织造纤维片材，其中，表层为通过热压形成的层。

5.根据权利要求2或3所述的过滤器用非织造纤维片材，其中，表层由熔喷无纺布形成。

6.根据权利要求2或3所述的过滤器用非织造纤维片材，其中，表层为包含熔喷无纺布且经过热压而形成的层。

7.根据权利要求1～6中任一项所述的过滤器用非织造纤维片材，其中，非织造纤维片材的平均厚度为0.35～1.2mm，基体材料层与表层的平均厚度比为基体材料层/表层＝1.2/1～30/1。

8.根据权利要求1～7中任一项所述的过滤器用非织造纤维片材，其中，热熔粘结纤维在基体材料层的厚度方向基本均匀地进行了熔粘。

9.根据权利要求1～8中任一项所述的过滤器用非织造纤维片材，其中，热熔粘结纤维在纤维表面含有沿长度方向连续延伸的乙烯-乙烯醇类共聚物，且所述乙烯-乙烯醇类共聚物中的乙烯单元的含量为10～60摩尔％。

10.根据权利要求1～8中任一项所述的过滤器用非织造纤维片材，其中，热熔粘结纤维在纤维表面含有沿长度方向连续延伸的亲水性聚酯。

11.根据权利要求1～10中任一项所述的过滤器用非织造纤维片材，其弯曲刚度为MD方向70mm以下、且CD方向70mm以下，所述弯曲刚度用将25mm宽×300mm长的结构体从水平台边缘向水平台外探出100mm长时由重力引起的位移量来表示。

12.权利要求1～10中任一项所述的过滤器用非织造纤维片材的制造方法，该方法包括下述熔粘工序：对含有热熔粘结纤维的非织造纤维网进行加热，使所述热熔粘结纤维彼此熔粘而得到板状非织造纤维结构体。

13.根据权利要求12所述的制造方法，其中，用高温水蒸气对非织造纤维网进行加热。

14.根据权利要求12或13所述的制造方法，其包括下述热压工序：对由熔粘工序得到的板状非织造纤维结构体的至少一面进行热压。

15.根据权利要求12～14中任一项所述的制造方法，其包括下述熔喷叠层工序：将熔喷无纺布叠层于由熔粘工序得到的板状非织造纤维结构体的至少一面，并利用高温水蒸气进行加热。

16.一种过滤器，其由权利要求1～11中任一项所述的非织造纤维片材形成。

17.根据权利要求16所述的过滤器，其进行了褶裥加工。