CN103988406B - 射频(rf)开关转换器以及使用rf开关转换器的rf放大装置 - Google Patents

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Abstract

本公开一般涉及射频(RF)开关转换器以及使用RF开关转换器的RF放大装置。例如，RF开关转换器可包括接收电源电压的开关电路以及接收识别目标平均频率的目标平均频率值的开关控制器。所述开关电路可切换以从电源电压产生脉冲输出电压。所述开关控制器切换所述开关电路使得所述脉冲输出电压具有平均脉冲频率。所述开关控制器还检测在时间周期期间所述脉冲输出电压的所述平均脉冲频率不同于所述目标平均频率，并且减少在所述平均脉冲频率与所述目标平均频率之间的差。以这种方式，在所述平均脉冲频率上的制造变化和操作变化的所述影响可以消除或至少减弱。

Description

射频(RF)开关转换器以及使用RF开关转换器的RF放大装置
相关申请
本申请要求2011年10月26日提交的临时专利申请序列号61/551,587和2012年1月27日提交的临时专利申请序列号61/591,552的权益，这些临时申请的公开内容在此通过引用的方式整体并入本文。
技术领域
本公开涉及射频(RF)开关转换器以及使用RF开关转换器的RF放大装置。
背景技术
越来越多的用户通信装置正使用射频(RF)开关转换器以将电源电压(诸如电池电压)转换成供给电压来给用户通信装置内的RF电路系统供电。这是因为RF开关转换器具有大功率处理能力，还比其它类型的RF转换器更具有功效。例如，在RF前端模块中的RF放大装置可使用RF开关转换器以将电源电压转换成被提供给放大RF信号的RF放大电路的供给电压。
如果RF开关转换器提供包络跟踪(ET)和/或平均功率跟踪(APT)，那么可能需要用足够的精度控制供给电压的供给电压电平，以便提供足够的功率性能并防止不想要的失真。不幸的是，由于制造变化和操作变化，RF开关转换器并不总是如所设计的一样操作。这些制造变化和操作变化可以降低功效并导致失真。此外，电源电压的电源电压电平中的纹波变化可产生过多噪音。
因此，需要能够校正制造变化和操作变化的影响的RF开关转换器。另外，需要可以减少供给电压的供给电压电平中的纹波变化的RF开关转换器。
发明内容
本公开一般涉及射频(RF)开关转换器以及使用RF开关转换器的RF放大装置。在一个实施方案中，RF开关转换器包括可操作以接收电源电压的开关电路以及可操作以接收识别目标平均频率的目标平均频率值的开关控制器。所述开关电路可切换以从电源电压产生脉冲输出电压。开关控制器被配置成切换开关电路使得脉冲输出电压具有平均脉冲频率。
由于制造变化和/或操作变化，脉冲输出电压的平均脉冲频率可能没有适当地设置。为了校正平均脉冲频率，开关控制器还被配置成检测在时间周期期间脉冲输出电压的平均脉冲频率不同于由目标平均频率值识别的目标平均频率。另外，开关控制器被配置成减少在平均脉冲频率与目标平均频率之间的差。以这种方式，在平均脉冲频率上的制造变化和/或操作变化的影响可以消除或至少减弱。
本领域技术人员将了解本公开的范围并且在阅读与附图关联的优选实施方案的下列详细描述之后认识到本公开的额外的方面。
附图说明
并入本说明书并且构成其一部分的附图图示本公开的几个方面，并且与说明书一起用来解释本公开的原理。
图1图示有开关控制器和开关电路的射频(RF)开关转换器的一个实施方案。
图2图示有RF开关转换器的另一个实施方案和RF放大电路的RF放大装置的一个实施方案，其中RF开关转换器具有在图1中所示出的开关控制器和开关电路，以及将来自开关电路的脉冲输出电压转换成提供给RF放大电路的供给电压的RF滤波器。
图3是在图2中所示出的RF开关转换器的一个实施方案的半导体布置图，其中RF开关转换器包括bang-bang控制器(BBC)、电压偏移环路(VOL)、电流感测检测器和平均频率控制器(AFC)。
图4图示在图3中所示出的BBC的一个实施方案，其比较电流感测信号的感测信号电平与阈值电压电平以操作在图3中所示出的开关电路。
图5A图示作为时间的函数的电流感测信号的一个实施方案，以及在图4中所示出的BBC以第一bang-bang模式操作时的阈值电压电平。
图5B图示当图4中所示出的BBC以第一bang-bang模式操作时由在图3中所示出的开关电路产生的脉冲输出电压的一个实施方案。
图6A图示作为时间的函数的电流感测信号的一个实施方案，以及在BBC以第二bang-bang模式操作时的阈值电压电平。
图6B图示当图4中所示出的BBC以第二bang-bang模式操作时由在图3中所示出的开关电路产生的脉冲输出电压的一个实施方案。
图7图示在图3中所示出的AFC的一个实施方案，其中AFC将脉冲计数整数设置成初始值并且将脉冲计数整数递减至最终值以确定脉冲输出电压的平均脉冲频率是否大于或小于目标平均频率。
图8A图示用于在图3中所示出的RF开关转换器的一对噪声曲线，其中噪声曲线每个示为在目标平均频率为30MHz时的阈值参数的函数。
图8B图示用于在图3中所示出的RF开关转换器的一对宽带噪声功率曲线，其中宽带噪声功率曲线是频率的函数。
图9图示在图3中所示出的AFC的另一个实施方案，其中AFC将脉冲计数整数设置成初始值并且将脉冲计数整数递增至最终值，并且计算最终值的上限和下限以确定是否应调整脉冲输出电压的平均脉冲频率。
图10图示在图3中所示出的AFC的又一个实施方案，其中AFC将脉冲计数整数设置成初始值并且将脉冲计数整数递增至最终值，并且使用增益误差来调整平均脉冲频率。
图11图示在图3中所示出的电流感测检测器的一个实施方案，以及被配置成产生纹波校正电流的纹波校正电路，所述纹波校正电流减少由在图3中所示出的RF开关转换器提供的供给电流的供给电流电平中的纹波变化。
具体实施方式
下文阐述的实施方案表示使本领域技术人员实践实施方案的必要信息并且说明实践实施方案的最佳模式。在参考附图阅读了下列描述之后，本领域技术人员将理解本发明的概念并将认识到在此处没有具体提及的这些概念的应用。应当理解这些概念和应用均落入该公开和所附的权利要求书的范围内。
该公开涉及射频(RF)开关转换器和RF放大装置。RF开关转换器将诸如电池电压的电源电压转换成供给电压。通常，在RF功率放大装置中采用RF开关转换器以将供给电压提供给在RF放大装置内的RF放大电路。使用该供给电压，RF放大电路通过根据放大器增益将功率从供给电压转移至RF信号来放大RF信号。
RF放大装置可用于放大根据各种RF通信标准而进行格式化的RF信号。不同的供给电压偏置技术可为更高功效的和/或引入较少失真至RF信号，这取决于RF通信标准、功率范围和/或RF频率带。这些供给电压偏置技术可包括包络跟踪(ET)、平均功率跟踪(APT)、极性调制、低压差调节(Low-Drop Out Regulation)和/或类似物。本文所述的RF开关转换器的实施方案可设计成在不同的模式中操作，其中将每个模式设计成实施不同的供给电压技术或不同的组的供给电压技术。例如，在每个模式中，可将RF开关转换器设计成实施不同的组的供给电压技术，其中在供给电压技术组中的每个供给电压技术将不同的供给电压提供给RF放大电路的不同部分(诸如驱动放大级和最终放大级)。
图1是RF开关转换器10的一个实施方案的框图。RF开关转换器10具有开关控制器12和开关电路14。RF开关转换器10被配置成从电源电压VPOWER产生脉冲输出电压16。电源电压VPOWER可以来自电源、如电池、AC到DC转换器和/或类似物。除了电源异常和可能的AC至DC纹波变化，电源电压VPOWER的电源电压电平一般可描述为DC并且相对恒定，至少相对于一些可接受的纹波变化和/或一些可接受的比率的瞬态电压异常。尤其是开关电路14可操作以接收电源电压VPOWER。该开关电路14可切换以从电源电压VPOWER产生脉冲输出电压16。因此，开关电路14可包括诸如可切换的晶体管的一个或多个开关，所述开关可以接通和关断以在至少两个不同的电压状态中呈递脉冲输出电压16。以这种方式，脉冲在脉冲输出电压16中产生。
开关控制器12被配置成切换开关电路14并且确定切换时间以用于脉冲输出电压16的适当调节。例如，开关控制器12可产生接通或关断开关和开关电路14的一个或多个控制信号。开关控制器12可为模拟的、数字的和/或数字及模拟的，并且本身可包括各种不同的控制器，如下文进一步详细解释的。脉冲输出电压16可被发送至RF滤波器以将脉冲输出电压16转换成供给电压。RF滤波器可或不可包括在RF开关转换器10中。例如，RF滤波器可替代地包括在功率放大电路内并且在RF开关转换器10的外部。
在该实施方案中，RF开关转换器10可采用APT和ET供给电压偏置技术。当使用正交频分多址(OFDMA)来编码RF信号时，RF开关转换器10可用于实施ET。另一方面，当使用码分多址(CDMA)来编码RF信号时，RF开关转换器10可用于实施APT。
再次参考图1，开关控制器12被配置成切换开关电路14使得脉冲输出电压16具有平均脉冲频率。换句话说，虽然脉冲输出电压16的占空率可变化，但是占空率具有相对于时间的平均值，并且因此脉冲输出电压16具有相对于时间的平均脉冲频率。供给电压的DC供给电压电平由脉冲输出电压16的脉冲频率确定。因此，供给电压的DC电压状态随着脉冲频率变化而变化。
通过改变脉冲频率和脉冲输出电压16的占空率，供给电压的DC电压状态可以迅速改变。然而，脉冲输出电压具有平均脉冲频率，其基本上是在脉冲输出电压16中相对于时间提供的脉冲的平均频率。尽管如此，由于制造变化和操作变化(诸如温度变化和电源变化)，脉冲输出电压16的平均脉冲频率可能不总是一致地设置或根据预期的设计。事实上，在一些实施方案中，已经示出平均脉冲频率由于操作变化的改变高达±40％。
为了减轻制造和操作变化的影响，开关控制器12被配置成调整平均脉冲频率。如图1中所示，开关控制器12可操作以接收目标平均频率值18。在该实施方案中，目标平均频率值18是识别用于脉冲输出电压16的平均脉冲频率的目标平均频率的数据参数。开关控制器12被配置成检测在时间周期期间脉冲输出电压16的平均脉冲频率不同于由目标平均频率值18识别的目标平均频率。为了帮助校正平均脉冲频率上的制造变化和/或操作变化的影响，开关控制器12减少在平均脉冲频率与由目标平均频率值18识别的目标平均频率之间的差。以这种方式，开关控制器12可以消除、最小化或至少减小脉冲输出电压16的平均脉冲频率中的误差。
在图1中所示出的实施方案中，开关控制器12接收根据由开关电路14产生的脉冲输出电压16从一个电压状态改变至另一个的脉冲反馈信号20。因此，脉冲反馈信号20的脉冲指示脉冲输出电压16的脉冲。从脉冲反馈信号20，开关控制器12可以检测在时间周期期间脉冲输出电压16的平均脉冲频率是否不同于由目标平均频率值18识别的目标平均频率。然后，开关控制器12可改变开关电路14的开关频率以减少在平均脉冲频率与由目标平均频率值18识别的目标平均频率之间的差。
应注意，在平均脉冲频率与目标平均频率之间的差可或不可在单个时间周期之后消除。例如，如果在平均脉冲频率与目标平均频率之间的差足够大，那么开关控制器12可能需要多个时间周期以便使该差最小化。此外，在平均脉冲频率与由目标平均频率值18识别的目标平均频率之间的差可或不可被完全消除。这可取决于RF开关转换器10的特定实施方案的频率分辨率和控制精确度。
图2图示RF放大装置22的一个实施方案。RF放大装置22包括RF开关转换器24的另一个实施方案和RF放大电路26。RF开关转换器24与图1中所示出的RF开关转换器10相同，除了图2中所示出的RF开关转换器24具有耦接以接收脉冲输出电压16的RF滤波器28。因此，RF开关转换器24具有上文相对于图1所述的相同的开关控制器12和相同的开关电路14。RF滤波器28被配置成将脉冲输出电压16从开关电路14转换成供给电压VSUPPLY以用于RF放大电路26。
关于在图2中所示出的RF放大电路26，RF放大电路26可操作以接收来自RF开关转换器24的供给电压VSUPPLY和来自外部上行RF电路系统的RF信号30。在该特定实施方案中，RF放大电路26在输入端32处接收RF信号30。RF放大电路26被配置成使用来自RF开关转换器24的供给电压VSUPPLY来放大RF信号30。换句话说，RF放大电路26通过将功率从供给电压VSUPPLY转移至RF信号30来提供对于RF信号30的放大。然后，RF放大电路26将放大之后的RF信号30从输出端子34输出至外部下行电路系统。例如，可在用户通信装置(诸如膝上型计算机、蜂窝电话、平板计算机、个人计算机或类似物)中的收发器的传输链中提供RF放大电路26。输出端子34可耦接至将由RF放大电路26放大之后的RF信号30辐射至基站或直接至另一个用户通信装置的天线(未示出)。
RF放大电路26可被配置成在根据多个RF通信标准中的任何一个来格式化RF信号30时放大RF信号30。通常，RF放大电路26被分成RF放大级，包括一个或多个驱动RF放大级和最终RF放大级。供给电压VSUPPLY可将供给电压VSUPPLY提供给所有的RF放大级，或替代地，提供给一组RF放大级。例如，供给电压VSUPPLY可将供给电压VSUPPLY仅提供给最终RF放大级。可在RF开关转换器24中或外部提供其它电路系统以在需要时将第二供给电压提供给驱动RF放大级。
可用多个多路复用格式中的任何一个，诸如时分多路复用(TDM)、频分多路复用(FDM)、CDMA、OFDMA或类似物对RF信号30进行编码。当采用CDMA时，RF开关转换器24可用于实施APT，并且因此RF放大电路26可能需要很好地在RF放大线路26的线性区域内的回退功率电平上操作。另一方面，RF开关转换器24可用于实施ET，其中将供给电压VSUPPLY的供给电压电平进行调制。其它类型的功率调节电路(内部或外部)，诸如低压差线性稳压器(LDO)，可提供用于TDM和FDM。然而，由于消耗大量功率的大电阻，LDO一般不能将功率有效转移至RF放大电路26用于CDMA和OFDMA。RF开关转换器24由于其主要使用电抗成分来提供功率转换的能力，所以一般是更高功效的。
再次参考图2，开关控制器12可被配置成切换开关电路14使得RF放大电路26被配置成在RF信号30根据利用OFDMA编码在RF信号30中的数据的长期演进技术(LTE)标准来进行格式化时放大RF信号30。RF放大电路26需要放大RF信号30而不引入过量的失真至RF信号30中。然而，为了以最大效率进行该操作，RF放大电路26应接近饱和来操作。如果饱和电压简单地保持恒定，那么由于RF放大电路26不线性地操作，所以RF放大电路26引入过量的失真至RF信号30。通常，其它方式通过从饱和点回退来处理该问题。然而，在该实施方案中，供给电压VSUPPLY具有变化的供给电压电平以调整RF放大电路26的饱和电压。因此，虽然RF放大电路26在饱和时不线性地操作，但是RF放大电路26的饱和电压被选择使得与饱和电压相关联的放大增益对于给出的RF信号30的输入功率保持基本上恒定。以这种方式，简单地通过选择饱和电压使得放大增益无论RF信号30的输入功率而保持基本上相同来线性地提供放大。
如图2中所示出的，RF滤波器28可操作以从开关电路14接收脉冲输出电压16，并且被配置成将脉冲输出电压16转换成供给电压VSUPPLY。为了将脉冲输出电压16转换成供给电压VSUPPLY，RF滤波器28包括相对于开关电路14串联耦接的功率感应器36和并联耦接的电力电容器38。因此，功率感应器36被配置成响应于脉冲输出电压16产生感应器电流40。虽然功率感应器36两端的电压可以迅速改变，但是功率感应器36抵抗感应器电流40中的改变。相对地，虽然电力电容器38的电流可以迅速地改变，但是电力电容器38抵抗电压中的改变。在该实施方案中，供给电压VSUPPLY基本上是电力电容器38两端的电压。
电力电容器38产生供给电压VSUPPLY，所述供给电压具有根据纹波变化而变化的供给电压电平。然而，该纹波变化一般很小，并且RF滤波器28产生供给电压VSUPPLY，所述供给电压VSUPPLY具有根据脉冲输出电压16的脉冲频率设置的平均DC供给电压电平。类似地，功率感应器36提供具有根据纹波变化而变化的感应器电流电平的感应器电流40。然而，纹波变化一般足够小使得感应器电流40提供平均DC电流电平。随着脉冲频率变化，平均DC供给电压电平也发生变化。以这种方式，供给电压电平在大部分情况下是DC并且可以通过调整脉冲输出电压16的脉冲频率而设置成特定值。
开关电路14可操作以接收电源电压VPOWER，并且可切换以从电源电压VPOWER产生脉冲输出电压16。开关控制器12被配置成切换开关电路14使得脉冲输出电压16具有平均脉冲频率。平均脉冲频率一般是脉冲频率的中心值。在该实施方案中，可将平均脉冲频率设置成不同的值，诸如5MHz、18MHz或30MHz。脉冲频率可从平均脉冲频率变化±4.5MHz。
然而，如上文所述的，由于制造变化和/或操作变化，平均脉冲频率(或换句话说，中心脉冲频率)可能设置不恰当或偏移。为了确定平均脉冲频率设置不正确，开关控制器12接收脉冲反馈信号20并且检测在时间周期期间脉冲输出电压16的平均脉冲频率是否不同于由目标平均频率值18识别的目标平均频率。如果是，开关控制器12调整平均脉冲频率以减少在平均脉冲频率与由目标平均频率值18识别的目标平均频率之间的差。
图3图示RF开关转换器24的一个实施方案的半导体布置图，以及在图2中示出的开关控制器12、开关电路14和RF滤波器28。在图3中示出的RF开关转换器24包括半导体基板42。开关控制器12和开关电路14与半导体基板42一起形成。尤其是开关控制器12和开关电路14可在从半导体基板42中的金属层和掺杂半导体层形成的装置区域形成。用于掺杂在半导体基板42的装置区域中的半导体层的通常的掺杂剂是镓(Ga)、砷(As)、硅(Si)、碲(Te)、锌(Zn)、硫(S)、硼(B)、磷(P)、铍(Be)、铝镓砷(AlGaAs)、铟镓砷(InGaAs)和/或类似物。装置区域一般在半导体基板42内的半导体模具上形成。半导体模具一般是不掺杂的并且可以由任何合适的半导体材料形成，诸如硅、锗化硅(SiGe)、砷化镓(GaAs)、磷化铟(InP)和/或类似物。
在图3中示出的开关控制器12包括bang-bang控制器(BBC)44、平均频率控制器(AFC)46、电流感测检测器48和电压偏移环路(VOL)50。开关电路14包括P型场效应晶体管(P-FET)52、N型场效应晶体管(N-FET)54和电荷泵56。关于开关电路14，P-FET 52可操作以从诸如电池的电源58接收电源电压VPOWER。N-FET 54可操作以接收诸如地电压的参考电压。在该特定实施方案中，P-FET 52包括源极SP、漏极DP和栅极GP。源极SP被配置成接收电源电压VPOWER。N-FET 54包括漏极DN、源极SN和栅极GN。源极SN耦接至接地，而漏极DN直接耦接至P-FET 52的漏极DP。脉冲输出电压16从在漏极DP与漏极DN之间的节点N而产生。
为了使开关电路14产生脉冲输出电压16，开关控制器12的BBC 44被配置成在接通状态与断开状态之间切换P-FET 52。在接通状态，P-FET 52被配置成将脉冲输出电压16拉向电源电压VPOWER。BBC 44也被配置成在接通状态与断开状态之间切换N-FET 54。N-FET 54被配置成在接通状态将脉冲输出电压16拉向参考电压(即地电压)。为了在接通状态与断开状态之间切换P-FET 52，BBC 44可操作以产生可在激活状态或去激活状态下提供的第一控制信号60。第一控制信号60在P-FET 52的栅极GP上接收。在激活状态下，第一控制信号60将P-FET 52切换至接通状态以将脉冲输出电压16拉向电源电压VPOWER。当第一控制信号60处于去激活状态时，P-FET 52被关断并且电源电压VPOWER的电源电压电平在P-FET 52两端减少。
BBC 44还产生第二控制信号62。N-FET 54的栅极GN可操作以从BBC 44接收第二控制信号62。当第二控制信号62处于激活状态时，N-FET 54被接通并且脉冲输出电压16被拉向参考电压(在该情况下为地电压)。另一方面，当第二控制信号62处于去激活状态时，N-FET 54被关断并且从节点N至参考电压的电压在N-FET 54的两端减少。
BBC 44可在第一bang-bang模式中和在第二bang-bang模式中操作。在第一bang-bang模式中，BBC 44仅接通和关断P-FET 52和N-FET 54。关于第一bang-bang模式，当P-FET52被接通时，N-FET 54被关断。因此，在接近电源电压VPOWER的电源电压电平的第一电压状态下提供脉冲输出电压16。另一方面，当P-FET 52被关断时，N-FET 54被接通。因此，在接近参考电压(在该情况下，地电压)的参考电压电平的第二电压状态下提供脉冲输出电压16。
关于第二bang-bang模式，BBC 44还可操作以控制电荷泵56内的开关。电荷泵56具有开关拓扑，所述拓扑可包括两个快速电容器和七个开关以允许电荷泵56产生可以动态选择的两个不同的升压电压(boost voltage)。因此，当在第一bang-bang模式中时，BBC 44仅接通和关断N-FET 54和P-FET 52以在节点N处呈递降低的降压电压(buckvoltage)。然而，在第二bang-bang模式中，BBC 44还被配置成操作在电荷泵56中的开关以呈递两个不同的升压电压，其等于电源电压VPOWER的约1.5倍和在节点N处的电源电压VPOWER的2倍。BBC 44可产生电荷泵输出64，其可包括几个控制信号以控制电荷泵56的开关。BBC 44的操作在下文进一步详细地解释。
为了确定在第一bang-bang模式或第二bang-bang模式中何时接通和关断P-FET52和N-FET 54，BBC 44从AFC 46接收阈值参数66。开关控制器12的AFC 46可操作以从外部电路系统接收呈初始化的值的阈值参数66。BBC 44还可操作以从VOL 50接收偏移电压68。最后，BBC 44可操作以从电流感测检测器48接收电流感测信号70。电流感测信号70具有指示功率感应器36的感应器电流40的电流电平的信号电平。为此，电流感测检测器48接收反馈电压72并且产生电流感测信号70作为具有指示感应器电流40的电流电平的电流电平的电流。
BBC 44被配置成基于来自AFC 46的阈值参数66来设置脉冲输出电压16的平均脉冲频率。为了校正平均脉冲频率，AFC 46调整阈值参数66以减少在平均脉冲频率与由目标平均频率值18识别的目标平均频率之间的差。在检测平均脉冲频率的时间周期之后，AFC46调整阈值参数66并且将更新的阈值参数66提供给BBC 44。
图4图示在图3中示出的BBC 44的一个实施方案。BBC 44包括数字控制单元74、解码器76、比较器80、比较器82、比较器84、比较器86、电压加法器88、电压加法器90、电压加法器92、电压加法器94、电压加法器96、电压加法器98、可变电阻器100、可变电阻器102和镜像比率电路104。数字控制单元74被配置成从AFC 46接收阈值参数66(在图3中示出)。BBC 44被配置成基于阈值参数66来设置第一阈值信号电平。为此，数字控制单元74基于阈值参数66来搜索阈值大小的存储列表。然后，阈值大小|TM|用于产生第一中间电流信号106和第二中间电流信号108。第一中间电流信号106具有负阈值大小，-|TM|的电流电平。第一中间电流信号106被传输通过可变电阻器102以提供第一中间电压110。在该实施方案中，第一中间电压110是通过可变电阻器102的电压。可变电阻器102具有可变电阻Rdac1，其由数字控制单元74设置。
关于第二中间电流信号108，第二中间电流信号108具有正阈值大小，+|TM|的电流电平。第二中间电流信号108被传输通过可变电阻器100以产生第二中间电压112。在该实施方案中，第二中间电压112是通过可变电阻器100的电压。可变电阻器100具有可变电阻Rdac2。数字控制单元74被配置成设置可变电阻Rdac2。通常，可变电阻Rdac1、Rdac2由数字控制单元74设置成相同或基本上相同的电阻值。
关于解码器76，解码器76被配置成接收操作模式控制信号114。操作模式控制信号114可指示第一bang-bang模式或第二bang-bang模式。如图4中所示出的，提供电压加法器92和94以将调压范围(range voltage)116增加至第一中间电压110和第二中间电压112。然而，在第一bang-bang模式中，调压范围116具有零(0)伏特的电压电平。从电压加法器92，基于阈值参数66产生具有第一阈值信号电平的第一阈值信号118。从电压加法器94，基于阈值参数66产生具有第二阈值信号电平的第二阈值信号120。
第一阈值信号电平和第二阈值信号电平用于确定何时接通和关断P-FET 52(在图3中示出)和N-FET 54(在图3中示出)。在第一bang-bang模式中，仅第一阈值信号118的第一阈值信号电平和第二阈值信号120的第二阈值信号电平是相关的。电荷泵56(在图3中示出)没有被使用。然而，关于第二bang-bang模式，设置升压电平的额外的阈值电平可通过电荷泵56的操作提供。
在图4中所示出的实施方案中，第一阈值信号118和第二阈值信号120是电压，并且具体而言是DC电压。因此，第一阈值信号118的第一阈值信号电平和第二阈值信号120的第二阈值信号电平是相对恒定的电压电平。因为第一中间电流信号106具有负阈值大小，-|TM|，而第二中间电流信号108具有正阈值大小，+|TM|，所以第二阈值信号电平低于第一阈值信号电平。在比较器84的非反相端子处接收第一阈值信号118，而在比较器86的非反相端子处接收第二阈值信号120。
如在图4中示出的，从电流感测检测器48接收电流感测信号70。然后，将电流感测信号70提供给镜像比率电路104。镜像比率电路104具有可变电阻器104A和镜像电路104B。镜像电路104B接收电流感测信号70并且被配置成从电流感测信号70产生镜像电流104C。镜像电流104C的当前电平与电流感测信号70的电流电平的比率是1/M。比率1/M是可变的，其中M的值由数字控制单元74基于专用MIPI位104D来控制。
第一阈值信号电平和第二阈值信号电平被设置成等于Rdac(即，Rdac1或Rdac2的电阻值)/R*M*|TM|。关于第一bang-bang模式，M的值被设置成等于20。例如，由于阈值参数66为4位，所以阈值参数66可表示呈2mA步长的从20mA至40mA的电流电平。第二bang-bang模式需要增大的范围。为了增大第二bang-bang模式的范围，M值被设置成等于40。例如，由于阈值参数66为4位，所以阈值参数可表示呈4mA步长的从40mA至80mA的电流电平。然后，阈值参数66可表示电流电平，其中1/M的比率可经由专用MIPI位104D从1/20变为1/40。
然后，初步电压104E，其为在可变电阻器104A两端的电压，被产生并且提供给电压加法器96。可变电阻器104A具有由数字控制单元74设置的可变电阻R。在快速模式中的VOL50(在图3中示出)的操作期间，需要大的动态范围来控制通过偏移电容器(下文论述)的大电流，因此减少可变电阻R、Rdac1、Rdac2使得R和Rdac1以及R和Rdac2具有相同比率以允许增大的反馈动态范围，并且解码器76在第二bang-bang模式中操作。然后，在快速模式结束时，R和Rdac1以及R和Rdac2的比率均被设置回其标称值并且解码器76在第一bang-bang模式中操作。
从VOL 50在电压加法器98接收偏移电压68，其增加调压范围116以产生初步电压122。从初步电压104E减去初步电压122以产生具有指示功率感应器36(在图3中示出)两端的电流的电流电平的感测信号电平的电流感测信号124。在该情况下，电流感测信号124是电压并且感测信号电平是电压电平。如上文所提及的，在第一bang-bang模式中，仅第一阈值信号118的第一阈值信号电平和第二阈值信号120的第二阈值信号电平是相关的。在该实施方案中，电流感测信号124是电压，而电流感测信号70是电流。限压夹(clip)126提供电压限制给电流感测信号124以确保将适当的净空(headroom)提供给P-FET 52(在图3中示出)和N-FET 54(在图3中示出)。
比较器84通过比较电流检测信号124和第一阈值信号118来产生比较器信号127。解码器76响应于感测信号电平高于第一阈值信号电平来接通P-FET 52并且关断N-FET 54。因此，解码器76被配置成产生呈激活状态的第一控制信号60和呈去激活状态的第二控制信号62。比较器86产生比较器信号128，其由解码器76接收。比较器86被设置成比较第二阈值信号电平与电流感测信号124的感测信号电平。解码器76被配置成响应于电流感测信号124的感测电流信号电平低于第二阈值信号120的第二阈值信号电平来关断P-FET 52和接通N-FET 54。因此，在该情况下，解码器76被配置成产生呈去激活状态的第一控制信号60和呈激活状态的第二控制信号62。要注意的是BBC 44在感测信号电平低于第一阈值信号118的第一阈值信号电平时不关断P-FET 52和接通N-FET 54。而是响应于感测信号电平低于第二阈值信号电平关断P-FET 52和接通N-FET 54。这提供了BBC 44的所谓“bang-bang”控制操作。
在第二bang-bang模式中，也提供调压范围116以提供更大的比较范围。例如，在第二bang-bang模式中调压范围116可具有约1.7伏特的调压范围电平。第三中间电压129由数字控制单元74基于阈值参数66来产生。第三阈值信号130从电压加法器90产生且具有第三阈值信号电平。以这种方式，BBC 44被配置成在高电压模式中设置高于第一阈值信号电平的第三阈值信号电平。另外，数字控制单元74被配置成在高电压模式中基于阈值参数66来产生第四中间电压132。第四阈值信号134从电压加法器88产生且具有第四阈值信号电平。以这种方式，BBC 44被配置成设置大于第三阈值信号电平的第四阈值信号电平。
比较器82在非反相输入端接收第三阈值信号130并且在反相输入端接收电流感测信号124。比较器信号136从比较器82产生。解码器76被配置成切换电荷泵56(在图3中示出)使得响应于感测信号电平高于第三阈值信号130的第三阈值信号电平而在第一高电压状态(在该实例中，其为电源电压VPOWER的电源电压电平的约1.5倍)下提供脉冲输出电压16。比较器80被配置成在非反相端子接收第四阈值信号134并且在反相端子接收电流感测信号124。比较器80被配置成产生比较器信号138。解码器76被配置成切换电荷泵56使得响应于感测信号电平高于第四阈值信号电平而在第二高电压状态(在该实例中，其为电源电压VPOWER的电源电压电平的约两倍)下提供脉冲输出电压16。解码器76被配置成通过控制在电荷泵输出64中的控制信号的激活和去激活状态来控制电荷泵56。
现在参考图5A和5B，图5A图示电流感测信号124相对于时间的一个实施方案。电压幅值VOFFS是从在图3中示出的VOL 50接收的偏移电压68的大小。因此，在第一bang-bang模式中，由于第一中间电流信号106是负阈值大小|TM|，所以幅值VOFFS确定中心电压电平VCEN。因此，第二阈值信号电平在低于中心电压电平VCEN的电压差VI提供。第二阈值电平从而在M2。由于第二中间电流信号108具有正阈值大小|TM|的电流电平，所以第一阈值信号118的第一阈值电压电平在M1提供。第一阈值电压电平M1是高于中心电压电平VCEN的电压差VI。
图5B图示在第一bang-bang模式中的脉冲输出电压16的一个实施方案。在图5B中的电压幅值BUCK表示在将P-FET 52(在图3中示出)上拉接近电源电压VPOWER的电源电压电平时(在图3中示出)在脉冲输出电压16中所得的电压电平。在图5B中的电压幅值AG(即约地电压)表示在将N-FET 54(在图3中示出)下拉接近地电压时在脉冲输出电压16中所得的电压电平。图在图5A中示出的，电流感测信号124的感测信号电平高于时间t1的第一阈值电压电平M1。因此，P-FET 52响应于电流感测信号124的感测信号电平高于第一阈值电压电平M1来将脉冲输出电压16拉至电压电平BUCK，如在图5B中示出的。将脉冲输出电压16保持在电压电平BUCK直至时间t2。如在图5A中示出的，电流感测信号124的感测信号电平在时间t2低于第二阈值电压电平M2。因此，N-FET 54响应于电流感测信号124的感测信号电平低于第一阈值电压电平M2来将脉冲输出电压16拉至电压电平AG，如在图5B中示出的。该过程自身重复以在脉冲输出电压16中产生脉冲140。因此，在图3中示出的BBC 44被配置成在基于阈值参数66的开关频率切换开关电路14。这是因为阈值参数66确定电压和电压差VI，并且因此确定在脉冲输出电压16中提供脉冲140的次数和时间长度。
图6A和图6B图示在图3中示出的在第二bang-bang模式中的BBC 44的操作。要注意的是，在第二bang-bang模式中，第一阈值信号电平M1和第二阈值信号电平M2已经由调压范围116的调压范围电平VCM向下调整(在图4中示出)。电流感测信号124在图6A中示出，以及第三阈值信号130的第三阈值信号电平M3和第四阈值信号134的第四阈值信号电平m4。
在时间t3，电流感测信号124的感测信号电平高于第一阈值信号电平M1，如在图6A中示出的。因此，作为响应，将脉冲输出电压16拉至电压电平BUCK，如在图6B中示出的。将脉冲输出电压16的电压电平保持在电压电平BUCK直至时间t4。在时间t4，电流感测信号124的感测信号电平高于第三阈值信号电平M3，如在图6A中示出的。因此，BBC 44切换电荷泵56的电荷，使得脉冲输出电压16的电压电平在1.5X的高电压状态下提供，如在图6B中示出的。将电压电平保持在高电压状态1.5X直至时间t5。在时间t5，电流感测信号124的感测信号电平高于第四阈值信号电平M4，如在图6A中示出的。因此，作为响应，BBC 44操作电荷泵56使得脉冲输出电压16的电压电平在高电压状态2.0X下提供，如在图6B中示出的。将脉冲输出电压16的电压电平保持在高电压状态2.0X直至时间t6。在时间t6，电流感测信号124的感测信号电平低于第二阈值信号电平m2，如在图6A中示出的。因此，作为响应，将脉冲输出电压16的电压电平下拉至电压电平AG，如在图6B中示出的。考虑到BBC44(在图3中示出)的操作的实例已经在图5A、5B、6A和6B中给出，现在可以描述AFC 46(在图3中示出)的实施方案的操作。
图7图示AFC 46(1)的一个实施方案。AFC 46(1)包括时钟产生电路142、计数器144、数字控制单元146和累加器148。在该实施方案中，时钟产生电路142接收识别脉冲比率的脉冲比率参数150。例如，脉冲比率参数150可为等于一(1)、二(2)或四(4)的整数。时钟产生电路142从脉冲反馈信号20产生时钟信号。更具体地，在图7中示出的时钟产生电路142被配置成产生时钟信号152使得时钟信号152的时钟脉冲以相对于脉冲输出电压16(在图3和5B中示出)的脉冲140(在图5B中示出)的脉冲比率来提供。因此，如果由脉冲比率参数150识别的脉冲比率是一(1)，那么对于脉冲反馈信号20中的每一个脉冲都在时钟信号152中存在一时钟脉冲。相对地，如果脉冲比率参数150是二(2)，那么时钟产生电路142为脉冲反馈信号20中的每两个脉冲提供一个时钟脉冲。如果由脉冲比率参数150识别的脉冲比率是四(4)，那么对于时钟信号152中的每一个时钟脉冲都将在脉冲反馈信号20中存在四个脉冲。
时钟产生电路142提供时钟信号152给计数器144。计数器144被配置成在时间周期期间根据时钟信号152在脉冲计数整数上执行计数操作使得脉冲计数整数在时间周期到期之前具有最终值。为了将计数器144的脉冲计数整数初始化为初始值，数字控制单元146被配置成产生使能信号149和复位信号151。换句话说，在接收使能信号149和复位信号151之前，计数器144被配置成将脉冲计数整数设置成初始值。在该实施方案中，将脉冲计数整数的值初始化成等于时钟信号152的时钟脉冲的数量，所述数量应在如果脉冲输出电压16在由目标平均频率值18识别的目标平均频率下操作时提供。因此，脉冲计数整数的初始值等于由目标平均频率值18识别的目标平均频率乘以时间周期的持续时间然后除以脉冲比率参数150的脉冲比率。
在该实施方案中，由计数器144执行的计数操作是递减操作，其在只要脉冲计数整数在最小值之上时递减脉冲计数整数。例如，计数操作递减脉冲计数整数直至脉冲计数整数达到最小值，在该实例中为零(0)。因此，脉冲计数整数的最终值指示在时间频率期间平均脉冲频率何时不同于由目标平均频率值18识别的目标平均频率。如果脉冲计数整数的最终值为零(0)，那么可假定平均脉冲频率大于目标平均频率。如果最终值大于零(0)，那么可假定平均脉冲频率小于目标平均频率。
然后，计数器144基于脉冲计数整数的最终值来设置标记位154。在该实施方案中，计数器144响应于脉冲计数整数的最终值在最小值(在该实例中为零(0))之上来将标记位154设置成第一位状态(first bit state)。计数器144响应于脉冲计数触发的最终值等于最小值来将标记位154设置成对跖于第一位状态的第二位状态。例如，如果脉冲计数整数的最终值大于最小值(即零(0)，在该实例中)，那么可将标记位154设置成逻辑1。如果脉冲计数整数的最终值在最小值(即零(0)，在该实例中)，那么计数器144可将标记位154设置成逻辑0。
累加器148可操作以接收阈值参数66和标记位154。累加器148被配置成调整阈值参数66使得阈值参数66响应于标记位154在第一位状态(即在该实例中逻辑1)而呈步长增大。因此，这减少了平均脉冲频率。相对地，累加器148被配置成调整阈值参数66使得阈值参数66响应于标记位154在第二位状态(即在该实例中逻辑0)而呈步长减小。因此，将阈值参数66提供给BBC 44使得BBC 44增大脉冲输出电压16的平均脉冲频率。
要注意的是累加器148还可操作以接收噪声调整选择位156。累加器148被配置成响应于噪声调整选择位156在第一位状态(即逻辑1)中将步长设置成第一整数并且被配置成响应于噪声调整选择位156在第二位状态(即逻辑0)中将步长设置成第二整数。在该实施方案中，第一整数步长为二(2)，而第二整数步长为一(1)。噪声调整选择位156被提供给在图3中示出的BBC 44。在图4中示出的数字控制单元74被配置成根据噪声调整选择位156来设置可变电阻器100、102、104A与M值之间的比率。例如，如果噪声调整选择位156等于零(0)，那么选择第一bang-bang模式。M等于值20并且相应地设置在可变电阻器104A与可变电阻器102之间以及在可变电阻器104A与可变电阻器100之间的比率。另一方面，如果噪声调整选择位156等于一(1)，那么选择第二bang-bang模式。M等于值40并且由数字控制单元74相应地设置在可变电阻器104A与可变电阻器102之间以及在可变电阻器104A与可变电阻器100之间的比率。
此外，要注意的是在图7中示出的数字控制单元146被配置成接收模式值158。如果模式值158等于零(0)，那么累加器148仅加载阈值参数66和噪声调整选择位156。当模式值158等于一(1)时，累加器148在持续时间之后更新阈值参数66。如果模式值158等于二(2)，那么累加器148保持阈值参数66而不提供任何改变。
为了开始时间周期，数字控制单元146被配置成接收触发信号160。触发信号160可处于激活状态或处于去激活状态。在该具体实施方案中，触发信号160是时隙初始信号。数字从之单元146被配置成响应于触发信号160处于激活状态而开始时间周期。这表示时隙的开始。
当模式值158等于一(1)时，数字控制单元146将脉冲计数整数设置成初始值并且响应于时钟信号152的时钟脉冲的每一个来执行计数操作。如果脉冲比率参数150等于一(1)，那么这意指数字控制单元146响应于脉冲比率参数为1将时间周期的持续时间设置成约第一时隙大小。例如，第一时隙大小可等于0.5毫秒。数字控制单元146还可响应于脉冲比率参数150等于二(2)将持续时间设置成等于大于第一时隙大小的第二时隙大小。例如，第二时隙大小可为0.667毫秒。数字控制单元146响应于脉冲比率参数150为四(4)将时间周期的持续时间设置成第二时隙大小的约两倍。因此，在该实例中，持续时间将覆盖两个0.667毫秒的时隙。在时隙之间，模式值158可设为二(2)以便累加器148保持其内容。在持续时间之后，不论0.5毫秒、0.667毫秒或2X0.667毫秒，累加器148调整阈值参数66并且为下一个后续时隙提供更新的阈值参数66。
现在参考图8A和8B，图8A具有当目标平均频率为30MHz时的作为阈值参数66的函数的噪声曲线162和噪声曲线164。尤其是在噪声调整选择位156等于零(0)时提供噪声曲线162，而在噪声调整选择位156等于一(1)时提供噪声曲线164。
图8B图示作为频率的函数的第一宽带噪声功率曲线166和第二宽带噪声功率曲线168。还示出了具有30MHz的中心频率的传输频带170和大约30MHz±4.5MHz的截止频率。第一宽带噪声功率曲线166在噪声调整选择位156等于零(0)时提供，并且第二宽带噪声功率曲线168在噪声调整选择位156等于一(1)时提供。
图9图示AFC 46(2)的另一个实施方案。AFC 46(2)类似于在图7中示出的AFC 46(1)。然而，由计数器144′执行的计数操作是递增操作，其递增脉冲计数整数。因此，在该实施方案中，可将脉冲计数整数初始值设置成零(0)。数字控制单元146′可操作以接收目标平均频率值18。在该实施方案中，数字控制单元146′被配置成基于目标平均频率值18和脉冲比率参数150来计算脉冲计数整数的最终值的上限。因此，给定容差，数字控制单元146′计算最终值的上限。数字控制单元146′还被配置成基于目标平均频率值18和脉冲比率参数150计算最终值的下限。给定容差，脉冲计数整数的最终值不应低于特定值。时钟产生电路142产生时钟信号152使得时钟信号152的时钟脉冲具有由脉冲比率参数150相对于脉冲输出电压16的脉冲而识别的脉冲比率。计数器144′响应于时钟脉冲的每一个来在脉冲计数整数上执行计数操作，在该实例中为递增操作。因此，响应于每个时钟脉冲，计数器144′被配置成递增脉冲计数整数。
在时间周期结束之后，计数器144′被配置成产生具有指示最终值的电压电平的脉冲计数整数电压172。数字控制单元146′被配置成产生具有指示最终值的上限的电压电平的上限电压174。另外，数字控制单元146′被配置成产生具有指示最终值的下限的电压电平的下限电压176。AFC 46(2)具有第一比较器178，其被配置成比较上限电压174与脉冲计数整数电压172以产生第一比较器信号180。第一比较器信号180响应于脉冲计数整数电压172大于上限电压174的电压电平而处于激活状态。AFC 46(2)还包括第二比较器182，其被配置成比较下限电压176与脉冲计数整数电压172以产生第二比较器信号184。第二比较器信号184响应于脉冲计数整数电压172小于下限电压176的电压电平而处于激活状态。
累加器148′被配置成接收阈值参数66、第一比较器信号180和第二比较器信号184。如果第一比较器信号180处于激活状态并且第二比较器信号184处于去激活状态，那么累加器148′被配置成通过响应于第一比较器信号180处于激活状态而呈步长增大阈值参数66来调整阈值参数66。如果第二比较器信号184处于激活状态且第一比较器信号180处于去激活状态，那么累加器148′被配置成通过响应于第二比较器信号184处于激活状态而呈步长减小阈值参数66来调整阈值参数66。如上文关于图7所述的先前实施方案中的，噪声调整选择位156可用于选择步长的整数大小。
图10图示AFC 46(3)的另一个实施方案。AFC 46(3)包括上文关于图9所述的相同的计数器144′。因此，计数器144′响应于时钟信号152的时钟脉冲的每个来递增脉冲计数触发自初始值。然而，在AFC 46(3)的该实施方案中，计数器144′输出脉冲计数整数186最终值。AFC 46(3)包括可操作以接收脉冲计数整数186最终值的减法器188。减法器188被配置成从脉冲计数整数186的最终值减去目标平均频率值18以产生计数误差值190。
在该实施方案中，数字控制单元146″可操作以接收识别增益误差的增益误差参数192。数字控制单元146″将增益误差参数192提供给乘法器194。乘法器194还从减法器188接收计数误差值190。增益误差参数192识别增益误差，其指示阈值参数66相对于计数误差值190的调整比率。乘法器194被配置成将增益误差参数192乘以计数误差值190以产生误差值196。
累加器148″可操作以从乘法器194接收误差值196。累加器148″被配置成通过增加误差值196或误差值196的舍入值至阈值参数66来调整阈值参数66。在更新阈值参数66之后，累加器148″将阈值参数66提供给BBC 44(在图3中示出)，如上文所述。
在图3中示出的开关控制器12还被配置成减小供给电压VSUPPLY的供给电压电平中的纹波变化。减小纹波变化的一种方式是增大功率感应器36的电感。然而，由于大的转换速率这不利于RF开关转换器24的操作，因为开关电路14可有效传送的以最大电流速率受限于(VPOWER-BUCK)/LPOWERINDUCTOR＝dIPOWERINDUCTOR/dt。
图11图示在图3中示出的电流感测检测器48以及用于减小VSUPPLY中的纹波变化而不需要增大功率感应器36的电感的纹波电流校正电路198的一个实施方案。在该实施方案中，开关控制器12包括电流感测检测器48和纹波电流校正电路198。然而，应注意的是在替代实施方案中，电流感测检测器48和纹波电流校正电路198可在开关控制器12的外侧或外部的电路系统中提供。
再次参考图11，RF滤波器28具有耦接以接收供给电压VSUPPLY的去耦电容器200。电流感测检测器48被配置成产生电流感测信号70，其具有感测信号电平设置以指示从供给电压VSUPPLY所得的供给电流202的供给电流电平。在该实施方案中，供给电流202是电感器电流40。波纹电流校正电路198被配置成从电流感测检测器48接收电流感测信号70并且产生纹波校正电流204。在这种方式中，供给电流202的供给电流电平中的纹波变化可以被校正而无需显著增大功率感应器36的电感。
例如，RF放大电路26(在图2中示出)具有非零和变化的输出阻抗。由于该非线性输出阻抗，供给电流202和供给电压VSUPPLY的纹波变化可以非常高而无需校正。为了减少供给电流202的纹波变化(并且因此也减少供给电压VSUPPLY的纹波变化)，电流感测检测器48被配置成响应于供给电压VSUPPLY的供给电压电平在去耦电容器200的改变来调整电流感测信号70的感测信号电平。因此，电流感测信号70的感测信号电平被调整使得感测信号电平根据供给电压VSUPPLY的纹波变化而变化，并且因此作为供给电流202的供给电流电平的纹波变化的结果。换句话说，纹波的供给电压导致供给电流202的供给电流电平中的纹波变化，从而导致在去耦电容器200两端起纹波。因此，电流感测信号70的感测信号电平根据供给电流202的纹波变化和供给电流电平来起纹波。
如在图11中示出的，电流感测检测器48包括比较器206、P-FET 208、N-FET 210和反馈电路212。在正常操作模式期间，P-FET 208被接通，而N-FET 210被关断。比较器206包括被配置成接收供给控制输入电压218的非反相输入端子214、被配置成从反馈电路212接收反馈电压72的反相输入端子216以及输出端子222。比较器206操作以将节点NCAP处的电压保持在供给控制输入电压218的供给控制电压电平。更具体地，比较器206被配置成基于供给控制输入电压218和反馈电压72从输出端子222产生供给控制输出电压224。如果供给控制输入电压218和反馈电压72具有不相等的电压电平，那么比较器206驱动供给控制输出电压224直至在反相输入端子216的反馈电压72等于在非反相输入端子214的供给控制输入电压218的电压电平。这继而导致电流穿过P-FET 208的两端。由于去耦电容器200耦接至节点NCAP，去耦电容器200被耦接以接收供给控制输出电压224。在供给控制输入电压224中的改变导致穿过P-FET 208两端的电流中的改变。穿过P-FET 208两端的电流被分接以便从电流感测检测器48提供电流感测信号70。
在图11中示出的纹波电流校正电路198可操作以基于脉冲输出电压16和供给控制输入电压218来接收电流感测信号70、脉冲反馈信号226。纹波电流校正电路198从脉冲反馈信号226、供给控制输入电压218和电流感测信号70估算供给电流202的供给电流电平。更具体地，纹波电流校正电路198具有耦接以接收脉冲反馈信号226、供给控制输入电压218和电流感测信号70的电流估算电路228。根据脉冲反馈信号226、供给控制输入电压218和电流感测信号70，电流估算电路228被配置成产生估算的电流信号230，其被估算为与电流感测信号70的感测电流电平成正比。所估算的电流信号230在比较器234的反相端子232接收。比较器234的非反相端子235耦接至接地，而比较器234的输出端子236耦接在N-FET 238与P-FET240之间。
在ET高功率模式操作期间，N-FET 238被关断，并且P-FET 240被接通。由于电流感测信号70的感测信号电平根据供给电流202的供给电流电平的纹波变化而变化，所估算的电流信号230的信号电平也具有纹波变化。由于所估算的电流信号230在比较器234的反相端子232接收，这导致穿过P-FET 240的电流的产生，其为纹波校正电流204。
将纹波电流校正电路198耦接以将纹波校正电流204注入至去耦电容器200中以便给纹波校正电流204滤波。在该实施方案中，去耦电容器200提供有阻带的高通滤波器，其从纹波校正电流204提取高频纹波电流。去耦电容器200输出纹波校正电流204使得纹波校正电流204减少供给电流202的供给电流电平中的纹波变化，并且因此也减少供给电压VSUPPLY的纹波变化。在该特定实施方案中，耦接在N-FET 238与P-FET 240之间的节点NRIP连接至节点NCAP。由去耦电容器200提供的阻带，在该情况下为凹槽，居中或接近RF信号30(在图2中示出)的信号频率。通过提供纹波校正电流204，在滤波之后，纹波校正电流204减少供给电流202的供给电流电平中的纹波变化。所产生的纹波校正电流204作为供给电流202的估算的镜像。然而，由去耦电容器200的滤波仅注入纹波校正电流204的高频率部分以避免降低功效。
RF开关转换器10(在图3中示出)需要满足在RF信号30的传输频带内的严格的噪声标准。例如，当在RF信号30(在图2中示出)中利用少于十二(12)个资源块(RB)时，对于30MHz偏移的LTE噪声需要好于-138dbm/Hz。相对地，在RB的数量较大的情况下，即>十二(12)个，对于30MHz偏移的LTE噪声仅需要好于-120dbm/Hz。因此，在RB的数量较大时可以牺牲一些噪声滤波。然而，去耦电容器200的电容越大，由电流感测检测器48汲取的电流越大。因此，由去耦电容器200的较大或更大的电容降低了功效。因此，在RB的数量较大时可能需要牺牲一些噪声滤波以便获得更好的功效。虽然这在RB的数量较低时可能由于噪声级别要求更严格而不能完成，但是对于大数量的RB噪声滤波可以放宽。
如在图11中示出的，开关控制器12具有被配置成接收指示RB的整数数量的RB参数244的数字控制单元242。数字控制单元242在RB参数244指示整数数量小于RB阈值(即十二(12)，在该实例中)时产生处于激活状态的控制信号246。然而，数字控制单元242被配置成在RB参数244指示整数数量大于或等于RB阈值(即十二(12)，在该实例中)时产生处于去激活状态的控制信号246。并联耦接的电路250之内的开关248响应于在激活状态下提供控制信号246而闭合。相对地，开关248响应于在去激活状态下提供控制信号246而打开。
在图11中示出的并联耦接的电路250包括在开关控制器12中，并且在该特定实施方案中，反馈电路212包括并联耦接的电路250。
并联耦接的电路250具有第二去耦电容器252和开关248。开关248与第二去耦电容器252串联耦接，并且被配置成打开和闭合，如上文所解释的。数字控制单元242将控制信号246传输至开关248使得数字控制单元242可以基于RB参数244打开和闭合开关248。当RB参数244指示RB的整数数量大于或等于RB阈值(即十二(12)，在该实例中)时，噪声水平要求被放宽。因此，可使用较小的电容以增大功效。
例如，去耦电容器200具有第一电容。开关248响应于指示RB的整数数量大于RB阈值的RB参数244而打开，并且因此供给电压VSUPPLY看不见第二去耦电容器252的第二电容。纹波校正电流204在开关248打开时不由第二去耦电容器252进一步滤波。在该情况下，为了更高的功效而牺牲噪声滤波。
然而，在反馈电路212中，并联耦接的电路250相对于去耦电容器200并联耦接。因此，当开关248闭合时，将第二去耦电容器252的第二电容增加至去耦电容器200的第一电容。因此，第二去耦电容器252在开关248闭合时进一步滤波纹波校正电流204。开关248在RB参数指示RB的整数数量小于RB阈值(即十二(12)，在该实例中)时闭合，并且因此为了更好的噪声滤波而牺牲了功效。
本领域技术人员将认识到对于本公开的优选实施方案的改进和修改。所有此类改进和修改被认为在本文公开的概念和随后的权利要求的范围内。

Claims (28)

1.一种射频(RF)开关转换器，其包括：
开关电路，其可操作以接收电源电压，所述开关电路可切换以从所述电源电压产生脉冲输出电压；和
开关控制器，其操作以接收识别目标平均频率的目标平均频率值，所述开关控制器被配置成：
切换所述开关电路使得所述脉冲输出电压具有平均脉冲频率；
检测在时间周期期间所述脉冲输出电压的所述平均脉冲频率不同于由所述目标平均频率值识别的所述目标平均频率；以及
减少在所述平均脉冲频率与由所述目标平均频率值识别的所述目标平均频率之间的差。
2.根据权利要求1所述的RF开关转换器，其还包括被配置成将所述脉冲输出电压转换成供给电压的RF滤波器。
3.根据权利要求2所述的RF开关转换器，其中所述RF滤波器包括被配置成响应于所述脉冲输出电压而产生功率感应器电流的功率感应器。
4.根据权利要求3所述的RF开关转换器，其中所述RF滤波器还被配置成产生所述供给电压，所述供给电压具有根据所述脉冲输出电压的脉冲频率设置的平均DC供给电压电平。
5.根据权利要求1所述的RF开关转换器，其还包括半导体基板，其中所述开关电路和所述开关控制器与所述半导体基板一起形成。
6.根据权利要求1所述的RF开关转换器，其中所述开关控制器还可操作以接收阈值参数并且所述开关控制器被配置成：
基于所述阈值参数设置所述脉冲输出电压的所述平均脉冲频率；以及
调整所述阈值参数以减少在所述平均脉冲频率与由所述目标平均频率值识别的所述目标平均频率之间的所述差。
7.根据权利要求6所述的RF开关转换器，其中为了检测在所述时间周期期间所述脉冲输出电压的所述平均脉冲频率不同于由所述目标平均频率值识别的所述目标平均频率，所述开关控制器被配置成：
将脉冲计数整数设置为初始值；
从所述脉冲输出电压产生时钟信号；以及
在所述时间周期期间根据所述时钟信号在所述脉冲计数整数上执行计数操作使得所述脉冲计数整数在所述时间周期到期之前具有最终值，其中所述最终值指示在所述时间周期期间何时所述平均脉冲频率不同于由所述目标平均频率值识别的所述目标平均频率。
8.根据权利要求7所述的RF开关转换器，其中所述初始值等于由所述目标平均频率值识别的所述目标平均频率乘以所述时间周期的持续时间并除以脉冲比率，并且其中所述开关控制器还被配置成：
产生所述时钟信号使得所述时钟信号的时钟脉冲在相对于所述脉冲输出电压的脉冲的所述脉冲比率上提供；
响应于所述时钟脉冲的每一个在所述脉冲计数整数上执行所述计数操作，其中所述计数操作是只要所述脉冲计数整数在最小值之上就递减所述脉冲计数整数的递减操作；以及
响应于所述脉冲计数整数的所述最终值在所述最小值之上来将标记位设置为第一位状态并且响应于所述脉冲计数整数的所述最终值等于所述最小值来将所述标记位设置为对跖于所述第一位状态的第二位状态。
9.根据权利要求8所述的RF开关转换器，其中所述开关控制器包括可操作以接收所述阈值参数和所述标记位的累加器，所述累加器被配置成调整所述阈值参数使得所述阈值参数响应于所述标记位在所述第一位状态而呈步长增大并且所述阈值参数响应于所述标记位在所述第二位状态而呈所述步长减小。
10.根据权利要求9所述的RF开关转换器，其中所述累加器还可操作以接收噪声调整选择位，并且所述累加器还被配置成响应于所述噪声调整选择位在所述第一位状态来将所述步长设置为第一整数，并且被配置成响应于所述噪声调整选择位在所述第二位状态来将所述步长设置为第二整数。
11.根据权利要求8所述的RF开关转换器，其中所述开关控制器还可操作以接收处于激活状态或处于去激活状态的触发信号，并且其中所述开关控制器被配置成响应于所述触发信号在所述激活状态来开始所述时间周期。
12.根据权利要求11所述的RF开关转换器，其中所述触发信号是时隙初始信号。
13.根据权利要求7所述的RF开关转换器，其中：
所述开关控制器还可操作以接收识别脉冲比率的脉冲比率参数；以及
所述开关控制器配置成产生时钟信号，使得所述时钟信号的时钟脉冲以由相对于所述脉冲输出电压的脉冲的所述脉冲比率参数识别的所述脉冲比率来提供。
14.根据权利要求7所述的RF开关转换器，其中：
由所述脉冲比率参数识别的所述脉冲比率可选择为选自由一(1)、二(2)和四(4)组成的组中的整数；以及
所述开关控制器还被配置成响应于所述脉冲比率参数为1来将所述时间周期的持续时间设置为约第一时隙大小，响应于所述脉冲比率参数为2来将所述时间周期的所述持续时间设置为大于所述第一时隙大小的第二时隙大小，并且响应于所述脉冲比率参数为4来使所述第二时隙大小加倍。
15.根据权利要求14所述的RF开关转换器，其中所述第一时隙大小是0.5毫秒(ms)并且所述第二时隙大小是0.667ms。
16.根据权利要求7所述的RF开关转换器，其中所述开关转换器还被配置成：
基于所述目标平均频率值和识别脉冲比率的脉冲比率参数来计算所述最终值的上限；
基于所述目标平均频率值和所述脉冲比率参数来计算所述最终值的下限；
产生所述时钟信号使得所述时钟信号的时钟脉冲具有相对于所述脉冲输出电压的脉冲的所述脉冲比率；以及
响应于所述时钟脉冲的每一个在所述脉冲计数整数上执行所述计数操作，其中所述计数操作是递增所述脉冲计数整数的递增操作。
17.根据权利要求16所述的RF开关转换器，其中所述开关控制器还被配置成产生具有指示所述最终值的第一电压电平的脉冲计数整数电压、具有指示所述上限的第二电压电平的上限电压以及具有指示所述下限的第三电压电平的下限电压，所述开关控制器包括：
第一比较器，其被配置成比较所述上限电压与所述脉冲计数整数电压以响应于所述第一电压电平大于所述第二电压电平来产生处于激活状态的第一比较器信号；
第二比较器，其被配置成比较所述下限电压与所述脉冲计数整数电压以响应于所述第一电压电平小于所述第三电压电平来产生处于激活状态的第二比较器信号；以及
累加器，其被配置成接收所述阈值参数、所述第一比较器信号和所述第二比较器信号，其中所述累加器被配置成通过响应于所述第一比较器信号在所述激活状态而呈步长增大所述阈值参数并且响应于所述第二比较器信号在所述激活状态而呈所述步长减小所述阈值参数来调整所述阈值参数。
18.根据权利要求7所述的RF开关转换器，其中所述计数操作是递增所述脉冲计数整数的递增操作。
19.根据权利要求18所述的RF开关转换器，其中所述开关控制器还可操作以接收识别增益误差的增益误差参数并且其中所述开关控制器包括：
减法器，其可操作以接收在所述最终值的所述脉冲计数整数，所述减法器被配置成从所述脉冲计数整数的所述最终值减去所述目标平均频率值以产生计数误差值；
乘法器，其被配置成将所述增益误差参数与所述计数误差值相乘以产生误差值；以及
累加器，其被配置成通过将所述误差值或所述误差值的舍入值增加至所述阈值参数来调整所述阈值参数。
20.根据权利要求1所述的RF开关转换器，其中所述开关控制器包括bang-bang控制器(BBC)和可操作以接收与所述平均脉冲频率相关的阈值参数的平均频率控制器(AFC)，其中：
所述AFC被配置成：
检测在所述时间周期期间所述脉冲输出电压的所述平均脉冲频率不同于由所述目标平均频率值识别的所述目标平均频率；和
调整所述阈值参数以减少在所述平均脉冲频率与由所述目标平均频率值识别的所述目标平均频率之间的所述差；以及
所述BBC被配置成在基于所述阈值参数的开关频率下切换所述开关电路。
21.根据权利要求20所述的RF开关转换器，其中所述开关电路还包括可操作以接收所述电源电压的P型场效应晶体管(P-FET)以及可操作以接收参考电压的N型场效应晶体管(N-FET)，其中所述BBC被配置成：
在接通状态与断开状态之间切换所述P-FET，所述P-FET被配置成在所述接通状态将所述脉冲输出电压拉向所述电源电压；以及
在所述接通状态与所述断开状态之间切换所述N-FET，所述N-FET被配置成在所述接通状态将所述脉冲输出电压拉向所述参考电压。
22.根据权利要求21所述的RF开关转换器，其还包括被配置成将所述脉冲输出电压转换成供给电压并且具有响应于所述脉冲输出电压来产生电流的感应器的RF滤波器，并且其中：
所述BBC可操作以接收来自所述AFC的所述阈值参数、具有指示穿过所述感应器的所述电流的电流电平的感测信号电平的电流感测信号，其中切换所述开关电路使得所述脉冲输出电压具有所述平均脉冲频率，所述BBC被配置成：
基于所述阈值参数来设置第一阈值信号电平；
基于所述阈值参数来设置第二阈值信号电平，其中所述第二阈值信号电平小于所述第一阈值信号电平；
响应于所述感测信号电平高于所述第一阈值信号电平来接通所述P-FET和关断所述N-FET；以及
响应于所述感测信号电平低于所述第二阈值信号电平来关断所述P-FET和接通所述N-FET。
23.根据权利要求22所述的RF开关转换器，其中所述开关电路还包括可切换使得所述脉冲输出电压在大于所述电源电压的电源电压电平的第一高电压状态和大于所述第一高电压状态的第二高电压状态而提供的电荷泵，所述开关控制器被配置成切换所述电荷泵以在所述第一高电压状态下产生所述脉冲输出电压并且切换所述电荷泵以在所述第二高电压状态下产生所述脉冲输出电压。
24.根据权利要求23所述的RF开关转换器，其中所述BBC还可在第一bang-bang模式中和在第二bang-bang模式中操作，其中：
所述BBC被配置成：
设置高于所述第一阈值信号电平的第三阈值信号电平；以及
设置高于所述第三阈值信号电平的第四阈值信号电平，其中所述第二阈值信号电平小于所述第一阈值信号电平；
在所述第一bang-bang模式中，所述BBC被配置成仅：
响应于所述感测信号电平高于所述第一阈值信号电平来接通所述P-FET和关断所述N-FET；以及
响应于所述感测信号电平低于所述第二阈值信号电平来关断所述P-FET和接通所述N-FET；以及
在所述第二bang-bang模式中，所述BBC被配置成：
响应于所述感测信号电平高于所述第一阈值信号电平来接通所述P-FET和关断所述N-FET；
响应于所述感测信号电平低于所述第二阈值信号电平来关断所述P-FET和接通所述N-FET；
切换所述电荷泵使得响应于所述感测信号电平高于所述第三阈值信号电平而在所述第一高电压状态下提供所述脉冲输出电压；以及
切换所述电荷泵使得响应于所述感测信号电平高于所述第四阈值信号电平而在所述第二高电压状态下提供所述脉冲输出电压。
25.根据权利要求22所述的RF开关转换器，其中所述感应器包括被配置成响应于所述脉冲输出电压而产生所述电流的功率感应器。
26.一种射频(RF)放大装置，其包括：
RF放大电路，其可操作以接收供给电压和RF信号，其中所述RF放大电路被配置成使用所述供给电压来放大所述RF信号；
开关电路，其可操作以接收电源电压，所述开关电路可切换以从所述电源电压产生脉冲输出电压；
RF滤波器，其可操作以接收所述脉冲输出电压，其中所述RF滤波器被配置成将所述脉冲输出电压转换成所述供给电压；以及
开关控制器，其可操作以接收目标平均频率值，所述开关控制器被配置成：
切换所述开关电路使得所述脉冲输出电压具有平均脉冲频率；
检测在时间周期期间所述脉冲输出电压的所述平均脉冲频率不同于由所述目标平均频率值识别的所述目标平均频率；以及
减少在所述平均脉冲频率与由所述目标平均频率值识别的所述目标平均频率之间的差。
27.根据权利要求26所述的RF放大装置，其中所述开关控制器被配置成切换所述开关电路使得所述RF放大电路被配置成在使用正交频分多址(OFDMA)来编码所述RF信号时放大所述RF信号。
28.一种将电源电压转换成用于射频(RF)放大装置的供给电压的方法，其包括：
从所述电源电压产生脉冲输出电压，其中所述脉冲输出电压具有平均脉冲频率；
对所述脉冲输出电压滤波以将所述脉冲输出电压转换成所述供给电压；
接收识别目标平均频率的目标平均频率值；
检测在时间周期期间所述脉冲输出电压的所述平均脉冲频率不同于由所述目标平均频率值识别的所述目标平均频率；以及
减少在所述平均脉冲频率与由所述目标平均频率值识别的所述目标平均频率之间的差。
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Families Citing this family (43)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9431974B2 (en) 2010-04-19 2016-08-30 Qorvo Us, Inc. Pseudo-envelope following feedback delay compensation
US9099961B2 (en) 2010-04-19 2015-08-04 Rf Micro Devices, Inc. Output impedance compensation of a pseudo-envelope follower power management system
EP3376667B1 (en) 2010-04-19 2021-07-28 Qorvo US, Inc. Pseudo-envelope following power management system
US9954436B2 (en) 2010-09-29 2018-04-24 Qorvo Us, Inc. Single μC-buckboost converter with multiple regulated supply outputs
US9246460B2 (en) 2011-05-05 2016-01-26 Rf Micro Devices, Inc. Power management architecture for modulated and constant supply operation
US9247496B2 (en) 2011-05-05 2016-01-26 Rf Micro Devices, Inc. Power loop control based envelope tracking
US9379667B2 (en) 2011-05-05 2016-06-28 Rf Micro Devices, Inc. Multiple power supply input parallel amplifier based envelope tracking
US9263996B2 (en) 2011-07-20 2016-02-16 Rf Micro Devices, Inc. Quasi iso-gain supply voltage function for envelope tracking systems
US9484797B2 (en) 2011-10-26 2016-11-01 Qorvo Us, Inc. RF switching converter with ripple correction
US9515621B2 (en) 2011-11-30 2016-12-06 Qorvo Us, Inc. Multimode RF amplifier system
US9250643B2 (en) 2011-11-30 2016-02-02 Rf Micro Devices, Inc. Using a switching signal delay to reduce noise from a switching power supply
US9256234B2 (en) 2011-12-01 2016-02-09 Rf Micro Devices, Inc. Voltage offset loop for a switching controller
US9041365B2 (en) 2011-12-01 2015-05-26 Rf Micro Devices, Inc. Multiple mode RF power converter
US9280163B2 (en) 2011-12-01 2016-03-08 Rf Micro Devices, Inc. Average power tracking controller
US9494962B2 (en) 2011-12-02 2016-11-15 Rf Micro Devices, Inc. Phase reconfigurable switching power supply
US9813036B2 (en) 2011-12-16 2017-11-07 Qorvo Us, Inc. Dynamic loadline power amplifier with baseband linearization
US9298198B2 (en) 2011-12-28 2016-03-29 Rf Micro Devices, Inc. Noise reduction for envelope tracking
US8958762B2 (en) 2012-03-08 2015-02-17 Htc Corporation Apparatus and method for power management
US9225565B2 (en) 2012-03-20 2015-12-29 Intel Deutschland Gmbh Device for generating a vector-modulated output signal and method for generating a vector-modulated output signal
US9225231B2 (en) 2012-09-14 2015-12-29 Rf Micro Devices, Inc. Open loop ripple cancellation circuit in a DC-DC converter
US9207692B2 (en) 2012-10-18 2015-12-08 Rf Micro Devices, Inc. Transitioning from envelope tracking to average power tracking
US9627975B2 (en) * 2012-11-16 2017-04-18 Qorvo Us, Inc. Modulated power supply system and method with automatic transition between buck and boost modes
US9300252B2 (en) 2013-01-24 2016-03-29 Rf Micro Devices, Inc. Communications based adjustments of a parallel amplifier power supply
US9608675B2 (en) 2013-02-11 2017-03-28 Qualcomm Incorporated Power tracker for multiple transmit signals sent simultaneously
US9479118B2 (en) 2013-04-16 2016-10-25 Rf Micro Devices, Inc. Dual instantaneous envelope tracking
US9374005B2 (en) 2013-08-13 2016-06-21 Rf Micro Devices, Inc. Expanded range DC-DC converter
US9614476B2 (en) 2014-07-01 2017-04-04 Qorvo Us, Inc. Group delay calibration of RF envelope tracking
US20160126030A1 (en) * 2014-10-31 2016-05-05 Xiaomi Inc, Power supply circuit and electronic equipment
CN104394247A (zh) * 2014-10-31 2015-03-04 小米科技有限责任公司 供电电路和电子设备
US9658822B1 (en) * 2014-12-11 2017-05-23 Xilinx, Inc. Rate controlled buffer for output at either a first or second rate responsive to a fill level
CN109120233B (zh) * 2015-02-15 2022-07-01 天工方案公司 射频放大系统、装置和方法
JP2016149743A (ja) * 2015-02-15 2016-08-18 スカイワークス ソリューションズ, インコーポレイテッドSkyworks Solutions, Inc. 整合ネットワークの排除によりサイズが低減された電力増幅器
US9685864B2 (en) * 2015-03-31 2017-06-20 Qualcomm Incorporated Switching regulator circuits and methods with reconfigurable inductance
US9596110B2 (en) 2015-04-02 2017-03-14 Futurewei Technologies, Inc. Open loop digital PWM envelope tracking system with dynamic boosting
US9912297B2 (en) 2015-07-01 2018-03-06 Qorvo Us, Inc. Envelope tracking power converter circuitry
US9948240B2 (en) 2015-07-01 2018-04-17 Qorvo Us, Inc. Dual-output asynchronous power converter circuitry
US9973147B2 (en) 2016-05-10 2018-05-15 Qorvo Us, Inc. Envelope tracking power management circuit
US9973090B1 (en) * 2016-10-20 2018-05-15 Silicon Mitus, Inc. Buck boost converter and control method thereof
EP3503684B1 (en) * 2017-12-19 2022-08-10 Aptiv Technologies Limited Head lamp lighting system of a vehicle and its control method
US10476437B2 (en) 2018-03-15 2019-11-12 Qorvo Us, Inc. Multimode voltage tracker circuit
US10778206B2 (en) * 2018-03-20 2020-09-15 Analog Devices Global Unlimited Company Biasing of radio frequency switches for fast switching
IL263850B (en) * 2018-12-19 2020-06-30 Elbit Systems Land & C4I Ltd System and method for compensating for ripple generated from a power supply
CN112198428B (zh) * 2020-12-02 2021-03-30 佛山市联动科技股份有限公司 一种射频开关响应时间的测试方法及系统

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6348780B1 (en) * 2000-09-22 2002-02-19 Texas Instruments Incorporated Frequency control of hysteretic power converter by adjusting hystersis levels
CN1443395A (zh) * 2000-05-05 2003-09-17 艾利森电话股份有限公司 有效放大宽频带包络信号的装置与方法
US7777470B2 (en) * 2006-12-06 2010-08-17 Texas Instruments Incorporated System and method for controlling a hysteretic mode converter

Family Cites Families (364)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3980964A (en) 1974-05-20 1976-09-14 Grodinsky Robert M Noise reduction circuit
US3969682A (en) 1974-10-21 1976-07-13 Oberheim Electronics Inc. Circuit for dynamic control of phase shift
US4587552A (en) 1983-09-02 1986-05-06 Rca Corporation Apparatus for generating the magnitude of the vector sum of two orthogonal signals as for use in a digital TV receiver
US4692889A (en) 1984-09-28 1987-09-08 Rca Corporation Circuitry for calculating magnitude of vector sum from its orthogonal components in digital television receiver
US4831258A (en) 1988-03-04 1989-05-16 Exergen Corporation Dual sensor radiation detector
US4996500A (en) 1989-10-24 1991-02-26 Hewlett-Packard Company Automatic control system
US5351087A (en) 1990-06-01 1994-09-27 Thomson Consumer Electronics, Inc. Two stage interpolation system
US5486871A (en) 1990-06-01 1996-01-23 Thomson Consumer Electronics, Inc. Automatic letterbox detection
US5311309A (en) 1990-06-01 1994-05-10 Thomson Consumer Electronics, Inc. Luminance processing system for compressing and expanding video data
US5420643A (en) 1990-06-01 1995-05-30 Thomson Consumer Electronics, Inc. Chrominance processing system for compressing and expanding video data
US5099203A (en) 1990-06-05 1992-03-24 Continental Electronics Corporation Power amplifier having multiple switched stages and method of operating same
DE4038111A1 (de) 1990-11-29 1992-06-04 Thomson Brandt Gmbh Universalfilter
US5146504A (en) 1990-12-07 1992-09-08 Motorola, Inc. Speech selective automatic gain control
US5187396A (en) 1991-05-22 1993-02-16 Benchmarq Microelectronics, Inc. Differential comparator powered from signal input terminals for use in power switching applications
JPH0828965B2 (ja) 1992-09-02 1996-03-21 日本電気株式会社 電圧変換回路
US5457620A (en) 1993-07-30 1995-10-10 At&T Ipm Corp. Current estimating circuit for switch mode power supply
US5414614A (en) 1994-06-06 1995-05-09 Motorola, Inc. Dynamically configurable switched capacitor power supply and method
US5822318A (en) 1994-07-29 1998-10-13 Qualcomm Incorporated Method and apparatus for controlling power in a variable rate communication system
US5646621A (en) 1994-11-02 1997-07-08 Advanced Micro Devices, Inc. Delta-sigma ADC with multi-stage decimation filter and gain compensation filter
US5581454A (en) 1994-11-22 1996-12-03 Collins; Hansel High power switched capacitor voltage conversion and regulation apparatus
US5541547A (en) 1995-05-03 1996-07-30 Sun Microsystems, Inc. Test generator system for controllably inducing power pin latch-up and signal pin latch-up in a CMOS device
JP3110288B2 (ja) 1995-07-21 2000-11-20 日本電気株式会社 指数対数変換回路
US5715526A (en) 1995-09-08 1998-02-03 Qualcomm Incorporated Apparatus and method for controlling transmission power in a cellular communications system
US5767744A (en) 1995-11-22 1998-06-16 Qsc Audio Products, Inc. Lightweight fixed frequency discontinuous resonant power supply for audio amplifiers
US5732333A (en) 1996-02-14 1998-03-24 Glenayre Electronics, Inc. Linear transmitter using predistortion
US6256482B1 (en) 1997-04-07 2001-07-03 Frederick H. Raab Power- conserving drive-modulation method for envelope-elimination-and-restoration (EER) transmitters
US5905407A (en) 1997-07-30 1999-05-18 Motorola, Inc. High efficiency power amplifier using combined linear and switching techniques with novel feedback system
US5936464A (en) 1997-11-03 1999-08-10 Motorola, Inc. Method and apparatus for reducing distortion in a high efficiency power amplifier
US6141541A (en) 1997-12-31 2000-10-31 Motorola, Inc. Method, device, phone and base station for providing envelope-following for variable envelope radio frequency signals
FR2773423B1 (fr) 1998-01-06 2001-10-19 Alsthom Cge Alkatel Procede et systeme de linearisation numerique d'un amplificateur
US5898342A (en) 1998-01-20 1999-04-27 Advanced Micro Devices Power amplifier arrangement and method for data signal interface
US6055168A (en) 1998-03-04 2000-04-25 National Semiconductor Corporation Capacitor DC-DC converter with PFM and gain hopping
FR2776144B1 (fr) 1998-03-13 2000-07-13 Sgs Thomson Microelectronics Circuit de commutation de signaux analogiques d'amplitudes superieures a la tension d'alimentation
US6070181A (en) 1998-03-27 2000-05-30 Chun-Shan Institute Of Science And Technology Method and circuit for envelope detection using a peel cone approximation
US6198645B1 (en) 1998-07-02 2001-03-06 National Semiconductor Corporation Buck and boost switched capacitor gain stage with optional shared rest state
US6043610A (en) 1998-07-16 2000-03-28 Durel Corporation Battery operated power supply including a low level boost and a high level boost
US6690652B1 (en) 1998-10-26 2004-02-10 International Business Machines Corporation Adaptive power control in wideband CDMA cellular systems (WCDMA) and methods of operation
JP3144398B2 (ja) 1998-10-27 2001-03-12 日本電気株式会社 可変遅延回路
DE69941583D1 (de) 1998-10-27 2009-12-03 Murata Manufacturing Co Zusammengestellte Hochfrequenzkomponente und damit ausgerüstetes mobiles Kommunikationsgerät
SG90712A1 (en) 1998-12-05 2002-08-20 Inst Of Microelectronics Power amplifier
US6043707A (en) 1999-01-07 2000-03-28 Motorola, Inc. Method and apparatus for operating a radio-frequency power amplifier as a variable-class linear amplifier
US6864668B1 (en) 1999-02-09 2005-03-08 Tropian, Inc. High-efficiency amplifier output level and burst control
US6377784B2 (en) 1999-02-09 2002-04-23 Tropian, Inc. High-efficiency modulation RF amplifier
US6167242A (en) 1999-04-23 2000-12-26 Linear Technology Corporation Offset voltage cancellation system for radio frequency power controllers
US6118343A (en) 1999-05-10 2000-09-12 Tyco Electronics Logistics Ag Power Amplifier incorporating single drain switch and single negative voltage generator
US6701141B2 (en) 1999-05-18 2004-03-02 Lockheed Martin Corporation Mixed signal true time delay digital beamformer
US6166598A (en) 1999-07-22 2000-12-26 Motorola, Inc. Power amplifying circuit with supply adjust to control adjacent and alternate channel power
US6621808B1 (en) 1999-08-13 2003-09-16 International Business Machines Corporation Adaptive power control based on a rake receiver configuration in wideband CDMA cellular systems (WCDMA) and methods of operation
FR2798014B1 (fr) 1999-08-31 2002-03-29 St Microelectronics Sa Circuit d'alimentation a selecteur de tension
US6147478A (en) * 1999-09-17 2000-11-14 Texas Instruments Incorporated Hysteretic regulator and control method having switching frequency independent from output filter
US6681101B1 (en) 2000-01-11 2004-01-20 Skyworks Solutions, Inc. RF transmitter with extended efficient power control range
US6452366B1 (en) 2000-02-11 2002-09-17 Champion Microelectronic Corp. Low power mode and feedback arrangement for a switching power converter
TW480415B (en) 2000-05-17 2002-03-21 Chung Shan Inst Of Science Demodulation apparatus of square root and method of the same
US6654594B1 (en) 2000-05-30 2003-11-25 Motorola, Inc. Digitized automatic gain control system and methods for a controlled gain receiver
JP2002076951A (ja) 2000-08-25 2002-03-15 Sharp Corp 送信機用電源回路
CN1157880C (zh) 2000-09-25 2004-07-14 华为技术有限公司 多时隙功率控制方法
US6559689B1 (en) 2000-10-02 2003-05-06 Allegro Microsystems, Inc. Circuit providing a control voltage to a switch and including a capacitor
US6975686B1 (en) 2000-10-31 2005-12-13 Telefonaktiebolaget L.M. Ericsson IQ modulation systems and methods that use separate phase and amplitude signal paths
US6583610B2 (en) 2001-03-12 2003-06-24 Semtech Corporation Virtual ripple generation in switch-mode power supplies
US7010276B2 (en) 2001-04-11 2006-03-07 Tropian, Inc. Communications signal amplifiers having independent power control and amplitude modulation
US6819938B2 (en) 2001-06-26 2004-11-16 Qualcomm Incorporated System and method for power control calibration and a wireless communication device
US6706816B2 (en) 2001-07-11 2004-03-16 Best Manufacturing Company Accelerator free latex formulations, methods of making same and articles made from same
US6707865B2 (en) 2001-07-16 2004-03-16 Qualcomm Incorporated Digital voltage gain amplifier for zero IF architecture
US6731694B2 (en) 2001-08-07 2004-05-04 Motorola, Inc. Isolator eliminator for a linear transmitter
US6781452B2 (en) 2001-08-29 2004-08-24 Tropian, Inc. Power supply processing for power amplifiers
US7164893B2 (en) 2001-08-31 2007-01-16 Motorola, Inc. Method and apparatus for optimizing supply modulation in a transmitter
JP2003124821A (ja) 2001-09-28 2003-04-25 Motorola Inc 送信電力制御回路
US7031457B2 (en) 2001-11-30 2006-04-18 Texas Instruments Incorporated Programmable peak detector for use with zero-overhead Class G line drivers
JP3932259B2 (ja) 2001-12-12 2007-06-20 株式会社ルネサステクノロジ 高周波電力増幅回路および無線通信用電子部品
KR100553252B1 (ko) 2002-02-01 2006-02-20 아바고테크놀로지스코리아 주식회사 휴대용 단말기의 전력 증폭 장치
US6788151B2 (en) 2002-02-06 2004-09-07 Lucent Technologies Inc. Variable output power supply
KR100832117B1 (ko) 2002-02-17 2008-05-27 삼성전자주식회사 고속 순방향 패킷 접속 방식을 사용하는 이동통신 시스템에서 역방향 송신전력 오프셋 정보를 송수신하는 장치 및 방법
US7254157B1 (en) 2002-03-27 2007-08-07 Xilinx, Inc. Method and apparatus for generating a phase locked spread spectrum clock signal
US6643148B1 (en) 2002-04-18 2003-11-04 Alcatel Canada Inc. Audio band conducted emissions suppression on power feeders
US7158586B2 (en) 2002-05-03 2007-01-02 Atheros Communications, Inc. Systems and methods to provide wideband magnitude and phase imbalance calibration and compensation in quadrature receivers
US7171435B2 (en) 2002-05-17 2007-01-30 Texas Instruments Incorporated Circuits, systems, and methods implementing approximations for logarithm, inverse logarithm, and reciprocal
US6703080B2 (en) 2002-05-20 2004-03-09 Eni Technology, Inc. Method and apparatus for VHF plasma processing with load mismatch reliability and stability
US6624712B1 (en) 2002-06-11 2003-09-23 Motorola, Inc. Method and apparatus for power modulating to prevent instances of clipping
US7233624B2 (en) 2002-06-11 2007-06-19 Interdigital Technology Corporation Method and system for all digital gain control
US6725021B1 (en) 2002-06-20 2004-04-20 Motorola, Inc. Method for tuning an envelope tracking amplification system
ITTO20020545A1 (it) 2002-06-21 2003-12-22 St Microelectronics Srl Circuito di controllo in modalita' pwm per la post-regolazione di alimentatori a commutazione a molte uscite
JP2004064937A (ja) 2002-07-31 2004-02-26 Nec Corp チャージポンプ型昇圧回路
US6728163B2 (en) 2002-08-23 2004-04-27 Micron Technology, Inc. Controlling a delay lock loop circuit
US6744151B2 (en) 2002-09-13 2004-06-01 Analog Devices, Inc. Multi-channel power supply selector
AU2003272918A1 (en) 2002-10-03 2004-04-23 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Transmitting method and transmitter apparatus
EP1557955A1 (en) 2002-10-28 2005-07-27 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Transmitter
US6958596B1 (en) 2002-12-20 2005-10-25 Intersil Americas Inc. Compensation sample and hold for voltage regulator amplifier
US20040127173A1 (en) 2002-12-30 2004-07-01 Motorola, Inc. Multiple mode transmitter
US6801082B2 (en) 2002-12-31 2004-10-05 Motorola, Inc. Power amplifier circuit and method using bandlimited signal component estimates
US7206557B2 (en) 2003-01-08 2007-04-17 Lucent Technologies Inc. Method and apparatus for suppressing local oscillator leakage in a wireless transmitter
GB2398648B (en) 2003-02-19 2005-11-09 Nujira Ltd Power supply stage for an amplifier
ATE551773T1 (de) 2003-02-20 2012-04-15 Sony Ericsson Mobile Comm Ab Effizienter modulation von hochfrequenzsignalen
US7193470B2 (en) 2003-03-04 2007-03-20 Samsung Electronics Co., Ltd. Method and apparatus for controlling a power amplifier in a mobile communication system
EP1604456B1 (en) 2003-03-12 2011-06-15 MediaTek Inc. Closed loop power control of non-constant envelope waveforms using sample/hold
CN1768472B (zh) 2003-04-07 2011-06-08 Nxp股份有限公司 数字放大器
JP3972856B2 (ja) 2003-04-16 2007-09-05 富士電機ホールディングス株式会社 電源システム
US7072626B2 (en) 2003-04-30 2006-07-04 Telefonaktiebolaget Lm Ericsson (Publ) Polar modulation transmitter
US7805115B1 (en) 2003-06-02 2010-09-28 Analog Devices, Inc. Variable filter systems and methods for enhanced data rate communication systems
US7321912B2 (en) 2003-06-24 2008-01-22 Texas Instruments Incorporated Device with dB-to-linear gain conversion
US7043213B2 (en) 2003-06-24 2006-05-09 Northrop Grumman Corporation Multi-mode amplifier system
DE10329770B4 (de) 2003-07-01 2006-04-06 Gkn Driveline International Gmbh Differentialgetriebe zur Regelung der Drehmomentverteilung
FR2857532B1 (fr) 2003-07-08 2005-08-19 Thales Sa Methode d'estimation de residu de la porteuse, estimateur et systeme de modulation avec asservissement de la porteuse l'utilisant
CN100413210C (zh) 2003-07-08 2008-08-20 松下电器产业株式会社 调制电路设备、调制方法和无线电通信设备
KR100602065B1 (ko) 2003-07-31 2006-07-14 엘지전자 주식회사 전원장치와 그의 구동방법 및 이를 이용한 일렉트로루미네센스 표시소자의 구동장치 및 구동방법
US7043518B2 (en) 2003-07-31 2006-05-09 Cradle Technologies, Inc. Method and system for performing parallel integer multiply accumulate operations on packed data
US7170341B2 (en) 2003-08-05 2007-01-30 Motorola, Inc. Low power consumption adaptive power amplifier
US20050032499A1 (en) 2003-08-08 2005-02-10 Cho Jin Wook Radio frequency power detecting circuit and method therefor
KR100524985B1 (ko) 2003-08-26 2005-10-31 삼성전자주식회사 효율이 높은 부스팅 회로, 이를 구비하여 부하량에 따라자동적으로 부스팅을 결정하는 부스팅 파워 장치 및 그파워 부스팅 제어 방법
WO2005027297A2 (en) 2003-09-16 2005-03-24 Nokia Corporation Hybrid switched mode/linear power amplifier power supply for use in polar transmitter
US7053718B2 (en) 2003-09-25 2006-05-30 Silicon Laboratories Inc. Stacked RF power amplifier
US6903608B2 (en) 2003-10-30 2005-06-07 Sige Semiconductor Inc. Power level controlling of first amplification stage for an integrated RF power amplifier
US7627622B2 (en) 2003-11-14 2009-12-01 International Business Machines Corporation System and method of curve fitting
US7026868B2 (en) 2003-11-20 2006-04-11 Northrop Grumman Corporation Variable supply amplifier system
US6995995B2 (en) 2003-12-03 2006-02-07 Fairchild Semiconductor Corporation Digital loop for regulating DC/DC converter with segmented switching
JP2005175561A (ja) 2003-12-08 2005-06-30 Renesas Technology Corp 高周波電力増幅回路用電源回路および電源用半導体集積回路並びに電源用電子部品
GB2426392B (en) 2003-12-09 2007-05-30 Nujira Ltd Transformer based voltage supply
US7330501B2 (en) 2004-01-15 2008-02-12 Broadcom Corporation Orthogonal normalization for a radio frequency integrated circuit
US7915954B2 (en) 2004-01-16 2011-03-29 Qualcomm, Incorporated Amplifier predistortion and autocalibration method and apparatus
US6958594B2 (en) 2004-01-21 2005-10-25 Analog Devices, Inc. Switched noise filter circuit for a DC-DC converter
CN1938942A (zh) 2004-02-06 2007-03-28 三菱电机株式会社 功率放大装置、通信终端装置及功率放大装置的控制方法
JP2007523586A (ja) 2004-02-17 2007-08-16 アギア システムズ インコーポレーテッド 給電切替えを組み込んだスイッチング電源コントローラ
ES2265122T3 (es) 2004-02-20 2007-02-01 Research In Motion Limited Metodo y aparato para mejorar la eficiencia de amplificacion de potencia en sistemas de comunicacion inalambrica con elevadas relaciones entre los valores de potencia de pico y de potencia media.
US7408979B2 (en) 2004-06-28 2008-08-05 Broadcom Corporation Integrated radio circuit having multiple function I/O modules
US7358806B2 (en) 2004-07-08 2008-04-15 Amalfi Semiconductor, Inc. Method and apparatus for an improved power amplifier
US7253589B1 (en) 2004-07-09 2007-08-07 National Semiconductor Corporation Dual-source CMOS battery charger
US7529523B1 (en) 2004-08-23 2009-05-05 Rf Micro Devices, Inc. N-th order curve fit for power calibration in a mobile terminal
GB0418944D0 (en) 2004-08-25 2004-09-29 Siemens Ag Method for envelope clipping
JP4574471B2 (ja) 2004-09-17 2010-11-04 株式会社日立国際電気 歪補償直交変調器及び無線送信機
US7378828B2 (en) 2004-11-09 2008-05-27 The Boeing Company DC-DC converter having magnetic feedback
US7394233B1 (en) 2004-12-02 2008-07-01 Nortel Networks Limited High efficiency modulated power supply
US7539466B2 (en) 2004-12-14 2009-05-26 Motorola, Inc. Amplifier with varying supply voltage and input attenuation based upon supply voltage
KR100938619B1 (ko) 2004-12-22 2010-01-22 노키아 코포레이션 이동국의 수신기들 및 송신기들 사이의 상호 운용성 개선
CN101091367A (zh) 2004-12-27 2007-12-19 皇家飞利浦电子股份有限公司 发射机设备
JP4440121B2 (ja) 2005-01-06 2010-03-24 Ｎｅｃエレクトロニクス株式会社 電圧供給回路およびマイクユニット
CN100593932C (zh) 2005-01-06 2010-03-10 松下电器产业株式会社 极性调制器以及使用该极性调制器的无线通信装置
TWI281305B (en) 2005-02-03 2007-05-11 Richtek Techohnology Corp Dual input voltage converter and its control method
US7400865B2 (en) 2005-02-09 2008-07-15 Nokia Corporation Variable bandwidth envelope modulator for use with envelope elimination and restoration transmitter architecture and method
US20060181340A1 (en) 2005-02-17 2006-08-17 Zywyn Corporation Regulating charge pump
US20060199553A1 (en) 2005-03-07 2006-09-07 Andrew Corporation Integrated transceiver with envelope tracking
US7474149B2 (en) 2005-03-25 2009-01-06 Pulsewave Rf, Inc. Radio frequency power amplifier and method using a controlled supply
KR100588334B1 (ko) 2005-03-29 2006-06-09 삼성전자주식회사 슈도 슈미트 트리거 회로를 이용한 디시-디시 컨버터 및펄스 폭 변조방법
EP1875604A2 (en) 2005-04-20 2008-01-09 Nxp B.V. A parallel arranged linear amplifier and dc-dc converter
US7773691B2 (en) 2005-04-25 2010-08-10 Rf Micro Devices, Inc. Power control system for a continuous time mobile transmitter
TWI293828B (en) 2005-04-28 2008-02-21 Novatek Microelectronics Corp Charge pump
US7348847B2 (en) 2005-04-28 2008-03-25 Sige Semiconductor Inc. Integrated implementation of a collector boost scheme and method therefor
US7279875B2 (en) 2005-06-16 2007-10-09 Ge Gan High switching frequency DC-DC converter with fast response time
DE102005030123B4 (de) 2005-06-28 2017-08-31 Austriamicrosystems Ag Stromversorgungsanordnung und deren Verwendung
US7283406B2 (en) 2005-07-11 2007-10-16 Taiwan Semiconductor Manufacturing Co., Ltd. High voltage wordline driver with a three stage level shifter
US20070014382A1 (en) 2005-07-15 2007-01-18 Nokia Corporation Reconfigurable transmitter
DE602006020734D1 (de) 2005-07-27 2011-04-28 Nxp Bv Rf-sender mit kompensation der differentiellen pfadverzögerung
US7602155B2 (en) 2005-07-27 2009-10-13 Artesyn Technologies, Inc. Power supply providing ultrafast modulation of output voltage
US7262658B2 (en) * 2005-07-29 2007-08-28 Texas Instruments Incorporated Class-D amplifier system
US7233130B1 (en) 2005-08-05 2007-06-19 Rf Micro Devices, Inc. Active ripple reduction switched mode power supplies
US20070063681A1 (en) 2005-09-16 2007-03-22 Amazion Electronics, Inc. Direct mode pulse width modulation for DC to DC converters
US7615979B2 (en) 2005-11-28 2009-11-10 David J. Caldwell Flexible power converter and simplified process controller
JP4652974B2 (ja) 2005-12-27 2011-03-16 富士通株式会社 タイミング調整装置及びタイミング調整方法
JP5003134B2 (ja) 2006-01-10 2012-08-15 日本電気株式会社 増幅装置
US7512395B2 (en) 2006-01-31 2009-03-31 International Business Machines Corporation Receiver and integrated AM-FM/IQ demodulators for gigabit-rate data detection
JP2007209103A (ja) 2006-02-01 2007-08-16 Ricoh Co Ltd 電流モード制御ｄｃ−ｄｃコンバータ
US7917106B2 (en) 2006-02-03 2011-03-29 Quantance, Inc. RF power amplifier controller circuit including calibrated phase control loop
US7522676B2 (en) 2006-02-06 2009-04-21 Nokia Corporation Method and system for transmitter envelope delay calibration
TWI309102B (en) 2006-03-02 2009-04-21 Himax Tech Inc A voltage switch apparatus
JP4822144B2 (ja) 2006-03-17 2011-11-24 エスティー‐エリクソン、ソシエテ、アノニム リップル補償を備える供給回路
US7519336B2 (en) 2006-05-05 2009-04-14 Nokia Corporation Method and arrangement for optimizing efficiency of a power amplifier
US7826810B2 (en) 2006-05-08 2010-11-02 Harris Corporation Multiband radio with transmitter output power optimization
US7873331B2 (en) 2006-06-04 2011-01-18 Samsung Electro-Mechanics Company, Ltd. Systems, methods, and apparatuses for multi-path orthogonal recursive predistortion
JP2008035487A (ja) 2006-06-19 2008-02-14 Renesas Technology Corp Ｒｆ電力増幅器
GB2446843B (en) 2006-06-30 2011-09-07 Wolfson Microelectronics Plc Amplifier circuit and methods of operation thereof
FI20065457A0 (fi) 2006-06-30 2006-06-30 Nokia Corp Tehovahvistimen kytkentätoimisen tehonsyötön kontrollointi
GB2440188B (en) 2006-07-14 2011-06-08 Wolfson Ltd Amplifier Circuits, Methods of Starting and Stopping Amplifier Circuits
US8311243B2 (en) 2006-08-21 2012-11-13 Cirrus Logic, Inc. Energy-efficient consumer device audio power output stage
US8068622B2 (en) 2006-12-13 2011-11-29 Cirrus Logic, Inc. Method and apparatus for controlling a selectable voltage audio power output stage
GB2441572B (en) * 2006-09-05 2009-01-28 Stream Technology Ltd M Switching amplifier
US7773965B1 (en) 2006-09-21 2010-08-10 Rf Micro Devices, Inc. Calibrated quadrature very low intermediate frequency receiver
US7646108B2 (en) 2006-09-29 2010-01-12 Intel Corporation Multiple output voltage regulator
US7729670B2 (en) 2006-09-29 2010-06-01 Broadcom Corporation Method and system for minimizing power consumption in a communication system
US7454238B2 (en) 2006-10-30 2008-11-18 Quantance, Inc. Power combining power supply system
US7856048B1 (en) 2006-11-20 2010-12-21 Marvell International, Ltd. On-chip IQ imbalance and LO leakage calibration for transceivers
KR100794310B1 (ko) 2006-11-21 2008-01-11 삼성전자주식회사 스위치드 커패시터 회로 및 그것의 증폭 방법
CN101558556A (zh) 2006-12-12 2009-10-14 皇家飞利浦电子股份有限公司 高效率调制rf放大器
US7986931B2 (en) 2006-12-12 2011-07-26 Industrial Technology Research Institute RFID reader and circuit and method for echo cancellation thereof
GB2444984B (en) 2006-12-22 2011-07-13 Wolfson Microelectronics Plc Charge pump circuit and methods of operation thereof
US7777459B2 (en) 2006-12-30 2010-08-17 Advanced Analogic Technologies, Inc. High-efficiency DC/DC voltage converter including capacitive switching pre-converter and down inductive switching post-regulator
US7675365B2 (en) 2007-01-10 2010-03-09 Samsung Electro-Mechanics Systems and methods for power amplifiers with voltage boosting multi-primary transformers
US7965140B2 (en) 2007-01-24 2011-06-21 Nec Corporation Power amplifier
US7679433B1 (en) 2007-02-02 2010-03-16 National Semiconductor Corporation Circuit and method for RF power amplifier power regulation and modulation envelope tracking
EP1962413A1 (en) 2007-02-22 2008-08-27 Stmicroelectronics SA Ripple compensator and switching converter comprising such a ripple compensator
US7859336B2 (en) 2007-03-13 2010-12-28 Astec International Limited Power supply providing ultrafast modulation of output voltage
KR101309293B1 (ko) 2007-03-28 2013-09-16 페어차일드코리아반도체 주식회사 스위칭 모드 파워 서플라이 및 그 구동 방법
US7696735B2 (en) 2007-03-30 2010-04-13 Intel Corporation Switched capacitor converters
US7791324B2 (en) 2007-03-30 2010-09-07 Intersil Americas Inc. Switching regulator without a dedicated input current sense element
US8045344B2 (en) 2007-04-23 2011-10-25 Active-Semi, Inc. Regulating output current from a primary side power converter by clamping an error signal
US8274332B2 (en) 2007-04-23 2012-09-25 Dali Systems Co. Ltd. N-way Doherty distributed power amplifier with power tracking
US7554473B2 (en) 2007-05-02 2009-06-30 Cirrus Logic, Inc. Control system using a nonlinear delta-sigma modulator with nonlinear process modeling
US7466195B2 (en) 2007-05-18 2008-12-16 Quantance, Inc. Error driven RF power amplifier control with increased efficiency
US20090004981A1 (en) 2007-06-27 2009-01-01 Texas Instruments Incorporated High efficiency digital transmitter incorporating switching power supply and linear power amplifier
GB0715254D0 (en) 2007-08-03 2007-09-12 Wolfson Ltd Amplifier circuit
US7609114B2 (en) 2007-09-04 2009-10-27 Upi Semiconductor Corporation Voltage generating apparatus and methods
EP2037585B1 (en) 2007-09-14 2020-11-11 Telefonaktiebolaget LM Ericsson (publ) Method for notch filtering a digital signal, and corresponding electronic device
US7783269B2 (en) 2007-09-20 2010-08-24 Quantance, Inc. Power amplifier controller with polar transmitter
KR20090036670A (ko) 2007-10-10 2009-04-15 삼성전자주식회사 무선통신 시스템에서 포락선 트래킹 전력증폭 송신장치 및방법
JP5189343B2 (ja) 2007-10-23 2013-04-24 ローム株式会社 セレクタ回路およびそれを用いた電子機器
US8254496B2 (en) 2007-11-05 2012-08-28 Nec Corporation Power amplifier and radio wave transmitter having the same
US7852150B1 (en) 2007-12-20 2010-12-14 The Tc Group A/S Switching amplifier driven by a controlled power supply
JP4905344B2 (ja) 2007-12-20 2012-03-28 富士通株式会社 電力増幅装置
KR101618119B1 (ko) 2007-12-24 2016-05-09 삼성전자주식회사 포락선 제거 및 복원 기법 기반의 전력 증폭 장치
US7923974B2 (en) 2008-01-04 2011-04-12 Chil Semiconductor Corporation Modification of switch activation order in a power supply
US7782036B1 (en) 2008-01-07 2010-08-24 National Semiconductor Corporation Adaptive on-time control for switching regulators
TWI349410B (en) 2008-01-08 2011-09-21 Novatek Microelectronics Corp Change pump circuit
US7949316B2 (en) 2008-01-29 2011-05-24 Panasonic Corporation High-efficiency envelope tracking systems and methods for radio frequency power amplifiers
JP5119961B2 (ja) 2008-02-08 2013-01-16 住友電気工業株式会社 包絡線追跡電源回路及びそれを含む高周波増幅器
US8718582B2 (en) 2008-02-08 2014-05-06 Qualcomm Incorporated Multi-mode power amplifiers
US7898268B2 (en) 2008-02-15 2011-03-01 Infineon Technologies Ag Circuit and method for capacitor effective series resistance measurement
WO2009104420A1 (ja) 2008-02-21 2009-08-27 株式会社アドバンテスト デジタル変調信号の試験装置ならびにデジタル変調器、デジタル復調器、これらを用いた半導体装置
KR101434604B1 (ko) 2008-03-03 2014-08-26 삼성전자주식회사 제로 전류 스위칭을 이용한 바이어스 모듈레이터 장치 및 방법
US7928705B2 (en) 2008-03-12 2011-04-19 Sony Ericsson Mobile Communications Ab Switched mode voltage converter with low-current mode and methods of performing voltage conversion with low-current mode
US7884681B1 (en) 2008-04-30 2011-02-08 Rf Micro Devices, Inc. Radio frequency power amplifier improvements using pre-distortion of an amplitude modulation power supply
GB2459894A (en) 2008-05-09 2009-11-11 Nujira Ltd Switched supply stage with feedback
US7759912B2 (en) 2008-05-13 2010-07-20 Micrel, Inc. Adaptive compensation scheme for LC circuits in feedback loops
US7915961B1 (en) 2008-05-13 2011-03-29 National Semiconductor Corporation Power amplifier multiple stage control for polar modulation circuit
US7808323B2 (en) 2008-05-23 2010-10-05 Panasonic Corporation High-efficiency envelope tracking systems and methods for radio frequency power amplifiers
US8369973B2 (en) 2008-06-19 2013-02-05 Texas Instruments Incorporated Efficient asynchronous sample rate conversion
US8823342B2 (en) 2008-07-07 2014-09-02 Advanced Analogic Technologies Incorporated Multiple-output dual-polarity DC/DC converters and voltage regulators
ATE543139T1 (de) 2008-07-16 2012-02-15 St Microelectronics Rousset Schnittstelle zwischen einem doppelleitungsbus und einem einzelleitungsbus
JP4613986B2 (ja) 2008-07-28 2011-01-19 日本テキサス・インスツルメンツ株式会社 スイッチング電源装置
US7990119B2 (en) 2008-07-29 2011-08-02 Telefonaktiebolaget L M Ericsson (Publ) Multimode voltage regulator circuit
US20100027301A1 (en) * 2008-07-31 2010-02-04 Motorola, Inc. Band-pass current mode control scheme for switching power converters with higher-order output filters
US8000117B2 (en) 2008-08-13 2011-08-16 Intersil Americas Inc. Buck boost function based on a capacitor bootstrap input buck converter
FI20085808A0 (fi) 2008-08-29 2008-08-29 Nokia Corp Vääristymien korjaaminen tehovahvistimen ulostulossa
US20110018626A1 (en) 2008-10-24 2011-01-27 Advantest Corporation Quadrature amplitude demodulator and demodulation method
GB2465552B (en) 2008-11-18 2015-12-09 Nujira Ltd Power supply arrangement for multi-stage amplifier
EP2189870A1 (en) 2008-11-25 2010-05-26 St Microelectronics S.A. A switch-mode voltage regulator
TW201043049A (en) 2008-12-15 2010-12-01 Mediatek Inc DC-coupled audio out unit
JP2011229194A (ja) 2008-12-24 2011-11-10 Oita Univ スイッチング電源、電子回路
CN102265505B (zh) 2008-12-25 2014-04-23 日本电气株式会社 功率放大装置
GB2466953B (en) 2009-01-14 2013-11-27 Nujira Ltd Control of multi-level supply stage
ATE528852T1 (de) 2009-01-30 2011-10-15 Alcatel Lucent Getakteter linearverstärker für basisbandsignalverstärkung
CN102308474B (zh) 2009-02-05 2015-08-26 日本电气株式会社 功率放大器和功率放大方法
US8138734B2 (en) 2009-04-06 2012-03-20 Monolithic Power Systems, Inc. Accurate current limit for peak current mode DC-DC converter
MX2011010627A (es) 2009-04-07 2011-11-02 Huawei Tech Co Ltd Mejoramiento de la eficiencia de potencia de un excitador de linea.
US8026765B2 (en) 2009-04-12 2011-09-27 Roberto Michele Giovannotto Audio frequency amplifier
US8093951B1 (en) 2009-04-14 2012-01-10 Cirrus Logic, Inc. Pulse-width modulated (PWM) audio power amplifier having output signal magnitude controlled pulse voltage and switching frequency
US7973596B2 (en) 2009-05-12 2011-07-05 Number 14 B.V. Low-noise, low-power, low drift offset correction in operational and instrumentation amplifiers
US8749213B2 (en) 2009-06-09 2014-06-10 Silergy Technology Mixed mode control for switching regulator with fast transient responses
JP5365369B2 (ja) 2009-06-26 2013-12-11 富士通株式会社 送信装置、歪み補償装置及び歪み補償方法
US8081199B2 (en) 2009-06-26 2011-12-20 Panasonic Corporation Light emitting element drive apparatus, planar illumination apparatus, and liquid crystal display apparatus
US9112452B1 (en) 2009-07-14 2015-08-18 Rf Micro Devices, Inc. High-efficiency power supply for a modulated load
GB0912745D0 (en) 2009-07-22 2009-08-26 Wolfson Microelectronics Plc Improvements relating to DC-DC converters
KR101094050B1 (ko) 2009-07-23 2011-12-19 성균관대학교산학협력단 다중 스위치를 갖는 동적 바이어스 공급장치
KR20110026065A (ko) 2009-09-07 2011-03-15 삼성전자주식회사 무선통신 시스템에서 전력 제어를 지원하는 포락선 추적 전력 증폭기를 위한 장치 및 방법
JP5343786B2 (ja) 2009-09-18 2013-11-13 ヤマハ株式会社 増幅装置
US8421425B1 (en) 2009-10-05 2013-04-16 Adaptive Digital Power, Inc. Non-positive inductor current detector for step down switching regulators
TWI418139B (zh) 2009-10-09 2013-12-01 Richtek Technology Corp 高效率ｇ類放大器及其控制方法
KR101559183B1 (ko) 2009-11-10 2015-10-13 삼성전자주식회사 고주파 신호의 포락선 변조를 위한 전력 증폭 장치 및 그 제어 방법
US8823343B2 (en) 2009-12-22 2014-09-02 Yamaha Corporation Power amplifying circuit, DC-DC converter, peak holding circuit, and output voltage control circuit including the peak holding circuit
CN102142768B (zh) 2010-01-30 2013-10-09 华为技术有限公司 一种快速跟踪电源装置、控制方法及通信设备
US8548398B2 (en) 2010-02-01 2013-10-01 Rf Micro Devices, Inc. Envelope power supply calibration of a multi-mode radio frequency power amplifier
CN102148563B (zh) 2010-02-10 2014-01-01 华为技术有限公司 一种跟踪电源、电源控制方法及通信设备
GB2479182B (en) 2010-03-31 2015-04-01 Sony Europe Ltd Power amplifier
US8183929B2 (en) 2010-04-09 2012-05-22 Viasat, Inc. Multi-chip doherty amplifier with integrated power detection
US8981848B2 (en) 2010-04-19 2015-03-17 Rf Micro Devices, Inc. Programmable delay circuitry
EP3376667B1 (en) 2010-04-19 2021-07-28 Qorvo US, Inc. Pseudo-envelope following power management system
US8633766B2 (en) 2010-04-19 2014-01-21 Rf Micro Devices, Inc. Pseudo-envelope follower power management system with high frequency ripple current compensation
US8519788B2 (en) 2010-04-19 2013-08-27 Rf Micro Devices, Inc. Boost charge-pump with fractional ratio and offset loop for supply modulation
US9099961B2 (en) 2010-04-19 2015-08-04 Rf Micro Devices, Inc. Output impedance compensation of a pseudo-envelope follower power management system
US8538355B2 (en) 2010-04-19 2013-09-17 Rf Micro Devices, Inc. Quadrature power amplifier architecture
US9431974B2 (en) 2010-04-19 2016-08-30 Qorvo Us, Inc. Pseudo-envelope following feedback delay compensation
US8542061B2 (en) 2010-04-20 2013-09-24 Rf Micro Devices, Inc. Charge pump based power amplifier envelope power supply and bias power supply
US8947157B2 (en) 2010-04-20 2015-02-03 Rf Micro Devices, Inc. Voltage multiplier charge pump buck
US8571492B2 (en) 2010-04-20 2013-10-29 Rf Micro Devices, Inc. DC-DC converter current sensing
US9077405B2 (en) 2010-04-20 2015-07-07 Rf Micro Devices, Inc. High efficiency path based power amplifier circuitry
US8942651B2 (en) 2010-04-20 2015-01-27 Rf Micro Devices, Inc. Cascaded converged power amplifier
US8706063B2 (en) 2010-04-20 2014-04-22 Rf Micro Devices, Inc. PA envelope power supply undershoot compensation
US9008597B2 (en) 2010-04-20 2015-04-14 Rf Micro Devices, Inc. Direct current (DC)-DC converter having a multi-stage output filter
CN201674399U (zh) 2010-05-14 2010-12-15 珠海世纪鼎利通信科技股份有限公司 一种低纹波电源装置
US8174313B2 (en) 2010-05-17 2012-05-08 Avago Technologies Wireless Ip (Singapore) Pte. Ltd. Apparatus and method for controlling power amplifier
CN101867284B (zh) 2010-05-31 2012-11-21 华为技术有限公司 快速跟踪电源的控制方法、快速跟踪电源及系统
US8183917B2 (en) 2010-06-04 2012-05-22 Quantance, Inc. RF power amplifier circuit with mismatch tolerance
US8860390B2 (en) 2010-06-04 2014-10-14 Apple Inc. Switching power supply opposite polarity inductor arrangement
JP2011259083A (ja) 2010-06-07 2011-12-22 Renesas Electronics Corp Ｒｆ電力増幅装置およびその動作方法
US20110298280A1 (en) 2010-06-07 2011-12-08 Skyworks Solutions, Inc Apparatus and method for variable voltage distribution
US8164391B2 (en) 2010-07-28 2012-04-24 Active-Semi, Inc. Synchronization of multiple high frequency switching power converters in an integrated circuit
KR101101691B1 (ko) 2010-07-28 2011-12-30 한국과학기술원 전력 증폭기
US8571498B2 (en) 2010-08-25 2013-10-29 Rf Micro Devices, Inc. Multi-mode/multi-band power management system
US8749307B2 (en) 2010-09-02 2014-06-10 Samsung Electronics Co., Ltd. Apparatus and method for a tunable multi-mode multi-band power amplifier module
US8204456B2 (en) 2010-09-15 2012-06-19 Fujitsu Semiconductor Limited Systems and methods for spurious emission cancellation
US9954436B2 (en) 2010-09-29 2018-04-24 Qorvo Us, Inc. Single μC-buckboost converter with multiple regulated supply outputs
GB2484475A (en) 2010-10-11 2012-04-18 Toshiba Res Europ Ltd A power supply modulator for an RF amplifier, using a current-output class G amplifier
US8782107B2 (en) 2010-11-16 2014-07-15 Rf Micro Devices, Inc. Digital fast CORDIC for envelope tracking generation
WO2012066659A1 (ja) 2010-11-17 2012-05-24 株式会社日立製作所 高周波増幅器及びそれを用いた高周波モジュール並びに無線機
JP5742186B2 (ja) 2010-11-22 2015-07-01 富士通株式会社 増幅装置
US8674620B2 (en) 2010-11-30 2014-03-18 Infineon Technologies Ag Multi channel LED driver
TWI419448B (zh) 2010-12-02 2013-12-11 Richtek Technology Corp 適應性調整輸入之電源供應電路與電源供應方法
WO2012083256A2 (en) 2010-12-17 2012-06-21 Skyworks Solutions, Inc. Apparatus and methods for oscillation suppression
JP5614273B2 (ja) 2010-12-21 2014-10-29 富士通株式会社 増幅装置
US8773102B2 (en) 2011-01-03 2014-07-08 Eta Semiconductor Inc. Hysteretic CL power converter
US8588713B2 (en) 2011-01-10 2013-11-19 Rf Micro Devices, Inc. Power management system for multi-carriers transmitter
US8803605B2 (en) 2011-02-01 2014-08-12 Mediatek Singapore Pte. Ltd. Integrated circuit, wireless communication unit and method for providing a power supply
US8611402B2 (en) 2011-02-02 2013-12-17 Rf Micro Devices, Inc. Fast envelope system calibration
EP2673880B1 (en) 2011-02-07 2017-09-06 Qorvo US, Inc. Group delay calibration method for power amplifier envelope tracking
US8624760B2 (en) 2011-02-07 2014-01-07 Rf Micro Devices, Inc. Apparatuses and methods for rate conversion and fractional delay calculation using a coefficient look up table
JP5996559B2 (ja) 2011-02-07 2016-09-21 スカイワークス ソリューションズ，インコーポレイテッドＳｋｙｗｏｒｋｓ Ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ，Ｉｎｃ． 包絡線トラッキング較正のための装置および方法
GB2488119B (en) 2011-02-15 2015-06-24 Nujira Ltd Power control
US8576523B2 (en) 2011-03-14 2013-11-05 Qualcomm Incorporated Charge pump electrostatic discharge protection
US8717100B2 (en) 2011-03-15 2014-05-06 Skyworks Solutions, Inc. Apparatus and methods for capacitive load reduction
US8725218B2 (en) 2011-03-25 2014-05-13 R2 Semiconductor, Inc. Multimode operation DC-DC converter
US8718188B2 (en) 2011-04-25 2014-05-06 Skyworks Solutions, Inc. Apparatus and methods for envelope tracking
US9379667B2 (en) 2011-05-05 2016-06-28 Rf Micro Devices, Inc. Multiple power supply input parallel amplifier based envelope tracking
US9247496B2 (en) 2011-05-05 2016-01-26 Rf Micro Devices, Inc. Power loop control based envelope tracking
US9246460B2 (en) 2011-05-05 2016-01-26 Rf Micro Devices, Inc. Power management architecture for modulated and constant supply operation
EP3174199A3 (en) 2011-05-05 2017-10-18 Qorvo US, Inc. Power management architecture for modulated and constant supply operation
US8362837B2 (en) 2011-05-23 2013-01-29 Vyycore Ltd. System and a method for amplifying a signal by multiple non-linear power amplifiers
EP2715945B1 (en) 2011-05-31 2017-02-01 Qorvo US, Inc. Rugged iq receiver based rf gain measurements
US9019011B2 (en) 2011-06-01 2015-04-28 Rf Micro Devices, Inc. Method of power amplifier calibration for an envelope tracking system
US8638165B2 (en) 2011-06-06 2014-01-28 Qualcomm Incorporated Switched-capacitor DC blocking amplifier
IL213624A (en) 2011-06-16 2016-02-29 David Leonardo Fleischer A method and system for accelerating power supply in power amplifiers
US8760228B2 (en) 2011-06-24 2014-06-24 Rf Micro Devices, Inc. Differential power management and power amplifier architecture
US8952710B2 (en) 2011-07-15 2015-02-10 Rf Micro Devices, Inc. Pulsed behavior modeling with steady state average conditions
WO2013012787A2 (en) 2011-07-15 2013-01-24 Rf Micro Devices, Inc. Modified switching ripple for envelope tracking system
US8626091B2 (en) 2011-07-15 2014-01-07 Rf Micro Devices, Inc. Envelope tracking with variable compression
US9263996B2 (en) 2011-07-20 2016-02-16 Rf Micro Devices, Inc. Quasi iso-gain supply voltage function for envelope tracking systems
US8618868B2 (en) 2011-08-17 2013-12-31 Rf Micro Devices, Inc. Single charge-pump buck-boost for providing independent voltages
WO2013033700A1 (en) 2011-09-02 2013-03-07 Rf Micro Devices, Inc. Split vcc and common vcc power management architecture for envelope tracking
US8957728B2 (en) 2011-10-06 2015-02-17 Rf Micro Devices, Inc. Combined filter and transconductance amplifier
KR101793733B1 (ko) 2011-10-14 2017-11-06 삼성전자주식회사 송신기에서 전원변조 교정을 위한 장치 및 방법
US9484797B2 (en) 2011-10-26 2016-11-01 Qorvo Us, Inc. RF switching converter with ripple correction
US9024688B2 (en) 2011-10-26 2015-05-05 Rf Micro Devices, Inc. Dual parallel amplifier based DC-DC converter
CN103959189B (zh) 2011-10-26 2015-12-23 射频小型装置公司 基于电感的并行放大器相位补偿
US9250643B2 (en) 2011-11-30 2016-02-02 Rf Micro Devices, Inc. Using a switching signal delay to reduce noise from a switching power supply
US9515621B2 (en) 2011-11-30 2016-12-06 Qorvo Us, Inc. Multimode RF amplifier system
US8975959B2 (en) 2011-11-30 2015-03-10 Rf Micro Devices, Inc. Monotonic conversion of RF power amplifier calibration data
US9280163B2 (en) 2011-12-01 2016-03-08 Rf Micro Devices, Inc. Average power tracking controller
US9041365B2 (en) 2011-12-01 2015-05-26 Rf Micro Devices, Inc. Multiple mode RF power converter
US8947161B2 (en) 2011-12-01 2015-02-03 Rf Micro Devices, Inc. Linear amplifier power supply modulation for envelope tracking
US9256234B2 (en) 2011-12-01 2016-02-09 Rf Micro Devices, Inc. Voltage offset loop for a switching controller
WO2013082384A1 (en) 2011-12-01 2013-06-06 Rf Micro Devices, Inc. Rf power converter
US9494962B2 (en) 2011-12-02 2016-11-15 Rf Micro Devices, Inc. Phase reconfigurable switching power supply
US9813036B2 (en) 2011-12-16 2017-11-07 Qorvo Us, Inc. Dynamic loadline power amplifier with baseband linearization
US9298198B2 (en) 2011-12-28 2016-03-29 Rf Micro Devices, Inc. Noise reduction for envelope tracking
GB2498391B (en) 2012-01-16 2018-11-21 Snaptrack Inc Pre-distortion in RF path in combination with shaping table in envelope path for envelope tracking amplifier
GB2498392B (en) 2012-01-16 2016-01-13 Nujira Ltd Crest factor reduction applied to shaping table to increase power amplifier efficency of envelope tracking amplifier
KR101767577B1 (ko) 2012-02-09 2017-08-23 스카이워크스 솔루션즈, 인코포레이티드 포락선 추적을 위한 장치 및 방법
US8952753B2 (en) 2012-02-17 2015-02-10 Quantance, Inc. Dynamic power supply employing a linear driver and a switching regulator
CN104620509B (zh) 2012-03-04 2017-05-10 匡坦斯公司 具有延迟校准的包络跟踪功率放大器系统及时间校准方法
US8958762B2 (en) 2012-03-08 2015-02-17 Htc Corporation Apparatus and method for power management
US8981839B2 (en) 2012-06-11 2015-03-17 Rf Micro Devices, Inc. Power source multiplexer
CN104662792B (zh) 2012-07-26 2017-08-08 Qorvo美国公司 用于包络跟踪的可编程rf陷波滤波器
US8648657B1 (en) 2012-08-13 2014-02-11 Broadcom Corporation Mobile device including a power amplifier with selectable voltage supply
US9093969B2 (en) 2012-08-15 2015-07-28 Skyworks Solutions, Inc. Systems, circuits and methods related to controllers for radio-frequency power amplifiers
US9225231B2 (en) 2012-09-14 2015-12-29 Rf Micro Devices, Inc. Open loop ripple cancellation circuit in a DC-DC converter
US9197256B2 (en) 2012-10-08 2015-11-24 Rf Micro Devices, Inc. Reducing effects of RF mixer-based artifact using pre-distortion of an envelope power supply signal
US8884696B2 (en) 2012-10-15 2014-11-11 Intel Mobile Communications GmbH Control circuit and method for controlling an operation of a power amplifier
US9207692B2 (en) 2012-10-18 2015-12-08 Rf Micro Devices, Inc. Transitioning from envelope tracking to average power tracking
US8829993B2 (en) 2012-10-30 2014-09-09 Eta Devices, Inc. Linearization circuits and methods for multilevel power amplifier systems
US8824978B2 (en) 2012-10-30 2014-09-02 Eta Devices, Inc. RF amplifier architecture and related techniques
US9627975B2 (en) 2012-11-16 2017-04-18 Qorvo Us, Inc. Modulated power supply system and method with automatic transition between buck and boost modes
US9219445B2 (en) 2012-12-28 2015-12-22 Peregrine Semiconductor Corporation Optimization methods for amplifier with variable supply power
US9300252B2 (en) 2013-01-24 2016-03-29 Rf Micro Devices, Inc. Communications based adjustments of a parallel amplifier power supply
US9178472B2 (en) 2013-02-08 2015-11-03 Rf Micro Devices, Inc. Bi-directional power supply signal based linear amplifier
US9197162B2 (en) 2013-03-14 2015-11-24 Rf Micro Devices, Inc. Envelope tracking power supply voltage dynamic range reduction
US9203353B2 (en) 2013-03-14 2015-12-01 Rf Micro Devices, Inc. Noise conversion gain limited RF power amplifier
US9479118B2 (en) 2013-04-16 2016-10-25 Rf Micro Devices, Inc. Dual instantaneous envelope tracking
US8909175B1 (en) 2013-06-27 2014-12-09 Crestcom, Inc. Transmitter and method for RF power amplifier having a bandwidth controlled, detroughed envelope tracking signal
US9374005B2 (en) 2013-08-13 2016-06-21 Rf Micro Devices, Inc. Expanded range DC-DC converter

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1443395A (zh) * 2000-05-05 2003-09-17 艾利森电话股份有限公司 有效放大宽频带包络信号的装置与方法
US6348780B1 (en) * 2000-09-22 2002-02-19 Texas Instruments Incorporated Frequency control of hysteretic power converter by adjusting hystersis levels
US7777470B2 (en) * 2006-12-06 2010-08-17 Texas Instruments Incorporated System and method for controlling a hysteretic mode converter

Also Published As

Publication number Publication date
WO2013063364A1 (en) 2013-05-02
US20130107769A1 (en) 2013-05-02
CN103988406A (zh) 2014-08-13
US9294041B2 (en) 2016-03-22

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