CN103842705A - 具有撕裂性的热收缩管 - Google Patents

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Abstract

本发明的目的在于提供一种撕裂性良好、在低温下热收缩率高的管。本发明的具有撕裂性的热收缩管，由氟树脂和与所述氟树脂种类不同的树脂的混合物构成，并且当温度从175℃变化至185℃时的能量损失的变化量ΔEloss为正值。

Description

具有撕裂性的热收缩管
技术领域
本发明涉及一种氟树脂制的具有撕裂性的热收缩管，特别涉及一种管的材质由热塑性氟树脂构成的具有热收缩性的撕裂管。
背景技术
撕裂管被用作多种物品使用之前的保护部件。其中氟树脂制的撕裂管，具有氟树脂所具有的耐热性、耐化学性、斥水斥油性、非黏着性、自润滑性等烃类合成树脂制的撕裂管所不能得到的特性。
因此，利用这些特性，被作为精密器械、电子元器件等的保护用管，或者用于将探针、引导线等导入至体内的医疗器械导入用管等来使用。由于医疗器械导入用管不仅在将探针等导入至体内后不再需要，而且还存在要保持卫生状态的管理上的问题，因此，将探针导入至体内后，会将管撕裂并拔出。
撕裂管被要求能够可靠地保护安装在内部的器械，并且不使用特殊的器具就能够很容易地撕裂，且保持氟树脂所具有的特性。现有的撕裂管是沿整个长度方向在其表面做出切口，所以并不能容易地撕裂。因此，日本特开2008-20037号公报公开了，不需要过度的切口就能够简单撕裂，将四氟乙烯树脂与低分子量的氟树脂的混合物挤压成形的氟树脂制的挤出管。为了将氟树脂覆盖在探针等器械的表面，需要通过将氟树脂制的热收缩管覆盖于器械的表面后进行加热，从而使氟树脂制的热收缩管热收缩，但在热收缩管的收缩率较小的情况下，存在热收缩管与器械的密合不充分，且操作性会恶化的问题。
发明内容
本发明的课题在于提供一种氟树脂制的撕裂管，其作为氟树脂制的撕裂管，能够很容易地撕裂，且具有较大的热收缩性，并在安装在器械上时能够通过热收缩而可靠地密合并覆盖，并且在使用器械时能够很容易地撕裂。
本发明的课题能够通过如下方案解决：方案1的具有撕裂性的热收缩管，由氟树脂和与所述氟树脂种类不同的树脂的混合物构成，其特征在于，施加周期30s、振幅10g的正弦振动应力，以5℃／min的速度进行升温，温度从175℃变化至185℃时的能量损失的变化量ΔEloss为正值。
在所述方案1的管的基础上，通过ΔEloss进一步为0.05μJ以上的方案2的管，能够得到更好的撕裂性和热收缩性。
在所述方案1的管的基础上，通过50℃的储能模量进一步为100MPa以下的方案3的管，能够得到更好的撕裂性和热收缩性。
本发明的课题能够通过如下方案解决：方案4的具有撕裂性的热收缩管，由种类不同的多个氟树脂的混合物构成，其特征在于，主氟树脂是由至少3种单体制造的聚合物，作为构成单体单元，至少包含四氟乙烯和六氟丙烯。
在所述方案4的管的基础上，通过主氟树脂，作为构成单体单元，至少包含四氟乙烯、六氟丙烯和全氟代烷基乙烯基醚的方案5的管，能够得到更好的撕裂性和热收缩性。
在所述方案4的管的基础上，通过主氟树脂，作为构成单体单元，至少包含四氟乙烯、六氟丙烯和偏二氟乙烯，且玻化温度为40℃以上的方案6的管，能够得到更好的撕裂性和热收缩性。
在所述方案4的管的基础上，通过主氟树脂之外的氟树脂为含有四氟乙烯-乙烯共聚物或者聚偏氟乙烯的方案7的管，能够得到更好的撕裂性和热收缩性。
在所述方案4的管的基础上，通过主氟树脂与主氟树脂之外的树脂的配合比的质量比是98：2至70：30的方案8的管，能够得到更好的撕裂性和热收缩性。
本发明的课题能够通过具有撕裂性的热收缩管来解决：该具有撕裂性的热收缩管以四氟乙烯-六氟丙烯-全氟代烷基乙烯基醚共聚物为主成分，而且含有四氟乙烯-乙烯共聚物。所述热收缩管为四氟乙烯-六氟丙烯-全氟代烷基乙烯基醚共聚物、与四氟乙烯-乙烯共聚物的配合比的质量比是98：2～70：30。
本发明的氟树脂制的撕裂管，由于撕裂性和在200℃左右的低温下的热收缩性良好，所以安装在器械上时，能够与被装体紧密地安装，操作性优良。另外，由于本发明的氟树脂制的撕裂管能够通过将掺有不同种类的热塑性氟树脂的原料熔融挤压成形来制造，因此能够得到一种制造容易，撕裂性稳定的氟树脂制的撕裂管。
附图说明
图1是涉及本发明的DMA测定，用于说明正弦波应力的图。
图2是表示将所述正弦波应力施加在样品上时、应力与形变的关系的图。
图3是实施例1的管的粘弹性图表。
图4是比较例1的管的粘弹性图表。
图5是实施例3的管的粘弹性图表。
具体实施方式
在日本特开2008-20037号公报中公开了具有撕裂性的热收缩管。然而，其中公开的管的热收缩率(内径的变化率)仅仅30％左右，非常不充分。
本发明的管在200℃左右的低温下的热收缩率能够达40％以上，为此，ΔEloss＞0最为重要。ΔEloss＞0是指在玻化温度附近(低温侧)未断开的分子链聚集态结构，在150℃以上的高温侧缓缓释放，外力所引起的物体的形变会变大，其意味着，这样的形变的增大与在高温侧的能量损失增大相关联。另外，从其他角度而言，可以认为本发明的管即使在200℃附近，既将分子彼此的缠结维持在某种程度上，分子也在某种程度上自由运动，根据这样的特性，在加热至200℃附近时，容易回到成形时的状态，得到高的收缩率。此处，ΔEloss是指施加正弦振动应力，以5℃／min的速度使其升温，温度从175℃变化到185℃时的能量损失的变化量。该测定样不是所述原管本身，而是热熔加压后的管；由于测定样品经历了热过程，因此不是求出进行热收缩、在200℃附近的能量损失的变化，而是求出更低温侧的180℃附近的能量损失的变化。现有的管的ΔEloss为负值。这样的现有产品在150℃以上的高温侧，分子链的缠结变为几乎消失的状态，难以产生回到成形时的状态的能力，热收缩率低。由于能够得到更高的热收缩率，优选ΔEloss为0.05μJ以上的情况。ΔEloss为0.2μJ以上的情况，为更优选的形态。ΔEloss较大地依存于后续说明的“主氟树脂”的特性。
本发明的具有撕裂性的热收缩管，在管成形后要进行扩张，如果此时弹性模量太高，即使扩张也会瞬间回到原来的尺寸，难以得到高的扩张率，结果是，难以得到高的热收缩率。优选的是在50℃时的弹性模量在100MPa以下。
作为200℃这样的低温下热收缩率大的主氟树脂的材料，可以例举出四氟乙烯-六氟丙烯-全氟代烷基乙烯基醚共聚物。此处所说的主氟树脂是指，在种类不同的多个氟树脂中配合比例最多的树脂。所述共聚物是指向构成四氟乙烯-六氟丙烯共聚物(FEP)的单体里，添加了全氟代烷基乙烯基醚单体的三元共聚物，通过全氟代烷基乙烯基醚部分与其他分子致密缠结，形成分子链的聚集态结构。利用该分子链的聚集态结构，在成形后，从在100℃时被扩张的状态加热至200℃时，回到成形时的大小的力产生作用。此处，从已形成了适当的分子链的聚集态结构的观点出发，优选的是四氟乙烯-六氟丙烯-全氟代烷基乙烯基醚共聚物的玻化温度(Tg)为68℃以上。另一方面，作为具有类似的组成的物质，能够考虑到在作为二元共聚物的四氟乙烯和六氟丙烯里，混合进四氟乙烯-全氟代烷基乙烯基醚共聚物，但仅将它们混合还不会产生分子级别的缠结，不能期待高扩张时的防破裂效果。
作为主氟树脂的其他材料，可以例举出四氟乙烯、六氟丙烯、与偏二氟乙烯(VDF)的三元共聚物(THV)。THV是指，在构成FEP的单体里进一步添加了VDF的三元共聚物，但VDF部分大部极化为正和负，形成以此为起点的分子链的聚集态结构。利用该分子链的聚集态结构，从成形后在100℃时被扩张的状态，加热至200℃时，回到成形时的大小的力产生作用。但是，在THV的情况下，需要玻化温度(Tg)为40℃以上，更优选为45℃。在Tg小于40℃时，由于上述适度的分子链的聚集态结构不能形成，因此不能得到足够的热收缩率。例如像3M集团的Dyneon公司制造的THV221的Tg为5℃，3M集团的Dyneon公司制造的THV610的Tg为34℃那样，现有的THV的Tg较低。在THV的情况下，若提高四氟乙烯的比率，则会看到Tg升高的倾向。
四氟乙烯-六氟丙烯-偏二氟乙烯-全氟代烷基乙烯基醚四元共聚物(四元THV)也有与THV样同的倾向。
如上所述，在三元以上的聚合物的情况下，容易形成分子链的聚集态结构，能够达到本发明的目的。
如本发明所示，通过混合含氟三元(四元)共聚物，而能够得到特性优良的、具有高收缩率的氟树脂制的热收缩管的原因虽然并不明确，但可以认为，三元共聚物中的，例如四氟乙烯-六氟丙烯中的全氟乙烯醚(PVE)成分增加了分子的缠结，并在高扩张时热收缩管也变得难以破裂是原因之一。
另外，在对如上所述通过本发明而得到的特性优良、具有撕裂性的管的原因进行探讨时，可以认为是由不同种类的氟树脂的各自分子内的C-H键或者C-F键的长度之差、或者聚集能之差的差异等而引起的氟树脂间的相溶性所造成的。因此，与主氟树脂组合的氟树脂只要是：1)熔点接近、2)不相溶、3)与主氟树脂的关系为具有分子内的C-H键或者C-F键的长度之差、或者聚集能之差的氟树脂即可，没有特别限定。例如，可以例举出四氟乙烯-六氟丙烯-全氟代烷基乙烯基醚共聚物，与四氟乙烯-乙烯共聚物的组合；THV与聚偏氟乙烯(PVDF)的组合，但作为与主氟树脂组合的氟树脂不限于此。作为与主氟树脂组合的树脂，只要1)熔点接近、2)非相溶，那么也可以是氟树脂以外的树脂，但更优选与主氟树脂的基本构造类似，并在聚集能等方面有差异的氟树脂。
作为本发明的一个形态，可以例举出含有四氟乙烯-六氟丙烯-全氟代烷基乙烯基醚共聚物和四氟乙烯-乙烯共聚物的具有撕裂性的热收缩管，作为另一形态，可以例举出含有THV与PVDF的具有撕裂性的热收缩管。
另外，通过使主氟树脂(例如四氟乙烯-六氟丙烯-全氟代烷基乙烯基醚共聚物)、与主氟树脂以外的氟树脂(例如四氟乙烯-乙烯共聚物)的配合比的质量比为98：2至70：30，能够得到各阶段的热收缩性和撕裂性优良的氟树脂制的具有撕裂性的热收缩管。而且，优选主氟树脂(例如四氟乙烯-六氟丙烯-全氟代烷基乙烯基醚共聚物)与主氟树脂以外的氟树脂(例如四氟乙烯-乙烯共聚物)的配合比为98：2至80：20，更优选95：5至80：20。
本发明的氟树脂制的具有撕裂性的热收缩管在混合进原料后，能够使用缸径20mm的单轴熔融挤压机，螺杆转速为10rpm，通过平面精压法进行管成形。
关于温度条件，能够使模具温度为360～400℃。
另外，能够根据树脂的配合比，考虑到成形状态从而通过调节温度，来增大成形时的稳定性。
接下来，能够在成形的氟树脂制的管的内部，通过填充加压氮等进行扩张，赋予热收缩性。扩张时供给到氟树脂制的管内部的气体压力，能够通过在不损坏各氟树脂制的管的范围内进行。
下面示出实施例、比较例来说明本发明。
实施例
(1)能量损失、弹性模量、tanδ
通过使用ブルカーエイエックスエス（Bruker AXS K.K.）公司制造的热机械分析装置TMA4000的DMA(动态粘弹性)测定，求出粘弹性数据。
＜测定样品＞
创建方法：用东邦マシナリー制的热压机，在设定温度310℃(其中，在实施例3中为260℃)、压力200～400N／cm2下对试验管进行熔融加压，之后立即用水冷加压冷却，获取测定样品。
尺寸(纵×横×厚度)：20mm×5mm×200～400μm
＜样品的固定＞
卡盘间的距离：15mm.
＜温度程序＞
升温速度：5℃／分
＜载荷程序＞
载荷模式：正弦波的周期载荷(定周期应力)
偏移值：-3g
振幅：10g(-3～-13g)
周期：30sec
※参照图1
＜分析方法＞
对于1个周期，将正弦波应力施加在样品时的应力和形变的数据表示在应力-形变坐标中，则得出如图2所示的椭圆。
此处，椭圆的斜率表示弹性模量，椭圆的面积表示能量损失。由应力数据和形变量据的相位差求出tanδ。
附带的分析软件，从所测定的数据中，将数据自动分割为每一个周期，并对这些各周期的粘弹性数据进行计算。
(2)玻化温度
从利用上述的DMA测定的tanδ图，求出相当于其峰值的温度作为玻化温度。
实施例1
(样品的制作)
准备四氟乙烯-六氟丙烯-全氟代烷基乙烯基醚共聚物(三井デュポンフロロケミカル（Mitsui Fluorochemicals Co.,Ltd）制FEP-130J、Tg72℃)与四氟乙烯-乙烯共聚物(ETFE：旭硝子制C-55AP)的配合比例变化的混合物，使用缸径20mm的2轴挤压机，在螺杆转速45rpm、模具温度320℃下使各混合物进行颗粒成形后，将该颗粒利用缸径20mm的单轴挤压机，在螺杆转速10rpm、模具温度390℃下利用平面精压法进行管成形，制作为内径0.5mm、外径0.9mm、壁厚0.2mm的样品。
(撕裂强度试验)
在进行了在不使用器具仅用手能否撕开的检查后，对于仅用手无法撕开的对象，利用剃刀切出切口后，试验能否从切口部撕裂。对于能撕裂的对象，在长度100mm的样品的一个末端做出40mm的切口，利用拉伸试验机，以200mm／min的速度进行撕裂，测定此时的最大的力，作为撕裂强度。
另外，在撕裂时，未断裂的撕裂长度作为撕裂直线性。另外，对于同一组成的样品进行3次测定，求出其加权平均值，如表1所示。
表1
Figure BDA0000485145000000091
(扩张和热收缩性试验)
制作改变原料混合量的试验管，装在扩张试验装置上，向内部注入加压氮，测定能否不产生损坏地扩张，其结果如下表所示。
能够确认，试验所使用的四氟乙烯-六氟丙烯-全氟代烷基乙烯基醚共聚物(三井デュポンフロロケミカル制FEP-130J)与四氟乙烯-乙烯共聚物(ETFE：旭硝子制C-55AP)的混合物，只要四氟乙烯-乙烯共聚物占整体5质量%以上时，就能得到撕裂性和热收缩性。
因此，制作四氟乙烯-乙烯共聚物(ETFE)分别为整体的5质量%、7质量%、10质量%、20质量%、30质量%的样品各5个，向各样品供给加压氮，在不损坏的程度内尽可能地进行大幅扩张后，测定其大小，接下来将各样品在200℃、20min的条件下加热进行热收缩，同样测定热收缩后的大小，关于ETFE的浓度为5质量%的样品2-1～2-5，其结果在表2示出。关于ETFE的浓度为7质量%的样品3-1～3-5，其结果在表3示出。关于10质量%的样品4-1～4-5，其结果在表4示出。关于20质量%的样品5-1～5-5，其结果在表5示出。关于30质量%的样品6-1～6-5，其结果在表6示出。
此外，在30质量%和40质量%的样品中，由于用颗粒成形法树脂容易纤维化而难以颗粒化，故受制造性方面所限，认为上限至20质量%左右为稳定的制造范围。
表2
表3
Figure BDA0000485145000000102
表4
Figure BDA0000485145000000111
表5
Figure BDA0000485145000000112
表6
Figure BDA0000485145000000113
实施例2
(样品的制作)
准备四氟乙烯-六氟丙烯-全氟代烷基乙烯基醚共聚物(大金工业制FEP-NP120、Tg74℃)与四氟乙烯-乙烯共聚物(ETFE：旭硝子制C-55AP)的配合比例变化的混合物，利用缸径20mm的2轴挤压机，使各混合物在螺杆转速45rpm、模具温度320℃下进行颗粒成形。
接下来将所得到的颗粒利用缸径20mm的单轴挤压机，在螺杆转速10rpm、模具温度390℃下利用平面精压法进行管成形，制作内径0.5mm、外径0.9mm、壁厚0.2mm的样品7-1至样品7-4。
(撕裂强度试验)
在进行了利用剃刀切出切口、能否从切口部撕裂的试验后，对于能撕裂的对象，在长度100mm的样品的一个末端做出40mm的切口，利用拉伸试验机，以200mm／min的速度撕裂，测定此时的最大的力，作为撕裂强度。另外，对于同一组成的样品进行3次测定，求出其加权平均值，如表7所示。另外，在利用剃刀切出切口并撕裂时，未断裂的撕裂长度作为撕裂直线性，如表7所示。
表7
Figure BDA0000485145000000121
(扩张和热收缩性试验)
制作改变原料混合量的试验管，装在扩张试验装置上，向内部注入加压氮，测定能否不产生损坏地扩张，其结果如下表所示。
能够确认，在制成的四氟乙烯-乙烯共聚物(ETFE：旭硝子制C-55AP)与四氟乙烯-六氟丙烯-全氟代烷基乙烯基醚共聚物(大金工业制FEP-NP120)的混合物中，只要四氟乙烯-乙烯共聚物占整体的2质量%以上时，就能得到撕裂性和热收缩性。
因此，制作四氟乙烯-乙烯共聚物(ETFE)为整体的2质量%、5质量%、7质量%和10质量%的样品各5个，向各样品供给加压氮，在不损坏的程度内尽可能地进行大幅扩张后，测定其大小，接下来将各样品在200℃、20min的条件下加热进行热收缩，同样测定热收缩后的大小。
关于ETFE的浓度为2质量%的样品8-1～8-5，其结果在表8示。关于ETFE的浓度为5质量%的样品9-1～9-5，其结果在表9示出。关于ETFE的浓度为7质量%的样品10-1～10-5，其结果在表10示出。另外，关于ETFE的浓度为10质量%的样品11-1～11-5，其结果在表11示出。
表8
Figure BDA0000485145000000131
表9
Figure BDA0000485145000000132
表10
Figure BDA0000485145000000133
表11
Figure BDA0000485145000000141
比较例1
(样品的制作)
准备四氟乙烯-六氟丙烯共聚物(三井デュポンフロロケミカル制FEP-100J)与四氟乙烯-乙烯共聚物(ETFE：旭硝子制C-88AX)的配合比例变化的混合物，利用缸径20mm的单轴挤压机，使各混合物在螺杆转速10rpm、模具温度390℃下利用平面精压法进行管成形，制作内径1.0mm、外径1.4mm、壁厚0.2mm的样品。
(撕裂强度试验)
在进行了不使用器具仅用手能否撕裂、或者利用剃刀切出切口，能否从切口部撕裂的试验后，对于能撕裂的对象，在长度100mm的样品的一个末端做出40mm的切口，利用拉伸试验机，以200mm／min的速度撕裂，测定此时的最大的力，作为撕裂强度。另外，对于同一组成的样品进行3次测定，求出其加权平均值，如表12所示。
表12
Figure BDA0000485145000000151
(扩张和热收缩性试验)
能够确认，向成形的管内通过扩张装置注入加压氮，测定能否不产生损坏地扩张时，在试验所使用的四氟乙烯-乙烯共聚物(ETFE：旭硝子制C-88AX)与四氟乙烯-六氟丙烯共聚物(三井デュポンフロロケミカル制FEP-100J)的混合物中，只要四氟乙烯-乙烯共聚物占整体的3质量%～10质量%时，就能得到撕裂性和热收缩性。
因此，制作四氟乙烯-乙烯共聚物(ETFE)为整体的10质量%的样品5个，向各样品供给加压氮，在不损坏的程度内尽可能地进行大幅扩张后，测定其大小，接下来将各样品在200℃、20min的条件下加热进行热收缩，同样测定热收缩后的大小，关于ETFE的浓度为10质量%的样品13-1～13-5，结果如表13所示。
表13
Figure BDA0000485145000000152
实施例3
(样品的制作)
准备约10摩尔%的偏氟乙烯、约70摩尔%的四氟化乙烯、约20摩尔%的六氟化丙烯的三元共聚物(THV：Tg46℃)与聚偏氟乙烯(PVDF：ARKEMA(アルケマ)制KYNAR740)的配合比例变化的混合物，利用缸径20mm的2轴挤压机，使各混合物在螺杆转速45rpm、模具温度280℃下进行颗粒成形。
接下来将所得到的颗粒利用缸径20mm的单轴挤压机，在螺杆转速10rpm、模具温度340℃下利用平面精压法进行管成形，制作内径0.5mm、外径0.9mm、壁厚0.2mm的样品14-1至样品14-3。
(撕裂强度试验)
在进行了利用剃刀切出切口、能否从切口部撕裂的试验后，对于能撕裂的对象，在长度100mm的样品的一个末端做出40mm的切口，利用拉伸试验机，以200mm／min的速度撕裂，测定此时的最大的力，作为撕裂强度。另外，对于同一组成的样品进行3次测定，求出其加权平均值，如表14所示。
表14
Figure BDA0000485145000000161
(扩张和热收缩性试验)
制作改变了原料的混合量的试验管，装在扩张试验装置上，向内部注入加压氮，测定能否不产生损坏地扩张，其结果如下表所示。能够确认，在制成的聚偏氟乙烯(PVDF：ARKEMA(アルケマ)制KYNAR740)与THV的混合物中，只要聚偏氟乙烯占整体的2质量%以上时，就能得到撕裂性和热收缩性。
因此，制作聚偏氟乙烯(PVDF)为整体的2质量%、20质量%和30质量%的样品各1个，向各样品供给加压氮，在不损坏的程度内尽可能地进行大幅扩张后，测定其大小，接下来将各样品在200℃、20min的条件下加热进行热收缩，同样测定热收缩后的大小。
关于PVDF的浓度为2质量%的样品15-1，其结果在表15示出。关于PVDF的浓度为20质量%的样品16-1，其结果在表16示出。关于PVDF的浓度为30质量%的样品17-1，其结果在表17示出。
表15
热收缩前内径 热收缩后内径 变化率(％)
15-1 1.20 0.51 57.3
表16
热收缩前内径 热收缩后内径 变化率(％)
16-1 1.19 0.53 55.5
表17
热收缩前内径 热收缩后内径 变化率(％)
17-1 1.19 0.55 53.8
各样品的特性数据如表18所示。
表18
Figure BDA0000485145000000171
产业上的可利用性
本发明的氟树脂制的撕裂管由于撕裂性和热收缩性均良好，故安装在医疗器械等上时，能够与被装体紧密地安装，操作性优良。另外，能够通过将掺有不同种类的热塑性氟树脂的原料熔融挤压成形来制造，因此能够提供一种制造容易，并且撕裂特性稳定的氟树脂制的撕裂管。

Claims (8)

1.一种具有撕裂性的热收缩管，由氟树脂和与所述氟树脂种类不同的树脂的混合物构成，其特征在于，
当施加周期30s、振幅10g的正弦振动应力，以5℃／min的速度进行升温，温度从175℃变化至185℃时的能量损失的变化量ΔEloss为正值。
2.如权利要求1所述的具有撕裂性的热收缩管，其特征在于，ΔEloss为0.05μJ以上。
3.如权利要求1所述的具有撕裂性的热收缩管，其特征在于，在50℃下的储能模量为100MPa以下。
4.一种具有撕裂性的热收缩管，由种类不同的多个氟树脂的混合物构成，其特征在于，
主氟树脂为至少由三种单体制成的聚合物，作为构成单体单元，至少包含四氟乙烯和六氟丙烯。
5.如权利要求4所述的具有撕裂性的热收缩管，其特征在于，
主氟树脂，作为构成单体单元，至少包含四氟乙烯、六氟丙烯和全氟代烷基乙烯基醚。
6.如权利要求4所述的具有撕裂性的热收缩管，其特征在于，
主氟树脂，作为构成单体单元，至少包含四氟乙烯、六氟丙烯和偏二氟乙烯，且玻化温度为40℃以上。
7.如权利要求4所述的具有撕裂性的热收缩管，其特征在于，
主氟树脂之外的氟树脂含有四氟乙烯-乙烯共聚物或者聚偏氟乙烯。
8.如权利要求4所述的具有撕裂性的热收缩管，其特征在于，
主氟树脂与主氟树脂之外的树脂的配合比为质量比98：2至70：30。
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