JP6107613B2

JP6107613B2 - 含フッ素共重合体成形品の製造方法、電線被覆材および摺動部材

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Publication number: JP6107613B2
Application number: JP2013237098A
Authority: JP
Inventors: 正登志阿部; 隆太梁川; 海野　正男; 正男海野; 細田　朋也; 朋也細田
Original assignee: Asahi Glass Co Ltd
Current assignee: AGC Inc
Priority date: 2013-11-15
Filing date: 2013-11-15
Publication date: 2017-04-05
Anticipated expiration: 2033-11-15
Also published as: JP2015096572A

Description

本発明は、含フッ素共重合体成形品の製造方法、電線被覆材および摺動部材に関する。

含フッ素樹脂は、テトラフルオロエチレン重合体に代表されるように、耐熱性、難燃性、耐薬品性、耐候性、非粘着性、低摩擦性、低誘電特性等に優れ、耐熱難燃電線用被覆材料、ケミカルプラント耐食配管材料、農業用ビニールハウス材料、厨房器用離型コート材料等として、幅広い分野に用いられている。特に、テトラフルオロエチレン／ペルフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体（以下、「ＰＦＡ」とも記す。）およびエチレン／テトラフルオロエチレン共重合体（以下、「ＥＴＦＥ」とも記す。）は、前記特性に優れ、溶融成形可能であるため、その用途や成形方法は多岐にわたる。なかでも、ＰＦＡは、ポリテトラフルオロエチレン（以下、「ＰＴＦＥ」とも記す。）と同様、ペルフルオロ系フッ素樹脂であることから、ＰＴＦＥに匹敵する耐熱性、電気特性等の特性を有している。

ところが、含フッ素樹脂からなる成形品は、機械的特性が不充分である。また、含フッ素樹脂からなる成形品は、貯蔵弾性率が低く、耐摩耗性が不充分である。
例えば特許文献１には、ＰＦＡとＰＴＦＥとを含む組成物を固体状態で熱処理することにより、機械的特性等を向上させようとする技術が開示されている。

特表２０１３−５３５５５６号公報

しかし、ＰＦＡとＰＴＦＥとを含む組成物をたとえば押出成形して得られた成形品には、ウエルドラインが生じたり、該ウエルドラインを起点として亀裂が生じたりする場合がある。ウエルドラインは、組成物の均質性が不充分な場合に生じやすい。
また、特許文献１に記載のように、共結晶化の核剤となる低分子量のＰＴＦＥを用いた組成物は、熱処理によって組成物中の成分の結晶構造が大きく変わる。そのため、該組成物の成形品は寸法安定性が悪くなり、熱処理後に熱収縮がみられる。特に成形品が薄膜成形したフィルム、電線被覆材、チューブ等の場合には、熱収縮による厚みむらの影響が大きく、耐摩耗性が低下しやすい。なかでも電線被覆材においては、スクレープ摩耗性の低下が課題となり、自動車電線等の用途での使用が困難となることが予想される。

本発明は、貯蔵弾性率が高く、耐摩耗性に優れた含フッ素共重合体成形品の製造方法を提供する。

本発明は、下記［１］〜［５］の構成を有する。
［１］主鎖および主鎖末端の少なくとも一方にカルボニル基含有基を有し、融点が２５５℃以上である溶融成形可能な含フッ素共重合体（Ａ）を成形して予備成形品を得る工程（Ｉ）と、前記予備成形品を熱処理して成形品を得る工程（ＩＩ）とを有する含フッ素共重合体成形品の製造方法であって、
前記工程（ＩＩ）において、２５０℃以上、かつ、前記含フッ素共重合体（Ａ）の融点よりも５℃以上低い温度で、前記予備成形品の溶融流れ速度をＭＦＲ（Ｉ）とし、前記含フッ素共重合体成形品の溶融流れ速度をＭＦＲ（ＩＩ）としたときの、ＭＦＲ（Ｉ）とＭＦＲ（ＩＩ）との比［ＭＦＲ（ＩＩ）／ＭＦＲ（Ｉ）］が０．０５〜０．５となるように熱処理を行う、含フッ素共重合体成形品の製造方法。
［２］前記含フッ素共重合体（Ａ）が、テトラフルオロエチレンおよびクロロトリフルオロエチレンの少なくとも一方に基づく構成単位（ａ）と、カルボキシ基または酸無水物基を有する炭化水素モノマーに基づく構成単位（ｂ）と、含フッ素モノマー（ただし、テトラフルオロエチレンおよびクロロトリフルオロエチレンを除く。）に基づく構成単位（ｃ）とを含有し、
前記構成単位（ａ）と前記構成単位（ｂ）と前記構成単位（ｃ）の合計モル量に対して、前記構成単位（ａ）が５０〜９９．８９モル％で、前記構成単位（ｂ）が０．０１〜５モル％で、前記構成単位（ｃ）が０．１〜４９．９９モル％である、［１］に記載の含フッ素共重合体成形品の製造方法。
［３］前記含フッ素共重合体（Ａ）が、カルボニル基を有するラジカル重合開始剤またはカルボニル基を有する連鎖移動剤を用いて得られた重合体である、［１］または［２］の含フッ素共重合体成形品の製造方法。
［４］前記［１］〜前記［３］のいずれかの製造方法により得られた電線被覆材。
［５］前記［１］〜前記［３］のいずれかの製造方法により得られた摺動部材。

本発明の含フッ素共重合体成形品の製造方法によれば、貯蔵弾性率が高く、耐摩耗性に優れた含フッ素共重合体成形品を製造できる。

以下の用語の定義は、本明細書および特許請求の範囲にわたって適用される。
「溶融成形可能」であるとは、溶融流動性を示すことを意味する。
溶融流動性を示す指標として、溶融流れ速度（ＭｅｌｔＦｌｏｗＲａｔｅ）（以下、「ＭＦＲ」と言う。）がある。本明細書では、含フッ素共重合体の融点＋５０℃、荷重４９ＮにおけるＭＦＲが２ｇ／１０分以上であれば、溶融成形可能であると定義する。
「構成単位」とは、モノマーが重合することによって形成された該モノマーに由来する単位を意味する。構成単位は、重合反応によって直接形成された単位であっても、重合体を処理することによって該単位の一部が別の構造に変換された単位であってもよい。
「含フッ素モノマー」とは、分子内にフッ素原子を有するモノマーを意味し、「非フッ素モノマー」とは、分子内にフッ素原子を有しないモノマーを意味する。
「主鎖」とは、鎖式化合物の主要な炭素鎖であり、炭素数が最大となる幹にあたる部分を指す。
「カルボニル基含有基」とは、構造中にカルボニル基（−Ｃ（＝Ｏ）−）を含む基をいう。

＜含フッ素共重合体成形品の製造方法＞
本発明の含フッ素共重合体成形品の製造方法は、主鎖および主鎖末端の少なくとも一方にカルボニル基含有基を有し、融点が２５５℃以上である溶融成形可能な含フッ素共重合体（Ａ）を成形し、予備成形品を得る工程（Ｉ）と、予備成形品を特定条件で熱処理し、含フッ素共重合体成形品を得る工程（ＩＩ）とを有する。

（含フッ素共重合体（Ａ））
含フッ素共重合体（Ａ）は溶融成形可能である。含フッ素共重合体（Ａ）の融点＋５０℃、荷重４９ＮにおけるＭＦＲは、上述のとおり２ｇ／１０分以上であり、溶融成形性の点から、３ｇ／１０分以上が好ましく、６ｇ／１０分以上がより好ましく、１０ｇ／１０分以上が特に好ましい。含フッ素共重合体（Ａ）の融点＋５０℃、荷重４９ＮにおけるＭＦＲは、含フッ素共重合体成形品の機械的強度の点から、１００ｇ／１０分以下が好ましく、５０ｇ／１０分以下がより好ましく、３０ｇ／１０分以下が特に好ましい。

含フッ素共重合体（Ａ）の融点は、含フッ素共重合体成形品の機械的強度の点から、２５５℃以上であり、２６０℃以上が好ましく、２８０℃以上が特に好ましい。含フッ素共重合体（Ａ）の融点は、含フッ素共重合体（Ａ）の溶融成形性の点から、３４０℃以下が好ましく、３２０℃以下がより好ましく、３１０℃以下が特に好ましい。
含フッ素共重合体（Ａ）の融点は、該含フッ素共重合体（Ａ）を構成する後述の構成単位の組合せ、各構成単位の含有割合等により調整できる。

含フッ素共重合体（Ａ）は、カルボニル基含有基を主鎖または主鎖末端に有する。カルボニル基含有基を有することにより後述の工程（ＩＩ）の熱処理において、分子間および分子内で架橋構造が形成され、主鎖の分解反応が抑制されると考えられる。これにより、得られる含フッ素共重合体成形品の貯蔵弾性率が高まり、耐摩耗性等が向上すると考えられる。
含フッ素共重合体（Ａ）は、耐熱性の点から、側鎖を有しないものが好ましい。

カルボニル基含有基としては、たとえば、炭素原子間にカルボニル基を含む２価の炭化水素基、カーボネート基、カルボキシ基、ハロホルミル基、アルコキシカルボニル基、酸無水物基等が挙げられる。カルボニル基含有基が含フッ素共重合体（Ａ）の主鎖に存在する場合、カルボニル基含有基としては、炭素原子間にカルボニル基を含む２価の炭化水素基、カーボネート基、酸無水物基が挙げられる。カルボニル基含有基が含フッ素共重合体（Ａ）の主鎖末端に存在する場合、カルボニル基含有基としては、カルボキシ基、ハロホルミル基、アルコキシカルボニル基等の１価の有機基が挙げられる。

炭素原子間にカルボニル基を含む２価の炭化水素基としては、たとえば、炭素数２〜１０のアルキレン基における炭素−炭素の結合間にカルボニル基が組込まれてなる基等が挙げられる。
ハロホルミル基は、−Ｃ（＝Ｏ）−Ｘ（ただし、Ｘはハロゲン原子である。）で表される。Ｘとしては、フッ素原子、塩素原子、臭素原子等が挙げられ、フッ素原子が好ましい。すなわち、ハロホルミル基としては、フルオロホルミル基（「カルボニルフルオリド基」とも称する。）が好ましい。
アルコキシカルボニル基におけるアルコキシ基は、炭素数１〜４のアルコキシ基が好ましく、メトキシ基またはエトキシ基が特に好ましい。
含フッ素共重合体（Ａ）は、カルボニル基含有基を１種有しても、２種以上有してもよい。

含フッ素共重合体（Ａ）がカルボニル基を有することに基づく、含フッ素共重合体（Ａ）中のカルボニル基含有量は、該含フッ素共重合体（Ａ）の主鎖の炭素数１×１０^６個に対して１０〜６００００個が好ましく、１００〜１００００個が好ましく、３００〜５０００個が好ましい。上記範囲の下限値以上であれば、工程（ＩＩ）の熱処理による貯蔵弾性率および耐摩耗性の向上効果が充分に得られ、上記範囲の上限値以下であれば、含フッ素共重合体成形品の熱安定性がより優れる。
含フッ素共重合体（Ａ）の主鎖の炭素数は、２０００〜５００００個が好ましく、３０００〜３００００個がより好ましく、５０００〜２５０００個が特に好ましい。

含フッ素共重合体（Ａ）が有するカルボニル基含有量は、たとえば、特開２００７−３１４７２０号公報に記載のように、赤外吸収スペクトル分析法によりカルボニル基を有する構成単位の割合を測定し、該割合からカルボニル基の量を算出することにより求められる。

含フッ素共重合体（Ａ）は、カルボニル基含有基の他、アミド基、水酸基、アミノ基からなる群から選ばれる少なくとも１種の官能基を有してもよい。

含フッ素共重合体（Ａ）としては、テトラフルオロエチレン（以下、「ＴＦＥ」とも記す。）およびクロロトリフルオロエチレン（以下、「ＣＴＦＥ」とも記す。）の少なくとも一方に基づく構成単位（ａ）と、カルボキシ基または酸無水物基を有する炭化水素モノマーに基づく構成単位（ｂ）と、含フッ素モノマー（ただし、ＴＦＥおよびＣＴＦＥを除く。）に基づく構成単位（ｃ）とを含有するものが好ましい。構成単位（ｂ）を形成するカルボキシ基または酸無水物基を有する炭化水素モノマーを用いることによって、含フッ素共重合体（Ａ）の主鎖中にカルボニル基含有基が導入される。

構成単位（ｂ）を形成するカルボキシ基または酸無水物基を有する炭化水素モノマー（以下、「ＡＭモノマー」とも記す。）としては、イタコン酸、シトラコン酸、５−ノルボルネン−２，３−ジカルボン酸、マレイン酸等のジカルボン酸、無水イタコン酸（以下、「ＩＡＨ」とも記す。）、無水シトラコン酸（以下、「ＣＡＨ」とも記す。）、５−ノルボルネン−２，３−ジカルボン酸無水物（以下、「ＮＡＨ」とも記す。）、無水マレイン酸等のジカルボン酸の酸無水物が挙げられる。ＡＭモノマーは、１種を使用しても、２種以上を使用してもよい。ＡＭモノマーとしては、熱安定性の点から、ＩＡＨ、ＣＡＨおよびＮＡＨのうちの１種以上が好ましい。

構成単位（ｃ）を形成する含フッ素モノマーとしては、フッ化ビニル、フッ化ビニリデン（以下、「ＶｄＦ」とも記す。）、トリフルオロエチレン、ヘキサフルオロプロピレン（以下、「ＨＦＰ」とも記す。）等のフルオロオレフィン；ＣＦ_２＝ＣＦＯＲ^１（ここで、Ｒ^１は炭素数１〜１０であり、炭素結合間にエーテル性の酸素原子を含んでもよいペルフルオロアルキル基である。）；ＣＦ_２＝ＣＦＯＲ^２ＳＯ_２Ｘ^１（Ｒ^２は炭素数１〜１０の酸素原子を含んでもよいペルフルオロアルキレン基、Ｘ^１はハロゲン原子または水酸基である。）；ＣＦ_２＝ＣＦＯＲ^３ＣＯ_２Ｘ^２（ここで、Ｒ^３は炭素数１〜１０であり、炭素結合間にエーテル性の酸素原子を含んでもよいペルフルオロアルキレン基、Ｘ^２は水素原子または炭素数３以下のアルキル基である。）；ＣＦ_２＝ＣＦ（ＣＦ_２）_ｐＯＣＦ＝ＣＦ_２（ここで、ｐは１または２である。）；ＣＨ_２＝ＣＸ^３（ＣＦ_２）_ｑＸ^４（ここで、Ｘ^３は水素原子またはフッ素原子、ｑは２〜１０の整数、Ｘ^４は水素原子またはフッ素原子である。）およびペルフルオロ（２−メチレン−４−メチル−１、３−ジオキソラン）等が挙げられる。なかでも、機械強度、耐屈曲性および耐熱性の観点からＶｄＦ、ＨＦＰ、ＣＦ_２＝ＣＦＯＲ^１およびＣＨ_２＝ＣＸ^３（ＣＦ_２）_ｑＸ^４からなる群から選ばれる１種以上が好ましく、ＣＦ_２＝ＣＦＯＲ^１およびＣＨ_２＝ＣＸ^３（ＣＦ_２）_ｑＸ^４のうちの１種以上がより好ましい。

ＣＦ_２＝ＣＦＯＲ^１としては、ＣＦ_２＝ＣＦＯＣＦ_２ＣＦ_３、ＣＦ_２＝ＣＦＯＣＦ_２ＣＦ_２ＣＦ_３、ＣＦ_２＝ＣＦＯＣＦ_２ＣＦ_２ＣＦ_２ＣＦ_３、ＣＦ_２＝ＣＦＯ（ＣＦ_２）_８Ｆ等が挙げられ、なかでも、ＣＦ_２＝ＣＦＯＣＦ_２ＣＦ_２ＣＦ_３が好ましい。
ＣＨ_２＝ＣＸ_３（ＣＦ_２）_ｑＸ^４としては、ＣＨ_２＝ＣＨ（ＣＦ_２）_２Ｆ、ＣＨ_２＝ＣＨ（ＣＦ_２）_３Ｆ、ＣＨ_２＝ＣＨ（ＣＦ_２）_４Ｆ、ＣＨ_２＝ＣＦ（ＣＦ_２）_３Ｈ、ＣＨ_２＝ＣＦ（ＣＦ_２）_４Ｈ等が挙げられ、なかでも機械強度、耐屈曲性および耐熱性の観点からＣＨ_２＝ＣＨ（ＣＦ_２）_４ＦおよびＣＨ_２＝ＣＨ（ＣＦ_２）_２Ｆの１種以上が好ましい。

構成単位（ａ）〜（ｃ）の含有割合は、構成単位（ａ）と構成単位（ｂ）と構成単位（ｃ）との合計モル量に対して、構成単位（ａ）が５０〜９９．８９モル％で、構成単位（ｂ）が０．０１〜５モル％で、構成単位（ｃ）が０．１〜４９．９９モル％であることが好ましく、構成単位（ａ）が５０〜９９．４モル％で、構成単位（ｂ）が０．１〜３モル％で、構成単位（ｃ）が０．５〜４９．９モル％であることがより好ましく、構成単位（ａ）が５０〜９８．９モル％で、構成単位（ｂ）が０．１〜２モル％で、構成単位（ｃ）が１〜４９．９モル％であることが特に好ましい。
構成単位（ａ）〜（ｃ）の含有割合が上記範囲内であれば、含フッ素共重合体（Ａ）は溶融時の垂れ抵抗性に優れる。また、工程（ＩＩ）の熱処理による貯蔵弾性率および耐摩耗性の向上効果が充分に得られるとともに、含フッ素共重合体成形品は耐熱性、耐薬品性、高温での形状保持性に優れる。

含フッ素共重合体（Ａ）は、上述の構成単位（ａ）〜（ｃ）の他に、非フッ素モノマー（ただし、カルボキシ基または酸無水物基を有する炭化水素モノマーを除く。）に基づく構成単位（ｄ）を含有してもよい。
非フッ素モノマーとしては、エチレン（以下、「Ｅ」とも記す。）、プロピレン（以下、「Ｐ」とも称する。）等の炭素数３以下のオレフィン、酢酸ビニル（以下、「ＶＯＡ」とも記す。）等のビニルエステル等が挙げられる。非フッ素モノマーは、１種を使用しても、２種以上を使用してもよい。非フッ素モノマーとしては、Ｅ、ＰおよびＶＯＡの１種以上が好ましく、Ｅがより好ましい。

含フッ素共重合体（Ａ）が構成単位（ｄ）を含有する場合、構成単位（ａ）と構成単位（ｂ）と構成単位（ｃ）と構成単位（ｄ）との合計モル量に対する、「構成単位（ａ）＋構成単位（ｂ）＋構成単位（ｃ）」の合計モル量の割合は、４０モル％以上が好ましく、４５モル％以上がより好ましく、５０モル％以上が特に好ましい。

構成単位（ａ）〜（ｃ）または構成単位（ａ）〜（ｄ）の組合せとしては、たとえば、ＴＦＥ／ＮＡＨ／ＣＦ_２＝ＣＦＯＣＦ_２ＣＦ_２ＣＦ_３、ＴＦＥ／ＩＡＨ／ＣＦ_２＝ＣＦＯＣＦ_２ＣＦ_２ＣＦ_３、ＴＦＥ／ＣＡＨ／ＣＦ_２＝ＣＦＯＣＦ_２ＣＦ_２ＣＦ_３、ＴＦＥ／ＩＡＨ／ＨＦＰ、ＴＦＥ／ＣＡＨ／ＨＦＰ、ＴＦＥ／ＩＡＨ／ＶｄＦ、ＴＦＥ／ＣＡＨ／ＶｄＦ、ＴＦＥ／ＩＡＨ／ＣＨ_２＝ＣＨ（ＣＦ_２）_４Ｆ／Ｅ、ＴＦＥ／ＣＡＨ／ＣＨ_２＝ＣＨ（ＣＦ_２）_４Ｆ／Ｅ、ＴＦＥ／ＩＡＨ／ＣＨ_２＝ＣＨ（ＣＦ_２）_２Ｆ／Ｅ、ＴＦＥ／ＣＡＨ／ＣＨ_２＝ＣＨ（ＣＦ_２）_２Ｆ／Ｅ、ＣＴＦＥ／ＩＡＨ／ＣＨ_２＝ＣＨ（ＣＦ_２）_４Ｆ／Ｅ、ＣＴＦＥ／ＣＡＨ／ＣＨ_２＝ＣＨ（ＣＦ_２）_４Ｆ／Ｅ、ＣＴＦＥ／ＩＡＨ／ＣＨ_２＝ＣＨ（ＣＦ_２）_２Ｆ／Ｅ、ＣＴＦＥ／ＣＡＨ／ＣＨ_２＝ＣＨ（ＣＦ_２）_２Ｆ／Ｅが挙げられる。

含フッ素共重合体（Ａ）は、適切な重合方法で製造して得られた重合体を用いても、市販品を用いてもよい。重合方法としては、塊状重合；フッ化炭化水素、塩化炭化水素、フッ化塩化炭化水素、アルコール、炭化水素等の有機溶媒を使用する溶液重合による手法；水性媒体および必要に応じて適当な有機溶剤を使用する懸濁重合による手法；水性媒体および乳化剤を使用する乳化重合による手法；等が挙げられ、なかでも溶液重合による手法が好ましい。
重合条件は特に限定されない。重合温度は０〜１００℃が好ましく、２０〜９０℃がより好ましい。重合圧力は０．１〜１０ＭＰａが好ましく、０．５〜３ＭＰａがより好ましい。重合時間は１〜３０時間が好ましい。

重合においては、上記構成単位（ｂ）を形成するＡＭモノマーを用いることによって、含フッ素共重合体にカルボニル基含有基を導入できる。カルボキシ基または酸無水物基を有する炭化水素モノマーは、原料として用いる全モノマー１００モル％に対して０．０１〜５モル％使用することが好ましく、０．１〜３モル％使用することがより好ましく、０．１〜２モル％使用することが特に好ましい。上記範囲内であれば、工程（ＩＩ）の熱処理により、貯蔵弾性率が高く、耐摩耗性に優れた含フッ素共重合体成形品が得られやすく、重合速度も優れる。
重合中、ＡＭモノマーが重合で消費されるにしたがって、消費された量を連続的または断続的に重合槽内に供給し、ＡＭモノマーの濃度を上記範囲内に維持することが好ましい。

重合においては、ラジカル重合開始剤を使用できる。
ラジカル重合開始剤は、その半減期が１０時間である温度が０〜１００℃であることが好ましく、２０〜９０℃であることがより好ましい。このようなラジカル重合開始剤としては、アゾビスイソブチロニトリル等のアゾ化合物；（ペルフルオロブチリル）ペルオキシド、オクタノイルペルオキシド、ベンゾイルペルオキシド、ラウロイルペルオキシド等の非フッ素系ジアシルペルオキシド；ジイソプロピルペルオキシジカ−ボネート等のペルオキシジカーボネート；ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシピバレート、ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシイソブチレート、ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシアセテート等のペルオキシエステル；（Ｚ（ＣＦ_２）_ｒＣＯＯ）_２（ここで、Ｚは水素原子、フッ素原子または塩素原子、ｒは１〜１０の整数である。）で表される化合物等の含フッ素ジアシルペルオキシド；過硫酸カリウム、過硫酸ナトリウム、過硫酸アンモニウム等の無機過酸化物等；が挙げられる。
ここでラジカル重合開始剤として、ペルオキシジカーボネート、ペルオキシエステル等のカルボニル基を有する開始剤を使用すると、含フッ素共重合体（Ａ）の主鎖末端にカルボニル基含有基を導入できる。具体的には、ジ−ｎ−プロピルパーオキシジカーボネート、ジイソプロピルパーオキシカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、ビス（４−ｔ−ブチルシクロヘキシル）パーオキシジカーボネート、ジ−２−エチルヘキシルパーオキシジカーボネートなどが挙げられる。

重合においては、ＭＦＲの制御等を目的として、連鎖移動剤を使用できる。
連鎖移動剤としては、メタノール、エタノール等のアルコール、１，３−ジクロロ−１，１，２，２，３−ペンタフルオロプロパン、１，１−ジクロロ−１−フルオロエタン等のクロロフルオロハイドロカーボン、ペンタン、ヘキサン、シクロヘキサン等のハイドロカーボン、酢酸、無水酢酸、酢酸メチル等が挙げられる。
ここで連鎖移動剤として、たとえば、酢酸、無水酢酸、酢酸メチル等のカルボニル基を有する連鎖移動剤を用いると、含フッ素共重合体（Ａ）の主鎖の末端にカルボニル基含有基を導入できる。

カルボニル基を有するラジカル重合開始剤と、カルボニル基を有する連鎖移動剤を併用してもよい。また、カルボニル基を有するラジカル重合開始剤およびカルボニル基を有する連鎖移動剤のうちの１種以上を用い、かつ、ＡＭモノマーを用い、含フッ素共重合体（Ａ）の主鎖中および主鎖の末端の両方にカルボニル基含有基を導入してもよい。

含フッ素共重合体（Ａ）は、主鎖末端に水酸基を有していてもよい。連鎖移動剤として、エチレングリコール、プロピレングリコール等の水酸基を有する連鎖移動剤を用いると、含フッ素共重合体（Ａ）の主鎖末端に水酸基を導入できる。

含フッ素共重合体（Ａ）は、カルボニル基を有しない含フッ素共重合体を加熱して、該共重合体を部分的に熱分解することで、カルボニル基を生成させる方法でも製造できる。

（工程（Ｉ））
工程（Ｉ）は、含フッ素共重合体（Ａ）を溶融成形法により成形し、予備成形品を製造する工程である。
溶融成形法としては、押出成形、射出成形、圧縮成形、ブロー成形等の成形法が挙げられる。成形法は、後述の工程（ＩＩ）を経て得られる含フッ素共重合体成形品の用途、形状等に応じて選択される。
たとえば、含フッ素共重合体成形品の用途が電線被覆材、フィルム、チューブ材等である場合には、押出成形が主に採用され、含フッ素共重合体成形品の用途が軸受け、歯車、ギア部材、摺動部材、電子機器、スペーサー、ローラー、カム等である場合には、射出成形が主に採用される。

予備成形品の溶融流れ速度（以下、「ＭＦＲ（Ｉ）」とも記す。）は、成形性及び機械強度の観点から０．１〜１００ｇ／１０分であるのが好ましく、１〜３０ｇ／１０分であるのが特に好ましい。予備成形品の溶融流れ速度は、含フッ素共重合体（Ａ）の分子量や、溶融成形法による成形時の熱履歴を調整することにより制御できる。
成形時の熱履歴は、たとえば押出成形の場合、押し出し機の成形速度、スクリュー回転数または原料のフィード流量などを変更して、滞留時間またはせん断発熱を調整することにより行える。その結果、予備成形品の溶融流れ速度は制御される。
含フッ素共重合体（Ａ）の分子量は、主として連鎖移動剤の種類や添加量によって制御される。
なお、予備成形品の溶融流れ速度ＭＦＲ（Ｉ）および後述の含フッ素共重合体成形品の溶融流れ速度ＭＦＲ（ＩＩ）は、いずれも３７２℃、４９Ｎの荷重下で測定された値である。

工程（Ｉ）において、樹脂として含フッ素共重合体（Ａ）のみを用いた場合は、他の樹脂を混合する必要がないため、種類の異なる複数種の樹脂を含む組成物を押出成形等で成形した場合に生じやすいウエルドラインや、該ウエルドラインを起点とした亀裂のない予備成形品を製造できる。

工程（Ｉ）では、含フッ素共重合体（Ａ）に、必要に応じて充填剤、可塑剤、難燃剤等の添加剤を添加して成形してもよい。
充填剤としては、高分子充填剤が挙げられる。
高分子充填剤としては、ポリカーボネート、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリアリレート、ポリカプロラクトン、フェノキシ樹脂、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリアリールケトン、ポリイミド、熱可塑性ポリイミド、ポリエーテルイミド、ポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド１１、ポリアミド１２、ポリアミド６１０、ポリフェニレンオキシド、ポリフェニレンスルフィド、ポリテトラフルオロエチレン、ＡＢＳ、ＰＭＭＡ、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリブタジエン、ブタジエン−スチレン共重合体、エチレン−プロピレン共重合体、ＥＰＤＭ、スチレン−ブタジエンブロック共重合体、ブタジエン−アクリロニトリル共重合体、アクリルゴム、スチレン−無水マレイン酸共重合体、スチレン−フェニルマレイミド共重合体等が挙げられる。
高分子充填剤は、アロイまたはブレンドにより、含フッ素共重合体（Ａ）中に分散していることが望ましい。
一方、無機充填剤としては、ＣａＣＯ_３、ＳｉＯ_２、ＴｉＯ_２、ＢａＳＯ_４、ＺｎＯ、Ａｌ（ＯＨ）_３、Ｍｇ（ＯＨ）_２、タルク、マイカ等が挙げられる。また、有機物充填剤としてはカーボンブラック、カーボンナノチューブ等が挙げられる。
可塑剤としては、フタル酸エステル、アジピン酸エステル等が挙げられ、難燃剤としては、リン酸エステル等が挙げられる。
これら添加剤の含有量の総量は、体積比として、含フッ素共重合体（Ａ）：添加剤＝１００：１〜８０となる範囲が好ましい。高分子充填剤は、体積比として、含フッ素共重合体（Ａ）：高分子充填剤＝１００：０．１〜５０となる範囲が好ましい。可塑剤は、体積比として、含フッ素共重合体（Ａ）：可塑剤＝１００：１〜５０となる範囲が好ましい。また、難燃剤は、体積比として、含フッ素共重合体（Ａ）：難燃剤＝１００：１〜３０となる範囲が好ましい。

（工程（ＩＩ））
工程（ＩＩ）は、工程（Ｉ）で得られた予備成形品を熱処理し、含フッ素共重合体成形品を得る工程である。成形品の用途には特に制限はなく、たとえば、フィルム、電線被覆材、摺動部材、ギア部材などが挙げられる。

工程（ＩＩ）では、予備成形品の溶融流れ速度をＭＦＲ（Ｉ）とし、含フッ素共重合体成形品の溶融流れ速度をＭＦＲ（ＩＩ）とした時に、ＭＦＲ（ＩＩ）とＭＦＲ（Ｉ）との比［ＭＦＲ（ＩＩ）／ＭＦＲ（Ｉ）］が０．０５〜０．５となるように、２５０℃以上、かつ、含フッ素共重合体（Ａ）の融点よりも５℃以上低い温度で、予備成形品を熱処理する。このように予備成形品を熱処理することにより、貯蔵弾性率および耐摩耗性が向上し、貯蔵弾性率が高く、耐摩耗性の優れた含フッ素共重合体成形品が得られる。また、高温での形状保持性に優れた含フッ素共重合体成形品が得られる。

工程（ＩＩ）では、［ＭＦＲ（ＩＩ）／ＭＦＲ（Ｉ）］が０．０５〜０．４となるように熱処理することが好ましく、０．０５〜０．３５となるように熱処理することがより好ましく、０．１〜０．３となるように熱処理することが特に好ましい。［ＭＦＲ（ＩＩ）／ＭＦＲ（Ｉ）］が上記範囲内であると、熱処理が適度であり、貯蔵弾性率および耐摩耗性の向上効果が充分に得られる。［ＭＦＲ（ＩＩ）／ＭＦＲ（Ｉ）］が上記範囲の上限値を超えると、熱処理が不充分となり、上記範囲の下限値未満であると、熱劣化が進行する。

［ＭＦＲ（ＩＩ）／ＭＦＲ（Ｉ）］は、工程（ＩＩ）における熱処理温度を調整する方法、熱処理時間を調整する方法、これらを組み合わせる方法等により、制御できる。
熱処理温度は、２５０℃以上、かつ、含フッ素共重合体（Ａ）の融点よりも５℃以上低い温度であって、［ＭＦＲ（ＩＩ）／ＭＦＲ（Ｉ）］が上記範囲内となる温度であればよく、２６０℃以上、かつ、含フッ素共重合体（Ａ）の融点よりも５℃以上低い温度であることが好ましい。熱処理温度が上記範囲の下限値以上であれば、熱処理が短時間で済み、含フッ素共重合体成形品の生産性に優れる。上記範囲の上限値以下であれば、含フッ素共重合体成形品の熱劣化を抑制できる。
熱処理時間は、たとえば１時間以上３６０時間未満が好ましく、３時間以上３３６時間未満がより好ましく、６時間以上１９２時間未満が特に好ましい。

熱処理設備としては特に限定されず、たとえば熱風循環式乾燥機、ウィケット乾燥機、トンネル型乾燥機、赤外線乾燥機など種々の乾燥機が挙げられる。

＜含フッ素共重合体成形品＞
上述の製造方法で製造された含フッ素共重合体成形品は、たとえば、電線被覆材、フィルム、チューブ材、軸受け、歯車、ギア部材、摺動部材、電子機器、スペーサー、ローラー、カム等の様々な用途に使用される。
特に、樹脂として含フッ素共重合体（Ａ）のみを用いた場合は、種類の異なる複数種の樹脂を含む組成物を押出成形等で成形した場合に生じやすいウエルドラインや、該ウエルドラインを起点とした亀裂のない、電線被覆材等の含フッ素共重合体成形品を製造できる。よって、本発明の製造方法によって得られる含フッ素共重合体成形品としては、複数の樹脂を含む組成物を用いた場合にはウエルドラインが形成されやすい電線被覆材、チューブ材等の押出成形品が好ましい。

＜作用効果＞
本発明の製造方法においては、主鎖および主鎖末端の少なくとも一方にカルボニル基含有基を有する含フッ素共重合体（Ａ）を用いているため、予備成形品を熱処理することにより、分子間および分子内で架橋構造が形成され、主鎖の分解反応と該分解反応に起因する含フッ素共重合体成形品の脆化が抑制されると考えられる。そのため、得られる含フッ素共重合体成形品の貯蔵弾性率、耐摩耗性等が向上すると推察できる。架橋構造は、カルボニル基が熱により活性ラジカルを発生することで分子内および分子間で共有結合が生じ、その結果、形成されるものと推察できる。仮に、カルボニル基含有基を有しない含フッ素共重合体の予備成形品を熱処理した場合には、架橋構造が充分には形成されない。そのため、主鎖の分解反応が架橋反応よりも優先的に進行する等し、含フッ素共重合体成形品の物性は充分には向上しないと考えられる。

以下に実施例を挙げて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれに限定されない。
例１〜１３中、例１〜７は実施例、例８〜１３は比較例である。
＜評価方法＞
以下の方法により、各種測定、試験および評価を行った。
（共重合組成）
溶融ＮＭＲ分析、フッ素含有量分析および赤外吸収スペクトル分析により測定したデータから算出した。
（融点）
熱分析装置「ＥＸＳＴＡＲＤＳＣ７０２０」（セイコーインスツル社製）を用いて、１０℃／分の速度で昇温したときの融解ピークを記録し、極大値に対応する温度（℃）を融点とした。

（ＭＦＲ）
プレス成形品を１〜５ｍｍ角に細かくカットして得られたサンプルを５ｇ用いて、「メルトインデクサー」（タカラサーミスタ社製）により、３７２℃、４９Ｎ荷重の条件下、直径２ｍｍ、長さ８ｍｍのノズルから１０分間に流出する質量（ｇ）を測定することで、ＭＦＲを求めた。サンプルを充分に溶融させるため、シリンダー内において、測定温度で５分間滞留させた後に、測定を行った。
ＭＦＲは、樹脂成分の分子量の目安であり、ＭＦＲが大きければ分子量が小さく、ＭＦＲが小さければ分子量が大きいことを表す。

（［ＭＦＲ（ＩＩ）／ＭＦＲ（Ｉ）］）
上述の測定法により、熱処理前のプレス成形品（予備成形品）の溶融流れ速度ＭＦＲ（Ｉ）と、熱処理後のプレス成形品（含フッ素共重合体成形品）の溶融流れ速度ＭＦＲ（ＩＩ）をそれぞれ測定し、ＭＦＲ（Ｉ）とＭＦＲ（ＩＩ）との比［ＭＦＲ（ＩＩ）／ＭＦＲ（Ｉ）］を求めた。測定には、プレス成形品を１〜５ｍｍ角に細かくカットして用いた。

（貯蔵弾性率）
動的粘弾性装置「ＤＭＳ６１００」（セイコーインスツル社製）を用い、引っ張りモード、周波数１Ｈｚの条件で、２℃／分で昇温し、２３℃における貯蔵弾性率を測定した。
（曲げ試験）
大型テンシロン万能試験機（東洋ボールドウィン社製）を用い、曲げ強度（ＭＰａ）および曲げ弾性率（ＭＰａ）を測定した。具体的には、ロードセル：１００（ｋｇ）、クロスヘッドスピード：１（ｍｍ／ｍｉｎ）、支点間距離：４０（ｍｍ）の条件下で測定を実施し、下式（１）および（２）を用いて、曲げ強度σおよび曲げ弾性率Ｅを求めた。
σ＝３ＦＬ／（２ｂｈ^２）・・・（１）
ただし、Ｆ：曲げ荷重（Ｎ）、Ｌ：支点間距離（ｍｍ）、ｂ；サンプル幅（ｍｍ）、ｈ：厚み（ｍｍ）。
Ｅ＝Ｌ^３／（４ｂｈ^３）×Ｉ・・・（２）
ただし、Ｉ：傾き＝ΔＦ／ΔＳ、Ｓ：たわみ。

（耐摩耗性（スクレープ摩耗））
下記の電線押し出し成型により得られたサンプル試験片を長さ２ｍに切り出し、安田精機社製、製品名「マグネットワイヤー摩耗試験機（往復式）」を用い、ＩＳＯ６７２２−１に準拠した試験方法によって、スクレープ摩耗試験を実施した。具体的には、ニードル直径：０．４５±０．０１ｍｍ、ニードル材質：ＳＵＳ３１６（ＪＩＳＫ−Ｇ７６０２準拠）、摩耗距離：１５．５±１ｍｍ、摩耗速度：５５±５回／ｍｉｎ、荷重：７Ｎ、試験環境：２３±１℃の条件下で実施した。摩耗抵抗はニードルの往復運動によって、導体が絶縁被覆から露出するまでに要したニードルの往復回数であらわされる。摩耗抵抗（回数）が多ければ、その電線被覆材の耐摩耗性は優れる。
（電線押し出し成型）
電線製造装置として、下記の構成のものを用い、電線径の厚み精度が±０．０３ｍｍとなるように、サンプル試験片を作成した。成型温度は３５０℃の条件下で実施した。
押出機：アイ・ケー・ジー社製、ＭＳ３０−２５押し出し機、
スクリュー：ＩＫＧ社製、フルフライト、Ｌ／Ｄ＝２４、φ３０ｍｍ、
電線ダイスクロスヘッド：ユニテック社製、最大導体径：３ｍｍ、最大ダイス孔径：２０ｍｍ、
電線引き取り機、巻き取り機：聖製作所社製。
芯線としては、安田工業社製（練り線、芯線径：１．８ｍｍ、構成：３７／０．２６ｍｍ（１層：右撚７本、２層：左撚１２本、３層：右撚１８本））のものを用意した。

（耐摩耗性（滑り摩耗））
回転式摩擦摩耗試験機を用い、ＪＩＳ−Ｋ−７２１８に準拠した試験方法により、板状のサンプル片の耐摩耗性を評価した。具体的には、対金属（サンプル片に対する相手材：ＳＭＣ４５、２ｃｍ^２）、荷重１０ｋｇｆ（９８Ｎ）、速度０．５ｍ／秒の条件で２４時間の摺動試験を行い、試験後の摩耗量（ｃｍ^３）を測定した。

＜製造例１＞
含フッ素共重合体（Ａ１）を以下のようにして製造した。
ＴＦＥ（構成単位（ａ）のモノマー）、ＮＡＨ（構成単位（ｂ）のモノマー）およびＣＦ_２＝ＣＦＯ（ＣＦ_２）_３Ｆ（ペルフルオロプロピルビニルエーテル。以下、「ＰＰＶＥ」とも記す。）（構成単位（ｃ）のモノマー）を、以下のように重合して、含フッ素共重合体（Ａ１）を得た。
まず、３６９ｋｇの１，３−ジクロロ−１，１，２，２，３−ペンタフルオロプロパン「ＡＫ２２５ｃｂ」（旭硝子社製）（以下、「ＡＫ２２５ｃｂ」とも称する。）と、３０ｋｇのＰＰＶＥ（旭硝子社製）とを予め脱気し、内容積４３０Ｌの重合槽に入れた。
重合槽内を、５０℃に昇温し、ＴＦＥを重合槽内に送り込むことで０．８９ＭＰａ／Ｇまで昇圧した。
重合開始剤として、０．３６質量％の（ペルフルオロブチリル）ペルオキシド／ＡＫ２２５ｃｂ溶液を、１分間に６．２５ｍＬの速度で合計３Ｌを重合槽内に送り込み、重合を行った。
重合中は、重合槽内を０．８９ＭＰａ／Ｇに維持するため、ＴＦＥ（旭硝子社製）を重合槽内に送り込んだ。同時に、該ＴＦＥを１００モル％とした場合に、０．１モル％のＮＡＨ（日立化成社製）を重合槽内に送り込んだ。
重合開始８時間後、３２ｋｇのＴＦＥを仕込んだ時点で、重合槽内を室温まで降温し、常圧まで降圧し、含フッ素共重合体（Ａ１）を含むスラリを得た。
得られたスラリを固液分離した後、１５０℃で１５時間乾燥し、３３ｋｇの含フッ素共重合体（Ａ１）の造粒物を得た。

含フッ素共重合体（Ａ１）の共重合組成は、（ＴＦＥに基づく構成単位）：（ＮＡＨに基づく構成単位）：（ＰＰＶＥに基づく構成単位）＝９７．９：０．１：２．０（モル比）であった。
含フッ素共重合体（Ａ１）の比重は、２．１５、融点は３００℃、３７２℃、４９Ｎ荷重でのＭＦＲ（Ｉ）は１７．２ｇ／１０分、融点＋５０℃、４９Ｎ荷重でのＭＦＲは１３．２７ｇ／１０分であった。

〔例１〜１１〕
製造例１で得られた含フッ素共重合体（Ａ１）の造粒物をプレス成形し、８０ｍｍ×８０ｍｍ×０．２５ｍｍ±０．０５のプレス成形品（ａ）を得た。プレス成形は、メルト熱プレス機「ホットプレス二連式」（テスター産業社製）を用い、３５０℃、１０ＭＰａ、プレス時間５分のプレス条件で行った。
得られたプレス成形品（ａ）から、長さ３０ｍｍ、幅５ｍｍ、厚み０．２５±０．０５ｍｍの板状のサンプル片を切り出し、表１に示す各例の条件（熱処理温度および熱処理時間）で、熱処理を実施した。熱処理後のサンプル片について、上述の方法で貯蔵弾性率を測定した。結果を表１に示す。
一方、製造例１で得られた含フッ素共重合体（Ａ１）の造粒物を用いて、上述の方法で電線押し出し成型を実施し、電線被覆材のサンプル試験片（電線径：φ２．８ｍｍ、被覆厚み：０．５ｍｍ）を得た。得られたサンプル試験片について、表１に示す各例の条件で熱処理を実施し、熱処理後のサンプル片について、上述の方法で耐摩耗性（スクレープ摩耗）の試験を実施した。結果を表１に示す。
また、上述の方法で、［ＭＦＲ（ＩＩ）／ＭＦＲ（Ｉ）］を求めた。結果を表１に示す。

さらに、例６、８、１０においては、上述のプレス成形品（ａ）の成形時と同じ条件でプレス成形して、長さ８０ｍｍ、幅８０ｍｍ、厚み１．０±０．０５ｍｍのプレス成形品（ｂ）を得て、得られたプレス成形品（ｂ）から、長さ４０ｍｍ、幅４０ｍｍ、厚み１．０±０．０５ｍｍの板状のサンプル片を切り出し、表２に示す各例の条件で、熱処理を実施した。熱処理後のサンプル片について、上述の方法で耐摩耗性（滑り摩耗）を評価した。結果を表２に示す。
さらに、例６、８、１０においては、上述のプレス成形品（ａ）の成形時と同じ条件でプレス成形して、１３０ｍｍ×１３０ｍｍ×３ｍｍ±０．１のプレス成形品（ｃ）を得て、得られたプレス成形品（ｃ）から、長さ６０ｍｍ、幅２５ｍｍ、厚み３ｍｍ±０．１の板状のサンプル片を切り出し、表２に示す各例の条件で、熱処理を実施した。熱処理後のサンプル片について、上述の方法で曲げ試験を実施し、曲げ強度および曲げ弾性率を求めた。結果を表２に示す。
なお、例８においては、熱処理を実施しなかった。

〔例１２および例１３〕
含フッ素共重合体（Ａ１）のかわりに、ＰＦＡ−１（ＴＦＥ／ペルフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体、融点３０５℃、ＭＦＲ１３．６ｇ／１０分、旭硝子社製、製品名「ＦｌｕｏｎＰＦＡ７３ＰＴ」）を用いた。例１２においては、例８と同様に熱処理を実施せず、各種測定等を行った。例１３においては、例６と同様の条件で熱処理を行い、各種測定等を行った。ＰＦＡ−１は、カルボニル基を有しない。結果を表１および表２に示す。

表１に示すように、含フッ素共重合体（Ａ１）の予備成形品を特定の条件で熱処理した例１〜７によれば、熱処理を実施しなかった例８と比較して、貯蔵弾性率および耐摩耗性（スクレープ摩耗）が向上した。また、電線被覆材においてウエルドラインは認められなかった。例９および例１０は熱処理が不充分であり、貯蔵弾性率および耐摩耗性（スクレープ摩耗）の向上が認めらなかった。例１１は熱処理が過度であり、貯蔵弾性率および耐摩耗性（スクレープ摩耗）が低下した。
ＰＦＡ−１の予備成形品を特定の条件で熱処理した例１３は、熱処理をしない例１２と同程度の貯蔵弾性率および耐摩耗性（スクレープ摩耗）であり、これらの特性の向上が認められなかった。これは、ＰＦＡ−１はカルボニル基含有基を有さず、そのため、熱処理を行っても架橋構造が形成されないことに起因すると考えられる。

表２に示すように、含フッ素共重合体（Ａ１）の予備成形品を特定の条件で熱処理した例６によれば、熱処理を実施しなかった例８と比較して、曲げ強度、曲げ弾性率および耐摩耗性（滑り摩耗）が向上した。例１０は熱処理が不充分であり、曲げ強度、曲げ弾性率および耐摩耗性（滑り摩耗）の向上が認められなかった。
ＰＦＡ−１の予備成形品を特定の条件で熱処理した例１３では、熱処理をしない例１２と同程度の曲げ強度、曲げ弾性率および耐摩耗性（滑り摩耗）であり、これらの特性の向上が認められなかった。これは、ＰＦＡ−１はカルボニル基含有基を有さず、そのため、熱処理を行っても架橋構造が形成されないことに起因すると考えられる。

本発明の含フッ素共重合体成形品の製造方法によれば、貯蔵弾性率が高く、耐摩耗性に優れた含フッ素共重合体成形品（たとえば、電線被覆材、フィルム、チューブ材、軸受け、歯車、ギア部材、摺動部材、電子機器、スペーサー、ローラー、カム等。）を製造できる。

Claims

主鎖および主鎖末端の少なくとも一方にカルボニル基含有基を有し、融点が２５５℃以上である溶融成形可能な含フッ素共重合体（Ａ）を成形して予備成形品を得る工程（Ｉ）と、前記予備成形品を熱処理して成形品を得る工程（ＩＩ）とを有する含フッ素共重合体成形品の製造方法であって、
前記工程（ＩＩ）において、２５０℃以上、かつ、前記含フッ素共重合体（Ａ）の融点よりも５℃以上低い温度で、前記予備成形品の溶融流れ速度をＭＦＲ（Ｉ）とし、前記含フッ素共重合体成形品の溶融流れ速度をＭＦＲ（ＩＩ）としたときの、ＭＦＲ（Ｉ）とＭＦＲ（ＩＩ）との比［ＭＦＲ（ＩＩ）／ＭＦＲ（Ｉ）］が０．０５〜０．５となるように熱処理を行う、含フッ素共重合体成形品の製造方法。
前記含フッ素共重合体（Ａ）が、テトラフルオロエチレンおよびクロロトリフルオロエチレンの少なくとも一方に基づく構成単位（ａ）と、カルボキシ基または酸無水物基を有する炭化水素モノマーに基づく構成単位（ｂ）と、含フッ素モノマー（ただし、テトラフルオロエチレンおよびクロロトリフルオロエチレンを除く。）に基づく構成単位（ｃ）とを含有し、
前記構成単位（ａ）と前記構成単位（ｂ）と前記構成単位（ｃ）の合計モル量に対して、前記構成単位（ａ）が５０〜９９．８９モル％で、前記構成単位（ｂ）が０．０１〜５モル％で、前記構成単位（ｃ）が０．１〜４９．９９モル％である、請求項１に記載の含フッ素共重合体成形品の製造方法。
前記含フッ素共重合体（Ａ）が、カルボニル基を有するラジカル重合開始剤またはカルボニル基を有する連鎖移動剤を用いて得られた重合体である、請求項１または２に記載の含フッ素共重合体成形品の製造方法。
請求項１〜３のいずれか一項に記載の製造方法により得られた成形品からなる電線被覆材。
請求項１〜３のいずれか一項に記載の製造方法により得られた成形品からなる摺動部材。