CN101910446A - 金属镀覆钢带 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种Al-Zn-Si-Mg合金镀覆的带材，其在镀层微观结构中具有Mg2Si颗粒。Mg2Si颗粒的分布情况为：镀层表面只有一小部分Mg2Si颗粒或者至少基本上没有任何Mg2Si颗粒。

Description

金属镀覆钢带
本发明涉及带材，特别是钢带，该带材具有耐腐蚀金属合金镀层。
本发明尤其涉及耐腐蚀金属合金镀层，其含有铝-锌-硅-镁作为合金中的主要元素，在这基础上，下面称为“Al-Zn-Si-Mg合金”。该合金镀层可以包含作为有意添加的合金添加剂或作为不可避免的杂质存在的其它元素。因此，词组“Al-Zn-Si-Mg合金”被理解为涵盖含有这些其它元素的合金，并且其它元素可以为有意添加的合金添加剂或作为不可避免的杂质。
本发明具体但不排他地涉及一种钢带，该钢带镀覆有上述Al-Zn-Si-Mg合金，并且能够冷成型(例如轧制成型)为最终用途产品，例如屋面产品。
通常，Al-Zn-Si-Mg合金包括其重量百分比为以下范围的元素铝、锌、硅和镁：
铝：40-60％
锌：40-60％
硅：0.3-3％
镁：0.3-10％。
通常，通过热浸镀方法，将耐腐蚀金属合金镀层形成在钢带上。
在普通的热浸镀金属镀覆方法中，钢带通常穿过一个或多个热处理炉，之后进入并且穿过装在镀覆锅中的熔融金属合金浴。靠近镀覆锅的热处理炉具有向下延伸至低于所述合金浴的上表面的位置处的出口喷嘴。
通常使用加热感应器使金属合金在镀覆锅中保持熔融状态。带材通常通过浸入到浴中的细长的炉出口斜道或喷嘴形式的出口端部分离开热处理炉。在浴内，钢带绕着一个或多个浸入导辊(sink rolls)穿过浴并且从浴中向上穿出，在它穿过浴时镀覆金属合金。
在离开镀覆浴之后，镀覆了金属合金的钢带通过镀层厚度控制工段， 例如气刀或气刮工段，在那里镀覆表面受到刮擦气体的喷射，以控制镀层的厚度。
然后，镀有金属合金的钢带通过冷却工段进行强制冷却。
之后可视情况，经过冷却的镀覆金属合金的钢带相继通过光整冷轧工段(也称为表面光轧工段)和拉伸矫直工段进行精整。在卷取工段处卷取精整过的钢带。
55％Al-Zn合金镀层为用于钢带的、公知的金属合金镀层。在固化之后，55％Al-Zn合金镀层一般由α-Al枝晶以及位于镀层枝晶间区域中的β-Zn相构成。
已知在热浸镀方法中，通过向镀覆合金组分中添加硅，以防止在钢基底和熔融镀层之间出现过度合金化(excessive alloying)。一部分硅参与四元合金层形成，但是大部分硅在固化期间沉淀析出成为针状纯硅颗粒。这些针状硅颗粒也存在于镀层的枝晶间区域中。
本申请人已经发现，当在55％Al-Zn-Si合金镀层组分中含有Mg时，Mg通过改变所形成的腐蚀产品特性，为产品性能带来一定的有益效果，例如改善了割边防护(cut-edge protection)。
但是，本申请人还发现，Mg与Si反应以形成Mg2Si相，而该Mg2Si相的形成以许多方式损害了Mg的上述有益效果。
作为本发明的重点的一种特定方式在于称为“斑点(mottling)”的表面缺陷。本申请人已经发现，在一定的固化条件下，在Al-Zn-Si-Mg合金镀层中出现斑点。斑点与在镀层表面上存在Mg2Si相有关。
更具体地说，斑点是一种缺陷，在该缺陷处，有大量的粗糙Mg2Si颗粒在镀层表面上团聚在一起，导致从美观方面不能接受的布满斑点的表面外观。更具体地说，成团的Mg2Si颗粒形成尺寸大约为1-5mm的较暗区域，并且在镀层外观中引入不均匀性，这使得该镀覆产品不适用于那些均匀外观较为重要的应用。
上面的说明不应作为在澳大利亚或其它地方中的公知常识。
本发明为Al-Zn-Si-Mg合金镀覆带材，它在镀层微结构中具有Mg2Si颗粒，并且这些Mg2Si颗粒的分布情况为：镀层的表面只有一小部分 Mg2Si颗粒或者至少基本上没有任何Mg2Si颗粒。
本申请人已经发现Mg2Si颗粒在镀层微结构中的上述分布具有明显的优点，并且可以通过以下手段中的一种或多种来实现：
(a)在镀层合金中加入锶；
(b)对于离开镀覆浴时给定的镀层质量(即镀层厚度)，选择在镀覆带材固化期间的冷却速度；以及
(c)使镀层厚度变化最小化。
本申请人已经发现，在下面更详细描述的Sr的加入控制了Mg2Si相在Al-Zn-Si-Mg合金镀层的厚度方向上的分布特性，从而使得镀层表面只有一小部分Mg2Si颗粒或者至少基本上没有Mg2Si颗粒，由此使出现Mg2Si斑点的风险明显更低。
具体地说，本申请人已经发现，当将至少250ppm的Sr、优选250-3000ppm的Sr加入到包含Al-Zn-Si-Mg合金的镀覆浴时，与镀覆浴中没有Sr时呈现的分布相比，通过这种Sr的加入完全改变了Mg2Si相在镀层厚度方向上的分布特性。具体地说，申请人已经发现这些Sr的加入促进形成如下的镀层表面，该镀层表面只有一小部分Mg2Si颗粒或者没有任何Mg2Si颗粒，因此使得在表面上出现斑点的风险明显更低。
本申请人还发现，将离开镀覆浴的镀覆钢带在固化期间的冷却速度选择为低于阈值冷却速度，对于钢带每侧表面上的镀层质量小于100g/m2的情况，该冷却速度通常低于80℃/秒，这控制了Mg2Si相的分布特性，从而使得该表面只有一小部分Mg2Si颗粒或者至少基本上没有Mg2Si颗粒，由此使得出现Mg2Si斑点的风险明显更低。
本申请人还发现，使镀层厚度变化最小化控制了Mg2Si相的分布特性，从而使得表面只有一小部分Mg2Si颗粒或者至少基本上没有Mg2Si颗粒，由此使得出现Mg2Si斑点的风险明显更低。与加入Sr以及选择固化期间的冷却速度一样，所得到的镀层微观结构在外观方面优异，耐腐蚀性更强并且镀层延展性更好。
根据本发明，提供了一种Al-Zn-Si-Mg合金镀覆钢带，所述钢带包含位于钢带上的Al-Zn-Si-Mg合金镀层，并且该镀层的微观结构包含 Mg2Si颗粒，Mg2Si颗粒的分布情况为：在镀层表面中只有一小部分Mg2Si颗粒或者至少基本上没有Mg2Si颗粒。
在镀层表面区域中的那一小部分Mg2Si颗粒可不高于Mg2Si颗粒的10wt％。
通常，Al-Zn-Si-Mg合金包含以下重量百分比范围的元素铝、锌、硅和镁：
铝：40-60％
锌：40-60％
硅：0.3-3％
镁：0.3-10％。
该Al-Zn-Si-Mg合金还包含有其它元素，例如铁、钒、铬和锶中的任一种或多种。
通常，所述镀层的厚度小于30μm。
优选的是，所述镀层的厚度大于7μm。
优选的是，所述镀层包含有大于250ppm的Sr，并且Sr的加入促进了在所述镀层中形成Mg2Si颗粒的上述分布。
优选的是，所述镀层包含大于500ppm的Sr。
优选的是，所述镀层包含大于1000ppm的Sr。
优选的是，所述镀层包含小于3000ppm的Sr。
Al-Zn-Si-Mg-Sr合金镀层可包含其它元素作为有意添加的元素或作为不可避免的杂质。
优选的是，所述镀层厚度的变化最小。
根据本发明，还提供了一种用于在钢带上形成耐腐蚀Al-Zn-Si-Mg合金镀层的热浸镀方法，其特征在于，让所述钢带通过含有Al、Zn、Si、Mg和大于250ppm的Sr以及任选其它元素的热浸镀浴，并且在所述钢带上形成合金镀层，该合金镀层的镀层微观结构中具有Mg2Si颗粒，并且Mg2Si颗粒的分布情况为：在镀层表面中只有一小部分Mg2Si颗粒或者基本上没有Mg2Si颗粒。
在镀层表面区域中的那一小部分Mg2Si颗粒可不高于Mg2Si颗粒的10wt％。
优选的是，所述镀层包含大于500ppm的Sr。
优选的是，所述镀层包含至少1000ppm的Sr。
优选的是，所述熔融浴包含小于3000ppm的Sr。
该Al-Zn-Si-Mg-Sr合金镀层可以包括其它元素作为有意添加的元素或作为不可避免的杂质。
根据本发明，还提供了一种在钢带上形成耐腐蚀Al-Zn-Si-Mg合金镀层的热浸镀方法，其特征在于，让所述钢带通过含有Al、Zn、Si和Mg以及任选其它元素的热浸镀浴，在所述钢带上形成合金镀层，在镀层固化期间以受控的速度使离开镀覆浴的镀覆钢带冷却，从而使Mg2Si颗粒在镀层微观结构中的分布情况为：在镀层表面中只有一小部分Mg2Si颗粒或者基本上没有Mg2Si颗粒。
在镀层表面区域中的那一小部分Mg2Si颗粒可不高于Mg2Si颗粒的10wt％。
优选的是，该方法包括将用于离开镀覆浴的镀覆钢带的冷却速度选择为低于阈值冷却速度。
在任意给定的情况中，所需冷却速度的选择与镀层厚度(或镀层质量)相关。
优选的是，该方法包括：对于钢带每侧表面上的镀层质量不高于75g/m2的情况，将离开镀覆浴的镀覆钢带的冷却速度选择为小于80℃/秒。
优选的是，该方法包括：对于钢带每侧表面上的镀层质量为75-100g/m2的情况，将离开镀覆浴的镀覆钢带的冷却速度选择为小于50℃/秒。
通常，该方法包括将冷却速度选择为至少11℃/秒。
例如，对于平均厚度为22μm的镀层而言，在固化期间冷却速度优选如下：
(a)在600-530℃的温度范围内为55℃/秒；
(b)在530-500℃的温度范围内为70℃/秒；
(c)在500-300℃的温度范围内为80℃/秒；
镀覆浴和在浴中镀覆的钢带上的镀层可含有Sr。
根据本发明，还提供了一种在钢带上形成耐腐蚀Al-Zn-Si-Mg合金镀层的热浸镀方法，其特征在于，让所述钢带通过含有Al、Zn、Si和Mg以及任选其它元素的热浸镀浴，在所述钢带上形成镀层厚度变化最小的合金镀层，从而使Mg2Si颗粒在镀层微观结构中的分布情况为：在镀层表面中只有一小部分Mg2Si颗粒或者基本上没有Mg2Si颗粒。
在镀层表面区域中的那一小部分Mg2Si颗粒可不高于Mg2Si颗粒的10wt％。
优选的是，在任意给定的5mm直径的镀层部分中，镀层厚度变化应不大于40％。
更优选的是，在任意给定的5mm直径的镀层部分中，镀层厚度变化应不大于30％。
在任意给定的情况中，适当厚度变化的选择与镀层厚度(或镀层质量)相关。
例如，对于22μm的镀层厚度而言，优选的是，在直径大于1mm的任意镀层区域中的最大厚度应为27μm。
优选的是，该方法包括将离开镀覆浴的镀覆带材在固化期间的冷却速度选择为小于阈值冷却速度。
镀覆浴和在浴中镀覆的钢带上的镀层可含有Sr。
热浸镀方法可以为上述普通的方法，或者任意其它合适的方法。
本发明的优点包括以下优点：
●消除了斑点缺陷并且改善的第一时间段生产率。至少基本上消除了斑点缺陷的风险，并且所得到的镀层的表面保持漂亮的银色光泽金属外观。因此，第一时间段生产率得到改善，并且提高了收益率；
●通过加入Sr来防止斑点缺陷，使得能够采用更高的冷却速度，缩 短了浴锅后所需的冷却设备的长度。
实施例
本申请人已经在一系列55％Al-Zn-1.5％Si-2.0％Mg合金组分上进行了试验，所述合金组分镀覆在钢基底上，且具有不高于3000ppm的Sr。
这些试验的目的在于研究Sr对于镀层表面中的斑点的影响。
图1概括了由申请人进行的一组对本发明进行说明的试验的结果。
该图的左侧包括镀覆钢基底的俯视图和贯穿镀层的剖面图，所述镀层包含55％Al-Zn-1.5％Si-2.0％Mg合金并且不含Sr。没有考虑固化期间冷却速度的选择和上述镀层厚度的变化来形成镀层。
由于这种镀层组分而导致的斑点由俯视图中的箭头表示。从该剖面图中看出，Mg2Si颗粒在整个镀层厚度上分布。由于上述原因，这成为一个问题。
该图的右侧包括镀覆钢基底的俯视图和贯穿镀层的剖面图，所述镀层包含55％Al-Zn-1.5％Si-2.0％Mg合金和500ppm的Sr。从俯视图中可以看到完全没有斑点。另外，剖面图显示出在镀层表面处以及在与钢基底的界面处的上下区域完全没有Mg2Si颗粒，并且Mg2Si颗粒局限于镀层的中间带。由于上述原因，这是有利的。
该图的显微照片清楚地显示出向Al-Zn-Si-Mg镀层合金加入Sr的好处。
试验发现，在图的右侧中所示的微观结构是加入250-3000ppm的Sr而形成的。
本申请人还对镀覆在钢基底上的55％Al-Zn-1.5％Si-2.0％Mg合金组分(不包含Sr)进行了在线试验。
这些试验的目的在于研究冷却速度和镀层质量对于镀层表面中的斑点的影响。
这些试验覆盖了钢带每侧表面上的镀层质量范围为60-100g/m2的情况，并且冷却速度不高于90℃/秒。
本申请人在试验中发现有两个因素影响镀层微观结构，尤其是影响 Mg2Si颗粒在镀层中的分布。
第一个因素为在完成镀层固化之前离开镀覆浴的带材的冷却速度的影响。本申请人发现控制冷却速度使得避免斑点成为可能。
例如，本申请人发现，对于AZ150级镀层(带材每侧表面上的镀层质量为75g/m2，参见澳大利亚标准AS1397-2001)而言，若冷却速度大于80℃/秒，在镀层表面上形成Mg2Si颗粒。特别地，在冷却速度大于100℃/秒时，则出现斑点。
本申请人还发现，对于相同镀层而言，冷却速度最好不要太低，尤其不要低于11℃/秒，因为在该情况下，镀层形成有缺陷的“竹子”结构，由此富锌相形成从镀层表面到钢界面的垂直腐蚀通道，这损害了镀层的腐蚀性能。
因此，对于AZ150级镀层而言，在所测试的试验条件下，应该将冷却速度控制在11-80℃/秒的范围内以避免表面上的斑点。
另一方面，本申请人还发现，对于AZ200级镀层而言，如果冷却速度大于50℃/秒，则在镀层表面上形成Mg2Si颗粒并且出现斑点。
因此，对于AZ200级镀层而言，在所测试的试验条件下，理想的冷却速度在11-50℃/秒的范围内。
本申请人发现的第二个重要因素在于整个带材表面上镀层厚度的均匀性。
本申请人发现，在带材表面上的镀层通常具有厚度变化，这些变化为：(a)长范围(long range)厚度变化(在整个带材宽度上，通过在50mm直径圆盘上进行“重量-带材-重量”方法而测量出)；以及(b)短范围(short range)厚度变化(在沿着带材宽度方向上，每隔25mm的长度，在放大倍数为500x的显微镜下在镀层剖面中测量出)。在生产情况中，一般将长范围厚度变化调节为满足如在相关国家标准中所规定的最小镀层质量要求。在生产情况下，就本申请人所知道的而言，对于短范围厚度变化没有任何规定，只要满足如在相关国家标准中所规定的最小镀层质量要求。
但是，本申请人发现，短范围镀层厚度变化可以非常高，并且必须 应用专门的操作测量来使这些变化处于控制当中。即使在产品完全满足如在相关国家标准中所规定的最小镀层质量要求时，在5mm这么短的距离上，通过两个或多个因素来改变镀层厚度在试验工作中也并不罕见。这一短范围的镀层厚度变化对在镀层表面中的Mg2Si颗粒具有显著的影响。
例如，申请人发现，对于AZ150级镀层而言，即使在如上所述的理想的冷却速度范围内，如果短范围镀层厚度变化在整个带材表面上5mm距离内高于额定(nominal)镀层厚度的40％，则在镀层表面上形成Mg2Si颗粒，由此出现斑点的风险增大。
因此，在所测试的试验条件下，在整个带材表面上的5mm距离内，应该将短范围镀层厚度的变化控制为不大于额定镀层厚度的40％，从而避免斑点。
由本申请人对于Al-Zn-Si-Mg镀层的固化进行的研究工作(该工作是详尽的并且部分地在上面进行了描述)已经帮助本申请人理解了在镀层中形成Mg2Si相以及影响该相在镀层中分布的因素。虽然本申请人不希望受到下面讨论的约束，但还是在下面给出这种理解。
在将Al-Zn-Si-Mg合金镀层冷却至560℃附近的温度，则α-铝相是成核的初生相(first phase)。然后，该α-铝相生长为枝晶形式。随着α-铝相的生长，Mg和Si与其它溶质元素受到排斥进入熔融液相，因此在枝晶间区域中的剩余熔融液体富集了Mg和Si。
当Mg和Si在枝晶间区域中的富集达到一定水平时，Mg2Si相开始形成，这也对应于大约465℃的温度。为了简化，假设在镀层外表面附近的枝晶间区域为区域A，在钢带表面处位于四元金属间合金层附近的另一枝晶间区域为区域B。还将假设，在区域A中与在区域B中，Mg和Si的富集水平相同。
在465℃或更低温度下，Mg2Si相在区域A中和在区域B中具有相同的成核趋势。但是，物理冶金学的原理教导我们，新相将优选在其中所产生的系统自由能最小的部位处成核。如果镀覆浴不含有Sr(含Sr镀层情况下Sr的作用在下文中讨论)，Mg2Si相一般优选在区域B中的四元金属间合金层上成核。本申请人相信，这是根据上述原理，四元金属 间合金相和Mg2Si相之间在晶格结构方面有一定的类似性，通过使系统自由能方面的任何增加最小化来利于Mg2Si相成核。相比之下，对于Mg2Si相在区域A中的镀层表面氧化物上成核而言，系统自由能方面的增加将会更大。
一旦在区域B中成核，Mg2Si相沿着枝晶间区域中的熔融液体通道，朝着区域A向上生长。在Mg2Si相的生长前沿(区域C)处，与在区域A中相比，熔融液相变得耗尽了Mg和Si(取决于Mg和Si在液相和Mg2Si相之间的分配系数)。因此，在区域A和区域C之间形成扩散对。换句话说，在熔融液相中的Mg和Si将从区域A向区域C扩散。要指出的是，在区域A中的α-Al相的生长意味着区域A总是富集Mg和Si，并且Mg2Si相在区域A中成核的趋势总是存在，因为相对于Mg2Si相，所述液相是“过冷却(undercooled)”的。
Mg2Si相是否要在区域A中成核，或者Mg和Si是否要保持从区域A向区域C扩散，将取决于与局部温度相关的Mg和Si在区域A中的富集水平，这转而取决于由于α-Al生长而排斥到那个区域中的Mg和Si量和由于扩散而移出那个区域的Mg和Si量之间的平衡。在发生L(其中，L表示熔融液相)→Al-Zn共晶反应之前，扩散可用的时间也受到限制，因为Mg2Si成核/生长过程必须在大约380℃的温度下完成。
本申请人已经发现，对扩散可用的时间与Mg和Si的扩散距离之间的平衡进行控制，能够控制Mg2Si相随后的成核或生长，或者控制Mg2Si相在镀层厚度方向上的最终分布。
具体地说，本申请人已经发现，对于设定的镀层厚度而言，应该将冷却速度调节到特定的范围，并且更具体地说是不超过阈值温度，以避免出现Mg2Si相在区域A中成核的风险。这是因为对于设定的镀层厚度而言(或者，区域A和C之间相对恒定的扩散距离)，更高的冷却速度将驱使α-Al相更快速地生长，从而导致更多的Mg和Si被排斥到区域A中的液相中，并且造成Mg和Si更为富集，或者Mg2Si相成核的风险更高(这是不期望出现的)。
另一方面，对于设定的冷却速度而言，越厚的镀层(或者更厚的局部镀覆区域)将增大区域A和区域C之间的扩散距离，从而导致更少量的Mg和Si能够在设定时间内从区域A向区域C运动，并且转而造成 Mg和Si更为富集，或者Mg2Si相在区域A中成核的风险更高(这是不期望出现的)。
实际上，申请人已经发现，为了实现本发明的Mg2Si颗粒的分布，即避免在镀覆带材表面上出现斑点缺陷，对于钢带每侧表面上的镀层质量不高于75g/m2的情况，离开镀覆浴的镀覆钢带的冷却速度必须在11-80℃/秒的范围内；并且对于钢带每侧表面上的镀层质量为75-100g的情况，离开镀覆浴的镀覆带材的冷却速度必须在11-50℃/秒的范围内。还必须将短范围镀层厚度变化控制为：在带材表面上5mm距离内不大于额定镀层厚度的40％，从而实现本发明的Mg2Si颗粒的分布。
本申请人还发现，在镀覆浴中存在Sr时，Mg2Si成核的上述动力学会受到明显影响。在一定的Sr浓度水平下，Sr强烈地偏析(segregate)进入四元合金层(即，改变四元合金相的化学特性)。Sr还改变了熔融镀层的表面氧化特性，从而使得镀层表面上的表面氧化物更薄。这些变化明显改变了Mg2Si相的优选成核部位，因此，改变了Mg2Si相在镀层厚度方向上的分布模式。具体地说，申请人已经发现，在镀覆浴中，浓度为250-3000ppm的Sr使得Mg2Si相实际上不可能在四元合金层上或表面氧化物上成核，推测是由于会另外产生很高水平的系统自由能增加。相反，Mg2Si相只能在厚度方向上在镀层的中央区域处成核，从而形成在镀层外表面区域和钢表面附近的区域处基本上没有Mg2Si的镀层结构。因此，提出加入250-3000ppm范围内的Sr作为实现Mg2Si颗粒在镀层中所期望的分布的有效手段之一。
在不脱离本发明的精神和范围的情况下，可以对上述本发明作出许多修改。
在该上下文中，作为用于实现Mg2Si颗粒在镀层中所期望的分布(即在镀层表面中至少基本上没有Mg2Si颗粒)的手段，本发明的上述说明其重点在于：(a)向Al-Zn-Si-Mg镀层合金中加入Sr；(b)冷却速度(对于给定的镀层质量)；以及(c)控制短范围镀层厚度的变化。虽然如此，本发明不会因此受到限制，并且可以扩展到使用任意合适的手段来实现Mg2Si颗粒在镀层中所期望的分布。

Claims (26)

1.一种Al-Zn-Si-Mg合金镀覆钢带，它包括钢带上的Al-Zn-Si-Mg合金镀层，所述镀层的微观结构包含Mg2Si颗粒，这些Mg2Si颗粒的分布情况为：在镀层的表面中只有一小部分Mg2Si颗粒或者至少基本上没有Mg2Si颗粒。
2.如权利要求1所述的合金镀覆钢带，其中在所述镀层表面区域中的一小部分Mg2Si颗粒不高于Mg2Si颗粒的10wt％。
3.如权利要求1或2所述的合金镀覆钢带，其中所述Al-Zn-Si-Mg合金包括重量百分比为以下范围的元素铝、锌、硅和镁：
铝：40-60％
锌：40-60％
硅：0.3-3％
镁：0.3-10％。
4.如前面权利要求中任一项所述的合金镀覆钢带，其中所述镀层厚度小于30μm。
5.如前面权利要求中任一项所述的合金镀覆钢带，其中所述镀层厚度大于7μm。
6.如前面权利要求中任一项所述的合金镀覆钢带，其中所述镀层包含有大于250ppm的Sr，并且所述Sr的加入促进了在所述镀层中形成Mg2Si颗粒的上述分布。
7.如权利要求6所述的合金镀覆钢带，其中所述镀层包含大于500ppm的Sr。
8.如权利要求6所述的合金镀覆钢带，其中所述镀层包含大于1000ppm的Sr。 
9.如前面权利要求中任一项所述的合金镀覆钢带，其中所述镀层包含小于3000ppm的Sr。
10.一种用于在钢带上形成耐腐蚀Al-Zn-Si-Mg合金镀层的热浸镀方法，其特征在于，让所述钢带通过含有Al、Zn、Si、Mg和大于250ppm的Sr以及任选其它元素的热浸镀浴，在所述钢带上形成合金镀层，所述合金镀层的镀层微观结构中具有Mg2Si颗粒，并且所述Mg2Si颗粒的分布情况为：在所述镀层表面中只有一小部分Mg2Si颗粒或者基本上没有Mg2Si颗粒。
11.如权利要求10所述的方法，其中在所述镀层表面区域中的一小部分Mg2Si颗粒不高于Mg2Si颗粒的10wt％。
12.如权利要求10或11所述的方法，其中所述镀层包含大于500ppm的Sr。
13.如权利要求12所述的方法，其中所述镀层包含至少1000ppm的Sr。
14.如权利要求12所述的方法，其中所述熔融浴包含小于3000ppm的Sr。
15.一种在钢带上形成耐腐蚀Al-Zn-Si-Mg合金镀层的热浸镀方法，其特征在于，让所述钢带通过含有Al、Zn、Si和Mg以及任选其它元素的热浸镀浴，在所述钢带上形成合金镀层，在镀层固化期间以受控的速度使离开镀覆浴的镀覆钢带冷却，从而使Mg2Si颗粒在镀层微观结构中的分布情况为：在镀层表面中只有一小部分Mg2Si颗粒或者基本上没有Mg2Si颗粒。
16.如权利要求15所述的方法，其中在所述镀层表面区域中的一小部分Mg2Si颗粒不高于Mg2Si颗粒的10wt％。 
17.如权利要求15或16所述的方法，所述方法包括将离开镀覆浴的镀覆钢带的冷却速度选择为小于阈值冷却速度。
18.如权利要求15至17中任一项所述的方法，所述方法包括：对于钢带每侧表面上的镀层质量不高于75g/m2的情况，将离开镀覆浴的镀覆钢带的冷却速度选择为小于80℃/秒。
19.如权利要求15至18中任一项所述的方法，所述方法包括：对于钢带每侧表面上的镀层质量为75-100g/m2的情况，将离开镀覆浴的镀覆钢带的冷却速度选择为小于50℃/秒。
20.如权利要求15至19中任一项所述的方法，所述方法包括将所述冷却速度选择为至少11℃/秒。
21.如权利要求15或16所述的方法，所述方法包括对于平均厚度为22μm的镀层而言，将离开镀覆浴的镀覆钢带在固化期间的冷却速度选择为：
(a)在600-530℃的温度范围内为55℃/秒；
(b)在530-500℃的温度范围内为70℃/秒；以及
(c)在500-300℃的温度范围内为80℃/秒。
22.一种在钢带上形成耐腐蚀Al-Zn-Si-Mg合金镀层的热浸镀方法，其特征在于，让所述钢带通过含有Al、Zn、Si和Mg以及任选其它元素的热浸镀浴，在所述钢带上形成镀层厚度变化最小的合金镀层，从而使Mg2Si颗粒在镀层微观结构中的分布情况为：在镀层表面中只有一小部分Mg2Si颗粒或者基本上没有Mg2Si颗粒。
23.如权利要求22所述的方法，其中在任意给定的5mm直径的镀层部分中，所述的镀层厚度变化不大于40％。
24.如权利要求22或23所述的方法，其中在任意给定的5mm直径 的镀层部分中，所述的镀层厚度变化不大于30％。
25.如权利要求22至24中任一项所述的方法，其中对于22μm的镀层厚度而言，在直径大于1mm的任意镀层区域中的最大厚度为27mm。
26.如权利要求22至25中任一项所述的方法，所述方法包括将离开镀覆浴的镀覆钢带在固化期间的冷却速度选择为小于阈值冷却速度。 
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WO (2) WO2009111842A1 (zh)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105452518A (zh) * 2013-03-06 2016-03-30 蓝野钢铁有限公司 金属镀覆钢带
CN111705286A (zh) * 2020-06-12 2020-09-25 靖江新舟合金材料有限公司 一种含镁锶钛的铝锌硅钢板及其生产方法
CN113631748A (zh) * 2019-03-01 2021-11-09 Jfe钢板株式会社 熔融Al-Zn-Mg-Si-Sr镀覆钢板及其制造方法
TWI793814B (zh) * 2020-10-30 2023-02-21 日商Ｊｆｅ鋼鐵股份有限公司 熔融Ａｌ－Ｚｎ－Ｓｉ－Ｍｇ－Ｓｒ系鍍敷鋼板、表面處理鋼板及塗裝鋼板

Families Citing this family (45)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5020228B2 (ja) * 2005-04-05 2012-09-05 ブルースコープ・スティール・リミテッド 金属被覆スチールストリップ
NZ586488A (en) 2008-03-13 2013-04-26 Bluescope Steel Ltd ALUMINIUM, ZINC, SILICON, MAGNESIUM ALLOY METAL COATED STEEL STRIP WITH VARIATION IN COATING THICKNESS CONTROLLED TO REDUCE Mg2Si IN THE SURFACE
ES2831251T3 (es) 2009-03-13 2021-06-08 Bluescope Steel Ltd Protección contra la corrosión con revestimientos a base de Al / Zn
KR20240123413A (ko) * 2010-01-06 2024-08-13 블루스코프 스틸 리미티드 금속 코팅된 강철 스트립
NZ601379A (en) 2010-01-25 2014-02-28 Bluescope Steel Ltd Metal-coated steel strip
WO2011102434A1 (ja) * 2010-02-18 2011-08-25 日鉄住金鋼板株式会社 溶融めっき鋼材及びその製造方法
KR101308168B1 (ko) * 2011-05-27 2013-09-12 동부제철 주식회사 도금 조성물, 이를 이용한 도금 강재의 제조방법 및 도금 조성물이 코팅된 도금 강재
JP5527293B2 (ja) * 2011-08-24 2014-06-18 新日鐵住金株式会社 表面処理溶融めっき鋼材
EP3492620A1 (en) * 2012-08-01 2019-06-05 Bluescope Steel Limited Metal-coated steel strip
AU2013332257A1 (en) 2012-10-17 2015-04-09 Bluescope Steel Limited Method of producing metal-coated steel strip
KR20150070230A (ko) 2012-10-18 2015-06-24 블루스코프 스틸 리미티드 금속 코팅된 강철 스트립의 제조방법
EP2848709B1 (de) * 2013-09-13 2020-03-04 ThyssenKrupp Steel Europe AG Verfahren zum Herstellen eines mit einem metallischen, vor Korrosion schützenden Überzug versehenen Stahlbauteils und Stahlbauteil
KR101693934B1 (ko) 2014-11-04 2017-01-06 현대자동차주식회사 림폼 주행중 셧다운 방지 장치 및 방법
KR101692118B1 (ko) * 2014-12-12 2017-01-17 동부제철 주식회사 도금 조성물, 이를 이용한 도금 강재의 제조방법 및 도금 조성물이 코팅된 도금 강재
JP6059408B1 (ja) 2015-03-02 2017-01-11 Ｊｆｅ鋼板株式会社 溶融Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｓｉめっき鋼板とその製造方法
KR101839253B1 (ko) 2016-12-23 2018-03-15 주식회사 포스코 가공부 내식성이 우수한 알루미늄계 합금 도금강판
CN113508186B (zh) * 2019-03-01 2023-10-24 Jfe钢板株式会社 熔融Al-Zn-Mg-Si-Sr镀覆钢板及其制造方法
JP7475162B2 (ja) * 2019-03-01 2024-04-26 Ｊｆｅ鋼板株式会社 塗装鋼板及び塗装鋼板の製造方法
JP6715400B1 (ja) * 2019-03-01 2020-07-01 Ｊｆｅ鋼板株式会社 溶融Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｓｒめっき鋼板及びその製造方法
JP6715399B1 (ja) * 2019-03-01 2020-07-01 Ｊｆｅ鋼板株式会社 溶融Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｓｒめっき鋼板及びその製造方法
JP2020164986A (ja) * 2019-03-26 2020-10-08 Ｊｆｅ鋼板株式会社 溶融Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｓｉ系めっき鋼板及びその製造方法、並びに、塗装鋼板及びその製造方法
WO2021199373A1 (ja) * 2020-04-01 2021-10-07 Ｊｆｅ鋼板株式会社 溶融Ａｌ－Ｚｎ－Ｍｇ－Ｓｉ系めっき鋼板の製造方法及び塗装鋼板の製造方法
JP7127750B2 (ja) * 2020-04-21 2022-08-30 日本製鉄株式会社 溶融めっき鋼板、及びその製造方法
JP6880299B2 (ja) * 2020-09-30 2021-06-02 日鉄鋼板株式会社 被覆めっき鋼板及び被覆めっき鋼板の製造方法
JP7097491B2 (ja) * 2020-10-30 2022-07-07 Ｊｆｅスチール株式会社 表面処理鋼板
JP7097489B2 (ja) * 2020-10-30 2022-07-07 Ｊｆｅスチール株式会社 溶融Ａｌ－Ｚｎ－Ｓｉ－Ｍｇ－Ｓｒ系めっき鋼板
KR20230082044A (ko) 2020-10-30 2023-06-08 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 용융 Al-Zn-Si-Mg계 도금 강판, 표면 처리 강판 및 도장 강판
JP7091535B2 (ja) * 2020-10-30 2022-06-27 Ｊｆｅスチール株式会社 塗装鋼板
JP7091533B2 (ja) * 2020-10-30 2022-06-27 Ｊｆｅスチール株式会社 溶融Ａｌ－Ｚｎ－Ｓｉ－Ｍｇ系めっき鋼板
JP7091534B2 (ja) * 2020-10-30 2022-06-27 Ｊｆｅスチール株式会社 表面処理鋼板
JP7097490B2 (ja) * 2020-10-30 2022-07-07 Ｊｆｅスチール株式会社 表面処理鋼板
JP7097493B2 (ja) * 2020-10-30 2022-07-07 Ｊｆｅスチール株式会社 塗装鋼板
JP7097488B2 (ja) * 2020-10-30 2022-07-07 Ｊｆｅスチール株式会社 溶融Ａｌ－Ｚｎ－Ｓｉ－Ｍｇ系めっき鋼板
JP7097492B2 (ja) * 2020-10-30 2022-07-07 Ｊｆｅスチール株式会社 塗装鋼板
WO2022091849A1 (ja) * 2020-10-30 2022-05-05 Ｊｆｅスチール株式会社 溶融Ａｌ－Ｚｎ－Ｓｉ－Ｍｇ系めっき鋼板、表面処理鋼板及び塗装鋼板
KR20230109706A (ko) 2021-03-11 2023-07-20 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 용융 Al-Zn-Si-Mg 계 도금 강판 및 그 제조 방법, 표면 처리 강판 및 그 제조 방법, 그리고, 도장 강판 및 그 제조 방법
JP2022140248A (ja) * 2021-03-11 2022-09-26 Ｊｆｅスチール株式会社 表面処理鋼板及びその製造方法
JP2022140247A (ja) * 2021-03-11 2022-09-26 Ｊｆｅスチール株式会社 溶融Ａｌ－Ｚｎ－Ｓｉ－Ｍｇ系めっき鋼板及びその製造方法
JP2022140249A (ja) * 2021-03-11 2022-09-26 Ｊｆｅスチール株式会社 塗装鋼板及びその製造方法
KR102589282B1 (ko) * 2021-12-14 2023-10-13 현대제철 주식회사 열간 프레스용 강판 및 이를 이용하여 제조된 핫 스탬핑 부품
JP7564135B2 (ja) 2022-01-06 2024-10-08 Ｊｆｅスチール株式会社 塗装鋼板及びその製造方法
JP7564133B2 (ja) 2022-01-06 2024-10-08 Ｊｆｅスチール株式会社 溶融Ａｌ－Ｚｎ－Ｓｉ－Ｍｇ系めっき鋼板及びその製造方法
KR20240093523A (ko) 2022-01-06 2024-06-24 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 용융 Al-Zn-Si-Mg 계 도금 강판 및 그 제조 방법, 표면 처리 강판 및 그 제조 방법, 그리고, 도장 강판 및 그 제조 방법
JP7564134B2 (ja) 2022-01-06 2024-10-08 Ｊｆｅスチール株式会社 表面処理鋼板及びその製造方法
CN115558877A (zh) * 2022-09-15 2023-01-03 首钢集团有限公司 一种锌铝镁镀层、锌铝镁镀层钢板

Family Cites Families (59)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3343930A (en) 1964-07-14 1967-09-26 Bethlehem Steel Corp Ferrous metal article coated with an aluminum zinc alloy
US3782909A (en) 1972-02-11 1974-01-01 Bethlehem Steel Corp Corrosion resistant aluminum-zinc coating and method of making
US4287008A (en) 1979-11-08 1981-09-01 Bethlehem Steel Corporation Method of improving the ductility of the coating of an aluminum-zinc alloy coated ferrous product
US4412870A (en) * 1980-12-23 1983-11-01 Aluminum Company Of America Wrought aluminum base alloy products having refined intermetallic phases and method
US4401727A (en) * 1982-06-23 1983-08-30 Bethlehem Steel Corporation Ferrous product having an alloy coating thereon of Al-Zn-Mg-Si Alloy, and method
JPS6223976A (ja) * 1985-07-23 1987-01-31 Nisshin Steel Co Ltd 塗装性に優れたＺｎ−ＡＩ系合金めつき鋼板
JPH01263255A (ja) 1988-04-14 1989-10-19 Nippon Aen Kogyo Kk 高付着溶融アルミニウム−亜鉛合金めっき方法
JPH01279767A (ja) * 1988-04-28 1989-11-10 Nkk Corp 金属板の連続めつき方法
SE510563C2 (sv) * 1990-04-13 1999-06-07 Centre Rech Metallurgique Sätt för kontinuerlig varmdoppbeläggning av ett stålband samt stålband belagt med en Zn/Al-legering
JP2777571B2 (ja) 1991-11-29 1998-07-16 大同鋼板株式会社 アルミニウム−亜鉛−シリコン合金めっき被覆物及びその製造方法
JP2679510B2 (ja) * 1992-02-12 1997-11-19 株式会社日立製作所 連続溶融金属メッキ装置
ATE153387T1 (de) 1992-04-06 1997-06-15 Bhp Steel Jla Pty Ltd Abstreifen von flüssigen beschichtungen
JPH06279889A (ja) * 1993-03-30 1994-10-04 Ube Ind Ltd Ｓｉ含有マグネシウム合金の金属組織改良方法
JPH08260122A (ja) * 1995-03-17 1996-10-08 Nippon Steel Corp 溶融めっき鋼板のめっき付着量制御方法
JPH0953167A (ja) * 1995-08-18 1997-02-25 Sumitomo Metal Ind Ltd ガスワイピングノズル装置
JP3334521B2 (ja) 1996-11-25 2002-10-15 日本鋼管株式会社 スパングルの均一性に優れたＡｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JPH11343599A (ja) 1998-06-02 1999-12-14 Showa Alum Corp 表面処理及びそのための装置
JP2000104153A (ja) 1998-09-28 2000-04-11 Daido Steel Sheet Corp 亜鉛−アルミニウム合金めっき鋼板
JP3983932B2 (ja) * 1999-05-19 2007-09-26 日新製鋼株式会社 表面外観の良好な高耐食性Ｍｇ含有溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板
US6465114B1 (en) * 1999-05-24 2002-10-15 Nippon Steel Corporation -Zn coated steel material, ZN coated steel sheet and painted steel sheet excellent in corrosion resistance, and method of producing the same
JP4136286B2 (ja) * 1999-08-09 2008-08-20 新日本製鐵株式会社 耐食性に優れたＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金めっき鋼材およびその製造方法
JP2001089838A (ja) 1999-09-20 2001-04-03 Nippon Steel Corp 表面外観に優れたアルミニウム−亜鉛めっき鋼板
US6689489B2 (en) 1999-10-07 2004-02-10 Isg Technologies, Inc. Composition for controlling spangle size, a coated steel product, and a coating method
KR100495443B1 (ko) 1999-10-07 2005-06-14 아이에스쥐 테크놀로지 인코포레이티드 강 제품 코팅 조성물, 코팅된 강 제품 및 강 제품 코팅방법
JP4537599B2 (ja) * 2000-03-10 2010-09-01 新日本製鐵株式会社 外観に優れた高耐食性Ａｌ系めっき鋼板
JP2001355055A (ja) * 2000-04-11 2001-12-25 Nippon Steel Corp 未塗装加工部ならびに塗装端面部の耐食性に優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉめっき鋼材
JP2002012959A (ja) * 2000-04-26 2002-01-15 Nippon Steel Corp 加工部及び端面耐食性に優れたＡｌ系めっき鋼板
JP2001316791A (ja) * 2000-04-28 2001-11-16 Nippon Steel Corp 耐食性、外観に優れた溶融亜鉛−アルミ系めっき鋼板
JP2002129300A (ja) * 2000-10-24 2002-05-09 Nippon Steel Corp 耐食性と加工性に優れた表面処理鋼板とその製造法
AUPR133100A0 (en) 2000-11-08 2000-11-30 Bhp Innovation Pty Ltd Cold-formable metal-coated strip
WO2002061164A1 (fr) 2001-01-31 2002-08-08 Nkk Corporation Tole d'acier pretraite et son procede de production
JP3566261B2 (ja) 2001-03-19 2004-09-15 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性及び耐食性に優れた塗装溶融Ａｌ−Ｚｎ合金めっき鋼板およびその製造方法
JP3563063B2 (ja) 2001-03-19 2004-09-08 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性及び耐食性に優れた潤滑被覆溶融Ａｌ−Ｚｎ合金めっき鋼板およびその製造方法
JP3566262B2 (ja) 2001-03-19 2004-09-15 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた溶融Ａｌ−Ｚｎ合金めっき鋼板及びその製造方法
JP2002285310A (ja) * 2001-03-22 2002-10-03 Daido Steel Co Ltd 溶融亜鉛メッキ処理用ロール
JP2002322527A (ja) * 2001-04-25 2002-11-08 Nippon Steel Corp Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金めっき鉄鋼製品
JP4683764B2 (ja) 2001-05-14 2011-05-18 日新製鋼株式会社 耐食性に優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系合金めっき鋼材
JP2002371345A (ja) * 2001-06-13 2002-12-26 Sumitomo Metal Ind Ltd 溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ合金めっき鋼板の製造方法
CN100540719C (zh) * 2002-03-08 2009-09-16 新日本制铁株式会社 表面平滑性优良的高耐蚀性热浸镀钢材
JP3599716B2 (ja) 2002-03-19 2004-12-08 Ｊｆｅスチール株式会社 表面外観および曲げ加工性に優れた溶融Ａｌ−Ｚｎ系合金めっき鋼板およびその製造方法
JP2003328506A (ja) * 2002-05-09 2003-11-19 Mitsubishi Chem Mkv Co シート固定具及び該固定具を用いた防水施工法
KR100808655B1 (ko) * 2002-10-28 2008-03-03 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 표면 평활성과 성형성이 우수한 고내식성 용융 도금 강재와용융 도금 강재의 제조 방법
JP3876829B2 (ja) * 2002-11-28 2007-02-07 Ｊｆｅスチール株式会社 連続溶融めっき方法
KR100928804B1 (ko) 2002-12-27 2009-11-25 주식회사 포스코 내식성 및 가공성이 우수한 Ｚｎ-Ａｌ-Ｍｇ계 합금 도금강판
JP2004238682A (ja) 2003-02-06 2004-08-26 Nippon Steel Corp 耐食性に優れた自動車排気系材用溶融Ａｌ系めっき鋼板
JP4729850B2 (ja) * 2003-02-10 2011-07-20 Ｊｆｅスチール株式会社 めっき密着性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
AU2003901424A0 (en) 2003-03-20 2003-04-10 Bhp Steel Limited A method of controlling surface defects in metal-coated strip
JP2005015907A (ja) 2003-06-05 2005-01-20 Nippon Steel Corp 高温強度、耐酸化性に優れた溶融Ａｌ系めっき鋼板
JP3735360B2 (ja) * 2003-07-01 2006-01-18 新日本製鐵株式会社 外観に優れた溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法
JP4356423B2 (ja) 2003-10-30 2009-11-04 Ｊｆｅスチール株式会社 溶融Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系めっき鋼板およびその製造方法
MX2007007844A (es) 2004-12-28 2008-02-19 Posco Chapa de acero galvanizado sin lentejuela, metodo de fabricacion de este y dispositivo que se utiliza para este.
JP5020228B2 (ja) 2005-04-05 2012-09-05 ブルースコープ・スティール・リミテッド 金属被覆スチールストリップ
JP4584179B2 (ja) * 2006-04-13 2010-11-17 Ｊｆｅ鋼板株式会社 耐食性および加工性に優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼板の製造方法
US8193641B2 (en) 2006-05-09 2012-06-05 Intel Corporation Recessed workfunction metal in CMOS transistor gates
WO2008025066A1 (en) * 2006-08-29 2008-03-06 Bluescope Steel Limited Metal-coated steel strip
WO2008141398A1 (en) * 2007-05-24 2008-11-27 Bluescope Steel Limited Metal-coated steel strip
NZ586488A (en) 2008-03-13 2013-04-26 Bluescope Steel Ltd ALUMINIUM, ZINC, SILICON, MAGNESIUM ALLOY METAL COATED STEEL STRIP WITH VARIATION IN COATING THICKNESS CONTROLLED TO REDUCE Mg2Si IN THE SURFACE
ES2831251T3 (es) 2009-03-13 2021-06-08 Bluescope Steel Ltd Protección contra la corrosión con revestimientos a base de Al / Zn
JP6020228B2 (ja) 2013-02-12 2016-11-02 株式会社デンソー 冷凍コンテナシステム

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105452518A (zh) * 2013-03-06 2016-03-30 蓝野钢铁有限公司 金属镀覆钢带
TWI649450B (zh) * 2013-03-06 2019-02-01 Bluescope Steel Limited 金屬被覆鋼帶
CN115369343A (zh) * 2013-03-06 2022-11-22 蓝野钢铁有限公司 金属镀覆钢带
CN113631748A (zh) * 2019-03-01 2021-11-09 Jfe钢板株式会社 熔融Al-Zn-Mg-Si-Sr镀覆钢板及其制造方法
CN111705286A (zh) * 2020-06-12 2020-09-25 靖江新舟合金材料有限公司 一种含镁锶钛的铝锌硅钢板及其生产方法
TWI793814B (zh) * 2020-10-30 2023-02-21 日商Ｊｆｅ鋼鐵股份有限公司 熔融Ａｌ－Ｚｎ－Ｓｉ－Ｍｇ－Ｓｒ系鍍敷鋼板、表面處理鋼板及塗裝鋼板

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