JPH01263255A - 高付着溶融アルミニウム−亜鉛合金めっき方法 - Google Patents
高付着溶融アルミニウム−亜鉛合金めっき方法Info
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- JPH01263255A JPH01263255A JP63092247A JP9224788A JPH01263255A JP H01263255 A JPH01263255 A JP H01263255A JP 63092247 A JP63092247 A JP 63092247A JP 9224788 A JP9224788 A JP 9224788A JP H01263255 A JPH01263255 A JP H01263255A
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、特に塩害あるいは酸性雨に対する腐食抵抗
性の増進が必要とされる金物本体への高付着溶融アルミ
ニウム−亜鉛合金めっき方法に関するものである。
性の増進が必要とされる金物本体への高付着溶融アルミ
ニウム−亜鉛合金めっき方法に関するものである。
（従来の技術及び発明が解決しようとする課題）一般に
、５％程度のアルミニウムを含有する溶融亜鉛浴での金
物本体への溶融アルミニウム−亜鉛合金めっき作業に際
しては、金物本体とアルミニウム−亜鉛合金との濡れ性
が問題となり、特殊なフラフクスを使用しても不めっき
部分の発生は完全には抑制し難い。
、５％程度のアルミニウムを含有する溶融亜鉛浴での金
物本体への溶融アルミニウム−亜鉛合金めっき作業に際
しては、金物本体とアルミニウム−亜鉛合金との濡れ性
が問題となり、特殊なフラフクスを使用しても不めっき
部分の発生は完全には抑制し難い。
又、金物本体をアルミニウム−亜鉛合金浴に浸漬して形
成されるめっき層厚の上限は、アルミニウムが鉄の境界
面に薄いアルミニウム−鉄合金層を形成し、これが亜鉛
と鉄の合金層、つまりδ層やζ層の成長を抑制するため
、約３０μｍ程度であり、懸垂金具、架線金具、−殻構
造部材等への適用は耐蝕性がめつき層厚に依存する点か
ら事実上困難である。
成されるめっき層厚の上限は、アルミニウムが鉄の境界
面に薄いアルミニウム−鉄合金層を形成し、これが亜鉛
と鉄の合金層、つまりδ層やζ層の成長を抑制するため
、約３０μｍ程度であり、懸垂金具、架線金具、−殻構
造部材等への適用は耐蝕性がめつき層厚に依存する点か
ら事実上困難である。
このような現況を踏まえて、従来、第一工程で純度９９
．９％の溶融亜鉛浴で、金物本体の表面に亜鉛めっきを
施し、これに連続して、０．１％以上のアルミニウムを
含有する溶融亜鉛めっき浴に浸漬して亜鉛めっきを施し
ていた。（特開昭６１−２０１７６７号公報参照） ところが、この従来例ではめっき層の厚みのコントロー
ルができない。すなわち、第一工程後のめっき層の合金
層が発達した状態であれば問題はないが、意図的に合金
化が行われていなかったため、そのめっき層の構成に於
いて４２０℃で溶融してしまうη層が多く、従って、第
二のめっき工程でこのη層が溶けてしまうため、結局３
０〜６０μｍと薄（なるという問題があった。
．９％の溶融亜鉛浴で、金物本体の表面に亜鉛めっきを
施し、これに連続して、０．１％以上のアルミニウムを
含有する溶融亜鉛めっき浴に浸漬して亜鉛めっきを施し
ていた。（特開昭６１−２０１７６７号公報参照） ところが、この従来例ではめっき層の厚みのコントロー
ルができない。すなわち、第一工程後のめっき層の合金
層が発達した状態であれば問題はないが、意図的に合金
化が行われていなかったため、そのめっき層の構成に於
いて４２０℃で溶融してしまうη層が多く、従って、第
二のめっき工程でこのη層が溶けてしまうため、結局３
０〜６０μｍと薄（なるという問題があった。
又、従来の方法ではめっき組織論的考察がなされていな
いため、ごく稀にＪＩＳに定められたＨＤＺ５５に相当
するめっき層厚が得られることもあるが、通常めっき層
厚の上限値は約６０μｍとされており、耐蝕性に及ぼす
めっき層厚依存性を考慮すると、未だ不十分である。
いため、ごく稀にＪＩＳに定められたＨＤＺ５５に相当
するめっき層厚が得られることもあるが、通常めっき層
厚の上限値は約６０μｍとされており、耐蝕性に及ぼす
めっき層厚依存性を考慮すると、未だ不十分である。
本発明の目的は、めっき層厚を８０μｍ以上に厚くして
塩害あるいは酸性雨に対する優れた腐食抵抗性を付与す
ることができる高付着アルミニウム−亜鉛合金めっき方
法を提供することにある。
塩害あるいは酸性雨に対する優れた腐食抵抗性を付与す
ることができる高付着アルミニウム−亜鉛合金めっき方
法を提供することにある。
（課題を解決するための手段）
請求項１記載の高付着アルミニウム−亜鉛合金めっき方
法は、前記の目的を達成するため、金物本体の表面に対
し溶融亜鉛浴を使用して、浴温度４３０℃〜４８０℃で
溶融亜鉛めっきを施す第一工程と、その後空冷あるいは
半空冷を行ってζ層の形成を促進する第二工程と、さら
に、０．１％以上のアルミニウムを包含する溶融亜鉛浴
を使用して、浴温度３９０℃〜４６０℃で溶融亜鉛めっ
きを施す第三工程とから構成されている。
法は、前記の目的を達成するため、金物本体の表面に対
し溶融亜鉛浴を使用して、浴温度４３０℃〜４８０℃で
溶融亜鉛めっきを施す第一工程と、その後空冷あるいは
半空冷を行ってζ層の形成を促進する第二工程と、さら
に、０．１％以上のアルミニウムを包含する溶融亜鉛浴
を使用して、浴温度３９０℃〜４６０℃で溶融亜鉛めっ
きを施す第三工程とから構成されている。
又、請求項２記載の高付着アルミニウム−亜鉛合金めっ
き方法は、前記の目的を達成するため、金物本体の表面
に対し溶融亜鉛浴を使用して、浴温度４８０℃〜５６０
℃で熔融亜鉛めっきを施す第一工程と、その後０．１％
以上のアルミニウムを包含する溶融亜鉛浴を使用して、
浴温度３９０℃〜４６０℃で溶融亜鉛めっきを施す第二
工程とから構成されている。
き方法は、前記の目的を達成するため、金物本体の表面
に対し溶融亜鉛浴を使用して、浴温度４８０℃〜５６０
℃で熔融亜鉛めっきを施す第一工程と、その後０．１％
以上のアルミニウムを包含する溶融亜鉛浴を使用して、
浴温度３９０℃〜４６０℃で溶融亜鉛めっきを施す第二
工程とから構成されている。
さらに、請求項３記載の高付着アルミニウム−亜鉛合金
めっき方法は、前記の目的を達成するため、金物本体の
表面をブラスト処理により表面粗さをほぼ２０μｍ以上
にする第一工程と、その後金物本体の表面に対し溶融亜
鉛浴を使用して、浴温度４３０℃〜４８０℃で溶融亜鉛
めっきを施す第二工程と、さらに、０．１％以上のアル
ミニウムを包含する溶融亜鉛浴を使用して、浴温度３９
０℃〜４６０℃で溶融亜鉛めっきを施す第三工程とから
構成されている。
めっき方法は、前記の目的を達成するため、金物本体の
表面をブラスト処理により表面粗さをほぼ２０μｍ以上
にする第一工程と、その後金物本体の表面に対し溶融亜
鉛浴を使用して、浴温度４３０℃〜４８０℃で溶融亜鉛
めっきを施す第二工程と、さらに、０．１％以上のアル
ミニウムを包含する溶融亜鉛浴を使用して、浴温度３９
０℃〜４６０℃で溶融亜鉛めっきを施す第三工程とから
構成されている。
（作用）
請求項１記載の溶融アルミニウム−亜鉛合金めっき方法
は、第二工程で金物及びめっき層を冷却したので、ζ層
の形成が促進され、第二めっき工程においてめっき層の
厚さが８０μｍ以上に増大し、耐塩、酸性雨に対する腐
食抵抗性が高められ、金物本体の耐久性が増進される。
は、第二工程で金物及びめっき層を冷却したので、ζ層
の形成が促進され、第二めっき工程においてめっき層の
厚さが８０μｍ以上に増大し、耐塩、酸性雨に対する腐
食抵抗性が高められ、金物本体の耐久性が増進される。
又、請求項２記載の溶融アルミニウム−亜鉛合金めっき
方法は、第一工程で高温の溶融亜鉛めっきを施すため、
ζ層と（η＋ζ）層の成長及び拡散が促進される。すな
わち、４８０℃以上の高温溶融亜鉛浴でめっきを行うと
、ζ層が崩壊し初めて、２層中に細片となったζ層粒子
が拡散し、混晶組織が得られる。さらに、温度を上昇す
ると、ζ層は消失し、δ層が形成される。この段階でア
ルミニウム−亜鉛合金の第二のめっき処理を施すと、め
っき層厚が８０μｍ以上に増大し、塩害、酸性雨に対す
る腐食抵抗性が高められ、金物本体の耐久性が増進され
る。
方法は、第一工程で高温の溶融亜鉛めっきを施すため、
ζ層と（η＋ζ）層の成長及び拡散が促進される。すな
わち、４８０℃以上の高温溶融亜鉛浴でめっきを行うと
、ζ層が崩壊し初めて、２層中に細片となったζ層粒子
が拡散し、混晶組織が得られる。さらに、温度を上昇す
ると、ζ層は消失し、δ層が形成される。この段階でア
ルミニウム−亜鉛合金の第二のめっき処理を施すと、め
っき層厚が８０μｍ以上に増大し、塩害、酸性雨に対す
る腐食抵抗性が高められ、金物本体の耐久性が増進され
る。
さらに、請求項３記載の溶融アルミニウム−亜鉛合金め
っき方法は、第一工程で金物表面の粗さを２０μｍ以上
にしたので、第一めっき工程において（η＋ζ）層の形
成が促進され、第二めっき工程後のめっき層厚が８０μ
ｍ以上に増大し、塩害、酸性雨に対する腐食抵抗性が高
められ、金物本体の耐久性がさらに増進される。
っき方法は、第一工程で金物表面の粗さを２０μｍ以上
にしたので、第一めっき工程において（η＋ζ）層の形
成が促進され、第二めっき工程後のめっき層厚が８０μ
ｍ以上に増大し、塩害、酸性雨に対する腐食抵抗性が高
められ、金物本体の耐久性がさらに増進される。
（実施例）
以下、本発明の溶融亜鉛めっき方法を具体化した第一実
施例を第１図（ａ）、 （ｂ）により説明する。
施例を第１図（ａ）、 （ｂ）により説明する。
第一工程では第１図に示す金物本体ｌの表面１ａを脱脂
、水洗、酸洗、水洗、フラックス処理を経由した後、溶
融亜鉛槽へ浸漬してめっき層２を形成する。このめっき
層２は、第１図（ａ）に示すように金物本体１の表面１
ａに形成されるδ層と、該δ層の表面に形成されたζ層
とにより形成されている。
、水洗、酸洗、水洗、フラックス処理を経由した後、溶
融亜鉛槽へ浸漬してめっき層２を形成する。このめっき
層２は、第１図（ａ）に示すように金物本体１の表面１
ａに形成されるδ層と、該δ層の表面に形成されたζ層
とにより形成されている。
第二工程では、前記溶融亜鉛層から取り出した金物本体
１の空冷又は半空冷を行って、ζ層の成長及び拡散を促
進する。この空冷処理により金物本体１の保有熱で鉄−
亜鉛間の合金反応が進行して、ζ層が著しく成長する。
１の空冷又は半空冷を行って、ζ層の成長及び拡散を促
進する。この空冷処理により金物本体１の保有熱で鉄−
亜鉛間の合金反応が進行して、ζ層が著しく成長する。
次に、第三工程として金物本体１の溶融亜鉛めっき層２
に対し、０．１〜１０％のアルミニウムを含有する溶融
アルミニウム−亜鉛合金槽でめっきを行い第１図（ｂ）
に示すように、層厚の大きい成長しためっき層２′を形
成する。この第一実施例のめっき層厚を有するめっき製
品と、溶融亜鉛めっき製品とを比較した結果、表１のＮ
ｏｌに示すように、めっき層２′の層厚が１２０μｍと
厚くなった。又、塩害に対する腐食抵抗性を塩水噴霧試
験（ＪＩＳに定めるＳＳＴ赤錆発生試験）により評価し
た結果、溶融亜鉛めっき品（第一工程後）と比較して第
一実施例の合金めっき品（第二工程後）が、約３程度度
まで腐食抵抗性が増進した。
に対し、０．１〜１０％のアルミニウムを含有する溶融
アルミニウム−亜鉛合金槽でめっきを行い第１図（ｂ）
に示すように、層厚の大きい成長しためっき層２′を形
成する。この第一実施例のめっき層厚を有するめっき製
品と、溶融亜鉛めっき製品とを比較した結果、表１のＮ
ｏｌに示すように、めっき層２′の層厚が１２０μｍと
厚くなった。又、塩害に対する腐食抵抗性を塩水噴霧試
験（ＪＩＳに定めるＳＳＴ赤錆発生試験）により評価し
た結果、溶融亜鉛めっき品（第一工程後）と比較して第
一実施例の合金めっき品（第二工程後）が、約３程度度
まで腐食抵抗性が増進した。
表１
ところで、アルミニウムの添加量を０．１〜１０％とし
たのは、０．１％以下であると、合金層の抑制反応がな
くなり、５％の場合は共晶温度が３８２℃で、１０％以
上では溶融温度が非常に高くなり、設備上問題となると
同時に金物本体に熱劣化を与える可能性があるからであ
る。
たのは、０．１％以下であると、合金層の抑制反応がな
くなり、５％の場合は共晶温度が３８２℃で、１０％以
上では溶融温度が非常に高くなり、設備上問題となると
同時に金物本体に熱劣化を与える可能性があるからであ
る。
さらに、空冷の時間は品物の種類により異なるが、例え
ば重量が２００ｇのものであれば、２分あればよく、質
量の大きいものは１０分程度あればよい。又、完全空冷
以外に所定時間空冷を行った後水冷を行うといった半空
冷によっても合金層の発達する時間を確保することがで
きる。
ば重量が２００ｇのものであれば、２分あればよく、質
量の大きいものは１０分程度あればよい。又、完全空冷
以外に所定時間空冷を行った後水冷を行うといった半空
冷によっても合金層の発達する時間を確保することがで
きる。
次に、請求項２記載の発明を具体化した第二実施例を第
２図（ａ）、 （ｂ）により説明する。
２図（ａ）、 （ｂ）により説明する。
第一工程では金物本体１の表面を脱脂、水洗、酸洗、水
洗、フラックス処理を経由して、約４８０℃〜５６０℃
の溶融亜鉛槽へ浸漬してめっき層２を形成する。このめ
っき層２は、第２図（ａ）に示すように金物本体１の表
面に形成されるδ層と、該δ層の表面に形成されるζ層
と、該ζ層の表面に形成される（η＋ζ）層と、核層の
表面に形成されるη層とにより形成される。
洗、フラックス処理を経由して、約４８０℃〜５６０℃
の溶融亜鉛槽へ浸漬してめっき層２を形成する。このめ
っき層２は、第２図（ａ）に示すように金物本体１の表
面に形成されるδ層と、該δ層の表面に形成されるζ層
と、該ζ層の表面に形成される（η＋ζ）層と、核層の
表面に形成されるη層とにより形成される。
この第一工程では、約４８０℃〜５６０’Ｃの高温の溶
融亜鉛浴により、ζ層と（η＋ζ）層の成長及び拡散が
促進される。すなわち、４８０℃以上の高温溶融亜鉛浴
でめっき処理を行うと、ζ層が崩壊し初めて、η層中に
細片となったζ層粒子が拡散し、混晶ｍ織が得られる。
融亜鉛浴により、ζ層と（η＋ζ）層の成長及び拡散が
促進される。すなわち、４８０℃以上の高温溶融亜鉛浴
でめっき処理を行うと、ζ層が崩壊し初めて、η層中に
細片となったζ層粒子が拡散し、混晶ｍ織が得られる。
さらに、温度を上昇すると、ζ層は消失し、δ層が形成
される。
される。
次に、第二工程として金物本体１の溶融亜鉛めっき層２
に対し、０．１〜１０％のアルミニウムを含有する溶融
アルミニウム−亜鉛合金浴で前記めっき層２にめっきを
行い、第２図（ｂ）に示すように層厚の大きい成長した
めっき層′が形成される。
に対し、０．１〜１０％のアルミニウムを含有する溶融
アルミニウム−亜鉛合金浴で前記めっき層２にめっきを
行い、第２図（ｂ）に示すように層厚の大きい成長した
めっき層′が形成される。
この結果、前掲の表１のＮ１２に示すように、めっき層
２′の層厚が１４０μｍと厚くなった。又、この第一実
施例の合金めっき品と、溶融亜鉛めっき品とを比較した
結果、塩害に対する腐食抵抗性が約１０程度度まで増進
した。
２′の層厚が１４０μｍと厚くなった。又、この第一実
施例の合金めっき品と、溶融亜鉛めっき品とを比較した
結果、塩害に対する腐食抵抗性が約１０程度度まで増進
した。
さらに、請求項３記載の発明を具体化した第三実施例を
第３図（ａ）、 （ｂ）について説明する。
第３図（ａ）、 （ｂ）について説明する。
第一工程では、金物本体１の表面に対し、ショツトブラ
ストあるいはサンドブラスト処理を行って、表面１ａの
粗さＲａを２０μｍ以上にする。
ストあるいはサンドブラスト処理を行って、表面１ａの
粗さＲａを２０μｍ以上にする。
第二工程では金物本体１０表面１ａを脱脂、水洗、酸洗
、水洗、フラックス処理を経由して、溶融亜鉛槽へ浸漬
してめっき層２を形成する。このめっき層２は、第３図
（ａ）に示すように金物本体１の表面１ａに形成される
δ層と、該δ層の表面に形成されるζ層と、該ζ層の表
面に形成される（η＋ζ）混晶層２さらに該（η＋ζ）
混晶層の表面に形成されるη層とにより形成される。
、水洗、フラックス処理を経由して、溶融亜鉛槽へ浸漬
してめっき層２を形成する。このめっき層２は、第３図
（ａ）に示すように金物本体１の表面１ａに形成される
δ層と、該δ層の表面に形成されるζ層と、該ζ層の表
面に形成される（η＋ζ）混晶層２さらに該（η＋ζ）
混晶層の表面に形成されるη層とにより形成される。
金物本体１の表面１ａの粗さＲａを２０μｍ以上にする
ことにより、第３図（ａ）に示すように該表面１ａのめ
っき層２のζ層及び（η＋ζ）混晶層が成長する。
ことにより、第３図（ａ）に示すように該表面１ａのめ
っき層２のζ層及び（η＋ζ）混晶層が成長する。
次に、第三工程として金物本体１の溶融亜鉛めっきＮ２
に対し、０．１〜１０％のアルミニウムを含有する溶融
アルミニウム−亜鉛合金浴で前記めっき層２にめっきを
行なうと、第３図（ｂ）に示すように、めっき層２′の
層厚が増大するのである。
に対し、０．１〜１０％のアルミニウムを含有する溶融
アルミニウム−亜鉛合金浴で前記めっき層２にめっきを
行なうと、第３図（ｂ）に示すように、めっき層２′の
層厚が増大するのである。
この第三実施例のめっき層も前掲の表１に示すようにブ
ラスト処理を行ったものについては、金物本体１の表面
１ａの粗さが粗いので、合金層、つまりζ層が突部を中
心に任意の方向へ成長し、ζ層及び（η＋ζ）混晶層の
成長が促進される。
ラスト処理を行ったものについては、金物本体１の表面
１ａの粗さが粗いので、合金層、つまりζ層が突部を中
心に任意の方向へ成長し、ζ層及び（η＋ζ）混晶層の
成長が促進される。
この結果、表１０隘３に示すように、めっき層の層厚が
１２０μｍと厚くなった。又、第三実施例の合金めっき
品と、溶融亜鉛めっき製品とを比較した結果、前掲の表
１のＮｏ３に示すように、塩害に対する腐食抵抗性が約
３程度度に増進した。
１２０μｍと厚くなった。又、第三実施例の合金めっき
品と、溶融亜鉛めっき製品とを比較した結果、前掲の表
１のＮｏ３に示すように、塩害に対する腐食抵抗性が約
３程度度に増進した。
さらに、前述した第一実施例〜第三実施例及び従来例に
ついて、それぞれ条件を変更して３０回実験を行ったと
ころ、次の表２〜表５に示す結果を得た。
ついて、それぞれ条件を変更して３０回実験を行ったと
ころ、次の表２〜表５に示す結果を得た。
表２は溶融亜鉛めっきを施した後、約２０秒を経て連続
的に溶融アルミニウム−亜鉛合金めっきを行った比較例
■と、溶融亜鉛めっき後、空冷により一周間放置した後
、即ち回分操作として溶融アルミニウム−亜鉛合金めっ
きを行った請求項１の発明を具体化した第四実施例と番
比較して示す。
的に溶融アルミニウム−亜鉛合金めっきを行った比較例
■と、溶融亜鉛めっき後、空冷により一周間放置した後
、即ち回分操作として溶融アルミニウム−亜鉛合金めっ
きを行った請求項１の発明を具体化した第四実施例と番
比較して示す。
比較例■のめっき層厚の平均値は、約６０μｍであった
が、第四実施例のめっき層厚の平均値は、約１１２μｍ
であった。
が、第四実施例のめっき層厚の平均値は、約１１２μｍ
であった。
表２（単位μｍ）
表３は２０秒間空冷した後、６０秒間水冷した場合の比
較例■と、空冷時間を１００秒に延長した後６０秒間水
冷を行った場合の請求項１の発明を具体化した第五実施
例とのめっき層厚の実験結果を示す。これによれば、水
冷式の場合はめっき層厚の平均値が４３μｍであるのに
対し、第五実施例は約１２０μｍと非常に厚くなった。
較例■と、空冷時間を１００秒に延長した後６０秒間水
冷を行った場合の請求項１の発明を具体化した第五実施
例とのめっき層厚の実験結果を示す。これによれば、水
冷式の場合はめっき層厚の平均値が４３μｍであるのに
対し、第五実施例は約１２０μｍと非常に厚くなった。
表３（単位μｍ）
表４は第一めっき処理を４４０℃〜４６０℃で行った比
較例■と、第一めっき処理を４８０℃以上で行った場合
の請求項２の発明を具体化した第六実施例とのめっき１
′１厚を示す。この表から明らかなように、比較例■で
はめっき層厚が平均６０μｍであったが、第六実施例で
は９１μｍと増大していることが判る。
較例■と、第一めっき処理を４８０℃以上で行った場合
の請求項２の発明を具体化した第六実施例とのめっき１
′１厚を示す。この表から明らかなように、比較例■で
はめっき層厚が平均６０μｍであったが、第六実施例で
は９１μｍと増大していることが判る。
表４（単位μｍ）
表５は第一めっき処理の前工程としてブラスト処理を行
わない比較例■と、ブラスト処理により金物本体の表面
の粗さを２５μｍ以上する前工程を行った請求項３を具
体化した第七実施例とのめっき層厚を示す。これによれ
ば、比較例■ではめっき層厚の平均が５４μｍであるの
に対し、第七実施例では１２０μｍと著しく向上してい
ることがわかる。
わない比較例■と、ブラスト処理により金物本体の表面
の粗さを２５μｍ以上する前工程を行った請求項３を具
体化した第七実施例とのめっき層厚を示す。これによれ
ば、比較例■ではめっき層厚の平均が５４μｍであるの
に対し、第七実施例では１２０μｍと著しく向上してい
ることがわかる。
表５（単位μｍ）
ところで、本発明の適用を受ける金物として、−例を上
げるならば、次のようなものがある。
げるならば、次のようなものがある。
（１）ボルト、ナソ）１、（２）架線金具類、（３）懸
垂金具類、（４）スプリング類、（５）犠装品類、（６
）ガードレール構成要素、（７）厨房機器類、（８）建
設用部材、（９）橋梁部材類、（１０）鉄塔部材類、（
１１）門扉類、（１２）サツシ類、 （１３）アンテナ支柱類、（１４）割りビン類、（１５
）亜鉛ダイカスト品、 （１６）自動車用鋼板、（１７）光反射板用畑板、（１
８）熱反射板用鋼板、（１９）塗装下地用鋼板、（２０
）電柱類、（２１）貯水槽類、（２２）養殖用生簀類。
垂金具類、（４）スプリング類、（５）犠装品類、（６
）ガードレール構成要素、（７）厨房機器類、（８）建
設用部材、（９）橋梁部材類、（１０）鉄塔部材類、（
１１）門扉類、（１２）サツシ類、 （１３）アンテナ支柱類、（１４）割りビン類、（１５
）亜鉛ダイカスト品、 （１６）自動車用鋼板、（１７）光反射板用畑板、（１
８）熱反射板用鋼板、（１９）塗装下地用鋼板、（２０
）電柱類、（２１）貯水槽類、（２２）養殖用生簀類。
（発明の効果）
以上詳述したように、請求項１〜３に記載のめっき方法
は、めっき層の厚さを８０μｍ〜１２０μｍ以上にして
塩害及び酸性雨に対する腐食抵抗性を向上することがで
きる効果がある。
は、めっき層の厚さを８０μｍ〜１２０μｍ以上にして
塩害及び酸性雨に対する腐食抵抗性を向上することがで
きる効果がある。
第１図（ａ）は第一実施例の第一工程で製造されためっ
き層の断面図、第１図（ｂ）は同じく第三工程で形成さ
れためっき層の断面図、第２図（ａ）は第二実施例の第
一工程で形成されためっき層の断面図、第２図（ｂ）は
同じく第二工程で形成されためっき層の断面図、第３図
（ａ）は第三実施例の第二工程で形成されためっき層の
断面図、第３図（ｂ）は同じく第三工程で形成されため
っき層の断面図である。 １・・・金物本体、１ａ・・・表面、２・・・溶融亜鉛
めっき工程後のめっき層、２′・・・溶融アルミニウム
−亜鉛合金めっき工程後のめっき層。
き層の断面図、第１図（ｂ）は同じく第三工程で形成さ
れためっき層の断面図、第２図（ａ）は第二実施例の第
一工程で形成されためっき層の断面図、第２図（ｂ）は
同じく第二工程で形成されためっき層の断面図、第３図
（ａ）は第三実施例の第二工程で形成されためっき層の
断面図、第３図（ｂ）は同じく第三工程で形成されため
っき層の断面図である。 １・・・金物本体、１ａ・・・表面、２・・・溶融亜鉛
めっき工程後のめっき層、２′・・・溶融アルミニウム
−亜鉛合金めっき工程後のめっき層。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、金物本体の表面に対し溶融亜鉛浴を使用して、浴温
度４３０℃〜４８０℃で溶融亜鉛めっきを施す第一工程
と、その後空冷あるいは半空冷を行ってζ層の形成を促
進する第二工程と、さらに、０．１％以上のアルミニウ
ムを包含する溶融亜鉛浴を使用して、浴温度３９０℃〜
４６０℃で溶融亜鉛めっきを施す第三工程とからなる高
付着アルミニウム−亜鉛合金めっき方法。 ２、金物本体の表面に対し溶融亜鉛浴を使用して、浴温
度４８０℃〜５６０℃で溶融亜鉛めっきを施す第一工程
と、その後０．１％以上のアルミニウムを包含する溶融
亜鉛浴を使用して、浴温度３９０℃〜４６０℃で溶融亜
鉛めっきを施す第二工程とからなる高付着アルミニウム
−亜鉛合金めっき方法。 ３、金物本体の表面をブラスト処理により表面粗さをほ
ぼ２０μｍ以上にする第一工程と、その後、金物本体の
表面に対し溶融亜鉛浴を使用して浴温度４３０℃〜４８
０℃で溶融亜鉛めっきを施す第二工程と、さらに、０．
１％以上のアルミニウムを包含する溶融亜鉛浴を使用し
て、浴温度３９０℃〜４６０℃で溶融亜鉛めっきを施す
第三工程とからなる高付着アルミニウム−亜鉛合金めっ
き方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63092247A JPH01263255A (ja) | 1988-04-14 | 1988-04-14 | 高付着溶融アルミニウム−亜鉛合金めっき方法 |
| EP89106426A EP0337402A1 (en) | 1988-04-14 | 1989-04-11 | High adhesion molten aluminum-zinc alloy plating process |
| US07/626,383 US5141781A (en) | 1988-04-14 | 1990-12-12 | High adhesion molten aluminum-zinc alloy plating process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63092247A JPH01263255A (ja) | 1988-04-14 | 1988-04-14 | 高付着溶融アルミニウム−亜鉛合金めっき方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01263255A true JPH01263255A (ja) | 1989-10-19 |
Family
ID=14049095
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63092247A Pending JPH01263255A (ja) | 1988-04-14 | 1988-04-14 | 高付着溶融アルミニウム−亜鉛合金めっき方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5141781A (ja) |
| EP (1) | EP0337402A1 (ja) |
| JP (1) | JPH01263255A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US5308710A (en) * | 1991-11-29 | 1994-05-03 | Daido Steel Sheet Corp. | Al-Zn-Si base alloy coated product |
| US5853806A (en) * | 1995-01-10 | 1998-12-29 | Nihon Parkerizing Co., Ltd. | Process for hot dip-coating steel material with molten aluminum alloy by one-stage coating method using flux and bath of molten aluminum alloy metal |
| KR100312405B1 (ko) * | 1997-12-29 | 2001-12-17 | 이구택 | 표면품질이 우수한 용융아연 도금강판 제조방법 |
| JP2009280880A (ja) * | 2008-05-24 | 2009-12-03 | Ck Metals Co Ltd | 溶融亜鉛めっき処理方法 |
| JP2018178217A (ja) * | 2017-04-18 | 2018-11-15 | 新日鐵住金株式会社 | 溶融亜鉛めっき鋼管 |
Families Citing this family (15)
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| JPH04232239A (ja) * | 1990-12-28 | 1992-08-20 | Nkk Corp | 耐パウダリング性の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| TW199911B (ja) * | 1991-12-04 | 1993-02-11 | Armco Steel Co Lp | |
| DE4314347A1 (de) * | 1993-04-30 | 1994-11-03 | Trw Repa Gmbh | Aufblasbarer Gassack für Rückhaltesysteme in Fahrzeugen |
| US5849408A (en) * | 1993-12-27 | 1998-12-15 | Nippon Mining & Metals Co., Ltd. | Hot-dip zinc plating product |
| JP2839130B2 (ja) * | 1993-12-27 | 1998-12-16 | 日鉱金属株式会社 | 溶融亜鉛合金めっき方法 |
| CA2119938C (en) * | 1994-03-25 | 1999-11-09 | Andre F. Vigeant | Enhanced protective metallic coating weights for steel sheet |
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| JP2002517612A (ja) * | 1998-06-09 | 2002-06-18 | インターナショナル リード ジンク リサーチ オーガナイゼーション，インコーポレーデット． | 金属製品上に亜鉛−アルミニウム合金で非連続的に亜鉛めっきするための方法 |
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| JP4671634B2 (ja) * | 2004-07-09 | 2011-04-20 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性に優れた高強度焼き入れ成形体およびその製造方法 |
| NL1028044C2 (nl) * | 2005-01-17 | 2006-07-18 | Galva Solutions B V | Werkwijze en systeem voor het behandelen van voorwerpen. |
| ES2834614T3 (es) | 2008-03-13 | 2021-06-18 | Bluescope Steel Ltd | Banda de metal revestida con acero y su procedimiento de fabricación |
| AU2010223857A1 (en) * | 2009-03-13 | 2011-08-25 | Bluescope Steel Limited | Corrosion protection with Al / Zn-based coatings |
| EP2581467B1 (en) * | 2010-06-09 | 2020-04-29 | Sanoh Kogyo Kabushiki Kaisha | Metal pipe for vehicle piping and surface treatment method for pipe |
| DE102019108033A1 (de) * | 2019-02-25 | 2020-08-27 | Fontaine Holdings Nv | Verfahren zur Verzinkung, insbesondere Feuerverzinkung, von Eisen- und Stahlerzeugnissen |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US3758333A (en) * | 1969-07-07 | 1973-09-11 | Thompson E | Method for galvanizing |
| DK134571B (da) * | 1970-09-17 | 1976-11-29 | Fredericia Galvaniseringsansta | Fremgangsmåde til varmgalvanisering af jern- og ståloverflader med en zinklegering. |
| IT984964B (it) * | 1973-05-09 | 1974-11-20 | Centro Speriment Metallurg | Rivestimento a base di zinco per la protezione dalla corro sione di superfici ferrose e corpo metallico in tal modo ottenuto |
| US4059711A (en) * | 1976-05-14 | 1977-11-22 | Bethlehem Steel Corporation | Partially alloyed galvanize product and method |
| US4216250A (en) * | 1976-05-19 | 1980-08-05 | Nippon Steel Corporation | Method for producing a steel sheet having a zinc coating on one side |
| EP0037143B1 (fr) * | 1980-03-25 | 1985-03-20 | CENTRE DE RECHERCHES METALLURGIQUES CENTRUM VOOR RESEARCH IN DE METALLURGIE Association sans but lucratif | Procédé de revêtement à chaud |
| LU82598A1 (fr) * | 1980-07-09 | 1982-02-17 | Arbed | Procede et installation pour la metallisation a chaud d'objets en metal |
| JPS5913058A (ja) * | 1982-07-14 | 1984-01-23 | Nisshin Steel Co Ltd | 溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
| JPS61201767A (ja) * | 1985-03-01 | 1986-09-06 | Nippon Mining Co Ltd | 二段めつき方法 |
| JPS61295361A (ja) * | 1985-06-21 | 1986-12-26 | Kowa Kogyosho:Kk | 溶融亜鉛めつき方法 |
| FR2593831B1 (fr) * | 1986-02-06 | 1994-01-21 | Irsid | Procede de revetement protecteur d'un produit en fer ou en acier et produit revetu |
| US5049453A (en) * | 1990-02-22 | 1991-09-17 | Nippon Steel Corporation | Galvannealed steel sheet with distinguished anti-powdering and anti-flaking properties and process for producing the same |
-
1988
- 1988-04-14 JP JP63092247A patent/JPH01263255A/ja active Pending
-
1989
- 1989-04-11 EP EP89106426A patent/EP0337402A1/en not_active Withdrawn
-
1990
- 1990-12-12 US US07/626,383 patent/US5141781A/en not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5141781A (en) | 1992-08-25 |
| EP0337402A1 (en) | 1989-10-18 |
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