WO2014156452A1 - 光学フィルムの製造方法、光学フィルム、面発光体及び光学フィルムの製造装置 - Google Patents

光学フィルムの製造方法、光学フィルム、面発光体及び光学フィルムの製造装置 Download PDF

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energy ray
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optical film
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晴貴 越峠
大地 奥野
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三菱レイヨン株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a method for manufacturing an optical film in which a plurality of convex microlenses are arranged, an optical film obtained by the manufacturing method, a surface light emitter including the optical film, and an optical in which a plurality of convex microlenses are arranged.
  • the present invention relates to a film manufacturing apparatus.
  • Organic EL (electroluminescence) light-emitting elements are expected to be used for next-generation illumination that replaces flat panel displays, fluorescent lamps, and the like.
  • an organic EL light-emitting element is a laminated body of thin films, and the total reflection angle of light between the thin films is determined by a difference in refractive index between materials of the respective thin films.
  • the critical angle ⁇ c is 41.8 °, and light having an incident angle smaller than the critical angle ⁇ c.
  • Patent Document 1 and Patent Document 2 propose a method in which an active energy ray-curable composition is directly dropped onto a roll mold, applied to the entire roll mold, and cured. Yes.
  • the remaining bubbles in the micro lens of the optical film means that the micro lens has an interface with air, and total reflection of light occurs at the interface according to Snell's law. Therefore, if bubbles remain in the microlens of the optical film, the light extraction efficiency of a surface light emitter formed by providing the optical film on the light emitting surface of a light emitting element such as an organic EL light emitting element is deteriorated. In addition, due to the bubbles in the micro lens of the optical film, an optical film having a desired lens shape cannot be obtained, which becomes a factor of deteriorating the optical characteristics of the optical film exhibited based on the desired lens shape.
  • the objective of this invention is providing the manufacturing method of the optical film which suppresses remaining of the bubble in a microlens. Another object of the present invention is to provide an optical film in which the remaining bubbles in the microlens are suppressed. Another object of the present invention is to provide a surface light emitter excellent in light extraction efficiency. Furthermore, the objective of this invention is providing the manufacturing apparatus of the optical film which suppresses the bubble remaining in a microlens.
  • the present invention relates to a method for producing an optical film in which a plurality of convex microlenses including the following steps A to F are arranged.
  • Step A a step of rotating a roll mold having an outer peripheral surface on which a plurality of concave-shaped microlens transfer portions are arranged, and causing the substrate to travel in the rotation direction of the roll mold along the outer peripheral surface of the roll mold;
  • Step B The active energy ray-curable composition ⁇ is supplied onto the coating roll disposed adjacent to the outer peripheral surface of the roll mold, and the active energy ray-curable composition ⁇ is flattened on the coating roll by a flattening means.
  • Step C supplying the active energy ray-curable composition ⁇ on the substrate and applying the active energy ray-curable composition ⁇ to the surface of the substrate;
  • Step D The active energy ray-curable composition ⁇ applied to the surface of the base material in Step C at the meeting portion of the roll type and the base material, and the outer peripheral surface of the roll type in Step B A step of associating the active energy ray-curable composition ⁇ applied to the surface to form a liquid pool
  • Step E State in which the active energy ray-curable composition ⁇ and the active energy ray-curable composition ⁇ associated in the step D are sandwiched between the outer peripheral surface of the roll mold and the surface of the base material And irradiating a region between the outer peripheral surface of the roll mold and the surface of the substrate with active energy rays to cure the active energy ray curable composition ⁇ and the active energy ray curable composition ⁇ .
  • this invention relates to the optical film obtained by the manufacturing method of the said optical film. Moreover, this invention relates to the surface light-emitting body containing the said optical film. Furthermore, the present invention provides a roll mold having an outer peripheral surface in which a plurality of concave microlens transfer portions are arranged, A coating roll disposed adjacent to the outer peripheral surface of the roll mold, A first source for supplying an active energy ray-curable composition ⁇ on the coating roll; Planarizing means disposed on the coating roll; A second source for supplying the active energy ray-curable composition ⁇ to the surface of the substrate, The present invention relates to an optical film manufacturing apparatus in which a plurality of convex microlenses are arranged.
  • the production method or production apparatus of the present invention it is possible to continuously obtain an optical film in which the remaining bubbles in the microlens are suppressed, and the surface light emitter using the obtained optical film is excellent in light extraction efficiency. .
  • a plurality of convex microlenses are arranged.
  • FIG. 1 (Convex shape of micro lens) An example of a convex microlens is shown in FIG. 1 in FIG. 1, (a) is a schematic sectional view, and (b) is a schematic perspective view. In FIG. 1, reference numeral 11 indicates a bottom surface portion of the microlens 10.
  • the bottom surface portion 11 of the microlens 10 refers to a virtual planar portion surrounded by the outer peripheral edge of the bottom portion of the microlens 10.
  • the bottom surface portion of the microlens 10 corresponds to the interface between the microlens 10 and the base layer.
  • the longest diameter L of the bottom surface portion 11 of the microlens 10 is the length of the longest portion of the bottom surface portion 11 of the microlens 10, and the average longest diameter L of the bottom surface portion 11 of the microlens 10.
  • the surface of the optical film having the microlens 10 was photographed with a scanning microscope, the longest diameter L of the bottom surface portion 11 of the microlens 10 was measured at five locations, and the average value was taken.
  • the height H of the microlens 10 refers to the height from the bottom surface 11 of the microlens 10 to the highest portion of the microlens 10, and the average height H ave of the microlens 10 is The cross section of the optical film was photographed with a scanning microscope, and the height H of the microlens 10 was measured at five locations to obtain the average value.
  • the convex shape of the microlens 10 includes, for example, a sphere shape, a sphere shape, an ellipsoid sphere shape (a shape obtained by cutting a spheroid on one plane), and an ellipsoid sphere shape (a spheroid).
  • Shape cut by two planes parallel to each other pyramid shape, truncated pyramid shape, cone shape, truncated cone shape, and related roof shape (spherical shape, spherical truncated shape, ellipsoidal spherical shape, elliptical shape)
  • a body-ball-notch shape, a pyramid shape, a truncated pyramid shape, a cone shape, or a shape in which a truncated cone shape extends along the bottom surface portion for example, a body-ball-notch shape, a pyramid shape, a truncated pyramid shape, a cone shape, or a shape in which a truncated cone shape extends along the bottom surface portion).
  • the convex shape of these microlenses 10 may be used alone or in combination of two or more for a plurality of microlenses 10.
  • a spherical notch shape, a spherical notch shape, an ellipsoidal spherical notch shape, and an ellipsoidal spherical notch shape are possible.
  • a spherical shape and an elliptical spherical shape are more preferable.
  • the average longest diameter L ave of the bottom surface portion 11 of the microlens 10 is preferably 2 to 400 ⁇ m, more preferably 10 to 200 ⁇ m, still more preferably 20 to 100 ⁇ m.
  • the average longest diameter L ave of the bottom surface portion 11 of the microlens 10 is 2 ⁇ m or more, the light extraction efficiency of the surface light emitter using the optical film is excellent.
  • the average longest diameter L ave of the bottom surface portion 11 of the microlens 10 is 400 ⁇ m or less, the microlens is not visually recognized, and the appearance of the optical film is excellent.
  • the average height H ave of the microlens 10 is preferably 1 to 200 ⁇ m, more preferably 5 to 100 ⁇ m, still more preferably 10 to 50 ⁇ m.
  • the average height H ave of the microlens 10 is 1 ⁇ m or more, the light extraction efficiency of the surface light emitter using the optical film is excellent. Further, when the average height H ave of the microlens 10 is 200 ⁇ m or less, the flexibility of the optical film is excellent.
  • the aspect ratio of the microlens 10 is preferably 0.3 to 1.4, more preferably 0.35 to 1.3, and still more preferably 0.4 to 1.0.
  • the aspect ratio of the microlens 10 is 0.3 or more, the light extraction efficiency of the surface light emitter using the optical film is excellent.
  • the aspect ratio of the microlens 10 is 1.4 or less, a roll-type microlens transfer portion can be easily formed, and an optical film can be easily manufactured.
  • the aspect ratio of the microlens 10 was calculated by “average height H ave of microlens 10 / average longest diameter L ave of bottom surface portion 11 of microlens 10”.
  • Examples of the shape of the bottom surface portion 11 of the microlens 10 include a circle and an ellipse.
  • the shape of the bottom surface portion 11 of these convex microlenses 10 one type may be used alone or two or more types may be used in combination for a plurality of microlenses.
  • a circular or elliptical shape is preferable, and a circular shape is more preferable because the light extraction efficiency of a surface light emitter using an optical film is excellent.
  • FIG. 2 An example of the optical film 20 viewed from above (that is, the surface side having the microlens 10) is shown in FIG.
  • the total ratio of the area of the bottom surface 11 of the microlens 10 (area surrounded by a dotted line in FIG. 2) to the area of the optical film 20 (area surrounded by a solid line in FIG. 2) is preferably 20 to 99%. 30 to 95% is more preferable, and 50 to 93% is still more preferable.
  • the ratio of the total area of the bottom surface portion 11 of the microlens 10 to the area of the optical film 20 is 20% or more, the light extraction efficiency of the surface light emitter using the optical film is excellent.
  • the ratio of the total area of the bottom surface portion 11 of the microlens 10 to the area of the optical film 20 is 99% or less, a roll-type transfer portion is easily formed, and the optical film can be easily manufactured.
  • the maximum value of the ratio of the total area of the bottom surface parts 11 of the microlens 10 to the area of the optical film 20 is about 91%. .
  • FIG. 3A An example of the arrangement of the microlenses 10 is shown in FIG.
  • FIG. 3B An example of the arrangement of the microlenses 10 is shown in FIG.
  • FIG. 3D An example of the arrangement of the microlenses 10.
  • a hexagonal arrangement, a rectangular arrangement, and a rhombus arrangement are preferable, and a hexagonal arrangement and a rectangular arrangement are more preferable because of the excellent light extraction efficiency of the surface light emitter using the optical film.
  • the production method of the present invention includes the following steps A to F.
  • Step A a step of rotating a roll mold having an outer peripheral surface on which a plurality of concave-shaped microlens transfer portions are arranged, and causing the substrate to travel in the rotation direction of the roll mold along the outer peripheral surface of the roll mold;
  • Step B The active energy ray-curable composition ⁇ is supplied onto the coating roll disposed adjacent to the outer peripheral surface of the roll mold, and the active energy ray-curable composition ⁇ is flattened on the coating roll by a flattening means.
  • Step C supplying the active energy ray-curable composition ⁇ on the substrate and applying the active energy ray-curable composition ⁇ to the surface of the substrate;
  • Step D The active energy ray-curable composition ⁇ applied to the surface of the base material in Step C at the meeting portion of the roll type and the base material, and the outer peripheral surface of the roll type in Step B A step of associating the active energy ray-curable composition ⁇ applied to the surface to form a liquid pool
  • Step E State in which the active energy ray-curable composition ⁇ and the active energy ray-curable composition ⁇ associated in the step D are sandwiched between the outer peripheral surface of the roll mold and the surface of the base material And irradiating a region between the outer peripheral surface of the roll mold and the surface of the substrate with active energy rays to cure the active energy ray curable composition ⁇ and the active energy ray curable composition ⁇ .
  • the manufacturing method including the steps A to F can be performed by using, for example, a manufacturing apparatus shown in FIG. Note that the rotation / running direction of the roll mold 51 and the base material 22 in FIG. 4 is the direction of the arrow in FIG.
  • the manufacturing method of the optical film of this invention is demonstrated using the manufacturing apparatus shown in FIG. 4, the manufacturing method of the optical film of this invention is limited to the method using the manufacturing apparatus 50 of the optical film shown in FIG. It is not something.
  • Step A drives and rotates a roll mold 51 having an outer peripheral surface on which a plurality of concave microlens transfer portions are arranged, and causes the substrate 22 to travel in the rotational direction of the roll mold 51 along the outer peripheral surface of the roll mold 51. It is a process.
  • the base material travels, the base material 22 is pressed against the surface of the roll die 51 by the rotatable nip rolls 55 and 56 disposed in parallel with the roll die adjacent to the outer peripheral surface of the roll die 51. That is, the base material 22 is wound around the nip roll 55, is further wound around the roll mold 51, is further wound around the nip roll 56, and travels in this order.
  • Examples of the roll mold 51 include molds such as aluminum, brass, and steel; resin molds such as silicone resin, urethane resin, epoxy resin, ABS resin, fluororesin, and polymethylpentene resin; molds obtained by plating the resin; Examples include a mold made of a material obtained by mixing various metal powders with a resin.
  • a die is preferable because of excellent heat resistance and mechanical strength and suitable for continuous production.
  • the mold is preferable in many respects such as high durability against polymerization heat generation, difficulty in deformation, scratch resistance, temperature control, and suitable for precision molding.
  • the roll mold 51 has a concave transfer portion corresponding to the convex shape.
  • the method for producing the transfer portion include cutting with a diamond tool, etching as described in International Publication No. 2008/69324 pamphlet, and the like.
  • these methods for producing a transfer portion when forming a concave shape having a curved surface such as a spherical shape, the productivity of the roll mold 51 is excellent, and as described in International Publication No. 2008/69324 pamphlet.
  • Etching is preferable, and when a concave shape having no curved surface such as a pyramid shape is formed, cutting with a diamond bit is preferable because the productivity of the roll mold 51 is excellent.
  • a manufacturing method of the transfer portion from a master mold having a convex shape obtained by inverting the concave shape of the transfer portion, a metal thin film is produced using an electroforming method, and the metal thin film is wound around a roll core member. A method of manufacturing a cylindrical roll mold can be used.
  • the rotational speed of the roll mold 51 that is, the running speed of the outer peripheral surface of the roll mold is preferably 0.1 to 50 m / min, more preferably 0.3 to 40 m / min, because of excellent moldability and productivity of the optical film More preferably, it is 0.5 to 30 m / min.
  • step B the active energy ray-curable composition ⁇ is supplied onto the rotatable coating roll 53 that is arranged adjacent to the outer peripheral surface of the roll mold 51 and parallel to the roll mold, and is flattened on the coating roll 53.
  • the active energy ray-curable composition ⁇ is flattened by means, and the flattened active energy ray-curable composition ⁇ is applied to the outer peripheral surface of the roll mold 51.
  • the flattening means include a doctor blade, an air blade, and an air knife.
  • a doctor blade is preferable because it is further flattened.
  • the active energy ray-curable composition ⁇ is supplied to the outer peripheral surface of the coating roll 53 from the nozzle 52 functioning as a first supply source, and is flattened by the doctor blade 54 on the coating roll. To be applied.
  • the active energy ray-curable composition ⁇ is directly dropped onto the outer peripheral surface of the roll mold 51 and applied, bubbles enter the concave transfer portion of the roll mold 51, and the bubbles remain in the microlens of the optical film. Is difficult to suppress.
  • the active energy ray-curable composition ⁇ is once flattened on the coating roll 53 by the doctor blade 54 and then applied to the outer peripheral surface of the roll mold 51, so that the concave transfer portion of the roll mold 51 is applied. Bubbles are prevented from entering, and the remaining of bubbles in the microlens of the optical film is suppressed.
  • the nozzle 52 may be singular (one point) or plural, but is preferably singular (one point) because the active energy ray-curable composition ⁇ can be supplied uniformly.
  • Examples of the material of the coating roll 53 include metals such as aluminum, stainless steel, and brass; those having a rubber layer on the surface of the metal. Among these coating roll 53 materials, those having a rubber layer on the metal surface are preferable. Examples of the rubber material of the rubber layer include ethylene propylene rubber, butadiene rubber, urethane rubber, nitrile rubber, and silicone rubber. Among these rubber layers, ethylene propylene rubber and silicone rubber are preferable because of excellent resistance to active energy rays.
  • the rubber layer on the surface of the coating roll 53 preferably has a rubber hardness specified by JIS-K-6253 of 20 to 90 degrees, more preferably 40 to 85 degrees, and preferably 50 to 80 degrees. Further preferred.
  • the rubber hardness of the rubber layer is 20 degrees or more, the remaining of bubbles in the optical film is further suppressed. Further, when the rubber hardness of the rubber layer is 90 degrees or less, distortion applied to the base material 22 is reduced, and damage to the base material 22 is suppressed.
  • the coating roll 53 is preferably pressed toward the roll mold 51 because the active energy ray-curable composition ⁇ can be uniformly applied.
  • the pressure value to be pressed is preferably 5 to 200 N, and more preferably 10 to 100 N.
  • the material of the doctor blade 54 examples include resins such as polyethylene resin, polypropylene resin, and polyester resin; metals such as aluminum and stainless steel.
  • a resin is preferable because it is excellent in flexibility and suppresses damage to the coating roll 53, and a polyester resin is particularly preferable.
  • the shape of the doctor blade 54 is not particularly limited, and a doctor blade 54 having a known shape can be used.
  • the opening width which is the distance between the coating roll 53 and the doctor blade 54, is preferably 0.01 to 0.4 mm, and more preferably 0.02 to 0.3 mm.
  • the active energy ray-curable composition ⁇ can be prevented from overflowing too much in the width direction of the roll mold 51.
  • the opening width between the coating roll 53 and the doctor blade 54 is 0.4 mm or less, the active energy ray-curable composition ⁇ extends sufficiently in the width direction of the roll mold 51 and bubbles in the microlens of the optical film. Can be further suppressed.
  • Step C is a step of supplying the active energy ray-curable composition ⁇ on the substrate 22 and applying the active energy ray-curable composition ⁇ to the surface of the substrate 22.
  • the material of the substrate 22 is not particularly limited as long as it is a material that transmits active energy rays.
  • acrylic resin, polycarbonate resin, polyester resin, styrene resin, cellulose resin, and imide resin are preferable because of excellent flexibility and active energy ray permeability.
  • Acrylic resin, polycarbonate Resins, polyester resins, and imide resins are more preferable.
  • the thickness of the substrate 22 is preferably 10 to 500 ⁇ m, more preferably 20 to 400 ⁇ m, and still more preferably 50 to 300 ⁇ m.
  • the thickness of the substrate 22 is 10 ⁇ m or more, the handleability of the optical film is excellent.
  • the thickness of the base material 22 is 500 ⁇ m or less, the active energy ray-curable composition is excellent in curability, and in the case where an optical film is formed including the base material 22, a surface light emitter using the optical film. The light extraction efficiency is even better.
  • the running speed of the base material 22 is preferably 0.1 to 50 m / min, more preferably 0.3 to 40 m / min, and more preferably 0.5 to 30 m / min because of excellent moldability and productivity of the optical film. Further preferred. Since the rotational speed of the roll mold 51 and the traveling speed of the base material 22 are excellent in the moldability of the optical film, it is preferable that the speed is comparable.
  • the active energy ray-curable composition ⁇ is supplied from the nozzle 52 ′ and applied to the surface of the substrate 22. At that time, uneven application of the active energy ray-curable composition ⁇ can be reduced, and uneven thickness of the base layer can be suppressed. Therefore, the base 22 is interposed and the nip roll is adjacent to the outer peripheral surface of the nip roll 55.
  • the active energy ray-curable composition ⁇ is supplied from a nozzle 52 ′ onto a rotatable coating roll 53 ′ arranged in parallel to the surface of the substrate 22 and flattened by a doctor blade 54 ′ on the coating roll.
  • the former method is more preferable in which the active energy ray-curable composition ⁇ is supplied from the nozzle 52 ′ onto the coating roll 53 ′, and is applied to the surface of the substrate 22 after being flattened by the doctor blade 54 ′ on the coating roll.
  • the nozzle 52 ' functions as the second supply source
  • the nozzle 52', the coating roll 53 ', and the doctor blade 54' function as the second supply source.
  • the same material as the coating roll 53 described above can be used for the coating roll 53 ′.
  • the coating roll 53 ′ is preferably pressed toward the nip roll 55 because the active energy ray-curable composition ⁇ can be uniformly applied.
  • doctor blade 54 can use the same material and shape as the doctor blade 54 described above.
  • the opening width which is the distance between the coating roll 53 'and the doctor blade 54', is preferably 0.01 to 0.4 mm, more preferably 0.02 to 0.3 mm.
  • the active energy ray-curable composition ⁇ can be prevented from overflowing excessively in the width direction of the substrate 22. .
  • the opening width between the coating roll 53 ′ and the doctor blade 54 ′ is 0.4 mm or less, the active energy ray-curable composition ⁇ extends sufficiently in the width direction of the substrate 22 and is inside the microlens of the optical film. The remaining of the bubbles can be further suppressed.
  • step D the active energy ray-curable composition ⁇ applied to the surface of the base material 22 in step C and the outer peripheral surface of the roll die 51 in step B at the meeting portion of the roll die 51 and the base material 22.
  • This is a step of associating the active energy ray-curable composition ⁇ and forming a liquid pool.
  • the active energy ray curable composition ⁇ and the active energy ray curable composition ⁇ may be the same composition or different compositions, and may be appropriately selected according to the use and function of the optical film.
  • the active energy ray-curable composition ⁇ and the active energy ray-curable composition ⁇ have the same composition, the microlens 10 and the base layer 21 (see FIG. 5 described later) have the same optical film 20 with the same composition. can get.
  • the active energy ray curable composition ⁇ and the active energy ray curable composition ⁇ are different in composition, the cured product of the active energy ray curable composition ⁇ is mainly formed around the microlens 10 in the base layer. An optical film in which a cured product of the active energy ray-curable composition ⁇ is unevenly distributed around 21 is obtained.
  • the active energy ray-curable composition ⁇ and the active energy ray-curable composition ⁇ are not particularly limited as long as they can be cured by active energy rays, but the active energy ray-curable composition is excellent in handling property and curability, and the optical film is flexible. Property, heat resistance, scratch resistance, solvent resistance, light transmittance, and other properties, the polymerizable monomer (A), the crosslinkable monomer (B), and the active energy ray polymerization initiator ( An active energy ray-curable composition containing C) is preferred.
  • Examples of the polymerizable monomer (A) include methyl (meth) acrylate, ethyl (meth) acrylate, n-propyl (meth) acrylate, iso-propyl (meth) acrylate, n-butyl (meth) acrylate, iso -Butyl (meth) acrylate, sec-butyl (meth) acrylate, tert-butyl (meth) acrylate, n-hexyl (meth) acrylate, cyclohexyl (meth) acrylate, n-octyl (meth) acrylate, 2-ethylhexyl (meth) ) Acrylate, dodecyl (meth) acrylate, tridecyl (meth) acrylate, stearyl (meth) acrylate, alkyl (meth) acrylate, phenyl (meth) acrylate, benzyl (meth
  • Epoxy (meth) acrylates aromatic vinyls such as styrene and ⁇ -methylstyrene; vinyl ethers such as vinyl methyl ether, vinyl ethyl ether and 2-hydroxyethyl vinyl ether; vinyl carboxylates such as vinyl acetate and vinyl butyrate; Examples thereof include olefins such as ethylene, propylene, butene and isobutene.
  • These polymerizable monomers (A) may be used individually by 1 type, and may use 2 or more types together. Among these polymerizable monomers (A), the handleability and curability of the active energy ray-curable composition are excellent, and the flexibility, heat resistance, scratch resistance, solvent resistance, light transmittance, etc.
  • (meth) acrylates, epoxy (meth) acrylates, aromatic vinyls and olefins are preferable, and (meth) acrylates and epoxy (meth) acrylates are more preferable.
  • (meth) acrylate refers to acrylate or methacrylate.
  • the content of the polymerizable monomer (A) in the active energy ray-curable composition is preferably 0.5 to 60% by mass, more preferably 1 to 57% by mass, based on the total amount of the active energy ray-curable composition. 2 to 55% by mass is more preferable.
  • the content of the polymerizable monomer (A) is 0.5% by mass or more, the handleability of the active energy ray-curable composition is excellent, and the substrate adhesion of the optical film is excellent.
  • hardenability of an active energy ray curable composition as the content rate of a polymerizable monomer (A) is 60 mass% or less, and it is excellent in the solvent resistance of an optical film.
  • crosslinkable monomer (B) examples include hexa (meth) acrylates such as dipentaerythritol hexa (meth) acrylate and caprolactone-modified dipentaerythritol hexa (meth) acrylate; dipentaerythritol hydroxypenta (meth) acrylate , Penta (meth) acrylates such as caprolactone-modified dipentaerythritol hydroxypenta (meth) acrylate; ditrimethylolpropane tetra (meth) acrylate, pentaerythritol tetra (meth) acrylate, pentaerythritol ethoxy modified tetra (meth) acrylate, dipenta Such as erystol hexa (meth) acrylate, dipentaerystol penta (meth) acrylate, tetramethylolmethane
  • Tora (meth) acrylates trimethylolpropane tri (meth) acrylate, trisethoxylated trimethylolpropane tri (meth) acrylate, pentaerythritol tri (meth) acrylate, ethoxylated pentaerythritol tri (meth) acrylate, tris ( Tri (meth) acrylates such as 2- (meth) acryloyloxyethyl) isocyanurate, aliphatic hydrocarbon-modified trimethylolpropane tri (meth) acrylate having 2 to 5 carbon atoms, and isocyanuric acid ethylene oxide-modified tri (meth) acrylate Triethylene glycol di (meth) acrylate, diethylene glycol di (meth) acrylate, 1,3-butylene glycol di (meth) acrylate, 1,4-butanediol di (meth) ) Acrylate, 1,5-pentanediol di
  • Polyurethane polyfunctional (meth) acrylates such as compounds obtained by reacting an isocyanate group with a hydroxyl group-containing (meth) acrylate; divinyl ethers such as diethylene glycol divinyl ether and triethylene glycol divinyl ether Butadiene, isoprene, dienes such as dimethyl butadiene and the like.
  • These crosslinkable monomers (B) may be used individually by 1 type, and may use 2 or more types together.
  • the optical film has excellent physical properties such as flexibility, heat resistance, scratch resistance, solvent resistance, and light transmittance.
  • (Meth) acrylates, tetra (meth) acrylates, tri (meth) acrylates, di (meth) acrylates, diallyls, allyl (meth) acrylates, polyester di (meth) acrylates, urethane polyfunctional (meth) Acrylates are preferred, hexa (meth) acrylates, penta (meth) acrylates, tetra (meth) acrylates, tri (meth) acrylates, di (meth) acrylates, polyester di (meth) acrylates, urethane Functional (meth) acrylates are more preferred.
  • the content of the crosslinkable monomer (B) in the active energy ray curable composition is preferably 30 to 98% by mass, more preferably 35 to 97% by mass, based on the total amount of the active energy ray curable composition. More preferably, it is -96 mass%.
  • the content of the crosslinkable monomer (B) is 30% by mass or more, the crosslinkability and curability of the active energy ray-curable composition are excellent, and the solvent resistance of the optical film is excellent.
  • flexibility of an optical film is excellent in the content rate of a crosslinkable monomer (B) being 98 mass% or less.
  • Examples of the active energy ray polymerization initiator (C) include benzoin, benzoin methyl ether, benzoin ethyl ether, benzoin isopropyl ether, benzoin isobutyl ether, acetoin, benzyl, benzophenone, p-methoxybenzophenone, 2,2-diethoxyacetophenone.
  • ⁇ , ⁇ -dimethoxy- ⁇ -phenylacetophenone benzyldimethyl ketal, methylphenylglyoxylate, ethylphenylglyoxylate, 4,4′-bis (dimethylamino) benzophenone, 1-hydroxycyclohexyl phenyl ketone, 2-hydroxy Carbonyl compounds such as -2-methyl-1-phenylpropan-1-one and 2-ethylanthraquinone; tetramethylthiuram monosulfide, tetramethylthiura Sulfur compounds such as disulfide; 2,4,6-trimethylbenzoyl diphenylphosphine oxide, acylphosphine oxide such as benzo dichloride ethoxy phosphine oxide, and the like.
  • active energy ray polymerization initiators (C) may be used alone or in combination of two or more.
  • active energy ray polymerization initiators (C) carbonyl compounds and acyl phosphine oxides are preferred because they are excellent in handleability and curability of the active energy ray curable composition and light transmittance of the optical film. More preferred are carbonyl compounds.
  • the content of the active energy ray polymerization initiator (C) in the active energy ray curable composition is preferably 0.1 to 10% by mass, and preferably 0.5 to 8% by mass, based on the total amount of the active energy ray curable composition. Is more preferable, and 1 to 5% by mass is even more preferable.
  • the content of the active energy ray polymerization initiator (C) is 0.1% by mass or more, the handleability and curability of the active energy ray curable composition are excellent.
  • the active energy ray curable composition ⁇ and the active energy ray curable composition ⁇ may include fine particles to scatter light, if necessary.
  • the fine particles are not particularly limited as long as they have a light diffusion effect in the visible light wavelength region (approximately 400 to 700 nm), and known fine particles can be used.
  • the fine particles may be used alone or in combination of two or more.
  • the fine particle material examples include gold, silver, silicon, aluminum, magnesium, zirconium, titanium, zinc, germanium, indium, tin, antimony, cerium, and other metals; silicon oxide, aluminum oxide, magnesium oxide, zirconium oxide, and oxide.
  • Metal oxides such as titanium, zinc oxide, germanium oxide, indium oxide, tin oxide, indium tin oxide, antimony oxide, and cerium oxide; metal hydroxides such as aluminum hydroxide; metal carbonates such as magnesium carbonate; silicon nitride Metal nitrides such as acrylic resin, styrene resin, silicone resin, urethane resin, melamine resin, epoxy resin and the like. These fine particle materials may be used alone or in combination of two or more.
  • silicon, aluminum, magnesium, silicon oxide, aluminum oxide, magnesium oxide, aluminum hydroxide, magnesium carbonate, acrylic resin, styrene resin, silicone Resin, urethane resin, melamine resin, and epoxy resin are preferable, and silicon oxide, aluminum oxide, aluminum hydroxide, magnesium carbonate, acrylic resin, styrene resin, silicone resin, urethane resin, melamine resin, and epoxy resin are more preferable.
  • the volume average particle diameter of the fine particles is preferably 0.5 to 20 ⁇ m, more preferably 0.7 to 15 ⁇ m, and still more preferably 0.8 to 10 ⁇ m.
  • the volume average particle diameter of the fine particles is 0.5 ⁇ m or more, light in the visible wavelength region can be effectively scattered. Further, when the volume average particle diameter of the fine particles is 20 ⁇ m or less, the fluidity when mixed with the active energy ray-curable composition is excellent.
  • Examples of the shape of the fine particles include a spherical shape, a cylindrical shape, a cubic shape, a rectangular parallelepiped shape, a pyramid shape, a conical shape, a star shape, a donut shape, a daisy chain shape, a powder shape, and an indefinite shape. These fine particles may be used singly or in combination of two or more.
  • a spherical shape, a cubic shape, a rectangular parallelepiped shape, a pyramid shape, and a star shape are preferable, and a spherical shape is more preferable because light in the visible light wavelength range can be effectively scattered.
  • an antifoaming agent if necessary, an antifoaming agent, a release agent, an antistatic agent, a leveling agent, an antifouling property improving agent, a dispersion stabilizer, Other components such as various additives such as a viscosity modifier may be included.
  • the viscosity of the active energy ray-curable composition ⁇ and the active energy ray-curable composition ⁇ is preferably 10 to 3000 mPa ⁇ s, more preferably 20 to 2500 mPa ⁇ s, because of excellent handleability during production of the optical film. 30 to 2000 mPa ⁇ s is more preferable.
  • the nip roll 55 is preferably pressed against the roll mold 51 with a constant pressure because the thickness of the optical film becomes uniform.
  • the pressure value to be pressed is preferably 5 to 200 N, and more preferably 10 to 100 N.
  • the active energy ray-curable composition ⁇ applied to the outer peripheral surface of the roll mold 51 in the process B in the process B meets and associates to form a liquid pool.
  • the thickness of the base layer 21 can be controlled by the opening width that is the distance between the roll mold 51 and the nip roll 55 and the pressure from the nip roll 55 toward the roll mold 51.
  • the base layer 21 mainly has a role of relaxing the stress associated with polymerization shrinkage during curing and maintaining the convex shape of the microlens 10.
  • the thickness of the base layer 21 is preferably 1 to 60 ⁇ m, more preferably 3 to 40 ⁇ m, still more preferably 5 to 30 ⁇ m. When the thickness of the base layer 21 is 1 ⁇ m or more, the handleability of the optical film is excellent. Further, when the thickness of the base layer 21 is 60 ⁇ m or less, the light extraction efficiency of the surface light emitter using the optical film is more excellent.
  • step E the active energy ray curable composition ⁇ and the active energy ray curable composition ⁇ associated in step D are sandwiched between the outer peripheral surface of the roll mold 51 and the surface of the base material 22.
  • This is a step of irradiating an active energy ray to a region between the outer peripheral surface of the roll mold 51 and the surface of the substrate 22 to cure the active energy ray curable composition ⁇ and the active energy ray curable composition ⁇ .
  • active energy rays examples include ultraviolet rays, electron beams, X-rays, infrared rays, and visible rays.
  • active energy rays examples include ultraviolet rays, electron beams, X-rays, infrared rays, and visible rays.
  • ultraviolet rays and electron beams are preferable, and ultraviolet rays are more preferable because the active energy ray-curable composition is excellent in curability and can suppress deterioration of the optical film.
  • Step F is a step of peeling the cured product obtained in Step E from the roll mold 51.
  • the roll mold 51 is subjected to a peeling treatment, or a release agent is added to the active energy ray curable composition ⁇ and the active energy ray curable composition ⁇ . It may be included.
  • the cured product obtained as described above can be used as an optical film in which a plurality of convex microlenses are arranged, and can be suitably used for various uses, particularly for constituting a surface light emitter.
  • cured material and the base material 22 joined and integrated may be utilized as an optical film, and the hardened
  • the former using an optical film in which the cured product and the base material 22 are bonded and integrated has an advantage that the process is simplified because there is no peeling process of the base material 22 from the viewpoint of the manufacturing method. .
  • the surface light emitter of the present invention includes the optical film of the present invention.
  • Examples of the surface light emitter of the present invention include a surface light emitter as shown in FIG.
  • the surface light emitter shown in FIG. 5 will be described, but the surface light emitter according to the present invention is not limited to the surface light emitter shown in FIG.
  • the surface light emitter shown in FIG. 5 is an optical film on the surface of a glass substrate 41 of an organic EL light emitting device 40 in which a glass substrate 41, an anode 42, a light emitting layer 43, and a cathode 44 are sequentially laminated, with an adhesive layer 30 interposed therebetween. 20 is provided.
  • the optical film 20 includes a microlens 10 made of an active energy ray-curable composition and a laminate of a base layer 21 and a base material 22.
  • the surface light emitter in which the organic EL light emitting device 40 is provided with the optical film 20 of the present invention is excellent in light extraction efficiency.
  • a light-shielding sheet having a thickness of 0.1 mm with a hole having a diameter of 10 mm is disposed on the light-emitting surface of the surface light emitters obtained in the examples and comparative examples, and this is used as an integrating sphere (manufactured by Labsphere, size 6). Inch) at the sample opening.
  • chromium plating was applied to obtain a roll mold.
  • the width of the area where the concave transfer portion is present is 280 mm. This area is arranged in the center of the axial length of the roll mold of 320 mm, and both ends of the roll mold in the axial direction are mirror surface areas. It was.
  • Steps A to F were performed by the manufacturing apparatus shown in FIG. 4 to manufacture an optical film.
  • a polyester film (trade name “Diafoil T910E125”, manufactured by Mitsubishi Plastics, width 340 mm, thickness 125 ⁇ m) is used as the base material 22, and rubber rollers (product) are used as the coating rolls 53 and 53 ′ and the nip rolls 55 and 56.
  • the temperature of the curable composition ⁇ is 60 ° C.
  • the viscosity of the active energy ray curable composition ⁇ and the active energy ray curable composition ⁇ is 300 mPa ⁇ s
  • 0.9 J / cm 2 from the active energy ray irradiation device 57. was irradiated with ultraviolet rays of the accumulated light quantity.
  • Example 1 As an application method of the active energy ray curable composition ⁇ , the active energy ray curable composition ⁇ is supplied onto the coating roll 53, and the active energy ray curable composition ⁇ is flattened on the coating roll 53 by the doctor blade 54.
  • a method for applying the active energy ray-curable composition ⁇ a method of applying to the outer peripheral surface of the roll mold 51 is used, and the opening width between the coating roll 53 and the doctor blade 54 is 0.03 mm.
  • An optical film was obtained using a method in which the active energy ray-curable composition ⁇ was directly applied onto the substrate 22 and applied without using 53 ′ and the doctor blade 54 ′.
  • Examples 2 to 4 An optical film was obtained in the same manner as in Example 1 except that the opening width between the coating roll 53 and the doctor blade 54 was changed as shown in Table 1.
  • Example 5 As an application method of the active energy ray-curable composition ⁇ , the same method as in Example 2 was used except that the active energy ray-curable composition ⁇ was supplied onto the substrate 22 and applied by flattening with a bar coater. To obtain an optical film.
  • Example 6 As a method of applying the active energy ray curable composition ⁇ , the active energy ray curable composition ⁇ is supplied onto the coating roll 53 ′, and the active energy ray curable composition ⁇ is applied to the doctor blade 54 ′ on the coating roll 53 ′. Using the method of applying on the base material 22 after flattening by the same operation as in Example 2 except that the opening width between the coating roll 53 ′ and the doctor blade 54 ′ is 0.1 mm, An optical film was obtained.
  • Example 1 As an application method of the active energy ray-curable composition ⁇ , a method in which the active energy ray-curable composition ⁇ is directly dropped onto the outer peripheral surface of the roll mold 51 without using the coating roll 53 and the doctor blade 54 is used. Were the same as in Example 2 to obtain an optical film.
  • Table 1 shows the evaluation of the presence or absence of bubbles in the microlenses of the optical film obtained in Examples 1 to 6 and Comparative Example 1 above. Also, images obtained by photographing the surface of the optical film obtained in Example 2, Example 4 and Comparative Example 1, that is, the surface on which the microlens is formed, with an optical microscope are shown in FIGS.
  • Example 2 A surface light emitter was obtained in the same manner as in Example 7 except that the optical film obtained in Example 2 was changed to the optical film obtained in Comparative Example 1.
  • Table 2 shows the light extraction efficiency of the obtained surface light emitter.
  • Example 7 It was confirmed that the surface light emitter obtained in Example 7 was superior in light extraction efficiency to the surface light emitter obtained in Comparative Example 2.
  • the optical film obtained by the production method of the present invention suppresses the remaining bubbles in the microlens, a surface light emitter excellent in light extraction efficiency can be obtained by using this optical film.
  • This surface light emitter can be suitably used for lighting, a display, a screen, and the like, for example.

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Abstract

　本発明は、マイクロレンズ内の気泡の残存を抑制する光学フィルムの製造方法に関し、より詳細には、凹形状のマイクロレンズ転写部が複数配置された外周面を有するロール型（５１）を回転させ、その回転方向に基材（２２）を走行させる工程、ロール型の外周面に隣接配置されたコーティングロール（５３）上に活性エネルギー線硬化性組成物βを供給し、これを平坦化手段により平坦化し、ロール型の外周面に塗布する工程、基材上に活性エネルギー線硬化性組成物αを供給し、これを基材の表面に塗布する工程、ロール型と基材との会合部にて、前記組成物α及びβを会合し、液溜りを形成する工程、並びにロール型の外周面と基材の表面との間に前記組成物α及びβを挟持した状態で、ロール型の外周面と基材の表面との間の領域に活性エネルギー線を照射し、前記組成物α及びβを硬化させる工程を含む光学フィルムの製造方法に関するものである。

Description

光学フィルムの製造方法、光学フィルム、面発光体及び光学フィルムの製造装置
　本発明は、凸形状のマイクロレンズが複数配置された光学フィルムの製造方法、この製造方法により得られる光学フィルム、この光学フィルムを含む面発光体、及び凸形状のマイクロレンズが複数配列された光学フィルムの製造装置に関する。
　有機ＥＬ（エレクトロルミネッセンス）発光素子は、フラットパネルディスプレーや蛍光灯等の代わりとなる次世代照明に用いられることが期待されている。
　一般に、有機ＥＬ発光素子は、薄膜の積層体であり、各薄膜の材料の屈折率の差により、薄膜間での光の全反射角が決まる。現状では、発光層で発生した光の約８０％が、有機ＥＬ発光素子内部に閉じ込められ、外部に取り出すことができない。具体的には、ガラス基板の屈折率を１．５とし、空気層の屈折率を１．０とすると、臨界角θｃは４１．８°であり、この臨界角θｃよりも小さい入射角の光はガラス基板から空気層へ出射するが、この臨界角θｃよりも大きい入射角の光は全反射してガラス基板内部に閉じ込められる。そのため、有機ＥＬ発光素子表面のガラス基板内部に閉じ込められた光をガラス基板外部に取り出す、即ち、光取り出し効率を向上させることが要請されている。
　有機ＥＬ発光素子の光取り出し効率を向上させる方法として、有機ＥＬ発光素子の出射面に、マイクロレンズが複数配置された光学フィルムを設けることが知られている。そのような光学フィルムの製造方法として、特許文献１や特許文献２に、活性エネルギー線硬化性組成物を、ロール型に直接滴下して、ロール型全体に塗布し、硬化する方法が提案されている。
国際公開第９８／２３９７８号パンフレット 特開２００８－５８４９４号公報
　特許文献１や特許文献２に提案されている光学フィルムの製造方法では、得られる光学フィルムのマイクロレンズ内に気泡が残存しやすい。特に、マイクロレンズの形状が複雑な場合たとえば球欠形状、角錐形状、円錐形状等である場合やロール型の材料に対する活性エネルギー線硬化性組成物の接触角が大きい場合には、得られる光学フィルムのマイクロレンズ内への気泡の残存が顕著となる。
　光学フィルムのマイクロレンズ内への気泡の残存は、マイクロレンズ中に空気との界面を有することを意味し、その界面でスネルの法則に従って光の全反射が生じる。したがって、光学フィルムのマイクロレンズ内に気泡が残存すると、この光学フィルムを有機ＥＬ発光素子等の発光素子の発光面に設けてなる面発光体の光取り出し効率が悪化する要因となる。
　また、光学フィルムのマイクロレンズ内の気泡により、所望のレンズ形状の光学フィルムが得られず、所望のレンズ形状に基づき発揮される光学フィルムの光学特性が悪化する要因となる。
　本発明の目的は、マイクロレンズ内の気泡の残存を抑制する光学フィルムの製造方法を提供することにある。
　また、本発明の目的は、マイクロレンズ内の気泡の残存が抑制された光学フィルムを提供することにある。
　また、本発明の目的は、光取り出し効率に優れた面発光体を提供することにある。
　更に、本発明の目的は、マイクロレンズ内の気泡の残存を抑制する光学フィルムの製造装置を提供することにある。
　本発明は、下記工程Ａ～Ｆを含む凸形状のマイクロレンズが複数配置された光学フィルムの製造方法に関する。
　　工程Ａ：凹形状のマイクロレンズ転写部が複数配置された外周面を有するロール型を回転させ、前記ロール型の外周面に沿って前記ロール型の回転方向に基材を走行させる工程、
　　工程Ｂ：前記ロール型の外周面に隣接して配置されたコーティングロール上に活性エネルギー線硬化性組成物βを供給し、前記コーティングロール上で平坦化手段により前記活性エネルギー線硬化性組成物βを平坦化し、前記ロール型の外周面に平坦化された前記活性エネルギー線硬化性組成物βを塗布する工程、
　　工程Ｃ：前記基材上に活性エネルギー線硬化性組成物αを供給し、前記基材の表面に前記活性エネルギー線硬化性組成物αを塗布する工程、
　　工程Ｄ：前記ロール型と前記基材との会合部にて、前記工程Ｃで前記基材の表面に塗布された前記活性エネルギー線硬化性組成物α及び前記工程Ｂで前記ロール型の外周面に塗布された前記活性エネルギー線硬化性組成物βを会合し、液溜りを形成する工程、
　　工程Ｅ：前記ロール型の外周面と前記基材の表面との間に、前記工程Ｄで会合された前記活性エネルギー線硬化性組成物α及び前記活性エネルギー線硬化性組成物βを挟持した状態で、前記ロール型の外周面と前記基材の表面との間の領域に活性エネルギー線を照射し、前記活性エネルギー線硬化性組成物α及び前記活性エネルギー線硬化性組成物βを硬化する工程、及び、
　　工程Ｆ：前記工程Ｅで得られた硬化物を前記ロール型から剥離する工程。
　また、本発明は、前記光学フィルムの製造方法により得られる光学フィルムに関する。
　また、本発明は、前記光学フィルムを含む面発光体に関する。
　更に、本発明は、凹形状のマイクロレンズ転写部が複数配列された外周面を有するロール型と、
　前記ロール型の外周面に隣接して配置されたコーティングロールと、
　前記コーティングロール上に活性エネルギー線硬化性組成物βを供給する第１の供給源と、
　前記コーティングロール上に配置された平坦化手段と、
　基材の表面に活性エネルギー線硬化性組成物αを供給する第２の供給源とを有する、
凸形状のマイクロレンズが複数配列された光学フィルムの製造装置に関する。
　本発明の製造方法又は製造装置により、マイクロレンズ内の気泡の残存が抑制された光学フィルムを連続的に得ることができ、得られた光学フィルムを用いた面発光体は、光取り出し効率に優れる。
本発明の製造方法により得られる光学フィルムにおける凸形状のマイクロレンズの一例を示す模式図である。 本発明の製造方法により得られる光学フィルムの一例を光学フィルムの上方から見た模式図である。 本発明の製造方法により得られる光学フィルムのマイクロレンズの配列例を光学フィルムの上方から見た模式図である。 本発明の光学フィルムの製造方法の一例を示す模式的断面図である。 本発明の面発光体の一例を示す模式的断面図である。 実施例２で得られた光学フィルムの表面を光学顕微鏡にて撮影した画像である。 実施例４で得られた光学フィルムの表面を光学顕微鏡にて撮影した画像である。 比較例１で得られた光学フィルムの表面を光学顕微鏡にて撮影した画像である。
　以下、本発明の実施の形態について図面を用いながら説明するが、本発明はこれらの図面及び実施の形態に限定されるものではない。
　本発明の製造方法により得られる光学フィルムにおいては、凸形状のマイクロレンズが複数配置されている。
　（マイクロレンズの凸形状）
　凸形状のマイクロレンズの一例を図１に示す。図１において、（ａ）は模式的断面図であり、（ｂ）は模式的斜視図である。図１において、符号１１は、マイクロレンズ１０の底面部を示す。
　本明細書において、マイクロレンズ１０の底面部１１とは、マイクロレンズ１０の底部の外周縁により囲まれる仮想的な面状部分をいう。光学フィルムが後述のベース層（緩和層又は応力緩和層）を有する場合は、マイクロレンズ１０の底面部は、マイクロレンズ１０とベース層との界面に対応する。
　また、本明細書において、マイクロレンズ１０の底面部１１の最長径Ｌとは、マイクロレンズ１０の底面部１１における最も長い部分の長さをいい、マイクロレンズ１０の底面部１１の平均最長径Ｌａｖｅは、光学フィルムのマイクロレンズ１０を有する表面を走査型顕微鏡にて撮影し、マイクロレンズ１０の底面部１１の最長径Ｌを５箇所測定し、その平均値とした。
　また、本明細書において、マイクロレンズ１０の高さＨとは、マイクロレンズ１０の底面部１１からマイクロレンズ１０の最も高い部位までの高さをいい、マイクロレンズ１０の平均高さＨａｖｅは、光学フィルムの断面を走査型顕微鏡にて撮影し、マイクロレンズ１０の高さＨを５箇所測定し、その平均値とした。
　マイクロレンズ１０の凸形状としては、例えば、球欠形状、球欠台形状、楕円体球欠形状（回転楕円体を１つの平面で切り取った形状）、楕円体球欠台形状（回転楕円体を互いに平行な２つの平面で切り取った形状）、角錐形状、角錐台形状、円錐形状、円錐台形状、これらに関連する屋根型形状（球欠形状、球欠台形状、楕円体球欠形状、楕円体球欠台形状、角錐形状、角錐台形状、円錐形状又は円錐台形状が底面部に沿って伸長したような形状）等が挙げられる。これらのマイクロレンズ１０の凸形状は、複数のマイクロレンズ１０につき、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらのマイクロレンズ１０の凸形状の中でも、光学フィルムを用いた面発光体の光取り出し効率に優れることから、球欠形状、球欠台形状、楕円体球欠形状、楕円体球欠台形状が好ましく、球欠形状、楕円体球欠形状がより好ましい。
　マイクロレンズ１０の底面部１１の平均最長径Ｌａｖｅは、２～４００μｍが好ましく、１０～２００μｍがより好ましく、２０～１００μｍが更に好ましい。マイクロレンズ１０の底面部１１の平均最長径Ｌａｖｅが２μｍ以上であると、光学フィルムを用いた面発光体の光取り出し効率に優れる。また、マイクロレンズ１０の底面部１１の平均最長径Ｌａｖｅが４００μｍ以下であると、マイクロレンズが視認されず、光学フィルムの外観に優れる。
　マイクロレンズ１０の平均高さＨａｖｅは、１～２００μｍが好ましく、５～１００μｍがより好ましく、１０～５０μｍが更に好ましい。マイクロレンズ１０の平均高さＨａｖｅが１μｍ以上であると、光学フィルムを用いた面発光体の光取り出し効率に優れる。また、マイクロレンズ１０の平均高さＨａｖｅが２００μｍ以下であると、光学フィルムの柔軟性に優れる。
　マイクロレンズ１０のアスペクト比は、０．３～１．４が好ましく、０．３５～１．３がより好ましく、０．４～１．０が更に好ましい。マイクロレンズ１０のアスペクト比が０．３以上であると、光学フィルムを用いた面発光体の光取り出し効率に優れる。また、マイクロレンズ１０のアスペクト比が１．４以下であると、ロール型のマイクロレンズ転写部が形成しやすく、光学フィルムの製造が容易となる。
　尚、マイクロレンズ１０のアスペクト比は、「マイクロレンズ１０の平均高さＨａｖｅ／マイクロレンズ１０の底面部１１の平均最長径Ｌａｖｅ」で算出した。
　（マイクロレンズの底面部）
　マイクロレンズ１０の底面部１１の形状としては、例えば、円形、楕円形等が挙げられる。これらの凸形状のマイクロレンズ１０の底面部１１の形状は、複数のマイクロレンズにつき、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらのマイクロレンズ１０の底面部１１の形状の中でも、光学フィルムを用いた面発光体の光取り出し効率に優れることから、円形、楕円形が好ましく、円形がより好ましい。
　上方（即ちマイクロレンズ１０を有する表面の側）から見た光学フィルム２０の一例を、図２に示す。
　光学フィルム２０の面積（図２の実線で囲まれた面積）に対するマイクロレンズ１０の底面部１１の面積（図２の点線で囲まれた面積）の合計の割合は、２０～９９％が好ましく、３０～９５％がより好ましく、５０～９３％が更に好ましい。光学フィルム２０の面積に対するマイクロレンズ１０の底面部１１の面積の合計の割合が２０％以上であると、光学フィルムを用いた面発光体の光取り出し効率に優れる。また、光学フィルム２０の面積に対するマイクロレンズ１０の底面部１１の面積の合計の割合が９９％以下であると、ロール型の転写部が形成しやすく、光学フィルムの製造が容易となる。
　尚、マイクロレンズ１０の底面部１１がすべて同一の大きさの円形である場合、光学フィルム２０の面積に対するマイクロレンズ１０の底面部１１の合計の面積の割合の最大値は、９１％程度となる。
　（マイクロレンズの配列）
　マイクロレンズ１０の配列例を、図３に示す。
　マイクロレンズ１０の配列としては、例えば、六方配列（図３（ａ））、矩形配列（図３（ｂ））、菱形配列（図３（ｃ））、直線状配列（図３（ｄ））、円状配列（図３（ｅ））、ランダム配列（図３（ｆ））等が挙げられる。これらのマイクロレンズ１０の配列の中でも、光学フィルムを用いた面発光体の光取り出し効率に優れることから、六方配列、矩形配列、菱形配列が好ましく、六方配列、矩形配列がより好ましい。
　本発明の製造方法は、下記工程Ａ～Ｆを含む。
　　工程Ａ：凹形状のマイクロレンズ転写部が複数配置された外周面を有するロール型を回転させ、前記ロール型の外周面に沿って前記ロール型の回転方向に基材を走行させる工程、
　　工程Ｂ：前記ロール型の外周面に隣接して配置されたコーティングロール上に活性エネルギー線硬化性組成物βを供給し、前記コーティングロール上で平坦化手段により前記活性エネルギー線硬化性組成物βを平坦化し、前記ロール型の外周面に平坦化された前記活性エネルギー線硬化性組成物βを塗布する工程、
　　工程Ｃ：前記基材上に活性エネルギー線硬化性組成物αを供給し、前記基材の表面に前記活性エネルギー線硬化性組成物αを塗布する工程、
　　工程Ｄ：前記ロール型と前記基材との会合部にて、前記工程Ｃで前記基材の表面に塗布された前記活性エネルギー線硬化性組成物α及び前記工程Ｂで前記ロール型の外周面に塗布された前記活性エネルギー線硬化性組成物βを会合し、液溜りを形成する工程、
　　工程Ｅ：前記ロール型の外周面と前記基材の表面との間に、前記工程Ｄで会合された前記活性エネルギー線硬化性組成物α及び前記活性エネルギー線硬化性組成物βを挟持した状態で、前記ロール型の外周面と前記基材の表面との間の領域に活性エネルギー線を照射し、前記活性エネルギー線硬化性組成物α及び前記活性エネルギー線硬化性組成物βを硬化する工程、及び、
　　工程Ｆ：前記工程Ｅで得られた硬化物を前記ロール型から剥離する工程。
　工程Ａ～Ｆを含む製造方法は、例えば、図４に示す製造装置を用いることで可能となる。尚、図４におけるロール型５１や基材２２等の回転・走行方向は、図４の矢印の方向である。
　以下、図４に示す製造装置を用いて本発明の光学フィルムの製造方法について説明するが、本発明の光学フィルムの製造方法は図４に示す光学フィルムの製造装置５０を用いた方法に限定されるものではない。
　（工程Ａ）
　工程Ａは、凹形状のマイクロレンズ転写部が複数配置された外周面を有するロール型５１を駆動回転させ、ロール型５１の外周面に沿ってロール型５１の回転方向に基材２２を走行させる工程である。この基材走行に際しては、ロール型５１の外周面に隣接して該ロール型と平行に配置された回転自在なニップロール５５，５６により、基材２２がロール型５１の表面に押圧される。即ち、基材２２は、ニップロール５５に巻き掛けられ、更にロール型５１に巻き掛けられ、更にニップロール５６に巻き掛けられて、この順に走行する。
　ロール型５１としては、例えば、アルミニウム、黄銅、鋼等の金型；シリコーン樹脂、ウレタン樹脂、エポキシ樹脂、ＡＢＳ樹脂、フッ素樹脂、ポリメチルペンテン樹脂等の樹脂型；樹脂にめっきを施した型；樹脂に各種金属粉を混合した材料で作製した型等が挙げられる。これらのロール型５１の中でも、耐熱性及び機械強度に優れ、連続生産に適していることから、金型が好ましい。具体的には、金型は、重合発熱に対する耐久性が高い、変形しにくい、傷が付きにくい、温度制御が可能である、精密成形に適している等の多くの点で好ましい。
　ロール型５１は、光学フィルムの凸形状のマイクロレンズ１０を転写形成するため、前記凸形状に対応する凹形状の転写部を有する。
　転写部の製造方法としては、例えば、ダイヤモンドバイトによる切削、国際公開第２００８／６９３２４号パンフレットに記載されるようなエッチング等が挙げられる。これらの転写部の製造方法の中でも、球欠形状等の曲面を有する凹形状を形成する場合、ロール型５１の生産性に優れることから、国際公開第２００８／６９３２４号パンフレットに記載されるようなエッチングが好ましく、角錐形状等の曲面を有さない凹形状を形成する場合、ロール型５１の生産性に優れることから、ダイヤモンドバイトによる切削が好ましい。
　また、転写部の製造方法として、転写部の凹形状を反転させた凸形状を有するマスター型から、電鋳法を用いて金属薄膜を作製し、この金属薄膜をロール芯部材に巻きつけて、円筒形のロール型を製造する方法を用いることができる。
　ロール型５１の回転速度即ちロール型外周面の走行速度は、光学フィルムの成形性及び生産性に優れることから、０．１～５０ｍ／分が好ましく、０．３～４０ｍ／分がより好ましく、０．５～３０ｍ／分が更に好ましい。
　（工程Ｂ）
　工程Ｂは、ロール型５１の外周面に隣接して該ロール型と平行に配置された回転自在なコーティングロール５３上に活性エネルギー線硬化性組成物βを供給し、コーティングロール５３上で平坦化手段により活性エネルギー線硬化性組成物βを平坦化し、ロール型５１の外周面に平坦化された活性エネルギー線硬化性組成物βを塗布する工程である。
　平坦化手段としては、例えば、ドクターブレード、エアブレード、エアナイフ等が挙げられる。これらの平坦化手段の中でも、より平坦化されることから、ドクターブレードが好ましい。以下、平坦化手段としてドクターブレードを用いた手段で説明する。
　活性エネルギー線硬化性組成物βは、第１の供給源として機能するノズル５２よりコーティングロール５３の外周面に供給され、該コーティングロール上でドクターブレード５４により平坦化され、ロール型５１の外周面に塗布される。
　活性エネルギー線硬化性組成物βを直接ロール型５１の外周面に滴下し塗布する方法を用いると、ロール型５１の凹形状の転写部内に気泡が入り込み、光学フィルムのマイクロレンズ内の気泡の残存を抑制することが困難である。これに対して、活性エネルギー線硬化性組成物βを一度コーティングロール５３上でドクターブレード５４により平坦化した後にロール型５１の外周面に塗布することで、ロール型５１の凹形状の転写部内に気泡が入り込むことが抑制され、光学フィルムのマイクロレンズ内の気泡の残存が抑制される。
　ノズル５２は、単数（１点）であっても複数であってもよいが、活性エネルギー線硬化性組成物βを均一に供給できることから、単数（１点）であることが好ましい。
　コーティングロール５３の材料としては、アルミニウム、ステンレス鋼、真鋳等の金属；前記金属の表面にゴム層を有するもの等が挙げられる。これらのコーティングロール５３の材料の中でも、金属の表面にゴム層を有するものが好ましい。
　ゴム層のゴムの材料としては、例えば、エチレンプロピレンゴム、ブタジエンゴム、ウレタンゴム、ニトリルゴム、シリコーンゴムが挙げられる。これらのゴム層のゴムの材料の中でも、活性エネルギー線への耐性に優れることから、エチレンプロピレンゴム、シリコーンゴムが好ましい。
　コーティングロール５３の表面のゴム層は、ＪＩＳ－Ｋ－６２５３で規定するゴム硬度が２０～９０度であることが好ましく、４０～８５度であることがより好ましく、５０～８０度であることが更に好ましい。ゴム層のゴム硬度が２０度以上であると、光学フィルム内の気泡の残存がより一層抑制される。また、ゴム層のゴム硬度が９０度以下であると、基材２２にかかる歪みが小さくなり、基材２２の破損が抑制される。
　コーティングロール５３は、活性エネルギー線硬化性組成物βを均一に塗布できることから、ロール型５１に向かって押圧することが好ましい。押圧する圧力の値は、５～２００Ｎが好ましく、１０～１００Ｎがより好ましい。
　ドクターブレード５４の材料としては、例えば、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリエステル樹脂等の樹脂；アルミニウム、ステンレス鋼等の金属等が挙げられる。これらのドクターブレード５４の材料の中でも、柔軟性に優れ、コーティングロール５３への傷付きを抑制することから、樹脂が好ましく、中でもポリエステル樹脂が好ましい。
　ドクターブレード５４の形状は、特に限定されることはなく、公知の形状のドクターブレード５４を用いることができる。
　コーティングロール５３とドクターブレード５４との間の距離である開口幅は、０．０１～０．４ｍｍが好ましく、０．０２～０．３ｍｍがより好ましい。コーティングロール５３とドクターブレード５４との間の開口幅が０．０１ｍｍ以上であると、活性エネルギー線硬化性組成物βがロール型５１の幅方向に延び過ぎて溢れてしまうことを抑制できる。またコーティングロール５３とドクターブレード５４との間の開口幅が０．４ｍｍ以下であると、活性エネルギー線硬化性組成物βがロール型５１の幅方向に充分に延び光学フィルムのマイクロレンズ内の気泡の残存をより一層抑制できる。
　（工程Ｃ）
　工程Ｃは、基材２２上に活性エネルギー線硬化性組成物αを供給し、基材２２の表面に活性エネルギー線硬化性組成物αを塗布する工程である。
　基材２２の材料としては、活性エネルギー線を透過する材料であれば特に限定されないが、例えば、アクリル樹脂；ポリカーボネート樹脂；ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等のポリエステル樹脂；ポリスチレン、ＡＢＳ樹脂等のスチレン樹脂；塩化ビニル樹脂；ジアセチルセルロース、トリアセチルセルロース等のセルロース樹脂；ポリイミド、ポリイミドアミド等のイミド樹脂；ガラス；金属が挙げられる。これらの基材２２の材料の中でも、柔軟性に優れ、活性エネルギー線の透過性に優れることから、アクリル樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエステル樹脂、スチレン樹脂、セルロース樹脂、イミド樹脂が好ましく、アクリル樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエステル樹脂、イミド樹脂がより好ましい。
　基材２２の厚さは、１０～５００μｍが好ましく、２０～４００μｍがより好ましく、５０～３００μｍが更に好ましい。基材２２の厚さが１０μｍ以上であると、光学フィルムの取り扱い性に優れる。また、基材２２の厚さが５００μｍ以下であると、活性エネルギー線硬化組成物の硬化性に優れ、基材２２を含んで光学フィルムを構成する場合には該光学フィルムを用いた面発光体の光取り出し効率により一層優れる。
　基材２２の走行速度は、光学フィルムの成形性及び生産性に優れることから、０．１～５０ｍ／分が好ましく、０．３～４０ｍ／分がより好ましく、０．５～３０ｍ／分が更に好ましい。
　ロール型５１の回転速度と基材２２の走行速度とは、光学フィルムの成形性に優れることから、同程度の速度であることが好ましい。
　活性エネルギー線硬化性組成物αは、ノズル５２’より供給され、基材２２の表面に塗布される。その際、活性エネルギー線硬化性組成物αの塗布ムラを少なくすることができ、ベース層の厚さのムラを抑制できることから、基材２２を介在させニップロール５５の外周面に隣接して該ニップロールと平行に配置された回転自在なコーティングロール５３’上にノズル５２’より活性エネルギー線硬化性組成物αを供給し、コーティングロール上でドクターブレード５４’により平坦化した後に基材２２の表面に塗布すること、又は、ノズル５２’より基材２２上に活性エネルギー線硬化性組成物αを供給し、バーコーターで平坦化して塗布することが好ましい。中でも、ノズル５２’よりコーティングロール５３’上に活性エネルギー線硬化性組成物αを供給し、コーティングロール上でドクターブレード５４’により平坦化した後に基材２２の表面に塗布する前者の手法がより好ましい。尚、後者の手法においてはノズル５２’が第２の供給源として機能し、前者の手法においてはノズル５２’、コーティングロール５３’及びドクターブレード５４’が第２の供給源として機能する。
　コーティングロール５３’は、前述したコーティングロール５３と同様の材料を用いることができる。
　コーティングロール５３’は、活性エネルギー線硬化性組成物αを均一に塗布できることから、ニップロール５５に向かって押圧することが好ましい。
　ドクターブレード５４’は、前述したドクターブレード５４と同様の材料や形状を用いることができる。
　コーティングロール５３’とドクターブレード５４’との間の距離である開口幅は、０．０１～０．４ｍｍが好ましく、０．０２～０．３ｍｍがより好ましい。コーティングロール５３’とドクターブレード５４’との間の開口幅が０．０１ｍｍ以上であると、活性エネルギー線硬化性組成物αが基材２２の幅方向に延び過ぎて溢れてしまうことを抑制できる。またコーティングロール５３’とドクターブレード５４’との間の開口幅が０．４ｍｍ以下であると、活性エネルギー線硬化性組成物αが基材２２の幅方向に充分に延び光学フィルムのマイクロレンズ内の気泡の残存をより一層抑制できる。
　（工程Ｄ）
　工程Ｄは、ロール型５１と基材２２との会合部にて、工程Ｃで基材２２の表面に塗布された活性エネルギー線硬化性組成物α及び工程Ｂでロール型５１の外周面に塗布された活性エネルギー線硬化性組成物βを会合し、液溜りを形成する工程である。
　活性エネルギー線硬化性組成物α及び活性エネルギー線硬化性組成物βは、同一の組成であっても異なる組成であってもよく、光学フィルムの用途や機能に応じて、適宜選択すればよい。
　活性エネルギー線硬化性組成物αと活性エネルギー線硬化性組成物βとで組成が同一の場合には、マイクロレンズ１０及びベース層２１（後述の図５参照）が同一の組成の光学フィルム２０が得られる。一方、活性エネルギー線硬化性組成物αと活性エネルギー線硬化性組成物βとで組成が異なる場合には、マイクロレンズ１０付近を中心に活性エネルギー線硬化性組成物βの硬化物が、ベース層２１付近を中心に活性エネルギー線硬化性組成物αの硬化物が偏在したような光学フィルムが得られる。
　活性エネルギー線硬化性組成物α及び活性エネルギー線硬化性組成物βは、活性エネルギー線により硬化できれば特に限定されないが、活性エネルギー線硬化性組成物の取扱性及び硬化性に優れ、光学フィルムの柔軟性、耐熱性、耐傷付き性、耐溶剤性、光透過性等の諸物性に優れることから、重合性単量体（Ａ）、架橋性単量体（Ｂ）及び活性エネルギー線重合開始剤（Ｃ）を含む活性エネルギー線硬化性組成物が好ましい。
　重合性単量体（Ａ）としては、例えば、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ｎ－プロピル（メタ）アクリレート、ｉｓｏ－プロピル（メタ）アクリレート、ｎ－ブチル（メタ）アクリレート、ｉｓｏ－ブチル（メタ）アクリレート、ｓｅｃ－ブチル（メタ）アクリレート、ｔｅｒｔ－ブチル（メタ）アクリレート、ｎ－ヘキシル（メタ）アクリレート、シクロヘキシル（メタ）アクリレート、ｎ－オクチル（メタ）アクリレート、２－エチルヘキシル（メタ）アクリレート、ドデシル（メタ）アクリレート、トリデシル（メタ）アクリレート、ステアリル（メタ）アクリレート、アルキル（メタ）アクリレート、フェニル（メタ）アクリレート、ベンジル（メタ）アクリレート、フェノキシエチル（メタ）アクリレート、イソボルニル（メタ）アクリレート、グリシジル（メタ）アクリレート、テトラヒドロフルフリル（メタ）アクリレート、ノルボルニル（メタ）アクリレート、アダマンチル（メタ）アクリレート、ジシクロペンテニル（メタ）アクリレート、ジシクロペンタニル（メタ）アクリレート、テトラシクロドデカニル（メタ）アクリレート、シクロヘキサンジメタノールモノ（メタ）アクリレート、２－ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、２－ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート、３－ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート、２－ヒドロキシブチル（メタ）アクリレート、３－ヒドロキシブチル（メタ）アクリレート、４－ヒドロキシブチル（メタ）アクリレート、２－メトキシエチル（メタ）アクリレート、２－エトキシエチル（メタ）アクリレート、３－メトキシブチル（メタ）アクリレート、ブトキシエチル（メタ）アクリレート、メトキシトリエチレングリコール（メタ）アクリレート、メトキシジプロピレングリコール（メタ）アクリレート、２－（メタ）アクリロイルオキシメチル－２－メチルビシクロヘプタン、４－（メタ）アクリロイルオキシメチル－２－メチル－２－エチル－１，３－ジオキソラン、４－（メタ）アクリロイルオキシメチル－２－メチル－２－イソブチル－１，３－ジオキソラン、トリメチロールプロパンホルマール（メタ）アクリレート、エチレンオキサイド変性リン酸（メタ）アクリレート、カプロラクトン変性リン酸（メタ）アクリレート等の（メタ）アクリレート類；（メタ）アクリル酸；（メタ）アクリロニトリル；（メタ）アクリルアミド、Ｎ－ジメチル（メタ）アクリルアミド、Ｎ－ジエチル（メタ）アクリルアミド、Ｎ－ブチル（メタ）アクリルアミド、ジメチルアミノプロピル（メタ）アクリルアミド、Ｎ－メチロール（メタ）アクリルアミド、Ｎ－メトキシメチル（メタ）アクリルアミド、Ｎ－ブトキシメチル（メタ）アクリルアミド、（メタ）アクリロイルモルホリン、ヒドロキシエチル（メタ）アクリルアミド、メチレンビス（メタ）アクリルアミド等の（メタ）アクリルアミド類；ビスフェノール類（ビスフェノールＡ、ビスフェノールＦ、ビスフェノールＳ、テトラブロモビスフェノールＡ等）とエピクロルヒドリンとの縮合反応で得られるビスフェノール型エポキシ樹脂に、（メタ）アクリル酸又はその誘導体を反応させた化合物等のエポキシ（メタ）アクリレート類；スチレン、α－メチルスチレン等の芳香族ビニル類；ビニルメチルエーテル、ビニルエチルエーテル、２－ヒドロキシエチルビニルエーテル等のビニルエーテル類；酢酸ビニル、酪酸ビニル等のカルボン酸ビニル類；エチレン、プロピレン、ブテン、イソブテン等のオレフィン類等が挙げられる。これらの重合性単量体（Ａ）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらの重合性単量体（Ａ）の中でも、活性エネルギー線硬化性組成物の取扱性、硬化性に優れ、光学フィルムの柔軟性、耐熱性、耐傷付き性、耐溶剤性、光透過性等の諸物性に優れることから、（メタ）アクリレート類、エポキシ（メタ）アクリレート類、芳香族ビニル類、オレフィン類が好ましく、（メタ）アクリレート類、エポキシ（メタ）アクリレート類がより好ましい。
　本明細書において、（メタ）アクリレートとは、アクリレート又はメタクリレートをいう。
　活性エネルギー線硬化性組成物中の重合性単量体（Ａ）の含有率は、活性エネルギー線硬化性組成物全量中、０．５～６０質量％が好ましく、１～５７質量％がより好ましく、２～５５質量％が更に好ましい。重合性単量体（Ａ）の含有率が０．５質量％以上であると、活性エネルギー線硬化性組成物の取扱性に優れ、光学フィルムの基材密着性により優れる。また、重合性単量体（Ａ）の含有率が６０質量％以下であると、活性エネルギー線硬化性組成物の架橋性及び硬化性に優れ、光学フィルムの耐溶剤性に優れる。
　架橋性単量体（Ｂ）としては、例えば、ジペンタエリスリトールヘキサ（メタ）アクリレート、カプロラクトン変性ジペンタエリスリトールヘキサ（メタ）アクリレート等のヘキサ（メタ）アクリレート類；ジペンタエリスリトールヒドロキシペンタ（メタ）アクリレート、カプロラクトン変性ジペンタエリスリトールヒドロキシペンタ（メタ）アクリレート等のペンタ（メタ）アクリレート類；ジトリメチロールプロパンテトラ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールエトキシ変性テトラ（メタ）アクリレート、ジペンタエリストールヘキサ（メタ）アクリレート、ジペンタエリストールペンタ（メタ）アクリレート、テトラメチロールメタンテトラ（メタ）アクリレート等のテトラ（メタ）アクリレート類；トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、トリスエトキシレーテッドトリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールトリ（メタ）アクリレート、エトキシレーテッドペンタエリスリトールトリ（メタ）アクリレート、トリス（２－（メタ）アクリロイルオキシエチル）イソシアヌレート、炭素数２～５の脂肪族炭化水素変性トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、イソシアヌール酸エチレンオキサイド変性トリ（メタ）アクリレート等のトリ（メタ）アクリレート類；トリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ジエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、１，３－ブチレングリコールジ（メタ）アクリレート、１，４－ブタンジオールジ（メタ）アクリレート、１，５－ペンタンジオールジ（メタ）アクリレート、１，６－ヘキサンジオールジ（メタ）アクリレート、ノナンジオールジ（メタ）アクリレート、ネオペンチルグリコールジ（メタ）アクリレート、メチルペンタンジオールジ（メタ）アクリレート、ジエチルペンタンジオールジ（メタ）アクリレート、ヒドロキシピバリン酸ネオペンチルグリコールジ（メタ）アクリレート、テトラエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、トリプロピレングリコールジ（メタ）アクリレート、ポリブチレングリコールジ（メタ）アクリレート、トリシクロデカンジメタノールジ（メタ）アクリレート、２，２－ビス（４－（メタ）アクリロキシポリエトキシフェニル）プロパン、２，２－ビス（４－（メタ）アクリロキシエトキシフェニル）プロパン、２，２－ビス（４－（３－（メタ）アクリロキシ－２－ヒドロキシプロポキシ）フェニル）プロパン、１，２－ビス（３－（メタ）アクリロキシ－２－ヒドロキシプロポキシ）エタン、１，４－ビス（３－（メタ）アクリロキシ－２－ヒドロキシプロポキシ）ブタン、ビス（２－（メタ）アクリロイルオキシエチル）－２－ヒドロキシエチルイソシアヌレート、シクロヘキサンジメタノールジ（メタ）アクリレート、ジメチロールトリシクロデカンジ（メタ）アクリレート、ヒドロキシピバリン酸ネオペンチルグリコールジ（メタ）アクリレート、ポリエトキシレーテッドシクロヘキサンジメタノールジ（メタ）アクリレート、ポリプロポキシレーテッドシクロヘキサンジメタノールジ（メタ）アクリレート、ポリエトキシレーテッドビスフェノールＡジ（メタ）アクリレート、ポリプロポキシレーテッドビスフェノールＡジ（メタ）アクリレート、水添ビスフェノールＡジ（メタ）アクリレート、ポリエトキシレーテッド水添ビスフェノールＡジ（メタ）アクリレート、ポリプロポキシレーテッド水添ビスフェノールＡジ（メタ）アクリレート、ビスフェノキシフルオレンエタノールジ（メタ）アクリレート、ネオペンチルグリコール変性トリメチロールプロパンジ（メタ）アクリレート、ヒドロキシピバリン酸ネオペンチルグリコールのε－カプロラクトン付加物のジ（メタ）アクリレート、ヒドロキシピバリン酸ネオペンチルグリコールのγ－ブチロラクトン付加物のジ（メタ）アクリレート、ネオペンチルグリコールのカプロラクトン付加物のジ（メタ）アクリレート、ブチレングリコールのカプロラクトン付加物のジ（メタ）アクリレート、シクロヘキサンジメタノールのカプロラクトン付加物のジ（メタ）アクリレート、ジシクロペンタンジオールのカプロラクトン付加物のジ（メタ）アクリレート、ビスフェノールＡのエチレンオキサイド付加物のジ（メタ）アクリレート、ビスフェノールＡのプロピレンオキサイド付加物のジ（メタ）アクリレート、ビスフェノールＡのカプロラクトン付加物のジ（メタ）アクリレート、水添ビスフェノールＡのカプロラクトン付加物のジ（メタ）アクリレート、ビスフェノールＦのカプロラクトン付加物のジ（メタ）アクリレート、イソシアヌール酸エチレンオキサイド変性ジ（メタ）アクリレート等のジ（メタ）アクリレート類；ジアリルフタレート、ジアリルテレフタレート、ジアリルイソフタレート、ジエチレングリコールジアリルカーボネート等のジアリル類；アリル（メタ）アクリレート；ジビニルベンゼン；メチレンビスアクリルアミド；多塩基酸（フタル酸、コハク酸、ヘキサヒドロフタル酸、テトラヒドロフタル酸、テレフタル酸、アゼライン酸、アジピン酸等）と、多価アルコール（エチレングリコール、ヘキサンジオール、ポリエチレングリコール、ポリテトラメチレングリコール等）及び（メタ）アクリル酸又はその誘導体との反応で得られる化合物等のポリエステルジ（メタ）アクリレート類；ジイソシアネート化合物（トリレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、キシレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート等）と、水酸基含有（メタ）アクリレート（２－ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、２－ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート、４－ヒドロキシブチル（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールトリ（メタ）アクリレート等の多官能（メタ）アクリレート等）とを反応させた化合物、アルコール類（アルカンジオール、ポリエーテルジオール、ポリエステルジオール、スピログリコール化合物等の１種又は２種以上）の水酸基にジイソシアネート化合物を付加し、残ったイソシアネート基に、水酸基含有（メタ）アクリレートを反応させた化合物等のウレタン多官能（メタ）アクリレート類；ジエチレングリコールジビニルエーテル、トリエチレングリコールジビニルエーテル等のジビニルエーテル類；ブタジエン、イソプレン、ジメチルブタジエン等のジエン類等が挙げられる。これらの架橋性単量体（Ｂ）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらの架橋性単量体（Ｂ）の中でも、光学フィルムの柔軟性、耐熱性、耐傷付き性、耐溶剤性、光透過性等の諸物性に優れることから、ヘキサ（メタ）アクリレート類、ペンタ（メタ）アクリレート類、テトラ（メタ）アクリレート類、トリ（メタ）アクリレート類、ジ（メタ）アクリレート類、ジアリル類、アリル（メタ）アクリレート、ポリエステルジ（メタ）アクリレート類、ウレタン多官能（メタ）アクリレート類が好ましく、ヘキサ（メタ）アクリレート類、ペンタ（メタ）アクリレート類、テトラ（メタ）アクリレート類、トリ（メタ）アクリレート類、ジ（メタ）アクリレート類、ポリエステルジ（メタ）アクリレート類、ウレタン多官能（メタ）アクリレート類がより好ましい。
　活性エネルギー線硬化性組成物中の架橋性単量体（Ｂ）の含有率は、活性エネルギー線硬化性組成物全量中、３０～９８質量％が好ましく、３５～９７質量％がより好ましく、４０～９６質量％が更に好ましい。架橋性単量体（Ｂ）の含有率が３０質量％以上であると、活性エネルギー線硬化性組成物の架橋性及び硬化性に優れ、光学フィルムの耐溶剤性に優れる。また、架橋性単量体（Ｂ）の含有率が９８質量％以下であると、光学フィルムの柔軟性に優れる。
　活性エネルギー線重合開始剤（Ｃ）としては、例えば、ベンゾイン、ベンゾインメチルエーテル、ベンゾインエチルエーテル、ベンゾインイソプロピルエーテル、ベンゾインイソブチルエーテル、アセトイン、ベンジル、ベンゾフェノン、ｐ－メトキシベンゾフェノン、２，２－ジエトキシアセトフェノン、α，α－ジメトキシ－α－フェニルアセトフェノン、ベンジルジメチルケタール、メチルフェニルグリオキシレート、エチルフェニルグリオキシレート、４，４’－ビス（ジメチルアミノ）ベンゾフェノン、１－ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン、２－ヒドロキシ－２－メチル－１－フェニルプロパン－１－オン、２－エチルアントラキノン等のカルボニル化合物；テトラメチルチウラムモノスルフィド、テトラメチルチウラムジスルフィド等の硫黄化合物類；２，４，６－トリメチルベンゾイルジフェニルフォスフィンオキサイド、ベンゾイルジエトキシフォスフィンオキサイド等のアシルフォスフィンオキサイド類等が挙げられる。これらの活性エネルギー線重合開始剤（Ｃ）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらの活性エネルギー線重合開始剤（Ｃ）の中でも、活性エネルギー線硬化性組成物の取扱性及び硬化性、光学フィルムの光透過性に優れることから、カルボニル化合物、アシルフォスフィンオキサイド類が好ましく、カルボニル化合物がより好ましい。
　活性エネルギー線硬化性組成物中の活性エネルギー線重合開始剤（Ｃ）の含有率は、活性エネルギー線硬化性組成物全量中、０．１～１０質量％が好ましく、０．５～８質量％がより好ましく、１～５質量％が更に好ましい。活性エネルギー線重合開始剤（Ｃ）の含有率が０．１質量％以上であると、活性エネルギー線硬化性組成物の取扱性及び硬化性に優れる。また、活性エネルギー線重合開始剤（Ｃ）の含有率が１０質量％以下であると、光学フィルムの光透過性に優れる。
　活性エネルギー線硬化性組成物α及び活性エネルギー線硬化性組成物βは、必要に応じて、光を散乱させるために微粒子を含んでもよい。
　微粒子は、可視光波長域（概ね４００～７００ｎｍ）の光拡散効果を有する微粒子であれば特に限定されることはなく、公知の微粒子を用いることができる。微粒子は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
　微粒子の材料としては、例えば、金、銀、ケイ素、アルミニウム、マグネシウム、ジルコニウム、チタン、亜鉛、ゲルマニウム、インジウム、スズ、アンチモン、セリウム等の金属；酸化ケイ素、酸化アルミニウム、酸化マグネシウム、酸化ジルコニウム、酸化チタン、酸化亜鉛、酸化ゲルマニウム、酸化インジウム、酸化スズ、インジウムスズ酸化物、酸化アンチモン、酸化セリウム等の金属酸化物；水酸化アルミニウム等の金属水酸化物；炭酸マグネシウム等の金属炭酸化物；窒化ケイ素等の金属窒化物；アクリル樹脂、スチレン樹脂、シリコーン樹脂、ウレタン樹脂、メラミン樹脂、エポキシ樹脂等の樹脂等が挙げられる。これらの微粒子の材料は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらの微粒子の材料の中でも、光学フィルムの製造時の取扱性に優れることから、ケイ素、アルミニウム、マグネシウム、酸化ケイ素、酸化アルミニウム、酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、炭酸マグネシウム、アクリル樹脂、スチレン樹脂、シリコーン樹脂、ウレタン樹脂、メラミン樹脂、エポキシ樹脂が好ましく、酸化ケイ素、酸化アルミニウム、水酸化アルミニウム、炭酸マグネシウム、アクリル樹脂、スチレン樹脂、シリコーン樹脂、ウレタン樹脂、メラミン樹脂、エポキシ樹脂がより好ましい。
　微粒子の体積平均粒子径は、０．５～２０μｍが好ましく、０．７～１５μｍがより好ましく、０．８～１０μｍが更に好ましい。微粒子の体積平均粒子径が０．５μｍ以上であると、可視波長域の光を効果的に散乱させることができる。また、微粒子の体積平均粒子径が２０μｍ以下であると、活性エネルギー線硬化性組成物と混合したときの流動性に優れる。
　微粒子の形状としては、例えば、球状、円柱状、立方体状、直方体状、角錐状、円錐状、星型状、ドーナツ状、数珠繋ぎ状、粉剤状、不定形状が挙げられる。これらの微粒子の形状は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらの微粒子の形状の中でも、可視光波長域の光を効果的に散乱させることができることから、球状、立方体状、直方体状、角錐状、星型状が好ましく、球状がより好ましい。
　活性エネルギー線硬化性組成物α及び活性エネルギー線硬化性組成物β中の微粒子の含有率は、可視波長域の光を効果的に散乱させることができることから、活性エネルギー線硬化性組成物１００質量％中、１～５０質量％が好ましく、５～４０質量％がより好ましい。
　活性エネルギー線硬化性組成物α及び活性エネルギー線硬化性組成物βには、必要に応じて、消泡剤、離型剤、帯電防止剤、レベリング剤、防汚性向上剤、分散安定剤、粘度調整剤等の各種添加剤等の他の成分を含んでもよい。
　活性エネルギー線硬化性組成物α及び活性エネルギー線硬化性組成物βの粘度は、光学フィルムの製造時の取り扱い性に優れることから、１０～３０００ｍＰａ・ｓが好ましく、２０～２５００ｍＰａ・ｓがより好ましく、３０～２０００ｍＰａ・ｓが更に好ましい。
　ニップロール５５は、光学フィルムの厚さが均一になることから、ロール型５１に向かって一定の圧力で押圧することが好ましい。押圧する圧力の値は、５～２００Ｎが好ましく、１０～１００Ｎがより好ましい。
　ロール型５１と基材２２との会合部、即ち、基材２２がニップロール５５とロール型５１とにより挟まれる部分にて、工程Ｃで基材２２の表面に塗布された活性エネルギー線硬化性組成物αと工程Ｂでロール型５１の外周面に塗布された活性エネルギー線硬化性組成物βとが出会って会合され、液溜りが形成される。この際の会合の程度は、気泡の発生が抑制されることから、活性エネルギー線硬化性組成物βと活性エネルギー線硬化性組成物αとの質量比がβ：α＝５～５０：５０～９５であることが好ましく、β：α＝１０～４０：６０～９０であることがより好ましい。
　ロール型５１とニップロール５５との間の距離である開口幅及びニップロール５５からロール型５１に向かう圧力により、ベース層２１の厚さを制御することができる。
　ベース層２１は、主として、硬化時の重合収縮等に伴う応力を緩和して、マイクロレンズ１０の凸形状を維持する役割を有する。
　ベース層２１の厚さは、１～６０μｍが好ましく、３～４０μｍがより好ましく、５～３０μｍが更に好ましい。ベース層２１の厚さが１μｍ以上であると、光学フィルムの取り扱い性に優れる。また、ベース層２１の厚さが６０μｍ以下であると、光学フィルムを用いた面発光体の光取り出し効率により優れる。
　（工程Ｅ）
　工程Ｅは、ロール型５１の外周面と基材２２の表面との間に、工程Ｄで会合された活性エネルギー線硬化性組成物α及び活性エネルギー線硬化性組成物βを挟持した状態で、ロール型５１の外周面と基材２２の表面との間の領域に活性エネルギー線を照射し、活性エネルギー線硬化性組成物α及び活性エネルギー線硬化性組成物βを硬化する工程である。
　活性エネルギー線としては、例えば、紫外線、電子線、Ｘ線、赤外線、可視光線等が挙げられる。これらの活性エネルギー線の中でも、活性エネルギー線硬化性組成物の硬化性に優れ、光学フィルムの劣化を抑制できることから、紫外線、電子線が好ましく、紫外線がより好ましい。
　（工程Ｆ）
　工程Ｆは、工程Ｅで得られた硬化物をロール型５１から剥離する工程である。
　工程Ｆにおいてロール型５１から硬化物を剥離しやすくするために、ロール型５１に剥離処理を施したり、活性エネルギー線硬化性組成物α及び活性エネルギー線硬化性組成物β中に離型剤を含ませてもよい。
　以上のように得られた硬化物は、凸形状のマイクロレンズが複数配置された光学フィルムとして用いることができ、各種用途、特に面発光体を構成するのに好適に用いることができる。その際、硬化物と基材２２とが接合一体化されたものを光学フィルムとして利用してもよいし、基材２２が剥離除去された硬化物を光学フィルムとして利用してもよい。
　硬化物と基材２２とが接合一体化されたものを光学フィルムとして利用する前者の方が、製造方法上の観点から基材２２の剥離工程が無いため工程が簡略化されるという利点がある。
　（面発光体）
　本発明の面発光体は、本発明の光学フィルムを含む。
　本発明の面発光体としては、例えば、図５に示すような面発光体が挙げられる。
　以下、図５に示す面発光体について説明するが、本発明による面発光体は、図５に示す面発光体に限定されるものではない。
　図５に示す面発光体は、ガラス基板４１、陽極４２、発光層４３及び陰極４４を順次積層してなる有機ＥＬ発光素子４０のガラス基板４１の表面に、粘着層３０を介して、光学フィルム２０が設けられている。光学フィルム２０は、活性エネルギー線硬化性組成物からなるマイクロレンズ１０及びベース層２１と基材２２との積層体からなる。
　有機ＥＬ発光素子４０に本発明の光学フィルム２０を設けた面発光体は、光取り出し効率に優れる。
　以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
　尚、実施例中の「部」及び「％」は、それぞれ「質量部」及び「質量％」を示す。
　（マイクロレンズ内の気泡の残存の有無の評価）
　実施例及び比較例で得られた光学フィルムのマイクロレンズを有する面を、光学顕微鏡（機種名「ＶＨＸ－９００」、（株）キーエンス製）にて観察し、以下の基準で評価を行った。
　　Ａ：全体的に気泡の残存が認められない
　　Ｂ：部分的に気泡の残存が認められる
　　Ｃ：全体的に気泡の残存が認められる
　（面発光体の光取り出し効率の測定）
　実施例及び比較例で得られた面発光体の発光面上に、直径１０ｍｍの穴の空いた厚さ０．１ｍｍの遮光シートを配置し、これを、積分球（ラブスフェア社製、大きさ６インチ）のサンプル開口部に配置した。この状態で、面発光体を構成する有機ＥＬ発光素子に１０ｍＡの電流を通電して点灯した時の、遮光シートの直径１０ｍｍの穴から出射する光を、分光計測器（分光器：機種名「ＰＭＡ－１２」（浜松ホトニクス（株）製）、ソフトウェア：ソフト名「ＰＭＡ用基本ソフトウェアＵ６０３９－０１ｖｅｒ．３．３．１」）にて測定し、標準視感度曲線による補正を行って、面発光体の光子数を算出した。
　光学フィルム無しで得られた面発光体の光子数を１００％としたときの、実施例及び比較例で得られた面発光体の光子数の割合を、光取り出し効率とした。
　（活性エネルギー線硬化性組成物の製造）
　ガラス製のフラスコに、ヘキサメチレンジイソシアネート１１７．６ｇ（０．７モル）及びイソシアヌレート型のヘキサメチレンジイソシアネート３量体１５１．２ｇ（０．３モル）、水酸基含有（メタ）アクリレートとして２－ヒドロキシプロピルアクリレート１２８．７ｇ（０．９９モル）及びペンタエリスリトールトリアクリレート６９３ｇ（１．５４モル）、触媒としてジラウリル酸ジ－ｎ－ブチルスズ２２．１ｇ、並びに重合禁止剤としてハイドロキノンモノメチルエーテル０．５５ｇを仕込み、７５℃に昇温し、７５℃に保ったまま攪拌を続け、フラスコ内の残存イソシアネート化合物の濃度が０．１モル／Ｌ以下になるまで反応させ、室温に冷却し、ウレタン多官能アクリレートを得た。
　得られたウレタン多官能アクリレート３４．６部、ポリブチレングリコールジメタクリレート（商品名「アクリエステルＰＢＯＭ」、三菱レイヨン（株）製）２４．７部、エチレンオキサイド変性ビスフェノールＡジメタクリレート（商品名「ニューフロンティアＢＰＥＭ－１０」、第一工業製薬（株）製）３９．５部及び１－ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン（商品名「イルガキュア１８４」、チバ・スペシャルティ・ケミカルズ（株）製）１．２部を混合し、活性エネルギー線硬化性樹脂組成物を得た。
　得られた活性エネルギー線硬化性樹脂組成物を、活性エネルギー線硬化性組成物α及び活性エネルギー線硬化性組成物βとして用いた。
　（ロール型の製造）
　外径２００ｍｍ、軸方向の長さ３２０ｍｍの鋼製ロールの外周面に、厚さ２００μｍ、ビッカース硬度２３０Ｈｖの銅めっきを施した。銅めっき層の表面に感光剤を塗布し、レーザ露光、現像及びエッチングを行い、銅めっき層に直径５０μｍ、深さ２５μｍの半球の凹形状が最小間隔３μｍで六方配列に並んでいる転写部が形成された型を得た。得られた型の表面に、防錆性及び耐久性を付与するため、クロムめっきを施し、ロール型を得た。
　尚、ロール型における、凹形状の転写部が存在する領域の幅は２８０ｍｍであり、この領域はロール型の軸方向の長さ３２０ｍｍの中央に配置され、ロール型の軸方向の両端は鏡面領域とした。
　（光学フィルムの製造）
　前述した活性エネルギー線硬化性組成物及び前述したロール型を用い、図４に示す製造装置により工程Ａ～Ｆを実行して、光学フィルムを製造した。
　尚、基材２２としてポリエステルフィルム（商品名「ダイヤホイルＴ９１０Ｅ１２５」、三菱樹脂（株）製、幅３４０ｍｍ、厚さ１２５μｍ）を用い、コーティングロール５３及び５３’並びにニップロール５５及び５６としてゴムローラー（商品名「グランポールＵＶ」、宮川ローラー（株）製、表面のゴム硬度６０度）を用い、ドクターブレード５４及び５４’としてプラスチックドクターブレード（商品名「マニベール」、（株）エコーブレード製、厚さ０．３５ｍｍ、刃先形状テーパ状）を用い、活性エネルギー線照射装置５７として紫外線照射装置（機種名「Ｌｉｇｈｔ　Ｈａｍｍｅｒ　６」、フュージョンＵＶシステムズ社製）を用いた。
　基材２２の走行速度を３ｍ／分とし、ロール型５１の外周面の走行速度を３ｍ／分とし、ロール型５１の表面温度を６０℃とし、活性エネルギー線硬化性組成物α及び活性エネルギー線硬化性組成物βの温度を６０℃とし、活性エネルギー線硬化性組成物α及び活性エネルギー線硬化性組成物βの粘度を３００ｍＰａ・ｓとし、活性エネルギー線照射装置５７から０．９Ｊ/ｃｍ２の積算光量の紫外線を照射した。
　［実施例１］
　活性エネルギー線硬化性組成物βの塗布方法として、コーティングロール５３上に活性エネルギー線硬化性組成物βを供給し、この活性エネルギー線硬化性組成物βをコーティングロール５３上でドクターブレード５４により平坦化した後にロール型５１の外周面に塗布する方法を用い、コーティングロール５３とドクターブレード５４との間の開口幅を０．０３ｍｍとし、活性エネルギー線硬化性組成物αの塗布方法として、コーティングロール５３’及びドクターブレード５４’を用いずに活性エネルギー線硬化性組成物αを直接基材２２上に供給して塗布する方法を用い、光学フィルムを得た。
　［実施例２～４］
　コーティングロール５３とドクターブレード５４との間の開口幅を表１のように変更した以外は、実施例１と同様に操作を行い、光学フィルムを得た。
　［実施例５］
　活性エネルギー線硬化性組成物αの塗布方法として、基材２２上に活性エネルギー線硬化性組成物αを供給し、バーコーターで平坦化して塗布する方法を用いた以外は、実施例２と同様に操作を行い、光学フィルムを得た。
　［実施例６］
　活性エネルギー線硬化性組成物αの塗布方法として、コーティングロール５３’上に活性エネルギー線硬化性組成物αを供給し、活性エネルギー線硬化性組成物αをコーティングロール５３’上でドクターブレード５４’により平坦化した後に基材２２上に塗布する方法を用い、コーティングロール５３’とドクターブレード５４’との間の開口幅を０．１ｍｍとした以外は、実施例２と同様に操作を行い、光学フィルムを得た。
　［比較例１］
　活性エネルギー線硬化性組成物βの塗布方法として、コーティングロール５３及びドクターブレード５４を用いずに活性エネルギー線硬化性組成物βを直接ロール型５１の外周面に滴下し塗布する方法を用いた以外は、実施例２と同様に操作を行い、光学フィルムを得た。
　以上の実施例１～６及び比較例１で得られた光学フィルムのマイクロレンズの気泡の残存の有無の評価を表１に示す。また、実施例２、実施例４及び比較例１で得られた光学フィルムの表面即ちマイクロレンズの形成された面を光学顕微鏡にて撮影した画像を、それぞれ図６～８に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　比較例１で得られた光学フィルムでは、マイクロレンズに全体的に気泡の残存が認められたのに対し、実施例１～６で得られた光学フィルムでは、マイクロレンズでの気泡の残存は多くとも部分的であり、特に実施例１～２及び実施例５～６で得られた光学フィルムでは、マイクロレンズに全体的に気泡の残存が認められなかった。
　［実施例７］
　有機ＥＬ発光素子（コニカミノルタ社製の白色ＯＬＥＤデバイス「Ｓｙｍｆｏｓ　ＯＬＥＤ－０１０Ｋ」の光出射面（発光面）側の表面の光学フィルムを剥離したもの）の光出射面側に、粘着層（屈折率１．５２の屈折液、カーギル社製）を塗布し、実施例２で得られた光学フィルムの基材の面を光学密着させ、面発光体を得た。
　［比較例２］
　実施例２で得られた光学フィルムを比較例１で得られた光学フィルムに変更した以外は、実施例７と同様に操作を行い、面発光体を得た。
　得られた面発光体の光取り出し効率を表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　比較例２で得られた面発光体よりも実施例７で得られた面発光体の方が、光取り出し効率に優れることが確認された。
　本発明の製造方法により得られる光学フィルムは、マイクロレンズ内の気泡の残存を抑制されることから、この光学フィルムを用いることで光取り出し効率に優れた面発光体を得ることができる。この面発光体は、例えば、照明、ディスプレイ及びスクリーン等に好適に用いることができる。
　　１０　　マイクロレンズ
　　１１　　底面部
　　２０　　光学フィルム
　　２１　　ベース層
　　２２　　基材
　　３０　　粘着層
　　４０　　有機ＥＬ発光素子
　　４１　　ガラス基板
　　４２　　陽極
　　４３　　発光層
　　４４　　陰極
　　５０　　光学フィルムの製造装置
　　５１　　ロール型
　　５２　　ノズル
　　５２’　ノズル
　　５３　　コーティングロール
　　５３’　コーティングロール
　　５４　　ドクターブレード
　　５４’　ドクターブレード
　　５５　　ニップロール
　　５６　　ニップロール
　　５７　　活性エネルギー線照射装置

Claims (10)

  1. 　下記工程Ａ～Ｆを含む、凸形状のマイクロレンズが複数配置された光学フィルムの製造方法：
    　　工程Ａ：凹形状のマイクロレンズ転写部が複数配置された外周面を有するロール型を回転させ、前記ロール型の外周面に沿って前記ロール型の回転方向に基材を走行させる工程、
    　　工程Ｂ：前記ロール型の外周面に隣接して配置されたコーティングロール上に活性エネルギー線硬化性組成物βを供給し、前記コーティングロール上で平坦化手段により前記活性エネルギー線硬化性組成物βを平坦化し、前記ロール型の外周面に平坦化された前記活性エネルギー線硬化性組成物βを塗布する工程、
    　　工程Ｃ：前記基材上に活性エネルギー線硬化性組成物αを供給し、前記基材の表面に前記活性エネルギー線硬化性組成物αを塗布する工程、
    　　工程Ｄ：前記ロール型と前記基材との会合部にて、前記工程Ｃで前記基材の表面に塗布された前記活性エネルギー線硬化性組成物α及び前記工程Ｂで前記ロール型の外周面に塗布された前記活性エネルギー線硬化性組成物βを会合し、液溜りを形成する工程、
    　　工程Ｅ：前記ロール型の外周面と前記基材の表面との間に、前記工程Ｄで会合された前記活性エネルギー線硬化性組成物α及び前記活性エネルギー線硬化性組成物βを挟持した状態で、前記ロール型の外周面と前記基材の表面との間の領域に活性エネルギー線を照射し、前記活性エネルギー線硬化性組成物α及び前記活性エネルギー線硬化性組成物βを硬化する工程、及び、
    　　工程Ｆ：前記工程Ｅで得られた硬化物を前記ロール型から剥離する工程。
  2. 　前記工程Ｂにおいて、前記コーティングロールにより前記ロール型に５～２００Ｎの圧力で押圧する、請求項１に記載の光学フィルムの製造方法。
  3. 　前記工程Ｂにおいて、前記コーティングロールと前記平坦化手段との間の開口幅を０．０１～０．４ｍｍの範囲内に維持する、請求項１又は２に記載の光学フィルムの製造方法。
  4. 　前記工程Ｃにおいて、前記活性エネルギー線硬化性組成物αを供給した後に前記活性エネルギー線硬化性組成物αを平坦化する、請求項１～３のいずれかに記載の光学フィルムの製造方法。
  5. 　マイクロレンズの凸形状が、球欠形状、球欠台形状、楕円体球欠形状、楕円体球欠台形状、角錐形状、角錐台形状、円錐形状及び円錐台形状の少なくとも１種である、請求項１～４のいずれかに記載の光学フィルムの製造方法。
  6. 　活性エネルギー線硬化性組成物βの粘度が、１０～３０００ｍＰａ・ｓである、請求項１～５のいずれかに記載の光学フィルムの製造方法。
  7. 　活性エネルギー線硬化性組成物αの粘度が、１０～３０００ｍＰａ・ｓである、請求項１～６のいずれかに記載の光学フィルムの製造方法。
  8. 　請求項１～７のいずれかに記載の光学フィルムの製造方法により得られる光学フィルム。
  9. 　請求項８に記載の光学フィルムを含む面発光体。
  10. 　凹形状のマイクロレンズ転写部が複数配列された外周面を有するロール型と、
    　前記ロール型の外周面に隣接して配置されたコーティングロールと、
    　前記コーティングロール上に活性エネルギー線硬化性組成物βを供給する第１の供給源と、
    　前記コーティングロール上に配置された平坦化手段と、
    　基材の表面に活性エネルギー線硬化性組成物αを供給する第２の供給源とを有する、
    凸形状のマイクロレンズが複数配列された光学フィルムの製造装置。
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