WO2012017639A1

WO2012017639A1 - 位相差フィルムの製造方法および位相差フィルムロール

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Publication number: WO2012017639A1
Application number: PCT/JP2011/004365
Authority: WO
Inventors: 進平間; 佳之塩谷
Original assignee: 株式会社日本触媒
Priority date: 2010-08-02
Filing date: 2011-08-01
Publication date: 2012-02-09
Also published as: CN103052489A; CN103052489B; KR20130093614A; KR101813304B1

Abstract

　本発明の位相差フィルムの製造方法の一つは、長手方向に対して傾いた遅相軸を有し、従来よりもＮＺ係数が１に近く、二軸延伸性が弱い（一軸延伸性が強い）帯状の位相差フィルムを提供する。当該製造方法では、帯状の原フィルムにおける双方の周辺縁部を把持する一対のクリップ群と、延伸ゾーンを有する加熱延伸装置とを用いる。ここで、クリップ群が原フィルムを把持する際に、一対のクリップ群の走行速度は互いに等しい。延伸ゾーンは、当該ゾーンに走行移動してきた一方のクリップ群の走行速度を順に減少させる第１の区間と、第１の区間より後に、第１の区間を経て走行移動してきた上記一方のクリップ群の走行速度を順に回復させる第２の区間とを有する。

Description

位相差フィルムの製造方法および位相差フィルムロール

　本発明は、位相差フィルムの製造方法に関し、特に、液晶表示装置（ＬＣＤ）、有機電界発光（ＥＬ）表示装置のような画像表示装置への使用に好適な位相差フィルムの製造方法に関する。また、本発明は、帯状の位相差フィルムが巻回された位相差フィルムロールに関する。

　近年、液晶表示装置（ＬＣＤ）の大画面化が進み、その使用環境が広がっている。これらの状況に基づき、ＬＣＤの視認性の向上が強く求められている。しかし、液晶セル本体の改良のみでは、視認性の向上に対する要求は十分に満たされない。画像表示装置の視認性の向上には、位相差フィルムのような、当該装置が備える光学フィルムの性能の向上が大きく寄与する。

　位相差フィルムの一種に１／４波長板（λ／４板）がある。λ／４板は、例えば、偏光フィルムと組み合わせて、円偏光板として使用される。円偏光板におけるλ／４板と偏光フィルムとは、λ／４板の面内の遅相軸と偏光フィルムの透過軸との間の角度がおよそ４５°となるように積層されている必要がある。帯状のλ／４板と帯状の偏光フィルムとを連続的に積層、例えば、ロールtoロールで積層できれば、円偏光板の生産性が向上する。このような連続的な積層を行うためには、λ／４板の面内の遅相軸が、その長手方向に対しておよそ４５°傾いていることが必要である。

　位相差フィルムには、非晶性の熱可塑性樹脂が主に使用される。熱可塑性樹脂は、複屈折性を示さないことを目的として選択された組成の樹脂を除き、一般に、延伸によって複屈折性を示す。特開2008-242426号公報は、アクリル樹脂により構成される原フィルムを二軸延伸して得た、耐熱性および可撓性の両立した位相差フィルムを開示する。この位相差フィルムは、当該フィルムを構成するアクリル樹脂の特性に基づき、高い光線透過率および低い光弾性率を有する。この位相差フィルムは、光学特性だけではなく、機械的特性をはじめとする各種の特性のバランスにも優れ、画像表示装置への使用に好適である。

　しかし、特開2008-242426号公報に開示されている位相差フィルムは、帯状の原フィルムをその長手方向および幅方向に二軸延伸して形成される。当該位相差フィルムを用いて円偏光板を形成するためには、延伸により得た帯状の位相差フィルムを、その長手方向に対して斜め４５°の方向に切り出し、得られた個々のフィルム片を個別に偏光板に貼付しなければならない。これは、偏光フィルムの吸収軸が、通常、当該フィルムの長手方向を向いている一方、位相差フィルム面内の遅相軸が、延伸方向または当該方向に垂直な方向、すなわち当該フィルムの長手方向または幅方向を向いているからである。このため、この位相差フィルムを用いた、ロールtoロール積層による円偏光板の製造はできない。これに加えて、アクリル樹脂、特に、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含むアクリル樹脂は、光学フィルムに一般的に使用される熱可塑性樹脂のなかでも、フィルムとしたときに硬く、脆い傾向がある。この傾向は、フィルム片を切り出す際に、割れ、欠けおよびヒビの発生を招く。この観点からも、長手方向に対して傾いた遅相軸を有する、帯状の位相差フィルムが望まれる。

　長手方向に対して傾いた遅相軸を有する帯状の位相差フィルムを得る方法を、以下の各文献が開示する。特許第4557188号公報は、屈曲したテンターレールを備えるテンター横延伸機を用いた方法を開示する。この方法では、原フィルムを延伸機に繰り出す方向と、延伸フィルムを巻き取る方向との間に、例えば、４０～５０°の角度を設定することにより、長手方向に対して傾いた遅相軸を有する帯状の位相差フィルムが製造される（当該公報の図１参照）。特開2009-143208号公報は、テンター横延伸機を用いた延伸方法であって、原フィルムの幅方向に対する一方の端部の延伸速度と、他方の端部の延伸速度との間に差を設けるとともに、延伸したフィルムを、双方の前記延伸速度よりも早い速度で巻き取る方法を開示する。特開2008-23775号公報は、右側のレールに接続された複数個の可変ピッチ型クリップと左側のレールに接続された複数個の可変ピッチ型クリップとが、原フィルムの両長辺縁部を把持した状態でレール上を走行する、同時二軸延伸機を用いた方法を開示する。具体的に、この方法では、クリップピッチが拡大を開始する位置が、左側のクリップと右側のクリップとの間で原フィルムの進行方向に対して異なっている、あるいは左右のクリップピッチの拡大率が互いに異なっている。これにより、長手方向に対して傾いた遅相軸を有する帯状の位相差フィルムが製造される。

特開2008-242426号公報特許第4557188号公報特開2009-143208号公報特開2008-23775号公報

　本発明の目的の一つは、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂により構成される層を帯状の原フィルムが有する場合において、当該原フィルムを延伸して、長手方向に対して傾いた遅相軸を有する帯状の位相差フィルムを製造する方法の提供である。

　円偏光板は、画像表示装置において、例えば、外光の反射防止のため、あるいは３次元（３Ｄ）表示を実現するために、使用される。これらの用途では、画面に正対する方向の光への円偏光機能だけではなく画面に対して斜めの方向の光への円偏光機能を、円偏光板が備えることが必要である。これは、例えば、ＬＣＤを斜めから見たときにも、外光の反射が防止される、あるいは３Ｄ表示が実現される要請に基づく。位相差フィルムを通過する光の経路の長さは、当該フィルムを斜め方向に通過する光の方が厚さ方向に通過する光に比べて大きい。位相差フィルムの二軸延伸性が強い場合、当該フィルムを斜め方向に通過する光に生じるリターデーションの大きさ（位相差の大きさ）と、厚さ方向に通過する光に生じるリターデーションの大きさとの差が大きくなる。画像表示装置における光学的な設計は、画面に正対する方向の光に対してなされるため、当該差が大きくなると、斜め方向から見たときの光学特性が担保できなくなる。このため、位相差フィルムの二軸延伸性は小さければ小さいほど好ましい。

　テンター横延伸機を用いた延伸方法では、原フィルムの幅方向の延伸に伴って、その長手方向に収縮力が発生する。しかし、原フィルムは、その両端部が把持されているため長手方向に収縮できず、結果として、長手方向にも延伸されることになる。このため、テンター横延伸機を用いて延伸したフィルムは、強い二軸延伸性を示す。これは、特許第4557188号公報および特開2009-143208号公報に開示されている方法においても同様である。一方、特開2008-23775号公報に開示されている方法では、同時二軸延伸機が使用される。しかし、当該方法においても、原フィルムの長手方向に当該フィルムを延伸しており、得られた位相差フィルムは強い二軸延伸性を示す。

　位相差フィルムの二軸延伸性および一軸延伸性は、当該フィルムが示すＮＺ係数により評価しうる。ＮＺ係数は、位相差フィルムの面内における遅相軸方向の屈折率をｎｘ、当該フィルムの面内における進相軸方向の屈折率をｎｙ、当該フィルムの厚さ方向の屈折率をｎｚとしたときに、式（ｎｘ－ｎｚ）／（ｎｘ－ｎｙ）によって与えられる値である。位相差フィルムが示す面内位相差Ｒｅおよび厚さ方向の位相差Ｒthを用いると、ＮＺ係数は、式｜Ｒth｜／｜Ｒｅ｜＋０．５により与えられる。ＮＺ係数の値が１に近いほど、位相差フィルムの二軸延伸性が弱く（一軸延伸性が強く）なる。

　本発明の目的の一つは、長手方向に対して傾いた遅相軸を有する帯状の位相差フィルムであって、従来よりもＮＺ係数が１に近く、二軸延伸性が弱い位相差フィルムを製造する方法の提供である。

　本発明の位相差フィルムの製造方法（第１の方法）は、帯状の原フィルムを、当該フィルム面内の方向であって、当該フィルムの幅方向に対して２０°以上５０°以下の角度をなす方向に延伸することによって、フィルム面内の遅相軸が、当該フィルムの長手方向に対して１０°以上８０°以下傾いた帯状の位相差フィルムを形成する方法である。ここで、前記原フィルムは、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂により構成される層を有する。

　本発明の位相差フィルムの製造方法（第２の方法）は、複数個のクリップにより構成される一対のクリップ群によって、帯状の原フィルムにおける双方の長辺縁部をそれぞれ把持し、前記クリップ群によって把持された前記原フィルムを、当該クリップ群の走行によって、加熱延伸装置に導くとともに、当該装置における予熱ゾーン、延伸ゾーンおよび熱処理ゾーンをこの順に通過させ、ここで、前記クリップ群が前記原フィルムを把持する際に、前記一対のクリップ群から選ばれる一方のクリップ群の走行速度ｖ１と他方のクリップ群の走行速度ｖ２との比ｖ１／ｖ２を０．９８以上１．０２以下に保持し、前記延伸ゾーンは、前記予熱ゾーンから走行移動してきた前記一方のクリップ群の走行速度ｖ１を順に減少させる第１の区間を有し、当該第１の区間において、前記他方のクリップ群に対する前記一方のクリップ群の走行遅れを発生させ、発生した当該遅れに基づいて前記原フィルムを当該フィルムの長手方向に対して斜めに延伸し、前記延伸ゾーンは、前記第１の区間より後に、前記第１の区間を経て走行移動してきた前記一方のクリップ群の走行速度を順に回復させる第２の区間をさらに有し、当該第２の区間において、前記一方のクリップ群の走行速度ｖ１と前記他方のクリップ群の走行速度ｖ２との比ｖ１／ｖ２を０．９８以上１．０２以下に戻して、フィルム面内の遅相軸が当該フィルムの長手方向に対して１０°以上８０°以下傾いた帯状の位相差フィルムを得る方法である。

　本発明の位相差フィルムロールは、帯状の位相差フィルムが巻回されている位相差フィルムロールであって、前記位相差フィルムは、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂により構成される層を有する。前記位相差フィルム面内の遅相軸は、当該フィルムの長手方向に対して１０°以上８０°以下傾いている。

　本発明によれば、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂により構成される層を有し、長手方向に対して傾いた遅相軸を有する帯状の位相差フィルムおよび当該フィルムを巻回した位相差フィルムロールが得られる（第１の方法）。

　本発明によれば、長手方向に対して傾いた遅相軸を有し、従来よりもＮＺ係数が１に近く、二軸延伸性が弱い帯状の位相差フィルムおよび当該フィルムを巻回した位相差フィルムロールが得られる（第２の方法）。

　本発明の方法により得た位相差フィルムは、他の帯状の光学フィルム、例えば偏光フィルム、とロールtoロールで積層しうる。この積層により、例えば、帯状の円偏光板および楕円偏光板ならびにこれらのロールを製造しうる。ロールtoロール積層を用いた製造では、帯状の位相差フィルムから特定の方向に斜めにフィルム片を切り出す工程、および切り出したフィルム片をその光軸を調整しながら積層する工程を省略しうる。この省略は、円偏光板の製造時における位相差フィルムの面積使用効率を向上させるとともに、位相差フィルムがアクリル樹脂により構成される場合に、アクリル樹脂フィルムに特有の硬さおよび脆さに由来する悪影響を小さくする。アクリル樹脂が、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む場合に、特に後者の効果が大きくなる。第２の方法により得た位相差フィルムは、これらの特徴に加えて、二軸延伸性が弱い（一軸延伸性が強い）というさらなる特徴を有する。当該位相差フィルムにより、例えば、画面に対して斜め方向からの視聴においても、視野角特性に優れる画像表示装置が実現する。

図１は、本発明の第２の方法を実施しうる加熱延伸装置における、左右のクリップ群の走行状態を示す模式図である。

　本明細書における「樹脂」は「重合体」よりも広い概念である。樹脂は、１種または２種以上の重合体を含みうるし、必要に応じて、重合体以外の材料、例えば、紫外線吸収剤、酸化防止剤、フィラー、相溶化剤、安定化剤のような添加剤を含みうる。

　以下、本発明の実施形態について説明する。本発明は、以下に示す具体的な実施形態に限定されない。

　［第１の方法］
　第１の方法では、帯状の原フィルムを、当該フィルム面内の方向であって、当該フィルムの幅方向に対して２０°以上５０°以下の角度をなす方向に延伸する。原フィルムは、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂により構成される層を有する。これにより、フィルム面内の遅相軸（光軸）が、当該フィルムの長手方向（長辺方向、流れ方向）に対して１０°以上８０°以下傾いた、帯状の位相差フィルムが形成される。この位相差フィルムは、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂により構成される層を有する。原フィルムの延伸は、連続的に実施しうる。原フィルムを構成する熱可塑性樹脂の組成および延伸条件によっては、フィルム面内の遅相軸が長手方向に対して１０°以上８０°以下傾いた位相差フィルムを形成するために、必要に応じて、２回以上の上記延伸を実施しうる。

　この延伸は、例えば、以下のようにして実施される。一つの実施形態では、帯状の原フィルムをその幅方向に一軸延伸しながら、左右（帯状の原フィルムをその長手方向に見たときの左右、以下、同じ）の周辺縁部を、互いに異なる速度で、原フィルムの長手方向に引張延伸する。原フィルムをその幅方向に一軸延伸する方法は、特に限定されず、公知の方法を適用しうる。幅方向の延伸と同時に実施する、長手方向の引張延伸も特に限定されず、公知の方法、例えば、周速度の異なるピンチロールを介する方法を適用しうる。当業者であれば、本明細書の記載に基づいて、幅方向の延伸方法と長手方向の延伸方法との適切な組み合わせを選択しうる。

　この実施形態は、例えば、テンター横延伸機のような横一軸延伸機を使用して実施しうる。具体的には、当該延伸機における左右の延伸部品を互いに独立して駆動することにより、実施しうる。より具体的には、帯状の原フィルムを横一軸延伸機に、従来と同様に導入して横一軸延伸を実施しつつ、独立して駆動するように改良した左右の延伸部品を互いに異なる速度で駆動させる。当該速度差は、原フィルムの左右の周縁縁部における引張力の差となる。これにより、原フィルムの幅方向に対して２０°以上５０°以下の角度をなす方向への延伸が実現する。

　この実施形態は、パンタグラフ式およびリニアモーター式の従来の同時二軸延伸機を用いても実施しうる。テンター横延伸機を用いた場合と同様に、帯状の原フィルムをその幅方向に一軸延伸しながら、原フィルムにおける周辺縁部の送り速度を左右で異なる状態にする、すなわち、長手方向の延伸倍率を左右で異なる状態にすることによって、原フィルムの幅方向に対して２０°以上５０°以下の角度をなす方向への延伸が実現する。

　このように、原フィルムをその幅方向に一軸延伸すると同時に、長手方向の引張速度、延伸倍率または引張力を左右で異なる状態にする延伸機の利用により、第１の方法を実施しうる。ただし、テンター横延伸機および同時二軸延伸機を使用する場合、原フィルムをクリップで把持する際（クリップイン時）の左右のクリップ群の走行速度を互いに等しくすることが好ましい。同様に、クリップから原フィルムを解放する際（クリップアウト時）の左右のクリップ群の走行速度を互いに等しくすることが好ましい。ここで、「等しい」とは、完全に同一である状態だけではなく、僅かな差がある状態を含む。具体的には、本明細書において、一方のクリップ群の走行速度ｖ１と、他方のクリップ群の走行速度ｖ２との比ｖ１／ｖ２が０．９８以上１．０２以下であれば、双方のクリップ群の走行速度が互いに等しい、とする。

　別の実施形態では、屈曲したテンターレールを有するテンター横延伸機を用いて、帯状の原フィルムを延伸する。具体的には、屈曲した内周レールおよび外周レールにテンタークリップを同じ速度で走行させると、内周レールのクリップが外周レールのクリップよりも先に進み、原フィルムをその幅方向に対して斜めの方向に引張延伸する。これにより、原フィルムの幅方向に対して２０°以上５０°以下の角度をなす方向への延伸が実現する。当該角度は、内周レールおよび外周レールの屈曲の程度により決定しうる。

　第１の方法に適用しうる延伸方法は、上の実施形態に限定されない。例えば、特開昭50-83482号公報、特開平2-113920号公報、特開平3-182701号公報、特開2000-9912号公報、特開2002-86554号公報、特開2002-22944号公報、特開2003-262721号公報、特開2005-319660号公報に記載された方法を適用しうる。

　原フィルムは、典型的には、未延伸フィルムである。しかし、本発明の効果が得られる限り、既に延伸されたフィルムを原フィルムとして使用しうる。延伸されたフィルムは、縦一軸延伸フィルムまたは横一軸延伸フィルムでありうる。二軸延伸フィルムであってもよく、逐次二軸延伸フィルムまたは同時二軸延伸フィルムでありうる。斜め方向に延伸されたフィルムであってもよく、この場合、延伸前に当該フィルムが有する延伸軸と、延伸により当該フィルムに与えられる延伸軸とが交差するように延伸を実施しうる。

　原フィルムは、単層フィルムまたは複数の熱可塑性樹脂層の積層フィルムでありうる。第１の方法では、原フィルムに含まれる少なくとも１つの層（熱可塑性樹脂層）が、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂により構成される。第１の方法では、原フィルムが、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂からなる一つの層により構成されうる。具体的なアクリル重合体および熱可塑性樹脂に関しては、第２の方法に使用する原フィルムを構成する重合体および樹脂の説明と併せて、後述する。

　原フィルムの表面に、熱可塑性樹脂層ではない機能性層を設けうる。機能性層は、例えば、ハードコート層、易接着層、帯電防止層、反射防止層およびアンチブロッキング層である。

　原フィルムの左右の端部（幅方向の端部）に、ナーリング加工のような機能性加工が施されうる。機能性加工は、原フィルムの破断防止または原フィルムへのアンチブロッキング性の付与を目的とする、テープの貼付でありうる。テープは、例えば、積水化学製のタフライトテープ（商品名）である。

　第１の方法における延伸温度は、原フィルムを構成する熱可塑性樹脂（以下、単に「樹脂」という）のガラス転移温度Ｔｇを基準に、好ましくはＴｇ－２０℃以上Ｔｇ＋６０℃以下であり、より好ましくはＴｇ－１０℃以上Ｔｇ＋３０℃以下である。延伸温度がＴｇ－２０℃未満では、延伸時に原フィルムの破断が起こることがある。一方、Ｔｇ＋６０℃を越えると、延伸時における原フィルムの弛みが大きくなり、原フィルムが延伸装置の部品に接触したり、破断したりすることがある。原フィルムが複数の層からなる場合、最も高いＴｇを示す熱可塑性樹脂層のＴｇが、延伸温度の基準となる。

　第１の方法における延伸速度は、原フィルムの幅方向の延伸および長手方向の延伸ともに、例えば１０～２００００％／分であり、好ましくは１００～１００００％／分である。延伸速度が１０％／分よりも遅いと、延伸を完了するまでに必要な時間が長く、位相差フィルムの製造コストが上昇する。延伸速度が２００００％／分よりも速いと、延伸時に原フィルムの破断が起こることがある。

　第１の方法における延伸倍率は、好ましくは１．１倍以上であり、より好ましくは１．２倍以上１０倍以下であり、さらに好ましくは１．３倍以上５倍以下である。延伸倍率が１．１倍未満では、十分な延伸が実現されないことがある。

　第１の方法により得られた帯状の位相差フィルムは、続いて、任意の工程に供給しうる。例えば、ロールに巻回して位相差フィルムロールを得てもよいし、コーティング層の形成あるいは他のフィルムとの積層のような後工程に供給してもよい。

　第１の方法によって得られた帯状の位相差フィルムは、例えば、当該位相差フィルムと、帯状の偏光フィルムとを連続的に積層しうる（より具体的な例として、ロールtoロールで積層しうる）ため、効率よい楕円偏光板の製造に好適である。

　第１の方法は、本発明の効果が得られる限り、上述した以外の任意の工程を含みうる。当該工程は、例えば、形成された位相差フィルムの光学特性および機械的特性を安定させるために実施される熱処理（アニーリング）工程である。

　原フィルムを製造する方法は特に限定されない。原フィルムは、例えば、溶液製膜法（溶液流延法、キャスト成形法）、溶融製膜法（溶融押出法、押出成形法）、プレス成形法のような公知の手法により製造しうる。なかでも、環境負荷が小さく生産性に優れる観点から、溶融製膜法による原フィルムの製造が好ましい。

　溶液製膜法では、例えば、原フィルムを構成する熱可塑性樹脂と良溶媒とを撹拌混合して均一な混合液とし、得られた混合液を支持フィルムまたはドラムにキャストしてキャスト膜を形成し、形成したキャスト膜を予備乾燥して自己支持性を有するフィルムとし、このフィルムを支持フィルムまたはドラムから剥がして乾燥し、原フィルムを形成する。原フィルムを構成する熱可塑性樹脂は、必要ならば添加剤のような材料を含み、第１の方法においては、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む。これは、他の製膜法においても同じである。溶液製膜法に用いられる溶媒は、例えば、クロロホルム、ジクロロメタンのような塩素系溶媒；トルエン、キシレン、ベンゼンおよびこれらの混合溶媒のような芳香族系溶媒；メタノール、エタノール、イソプロパノール、ｎ－ブタノール、２－ブタノールのようなアルコール系溶媒；メチルセロソルブ、エチルセロソルブ、ブチルセロソルブ、ジメチルホルムアミド、ジメチルスルフォキシド、ジオキサン、シクロヘキサノン、テトラヒドロフラン、アセトン、酢酸エチル、ジエチルエーテル；である。溶媒として、これらの１種のみを用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。溶液製膜法を実施する装置は、例えば、ドラム式キャスティングマシン、ベルト式キャスティングマシンである。

　溶融製膜法では、例えば、原フィルムを構成する熱可塑性樹脂の各成分をオムニミキサーのような混合機を用いてプレブレンドし、得られた混合物を混練機により混練した後、押出成形して原フィルムを形成する。別途形成した熱可塑性樹脂を溶融押出成形して原フィルムを形成してもよい。混練機は特に限定されず、例えば、単軸押出機、二軸押出機、加圧ニーダーのような公知の混練機である。

　押出成形は、例えば、Ｔダイ法、インフレーション法である。押出成形の温度（成形温度）は、好ましくは２００～３５０℃、より好ましくは２５０～３００℃、さらに好ましくは２５５℃～３００℃、特に好ましくは２６０℃～３００℃である。Ｔダイ法によれば、押出機の先端部にＴダイを取り付け、当該Ｔダイから押し出して得たフィルムを巻き取ることによって、ロールに巻回した原フィルム（原フィルムロール）が得られる。このとき、巻き取りの温度および速度を制御することによって、当該フィルムの押し出し方向に延伸（一軸延伸）を加えうる。

　押出成形に用いる押出機の種類は特に限定されず、単軸、二軸、多軸のいずれの押出機も使用しうる。熱可塑性樹脂を十分に可塑化して良好な混練状態を得るために、押出機のＬ／Ｄ値（Ｌは押出機のシリンダの長さ、Ｄはシリンダ内径）は、好ましくは１０以上１００以下であり、より好ましくは１５以上８０以下であり、さらに好ましくは２０以上６０以下である。Ｌ／Ｄ値が１０未満の場合、熱可塑性樹脂が十分に可塑化されず、良好な混練状態が得られないことがある。Ｌ／Ｄ値が１００を超える場合、熱可塑性樹脂に対して過度に剪断発熱が加わることにより、樹脂に含まれる重合体が熱分解することがある。

　押出機のシリンダの設定温度は、好ましくは２００℃以上３００℃以下であり、より好ましくは２５０℃以上３００℃以下である。シリンダの設定温度が２００℃未満の場合、樹脂の溶融粘度が過度に高くなり、原フィルムの生産性が低下しやすい。シリンダの設定温度が３００℃を超える場合、樹脂に含まれる重合体が熱分解することがある。

　押出機の形状は、特に限定されない。押出機は、１個以上の開放ベント部を有することが好ましい。この場合、押出機の開放ベント部から分解ガスを吸引でき、得られた原フィルムに残存する揮発成分の量が低減する。開放ベント部から分解ガスを吸引するためには、例えば、開放ベント部を減圧状態にすればよい。減圧状態にある開放ベント部の圧力は、１．３～９３１ｈＰａが好ましく、１３．３～７９８ｈＰａがより好ましい。開放ベント部の圧力が９３１ｈＰａより高いと、揮発成分ならびに重合体の分解により発生する単量体成分が樹脂中に残存しやすい。開放ベント部の圧力を１．３ｈＰａより低く保つことは、工業的に困難である。

　原フィルムの製造には、ポリマーフィルターにより濾過した熱可塑性樹脂を使用することが好ましい。ポリマーフィルターを用いた濾過により、樹脂中に存在する異物が除去され、位相差フィルムの光学欠点および外観上の欠点が低減される。濾過は、溶液濾過または溶融濾過である。

　溶融濾過の際、樹脂は高温の溶融状態となる。ポリマーフィルターを通過する際に樹脂に含まれる成分が劣化すると、劣化により発生したガス成分あるいは着色劣化物が流れ出し、得られた原フィルムに、穴あき、流れ模様、流れスジのような欠点が観察されることがある。これらの欠点は、特に、原フィルムの連続成形時に観察されやすい。溶融濾過時の樹脂の劣化は、樹脂の溶融粘度を低下させ、ポリマーフィルターにおける樹脂の滞留時間を短くすることによって防ぎうる。この観点から、ポリマーフィルターにより溶融濾過した樹脂の成形温度は、例えば、２５５～３２０℃であり、２６０～３００℃が好ましい。

　ポリマーフィルターの構成は特に限定されない。ハウジング内に多数枚のリーフディスク型フィルターを配したポリマーフィルターが好適に用いられる。リーフディスク型フィルターの濾材は、金属繊維不織布を焼結したタイプ、金属粉末を焼結したタイプ、金網を数枚積層したタイプ、またはそれらを組み合わせたハイブリッドタイプのいずれであってもよく、なかでも、金属繊維不織布を焼結したタイプが最も好ましい。

　ポリマーフィルターの濾過精度は特に限定されないが、通常１５μｍ以下、好ましくは１０μｍ以下、より好ましくは５μｍ以下である。濾過精度が１μｍ以下の場合、ポリマーフィルターにおける樹脂の滞留時間が長くなるため、樹脂に含まれる重合体が熱劣化しやすい。さらに、原フィルムの生産性も低下する。濾過精度が１５μｍを超える場合、樹脂中の異物を除去することが難しくなる。

　ポリマーフィルターの形状は特に限定されず、例えば、複数の樹脂流通口を有し、センターポール内に樹脂の流路を有する内流型；断面が複数の頂点もしくは面においてリーフディスクフィルターの内周面に接し、センターポールの外面に樹脂の流路がある外流型；である。なかでも、樹脂の滞留箇所の少ない外流型が好ましい。

　ポリマーフィルターにおける樹脂の滞留時間は、好ましくは２０分以下、より好ましくは１０分以下、さらに好ましくは５分以下である。濾過時におけるフィルター入口圧および出口圧は、例えば、それぞれ３～１５ＭＰａおよび０．３～１０ＭＰａであり、圧力損失（フィルターの入口圧と出口圧の圧力差）は、１ＭＰａ～１５ＭＰａが好ましい。圧力損失が１ＭＰａ以下の場合、樹脂がフィルターを通過する流路に偏りが生じやすく、得られたフィルムの品質が低下する傾向がある。圧力損失が１５ＭＰａを超えると、ポリマーフィルターの破損が起こり易くなる。

　ポリマーフィルターに導入される樹脂の温度は、その溶融粘度に応じて適宜設定すればよく、例えば２５０～３００℃であり、好ましくは２５５～３００℃であり、さらに好ましくは２６０～３００℃である。

　ポリマーフィルターを用いた溶融濾過により、異物および着色物の少ない原フィルムを得るための具体的な手順は、特に限定されない。例えば、（１）クリーン環境下で樹脂の形成および濾過処理を行い、引き続いてクリーン環境下で成形を行うプロセス、（２）異物または着色物を有する樹脂をクリーン環境下で濾過処理した後、引き続いてクリーン環境下で成形を行うプロセス、（３）異物または着色物を有する樹脂を、クリーン環境下で濾過処理すると同時に成形を行うプロセス、が採用される。それぞれの工程毎に、複数回、濾過処理を実施しうる。

　ポリマーフィルターによって樹脂を溶融濾過する際には、押出機とポリマーフィルターとの間にギアポンプを設置して、フィルター内の樹脂の圧力を安定化させることが好ましい。

　［第２の方法］
　第２の方法について、図１を参照しながら説明する。図１は、第２の方法を実施しうる加熱延伸装置１における、左右のクリップ群の走行状態を模式的に示している。図１に示す装置１では、複数個のクリップにより構成される左側クリップ群および複数個のクリップにより構成される右側クリップ群の各々に属するクリップが、クリップイン部（ＣＩＬ，ＣＩＲ）からＬ１～Ｌ１０，Ｒ１～Ｒ９を経てクリップアウト部（ＣＯＬ，ＣＯＲ）に達し、左側クリップレールＬＲおよび右側クリップレールＲＲを経て、再びクリップイン部（ＣＩＬ，ＣＩＲ）に戻る走行を繰り返している。図１では原フィルムの図示が省略されているが、クリップイン部（ＣＩＬ，ＣＩＲ）において、帯状の原フィルムにおける左右の長辺縁部が、それぞれ左側クリップ群および右側クリップ群によって把持される。原フィルムは、当該フィルムを把持する左右のクリップ群の走行によって、加熱延伸装置１に導かれるとともに、当該装置１における予熱ゾーンＺ１、前段延伸ゾーンＺ２、後段延伸ゾーンＺ３および熱処理ゾーンＺ４をこの順に通過する。

　第２の方法では、クリップ群が帯状の原フィルムを把持する際に、すなわち、クリップイン部（ＣＩＬ，ＣＩＲ）において、左右双方のクリップ群の走行速度が互いに等しい。クリップインの際に左右のクリップ群の走行速度が等しくない場合、原フィルムが、走行速度が大きいクリップ側に引っ張られることにより、加熱延伸装置１への原フィルムの移動安定性および加熱延伸装置１における原フィルムの移動安定性が低下する。このため、望む光学特性を有する位相差フィルムが得られないことがある。最も悪いケースでは、原フィルムが破断し、帯状の位相差フィルムが製造できないことがある。

　現実には、斜め方向に原フィルムを延伸する際に発生する応力によって、相対的に先行するクリップに対して引き戻す力が加わり、相対的に遅れるクリップに対して前に進める力が加わる。このため、クリップイン時における左側クリップ群の走行速度と、右側クリップ群の走行速度とを、常に、完全に同一となるようにコントロールすることは難しい。これを考慮し、第２の方法では、クリップイン時における左側クリップ群の走行速度ｖ１と、右側クリップ群の走行速度ｖ２との比ｖ１／ｖ２を０．９８以上１．０２以下に保持する。比ｖ１／ｖ２は、好ましくは０．９９以上１．０１以下、より好ましくは０．９９５以上１．００５以下である。

　クリップインの際に左右のクリップ間に走行速度差があったとしても、クリップイン部（ＣＩＬ，ＣＩＲ）の直前に配置されている原フィルムの搬送ロールから当該クリップイン部までの区間において原フィルムの流れ方向に張力を与えることで、走行速度差により生じる原フィルムのシワまたは弛みを緩和して、当該フィルムの移動安定性を改善する方法が考えられる。しかし、この方法は、以下の理由１，２から、現実には実施できない。

　１．室温に保持されている当該区間で原フィルムに張力をかけたとしても、原フィルムに生じるシワおよび弛みの緩和は難しい。さらに、アクリル重合体、特に主鎖に環構造を有するアクリル重合体、を含む熱可塑性樹脂により構成されるフィルムは脆い傾向があり、張力をかけると破断することがある。

　２．当該区間に加熱装置を配置し、原フィルムを加熱しながら張力をかけた場合、当該フィルムがその長手方向に延伸される。この延伸は、後に加熱延伸装置１においてなされる斜め方向の延伸を打ち消す。これにより、目的とする光学特性が得られないだけではなく、得られた位相差フィルムが示す二軸延伸性が増大する。

　左側クリップと右側クリップとが原フィルムの周辺縁部を把持するタイミングは、同時でありうるが、必ずしも同時でなくてもよい。

　左側クリップが原フィルムを把持するクリップイン部（ＣＩＬ）と、右側クリップが原フィルムを把持するクリップイン部（ＣＩＲ）とを結ぶ直線が、原フィルムの長手方向（流れ方向）に対して垂直であることが好ましい。この場合、クリップイン部（ＣＩＬ，ＣＩＲ）から予熱ゾーンＺ１への原フィルムの移動安定性が向上する。特に、左側クリップと右側クリップとの間で、原フィルムの周辺縁部を把持するタイミングが同時でないことがある場合に、上記直線が、原フィルムの長手方向に対して垂直であることが好ましい。

　予熱ゾーンＺ１では、加熱延伸装置１に供給された原フィルムが、後に通過する延伸ゾーン（前段延伸ゾーンＺ２および後段延伸ゾーンＺ３）において延伸可能となる温度にまで加熱される。原フィルムの加熱が不十分なまま延伸を開始すると、原フィルムが破断することがある。このため、例えば、加熱延伸装置における予熱ゾーンＺ１の温調の設定温度あるいは予熱ゾーンＺ１における原フィルムが通過する雰囲気の温度を、当該延伸可能となる温度に設定する。予熱ゾーンＺ１において原フィルムが加熱される温度は、延伸ゾーンＺ１における原フィルムの延伸温度と等しい温度または僅かに高い温度であることが好ましい。予熱ゾーンＺ１では、基本的に、原フィルムの延伸は実施されない。ただし、加熱によって原フィルムに弛みまたは収縮が生じることがあり、当該弛みまたは収縮を取り除くために、各クリップ群における隣り合うクリップ間の間隔（原フィルムの長手方向におけるクリップ間の間隔）および／またはクリップ群間の間隔（原フィルムの幅方向におけるクリップ間の間隔）を調整しうる。

　延伸ゾーンは、予熱ゾーンから走行移動してきた一方のクリップ群の走行速度ｖ１を順に減少させる第１の区間を有する。図１に示す例では、前段延伸ゾーンＺ２が第１の区間に対応する。前段延伸ゾーンＺ２では、予熱ゾーンＺ１から走行移動してきた左側クリップ群の走行速度ｖ１が順に減少する。これにより、前段延伸ゾーンＺ２において、右側クリップに対する左側クリップの走行遅れが発生し、隣り合う左側クリップ間の間隔が、走行速度ｖ１の減少に比例して徐々に狭くなる。そして、発生した当該走行遅れに基づいて、原フィルムが、当該フィルムの長手方向に対して斜めに延伸される。この延伸は、縦延伸（フィルム長手方向の延伸）と横延伸（フィルム幅方向の延伸）とのベクトル和による延伸とは異なり、一軸延伸性が強い。これにより、長手方向に対して傾いた遅相軸を有する（斜め延伸された）帯状の位相差フィルムであって、従来よりもＮＺ係数が１に近く、二軸延伸性が弱い（一軸延伸性が強い）位相差フィルムが製造される。

　従来、加熱延伸装置の延伸ゾーンにおいて、原フィルムを把持するクリップ群の走行速度を減少させて（隣り合うクリップ間の間隔を狭めて）、延伸フィルムである位相差フィルムを製造する技術、少なくとも、斜め延伸された位相差フィルムを製造する技術、は存在しない。当業者の技術常識によれば、延伸ゾーンでは、あくまでもクリップ群の走行速度が増大する（隣り合うクリップ間の間隔が広がる）。本発明の第２の方法は、このような当業者の技術常識に反してなされた方法である。

　第１の区間において一方のクリップ群の走行速度ｖ１が減少した後の当該速度ｖ１２が、第１の区間において走行速度ｖ１が減少する前の当該速度ｖ１１の３０％以上９５％以下であることが好ましい。この値（速度比ｖ１２／ｖ１１）は、第１の区間における、上記一方のクリップ群の減速度に対応する。減速度の好ましい範囲は、原フィルムを構成する熱可塑性樹脂の種類、原フィルムの幅、および加熱延伸装置における第１の区間の長さなどにより、変化する。具体的には、好ましい減速度の上限（好ましい上記速度比ｖ１２／ｖ１１の下限）は、例えば、一方のクリップ群の減速によって原フィルムの周辺縁部を中心に発生するシワの影響および当該シワによる原フィルムの破断の回避といった要件により定められる。ここで、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂により原フィルムが構成される場合、フィルムとしたときの当該樹脂の「脆さ」から、好ましい減速度の上限が小さくなる。原フィルムの幅が広い場合、一方のクリップ群の減速によって原フィルムに発生するシワの影響が当該フィルムの中央部にまで及びにくくなるとともに、端部にとどまるシワは後に切除しうるため、好ましい減速度の上限が大きくなる。速度比ｖ１２／ｖ１１の下限は３０％が好ましく、３３％（第１の区間において一方のクリップ群の速度ｖ１および隣り合うクリップ間の間隔が１／３となる）がより好ましく、４０％（第１の区間において一方のクリップ群の速度ｖ１および隣り合うクリップ間の間隔が１／２．５となる）がさらに好ましい。原フィルムがシワにより破断し難い熱可塑性樹脂により構成される場合、さらに高い減速度を好ましい範囲として採用しうることがある。一方、好ましい減速度の下限（好ましい上記速度比ｖ１２／ｖ１１の上限）は、例えば、第１の区間の長さの影響を受けやすい。第１の区間の長さが長いほど、小さい減速度で斜め延伸の効果が得られるためである。しかし、現実の加熱延伸装置においてとりうる第１の区間の長さには限度があり、当該限度を考慮すると、速度比ｖ１２／ｖ１１は９５％以下が好ましい。

　図１に示す例では、速度ｖ１２は、第１の区間である前段延伸ゾーンＺ２が終了するポイントＬ６における左側クリップの走行速度である。速度ｖ１１は、第１の区間である前段延伸ゾーンＺ２が始まる直前のポイントＬ３における左側クリップの走行速度である。ポイントＬ６では、隣り合う左側クリップ間の間隔が最も狭くなる。本明細書において、走行速度ｖ１が減少する前のポイントＬ３における隣り合う左側クリップ間の間隔に対する、ポイントＬ６における隣り合う左側クリップ間の間隔の比を、前段延伸ゾーンＺ２における左側クリップ倍率（Ｍ－ＬＢ）と呼ぶ。Ｍ－ＬＢの値は、速度比ｖ１２／ｖ１１に等しい。同様に、前段延伸ゾーンＺ２における右側クリップ倍率（Ｍ－ＲＢ）が定められる。

　第１の区間では、他方のクリップ群（図１に示す例では、右側クリップ群）の走行速度ｖ２が保持されることが好ましい。このとき、前段延伸ゾーンＺ２における右側クリップ倍率（Ｍ－ＲＢ）が１である。他方のクリップ群の走行速度を変化させると、原フィルムに対して、その長手方向に延伸する力（縦延伸の力）が加わる。これは、得られた位相差フィルムの二軸延伸性が強くなる要因となるし、当該フィルムの幅方向に対する光学特性の均一性が低下する要因となる。

　延伸ゾーンは、上記第１の区間より後に、第１の区間を経て走行移動してきた上記一方のクリップ群の走行速度を順に回復させる第２の区間をさらに有する。図１に示す例では、後段延伸ゾーンＺ３が第２の区間に対応する。後段延伸ゾーンＺ３では、前段延伸ゾーンＺ２から走行移動してきた左側クリップ群の走行速度が順に増加し、左側クリップ群の走行速度ｖ１と右側クリップ群の走行速度ｖ２とが互いに等しくなる。具体的には、左側クリップ群の走行速度ｖ１と、右側クリップ群の走行速度ｖ２との比ｖ１／ｖ２が、０．９８以上１．０２以下、好ましくは０．９９以上１．０１以下、より好ましくは０．９９５以上１．００５以下となる。

　第２の区間において、双方のクリップ群の走行速度は、第２の区間が終了したポイントにおいて互いに等しい状態にあれば、任意の経過を辿ることができる。図１に示す例を用いて説明すると、左側クリップ群および右側クリップ群は、例えば、以下の経過を辿る。

　（１）左側クリップ群の走行速度ｖ１を、第１の区間である前段延伸ゾーンに移動する直前の速度ｖ１１にまで戻さず、その分、右側クリップ群の走行速度ｖ２を減少させる。この経過では、左右双方のクリップ群における隣り合うクリップ間の間隔は、原フィルムが延伸ゾーンに移動する前の時点よりも狭くなる。

　（２）右側クリップ群の走行速度ｖ２を、前段延伸ゾーンＺ２および後段延伸ゾーンＺ３の間、一定に保ち、左側クリップ群の走行速度ｖ１を、第１の区間である前段延伸ゾーンＺ２に移動する直前の速度ｖ１１にまで戻す。この経過では、左右双方のクリップ群における隣り合うクリップ間の間隔は、原フィルムが延伸ゾーンに移動する前の時点と同一である。

　（３）右側クリップ群の走行速度ｖ２を、後段延伸ゾーンＺ３において僅かに増大させ、これに合わせるように、左側クリップ群の走行速度ｖ１を増大させる。この経過では、左右双方のクリップ群における隣り合うクリップ間の間隔は、原フィルムが延伸ゾーンに移動する前の時点よりも広くなる。

　すなわち、図１に示す例において、左側クリップ群の走行速度は、前段延伸ゾーンＺ２に移動する直前の時点と、後段延伸ゾーンＺ３が終了した直後の時点との間で、必ずしも同一でなくてもよい（同一でもよい）。ただし、第２の方法では、第２の区間において上記一方のクリップ群の走行速度ｖ１が回復した後の当該速度ｖ１４が、第１の区間において上記走行速度ｖ１が減少する前の当該速度ｖ１１の９０％以上１１０％以下であることが好ましい。この値は、第２の区間における、上記一方のクリップ群の走行速度の回復度に対応する。図１に示す例では、速度ｖ１４は、第２の区間である後段延伸ゾーンＺ３が終了するポイントＬ９における左側クリップの走行速度である。回復度が９０％に満たない場合、前段延伸ゾーンＺ２において、隣り合ったクリップ間の間隔が狭まることによって発生したシワの除去が不十分になることがある。回復度が１１０％を超える場合、得られた位相差フィルムの二軸延伸性が増す。

　図１に示す例では、左右双方のクリップ群は、上記（２）の経過を辿っている。具体的には、後段延伸ゾーンＺ３に移動してきた直後（Ｌ６およびＲ５）では、左右のクリップ間で走行速度に差があるが、後段延伸ゾーンＺ３において左側クリップの走行速度が回復し、当該ゾーンＺ３の末端（Ｌ９およびＲ７）では、左右のクリップの走行速度が互いに等しくなる。右側クリップの走行速度は、前段延伸ゾーンＺ２および後段延伸ゾーンＺ３を通して同一である。Ｍ－ＲＢと同様に、後段延伸ゾーンＺ３における左側クリップ倍率（Ｍ－ＬＣ）を定めると、図１に示す例では、（Ｍ－ＬＢ）×（Ｍ－ＬＣ）＝１となる。すなわち、図１に示す例では、延伸ゾーンに移動する前の時点と、延伸ゾーンから移動した後の時点との間で、左右の双方のクリップ群ともに、隣り合うクリップ間の間隔が等しい（ただし、クリップイン時における左右クリップの走行速度の同一性で説明したように、斜め延伸による応力がクリップに加わるため、（Ｍ－ＬＢ）×（Ｍ－ＬＣ）＝１であったとしても、走行速度の同一性と同様のずれが生じることがある）。延伸ゾーン内では、左側クリップ群のみ、隣り合うクリップ間の間隔が狭くなる。前段延伸ゾーンＺ２と後段延伸ゾーンＺ３の境界であるポイントＬ６において、当該間隔は最も狭くなり、左側クリップの走行速度は最も遅くなる。

　第２の方法では、延伸ゾーンが、第１の区間と第２の区間とを有する。第２の区間は、第１の区間の後（原フィルムの下流側）にある。本発明の効果が得られる限り、延伸ゾーンは、第１の区間にも第２の区間にも属さない他の区間、例えば、左右のクリップが走行速度の差を保ったまま走行する区間、を有しうる。

　前段延伸ゾーンおよび後段延伸ゾーンにおけるこのような延伸は、独立に加減速しうる複数のクリップにより構成される一対のクリップ群を備えた同時二軸延伸機により実施しうる。ただし、通常の延伸機は、フィルムの延伸時にクリップを減速させる状態を想定していない。このため、必要に応じて、延伸機の構造および／または延伸機の制御プログラムの改良が必要になることがある。当業者であれば、第２の方法に関する本明細書の記載に従うことで、このような改良を実施しうる。

　図１に示す例では、クリップ群の走行速度を減少させる第１の区間が左側クリップ側に設けられているが、第２の方法はこの例に限定されず、例えば、右側クリップ側に第１の区間が設けられていてもよい。

　第２の方法では、延伸ゾーンにおいて、原フィルムの幅方向に対する左右双方のクリップ群間の間隔を増大させて、原フィルムをさらに横延伸してもよい。

　横延伸は、前段延伸ゾーンＺ２および／または後段延伸ゾーンＺ３にて実施しうる。横延伸を併用することによって、得られた位相差フィルムが示す光学特性（例えば、光軸の向き、および位相差値、特に光軸の向き）の制御の自由度が高くなる。

　例えば、図１に示す例において、フィルム面内の遅相軸が当該フィルムの長手方向に対して４５°傾いた位相差フィルムを得る場合、横延伸を併用することが好ましい。

　横延伸を併用する場合、前段延伸ゾーンＺ２での横延伸の倍率をＴ－Ｚ２、後段延伸ゾーンＺ３での横延伸の倍率をＴ－Ｚ３として、式（Ｍ－ＬＢ）×（Ｔ－Ｚ２）^1/2＜１が満たされるように延伸倍率を設定することが好ましい。原フィルムを、ある方向に延伸倍率Ｘ倍で一軸延伸した場合、当該方向と垂直な方向にＸ^1/2倍だけ収縮する力が働く。上記式が満たされるように横延伸の倍率を設定することにより、この力による原フィルムの収縮が抑えられ、得られた位相差フィルムにおける二軸延伸性の増加が抑えられる。通常のテンター横延伸では、この収縮が、得られた位相差フィルムにおけるボウイング現象および強い二軸延伸性の原因となる。

　第２の方法は、さらに、得られた位相差フィルムの幅方向における光学特性（例えば、位相差、光軸の向き、およびＮＺ係数で表される一軸延伸性）の均一性を向上させる点からも有利である。

　熱処理ゾーンにおける熱処理温度は、通常、延伸ゾーンにおける延伸温度未満である。仮に、従来の方法と同じように、前段延伸ゾーンおよび後段延伸ゾーンにおいて原フィルムを把持する左側クリップの間隔が広がり続けている場合、右側クリップが熱処理ゾーンに移動した後も、左側クリップの間隔が広がり続けることになる（例えば、図１におけるＬ８－Ｒ８において、左側クリップの間隔が広がり続ける状態にある）。この状態では、未だ延伸ゾーンにある左側クリップの近傍では原フィルムが積極的に延伸される一方で、既に熱処理ゾーンに移動した右側クリップの近傍では、原フィルムの温度が低く、当該フィルムが延伸されない。これは、得られた位相差フィルムにおける幅方向の光学特性のムラにつながる。これに対して、第２の方法では、後段延伸ゾーンにおいて左側クリップの走行速度が増加するが、これは、前段延伸ゾーンにおいて減少した走行速度が回復しているだけであり、回復に従って、走行遅れに伴う斜め延伸の力が弱くなっていく。このため、得られた位相差フィルムにおける幅方向の光学特性の均一性が向上する。

　延伸ゾーンにおける延伸温度は、原フィルムを構成する熱可塑性樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）を基準に、好ましくはＴｇ－２０℃～Ｔｇ＋６０℃であり、より好ましくはＴｇ－１０℃～Ｔｇ＋３０℃である。延伸温度がＴｇ－２０℃未満の場合、延伸の際に原フィルムの破断が起こりやすくなる。延伸温度がＴｇ＋６０℃を越える場合、延伸ゾーンにおける原フィルムの弛みが大きくなって、当該フィルムと加熱延伸装置とが接触したり、原フィルムの破断が起こりやすくなる。延伸温度は、例えば、加熱延伸装置における延伸ゾーンの温調の設定温度あるいは延伸ゾーンにおける原フィルムが通過する雰囲気の温度である。原フィルムが複数の層からなる場合、最も高いＴｇを示す熱可塑性樹脂層のＴｇが、延伸温度の基準となる。

　延伸ゾーンにおける延伸速度（斜め延伸方向の延伸速度）は、例えば、１０～２００００％／分であり、好ましくは１００～１００００％／分である。延伸速度が１０％／分よりも小さい場合、延伸を完了するまでに必要な時間が長くなり、位相差フィルムの製造コストが増大する。これに加えて、延伸ゾーンに必要な長さが長大となり、そのような加熱延伸装置は現実的でない。延伸速度が２００００％／分よりも大きい場合、原フィルムの破断が起きやすくなる。

　熱処理ゾーンＺ４では、延伸ゾーンにおいて延伸された原フィルムが、延伸ゾーンにおける延伸温度以下の特定の温度（熱処理温度）に保持される。これにより、当該フィルムに含まれる重合体の分子配向が安定し、当該フィルムの歪みが軽減されて、最終的に得られた位相差フィルムが示す特性、例えば、光学特性および機械的特性、の安定化が図られる。熱処理温度は、延伸ゾーンにおける延伸温度未満が好ましい。熱処理ゾーンの全域にわたって、同一の熱処理温度に保持されている必要は必ずしもない。熱処理ゾーンにおける少なくとも一部の熱処理温度が、延伸ゾーンにおける延伸温度未満の温度であることが好ましい。原フィルムが延伸温度未満になると、収縮する。このとき、原フィルムに生じる収縮応力を適切に保つことによって、延伸によって生じた原フィルム中の分子配向が大きく損なわれることなく安定し、最終的に得られた位相差フィルムが示す特性の安定化が図られる。熱処理ゾーンにおける収縮応力を適切に保つために、例えば、原フィルムの長手方向におけるクリップ間の間隔、および／または原フィルムの幅方向におけるクリップ間の間隔を調整しうる。調整方法は、例えば、収縮応力が大きい場合に、フィルムの破断を防ぐためにクリップ間の間隔を狭める方向である。熱処理温度は、延伸ゾーンにおける、熱処理ゾーンに隣接する部分の延伸温度をＴ℃として、好ましくはＴ－８０℃～Ｔ－１℃であり、より好ましくはＴ－４０℃～Ｔ－２℃である。熱処理温度は、例えば、加熱延伸装置における熱処理ゾーンの温調の設定温度あるいは熱処理ゾーンにおける原フィルムが通過する雰囲気の温度である。

　熱処理ゾーンを通過した後、原フィルムが左右双方のクリップ群から解放される（クリップアウト）。第２の方法では、延伸後の原フィルムをクリップ群が離す際、すなわち、クリップアウト部（ＣＯＬ，ＣＯＲ）において、左右双方のクリップ群の走行速度が互いに等しい。クリップアウトの際に左右のクリップの走行速度が等しくない場合、クリップアウトしてから原フィルムが最初に接するガイドロールまでの区間において、フィルムに片弛みが生じる（走行速度が速いクリップ側に、弛みが生じる）。

　クリップアウトの際に左右のクリップの走行速度差があったとしても、クリップアウトしてから原フィルムが最初に接するガイドロールまでの区間において、原フィルムの流れ方向に張力を与えることで、走行速度差により生じる原フィルムのシワまたは弛みを緩和して、当該フィルムの移動安定性を改善する方法が考えられる。しかし、この方法は、以下の理由１～３から、現実には実施できない。

　１．室温に保持されている当該区間で原フィルムに張力をかけたとしても、原フィルムに生じるシワおよび弛みの緩和は難しい。さらに、アクリル重合体、特に主鎖に環構造を有するアクリル重合体、を含む熱可塑性樹脂により構成されるフィルムは脆い傾向があり、当該フィルムの端部（クリップが把持していた部分）をニップして張力をかけると、フィルムが破断する。

　２．当該区間に加熱装置を配置し、原フィルムを加熱しながら張力をかけたとしても、加熱条件によっては弛みを緩和しうるものの、膜厚の大きいフィルム端部（クリップが把持していた部分）をニップして張力をかけるため、膜厚の薄いフィルム中央部はニップされず、シワの緩和は難しい。

　３．当該区間に加熱装置を配置し、原フィルムを加熱しながら張力をかけた場合、当該フィルムがその長手方向に延伸される。この延伸は、加熱延伸装置１においてなされた斜め方向の延伸を打ち消す。これにより、目的とする光学特性が得られないだけではなく、得られた位相差フィルムが示す二軸延伸性が増大する。

　上述したクリップイン部（ＣＩＬ、ＣＩＲ）と同様の理由に基づき、左側クリップ群のクリップアウト部（ＣＯＬ）と右側クリップ群のクリップアウト部（ＣＯＲ）とを結ぶ直線が、原フィルムの長手方向（流れ方向）に対して垂直であることが好ましい。この場合、加熱延伸装置１における原フィルムの移動安定性が向上する。特に、左側クリップと右側クリップとが原フィルムの周辺縁部を把持するタイミングが同時でないことがある場合に、上記直線が、原フィルムの長手方向に対して垂直であることが好ましい。

　第２の方法では、加熱延伸装置における原フィルムの移動方向を、延伸ゾーンの前後において略並行に保つことが好ましい。言い換えれば、原フィルムを把持する際のクリップの走行方向は、延伸されたフィルムを解放する際のクリップの走行方向と略平行であることが好ましい。クリップの走行方向は、原フィルムに対して横延伸をさらに加える場合を考慮し、一方の長辺縁部を把持または解放するクリップの走行方向と、他方の長辺縁部を把持または解放するクリップの走行方向とのベクトルの和の方向を意味する。特開2005-319660号公報および特開2010-266723号公報には、延伸の前後で原フィルムの移動方向が異なる、屈曲したテンターレールを有するテンター横延伸機を用いた斜め延伸が開示されている。フィルムの長手方向に対する遅相軸の角度が異なる２種以上の帯状の位相差フィルムを製造する場合、延伸倍率など、加熱延伸装置における延伸条件を変更する必要がある。上記のような、延伸の前後でフィルムの移動方向が異なる延伸機を用いた場合、延伸条件を変更するたびに、得られた位相差フィルムを巻き取る巻取り機の設置場所の変更や原フィルムを供給するロールの平行度の調整（芯だし）などが必要になり、位相差フィルムの生産性が低下する。さらに、テンターレールが屈曲しているため、延伸装置の設置に必要な面積の確保が難しい。一方、原フィルムの移動方向を、延伸ゾーンの前後において略並行に保つ場合、延伸条件を変更したときにおいてもこのような調整を省略でき、帯状の位相差フィルムおよび位相差フィルムロールの生産性が向上する。この構成は、例えば、同時二軸延伸機により実現可能である。

　第２の方法によって得られた帯状の位相差フィルムは、続いて、任意の工程に供給しうる。例えば、ロールに巻回して位相差フィルムロールを得てもよいし、コーティング層の形成あるいは他のフィルムとの積層のような後工程に供給してもよい。

　第２の方法によって得られた帯状の位相差フィルムは、例えば、当該位相差フィルムと、帯状の偏光フィルムとを連続的に積層しうる（より具体的な例として、ロールtoロールで積層しうる）ため、効率よい楕円偏光板の製造に好適である。

　第２の方法は、本発明の効果が得られる限り、上述した以外の任意の工程を含んでいてもよい。当該工程は、例えば、形成された位相差フィルムの光学特性および機械的特性を安定させるために実施される熱処理（アニーリング）工程である。

　第２の方法に使用する原フィルムは、第１の方法の説明において上述した原フィルムと同様である。ただし、第２の方法では、原フィルムが、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂により構成される層を有していなくてもよい。換言すれば、第２の方法は、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂以外の熱可塑性樹脂からなる位相差フィルムの製造にも適用しうる。

　第２の方法において、原フィルムを構成する熱可塑性樹脂（Ａ）は、主鎖に環構造を有する重合体（Ｂ）を含むことが好ましい。すなわち、第２の方法に用いられる原フィルムは、主鎖に環構造を有する重合体（Ｂ）を含む熱可塑性樹脂（熱可塑性樹脂組成物）（Ａ）からなることが好ましい。これにより、得られた位相差フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）が向上する。高いＴｇを有する位相差フィルムは、電源、光源、回路基板などの発熱体が狭い空間に集積された構造を有する、ＬＣＤなどの画像表示装置への使用に好適である。これに加えて、環構造の種類によっては、得られた位相差フィルムが示す位相差が増大する。

　樹脂（Ａ）における重合体（Ｂ）の含有率は、好ましくは５０重量％以上、より好ましくは６０重量％以上、さらに好ましくは７０重量％以上である。

　重合体（Ｂ）は、アクリル重合体、シクロオレフィン重合体およびセルロース誘導体から選ばれる少なくとも１種が好ましい。アクリル重合体は、（メタ）アクリル酸エステル単位を、全構成単位の５０モル％以上、好ましくは６０モル％以上、より好ましくは７０モル％以上有する重合体である。ただし、アクリル重合体が、（メタ）アクリル酸エステル単位の誘導体である環構造を含む場合、当該環構造の含有率も、（メタ）アクリル酸エステル単位の含有率に含まれる。シクロオレフィン重合体は、シクロオレフィン単位を、全構成単位の５０モル％以上、好ましくは６０モル％以上、より好ましくは７０モル％以上有する重合体である。セルロース誘導体は、トリアセチルセルロース（ＴＡＣ）単位、セルロースアセテートプロピオネート単位、セルロースアセテートブチレート単位、セルロースアセテートフタレート単位などの繰り返し単位を、全構成単位の５０モル％以上、好ましくは６０モル％以上、より好ましくは７０モル％以上有する重合体である。シクロオレフィン重合体およびセルロース誘導体は、主鎖に環構造を有する。

　重合体（Ｂ）は、アクリル重合体が好ましい。アクリル重合体は、透明度が高く、表面強度などの機械的特性に優れる。このため、アクリル重合体を用いることにより、ＬＣＤなどの画像表示装置への使用に好適な位相差フィルムが得られる。

　第２の方法における原フィルムは、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂により構成される層を有することが好ましい。原フィルムは、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂からなる一つの層により構成されうる。原フィルムは、当該層と、シクロオレフィンのような、アクリル重合体以外の他の重合体を含む熱可塑性樹脂層との積層体でありうる。

　主鎖に環構造を有するアクリル重合体は、（メタ）アクリル酸エステル単量体に由来する構成単位と環構造とを含む。当該アクリル重合体における（メタ）アクリル酸エステル単量体に由来する構成単位と環構造との含有率の合計は、好ましくは５０重量％以上、より好ましくは７０重量％以上、さらに好ましくは９０重量％、特に好ましくは９５重量％以上、最も好ましくは９９重量％以上である。環構造の含有率は、好ましくは５重量％以上、より好ましくは１０重量％以上、さらに好ましくは１５重量％以上である。環構造の含有率が４０重量％を超えると、そのような環構造の含有率を有する重合体の形成が難しくなったり（環化反応を進行させる際にゲルが生じやすくなる）、当該重合体を含む熱可塑性樹脂の成形性およびハンドリング性が低下して、原フィルムの生産性が低下したりすることがある。

　（メタ）アクリル酸エステル単位は、例えば、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ｎ－プロピル、（メタ）アクリル酸ｎ－ブチル、（メタ）アクリル酸ｔ－ブチル、（メタ）アクリル酸ｎ－ヘキシル、（メタ）アクリル酸シクロヘキシル、（メタ）アクリル酸２－エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸ベンジル、（メタ）アクリル酸ジシクロペンタニルオキシエチル、（メタ）アクリル酸ジシクロペンタニル、（メタ）アクリル酸クロロメチル、（メタ）アクリル酸２－クロロエチル、（メタ）アクリル酸２－ヒドロキシエチル、（メタ）アクリル酸３－ヒドロキシプロピル、（メタ）アクリル酸２，３，４，５，６－ペンタヒドロキシヘキシル、（メタ）アクリル酸２，３，４，５－テトラヒドロキシペンチルなどの単量体に由来する構成単位である。アクリル重合体は、これらの構成単位を２種類以上有しうる。アクリル重合体はメタクリル酸メチル（ＭＭＡ）単位を有することが好ましく、この場合、位相差フィルムの熱安定性が向上する。

　アクリル重合体は、（メタ）アクリル酸エステル単位以外の構成単位を有しうる。当該構成単位は、例えば、水酸基および／またはカルボン酸基を有する構成単位である。水酸基および／またはカルボン酸基を有する構成単位は、その種類によっては、重合後の環化反応によって重合体の主鎖に位置する環構造に変化する。アクリル重合体には、環構造に変化しなかった、未反応のこれらの構成単位が残りうる。水酸基を有する構成単位は、例えば、２－（ヒドロキシメチル）アクリル酸メチル、２－（ヒドロキシメチル）アクリル酸エチル、２－（ヒドロキシエチル）アクリル酸メチルの各単量体に由来する構成単位である。カルボン酸基を有する構成単位は、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、クロトン酸、２－（ヒドロキシメチル）アクリル酸、２－（ヒドロキシエチル）アクリル酸の各単量体に由来する構成単位である。アクリル重合体は、これらの構成単位を２種類以上有しうる。

　アクリル重合体が有しうる、（メタ）アクリル酸エステル単位以外のさらなる構成単位は、例えば、スチレン、ビニルトルエン、α－メチルスチレン、α－ヒドロキシメチルスチレン、α－ヒドロキシエチルスチレン、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、メタリルアルコール、アリルアルコール、エチレン、プロピレン、４－メチル－１－ペンテン、酢酸ビニル、２－ヒドロキシメチル－１－ブテン、メチルビニルケトン、Ｎ－ビニルピロリドン、Ｎ－ビニルカルバゾールの各単量体に由来する構成単位である。アクリル重合体は、これらの構成単位を２種類以上有しうる。

　環構造の種類は特に限定されず、例えば、ラクトン環構造、無水グルタル酸構造、グルタルイミド構造、マレイミド構造および無水マレイン酸構造から選ばれる少なくとも１種である。なかでも、成形時における耐熱性の観点から、ラクトン環構造、グルタルイミド構造およびマレイミド構造から選ばれる少なくとも１種が好ましい。

　アクリル重合体が主鎖に有していてもよいラクトン環構造は特に限定されず、例えば、４から８員環であってもよいが、環構造の安定性に優れることから５員環または６員環であることが好ましく、６員環であることがより好ましい。６員環であるラクトン環構造は、例えば、特開2004－168882号公報に開示されている構造であるが、前駆体の重合収率が高いこと、前駆体の環化反応により、高いラクトン環含有率を有するアクリル重合体が得られること、ＭＭＡ単位を構成単位として有する重合体を前駆体にできること、などの理由から以下の式（１）に示される構造が好ましい。

　式（１）において、Ｒ¹、Ｒ²およびＲ³は、互いに独立して、水素原子または炭素数１から２０の有機残基である。有機残基は酸素原子を含んでいてもよい。

　式（１）における有機残基は、例えば、メチル基、エチル基、プロピル基のような炭素数１から２０の範囲のアルキル基；エテニル基、プロペニル基のような炭素数１から２０の不飽和脂肪族炭化水素基；フェニル基、ナフチル基のような炭素数１から２０の芳香族炭化水素基である。上記アルキル基、不飽和脂肪族炭化水素基および芳香族炭化水素基は、水素原子の一つ以上が、水酸基、カルボキシル基、エーテル基およびエステル基から選ばれる少なくとも１種の基により置換されていてもよい。

　アクリル重合体が主鎖にラクトン環構造を有する場合、当該重合体におけるラクトン環構造の含有率は特に限定されない。含有率は、例えば５～９０重量％であり、好ましくは１０～８０重量％であり、より好ましくは１０～７０重量％であり、さらに好ましくは２０～６０重量％である。アクリル重合体における環構造の含有率が過度に小さくなると、得られた位相差フィルムにおいて、環構造の存在により期待される特性、例えば、耐熱性、耐溶剤性、表面硬度および光学特性が不十分となることがある。環構造の含有率が過度に大きくなると、アクリル重合体および当該重合体を含む熱可塑性樹脂の成形性およびハンドリング性が低下して、原フィルムおよび位相差フィルムの生産性が低下する。

　アクリル重合体におけるラクトン環構造の含有率は、公知の方法により評価しうる。具体的には、例えば、アクリル重合体に対してダイナミックＴＧ測定を実施し、１５０℃から３００℃に加熱したときの重量減少率（実測重量減少率）を求める。この重量減少率は、評価対象であるアクリル重合体に残留する水酸基の量に対応する。１５０℃は、アクリル重合体に残留する未反応の（環化しなかった）水酸基が再び環化反応を開始する温度であり、３００℃は、アクリル重合体が分解を始める温度である。この実測重量減少率と、環化反応前の前駆体が有する全ての水酸基（前駆体の組成から算出しうる）が脱アルコール環化反応したと仮定したときの理論重量減少率とから、ラクトン環構造の含有率を算出しうる。すなわち、ラクトン環構造を有するアクリル重合体のダイナミックＴＧ測定において、１５０℃から３００℃までの間の実測重量減少率（Ｘ）の測定を行う。これとは別に、当該重合体の組成から、その組成に含まれる全ての水酸基がラクトン環の形成（脱アルコール環化反応）に関与すると仮定したときの理論重量減少率（Ｙ）を求める。理論重量減少率（Ｙ）は、より具体的には、重合体中の脱アルコール環化反応に関わる構造（水酸基）を有する単量体のモル比、すなわち当該単量体の含有率から算出しうる。これらの値Ｘ，Ｙを式｛１－（実測重量減少率（Ｘ）／理論重量減少率（Ｙ））｝×１００（％）に代入して、脱アルコール反応率Ａが得られる。次に、求めた脱アルコール反応率Ａに対応する割合で環化反応が進行したと仮定して、式Ｂ×Ａ×ＭＲ／Ｍｍにより、ラクトン環の含有率が求められる。Ｂは、前駆体（ラクトン環化反応が進行する前の重合体）における、上記水酸基を有する単量体の含有率であり、ＭＲは、環化反応により形成されるラクトン環構造の式量であり、Ｍｍは、上記水酸基を有する単量体の分子量であり、Ａは、脱アルコール反応率である。

　主鎖に環構造を有するアクリル重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）は、好ましくは８万以上、より好ましくは１０万以上である。分子量の分散度は、好ましくは３．５以下であり、より好ましくは３以下である。これらの場合、アクリル重合体に存在する分岐構造が少なく、加工時の熱安定性が向上するとともに、得られた位相差フィルムの強度および外観が向上する。Ｍｗおよび分散度は、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフ）を用いて、ポリスチレン換算により求めうる。分散度は、重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）および数平均分子量（Ｍｎ）の比Ｍｗ／Ｍｎである。Ｍｎも、ＧＰＣを用いて求めうる。

　主鎖に環構造を有するアクリル重合体のガラス転移温度Ｔｇは、例えば、１１０℃以上であり、１１５℃以上が好ましく、１２０℃以上がより好ましい。一方、Ｔｇが２００℃を越えると、溶融製膜が困難になるなど、フィルムへの成形性およびフィルムの延伸性が低下する。主鎖に環構造を有さない一般的なアクリル重合体のＴｇは１００℃程度である。

　主鎖に環構造を有するアクリル重合体は、公知の方法により製造しうる。環構造が無水グルタル酸構造またはグルタルイミド構造であるアクリル重合体は、例えば、WO2007/26659号公報またはWO2005/108438号公報に記載されている方法により製造しうる。環構造が無水マレイン酸構造またはＮ－置換マレイミド構造であるアクリル重合体は、例えば、特開昭57-153008号公報または特開2007-31537号公報に記載されている方法により製造できる。環構造がラクトン環構造であるアクリル重合体は、例えば、特開2006-96960号公報、特開2006-171464号公報または特開2007-63541号公報に記載されている方法により製造できる。

　原フィルムを構成する熱可塑性樹脂は、上述した以外の他の重合体を含みうる。熱可塑性樹脂における当該重合体の含有率は、好ましくは０～５０重量％、より好ましくは０～２５重量％、さらに好ましくは０～１０重量％である。当該重合体は、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン－プロピレン共重合体、ポリ（４－メチル－１－ペンテン）のようなオレフィン系ポリマー；塩化ビニル、塩素化ビニル樹脂のような含ハロゲン系ポリマー；ポリスチレン、スチレン－メタクリル酸メチル共重合体、スチレン－アクリロニトリル共重合体、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレンブロック共重合体のようなスチレン系ポリマー；ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレートのようなポリエステル；ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネートのような生分解性ポリエステル；ポリカーボネート；ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０のようなポリアミド；ポリアセタール；ポリフェニレンオキシド；ポリフェニレンスルフィド；ポリエーテルエーテルケトン；ポリエーテルニトリル；ポリサルホン；ポリエーテルサルホン；ポリオキシペンジレン；ポリアミドイミド；ポリブタジエン系ゴムまたはアクリル系ゴムを配合したＡＢＳ樹脂またはＡＳＡ樹脂のようなゴム質重合体；である。原フィルムを構成する熱可塑性樹脂が、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む場合、当該アクリル重合体との相溶性の観点から、他の重合体はスチレン－アクリロニトリル共重合体であることが好ましい。ゴム質重合体は、当該アクリル重合体と相溶し得る組成を有するグラフト部を表面に有することが好ましい。ゴム質重合体の平均粒子径は、位相差フィルムとしての透明性の向上の観点から、例えば、４００ｎｍ以下であり、好ましくは２００ｎｍ以下であり、より好ましくは１００ｎｍ以下であり、さらに好ましくは７０ｎｍ以下である。

　原フィルムを構成する熱可塑性樹脂は、複素芳香族基を有するα，β－不飽和単量体単位を構成単位として有する重合体を含みうる。この場合、熱可塑性樹脂の組成によっては、得られた位相差フィルムが示す複屈折の波長分散性の制御の自由度が高くなり、例えば、逆波長分散性を示す位相差フィルムが得られる。逆波長分散性は、少なくとも可視光域において、波長が短くなるほど複屈折が小さくなる（位相差が小さくなる）波長分散性である。複素芳香族基は、例えば、カルバゾール基、ピリジン基、チオフェン基およびイミダゾール基から選ばれる少なくとも１種である。複素芳香族基を有するα，β－不飽和単量体単位は、例えば、Ｎ－ビニルカルバゾール単位、ビニルピリジン単位、ビニルチオフェン単位およびビニルイミダゾール単位から選ばれる少なくとも１種である。なかでも、Ｎ－ビニルカルバゾール単位が好ましく、この場合、位相差フィルムが良好な逆波長分散性を示しうる。逆波長分散性を示す位相差フィルムによって、高い反射防止効果を示す楕円偏光板が実現する。

　複素芳香族基を有するα，β－不飽和単量体単位を構成単位として有する重合体は、主鎖に環構造を有するアクリル重合体でありうる。原フィルムを構成する熱可塑性樹脂は、主鎖に環構造を有するアクリル重合体とは異なる重合体として、複素芳香族基を有するα，β－不飽和単量体単位を構成単位として有する重合体を含みうる。

　逆波長分散性を示す位相差フィルムは、主鎖に環構造を有するアクリル重合体と、複素芳香族基を有するα，β－不飽和単量体単位を構成単位として有する重合体とを原フィルムが同一の層に含む場合だけではなく、双方の重合体を別々の層に含む場合（各重合体を含む層の積層構造を有する場合）にも、実現しうる。

　原フィルムを構成する熱可塑性樹脂は、公知の添加剤を含みうる。添加剤は、例えば、紫外線吸収剤；酸化防止剤；位相差上昇剤および位相差低減剤のような位相差調整剤；位相差安定剤、耐光安定剤、耐候安定剤および熱安定剤のような安定剤；ガラス繊維および炭素繊維のような補強材；近赤外線吸収剤；トリス（ジブロモプロピル）ホスフェ－ト、トリアリルホスフェ－トおよび酸化アンチモンのような難燃剤；アニオン系、カチオン系、ノニオン系の界面活性剤に代表される帯電防止剤；無機顔料、有機顔料、染料のような着色剤；有機フィラ－、無機フィラ－；樹脂改質剤；アンチブロッキング剤；マット剤；酸補足剤；金属不活性化剤；可塑剤；滑剤；難燃剤；ＡＳＡおよびＡＢＳのようなゴム質重合体；その他、位相差フィルムの光学特性および／または機械的特性を調整する材料である。添加剤の添加量は、例えば、０～１０重量％であり、好ましくは０～５重量％であり、より好ましくは０～２重量％であり、さらに好ましくは０～０．５重量％である。

　［位相差フィルム、位相差フィルムロール］
　本発明の位相差フィルムロールでは、帯状の位相差フィルムが巻回されている。この位相差フィルム面内の遅相軸は、当該フィルムの長手方向に対して１０°以上８０°以下傾いている。一つの例は、フィルム面内の遅相軸が当該フィルムの長手方向に対して４５°傾いた位相差フィルムである。この位相差フィルムは、帯状の偏光フィルムとのロールtoロール積層による円偏光板の製造に好適である。位相差フィルムは、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂により構成される層を有する。

　本発明の位相差フィルムロールが備える帯状の位相差フィルムは、例えば、本発明の第１の方法または第２の方法により製造される。第２の方法により製造する場合は、原フィルムが、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂により構成される層を有しうる。

　本発明の位相差フィルムロールが備える位相差フィルムの構成は、斜め方向に延伸されている以外、基本的に、原フィルムの構成と同じである。ただし、位相差フィルムには、延伸前の原フィルムにない層、例えば、延伸後の工程により付加された層、または延伸時もしくは延伸後の工程において変性した層、が存在しうる。

　本発明の位相差フィルムロールは、例えば、本発明の第１の方法または第２の方法により製造した帯状の位相差フィルムを巻回して製造しうる。

　以下、本発明の位相差フィルムロールが備える位相差フィルムについて説明する。

　位相差フィルムを本発明の第２の方法により製造した場合、当該位相差フィルムは二軸延伸性が弱く、そのＮＺ係数は、例えば、０．９５以上１．２５以下である。原フィルムの構成および位相差フィルムの製造条件によっては、ＮＺ係数は、０．９５以上１．２以下、さらには０．９５以上１．１５以下となる。ＮＺ係数が１．０のとき、位相差フィルムの二軸延伸性は最も弱くなる。第２の方法により製造した、二軸延伸性が弱い位相差フィルムにより、例えば、画面に対して斜め方向からの視聴においても、良好な反射防止特性および／または３Ｄ表示特性を示す、視野角特性に優れる画像表示装置が実現する。

　位相差フィルムが示す面内位相差Ｒｅは、波長５９０ｎｍの光に対する値にして、例えば、２０ｎｍ以上５００ｎｍ以下であり、３０ｎｍ以上３２０ｎｍ以下が好ましい。位相差フィルムが示す面内位相差Ｒｅの値は、例えば、原フィルムの延伸条件により制御しうる。面内位相差Ｒｅは、１／４波長板または１／２波長板のような、位相差フィルムの具体的な用途に応じて、適宜、設定しうる。面内位相差Ｒｅは、位相差フィルム面内における遅相軸方向の屈折率をｎｘ、位相差フィルム面内における進相軸方向の屈折率をｎｙ、位相差フィルムの厚さをｄとして、式（ｎｘ－ｎｙ）×ｄにより与えられる値である。厚さ方向の位相差Ｒｔｈは、さらに位相差フィルムの厚さ方向の屈折率をｎｚとして、式｛（ｎｘ＋ｎｙ）／２－ｎｚ｝×ｄにより与えられる値である。ＮＺ係数は、式｜Ｒｔｈ｜／｜Ｒｅ｜＋０．５により与えられる値である。

　位相差フィルムは、その構成によっては、逆波長分散性を示す。この場合、例えば、当該位相差フィルムを画像表示装置に用いたときに、当該装置の視認性、コントラスト特性が向上する。この特性の向上は、例えば、黒色表示における青みの低減をもたらす。なお、従来、位相差フィルムには、ポリカーボネート、シクロオレフィン重合体が主に用いられてきたが、これら一般的な重合体から構成される位相差フィルムは、光の波長が短くなるほど位相差が大きくなる波長分散性（順波長分散性）を示す。

　逆波長分散性の指標は、以下のとおりである。波長４４７ｎｍの光に対する位相差フィルムの面内位相差をＲｅ（４４７）、波長５９０ｎｍの光に対する位相差フィルムの面内位相差ＲｅをＲｅ（５９０）、波長７５０ｎｍの光に対する面内位相差をＲｅ（７５０）としたときに、例えば、Ｒｅ（４４７）、Ｒｅ（５９０）およびＲｅ（７５０）が、式Ｒｅ（４４７）／Ｒｅ（５９０）≦０．９８かつ式Ｒｅ（７５０）／Ｒｅ（５９０）≧１．０１を満たす。好ましくは、０．５０以上０．９８以下のＲｅ（４４７）／Ｒｅ（５９０）かつ１．０１以上１．５０以下のＲｅ（７５０）／Ｒｅ（５９０）であり、より好ましくは、０．６０以上０．９５以下のＲｅ（４４７）／Ｒｅ（５９０）かつ１．０２以上１．４０以下のＲｅ（７５０）／Ｒｅ（５９０）であり、さらに好ましくは、０．７０以上０．９３以下のＲｅ（４４７）／Ｒｅ（５９０）かつ１．０３以上１．３０以下のＲｅ（７５０）／Ｒｅ（５９０）である。

　第２の方法により製造した位相差フィルムは、幅方向における光学特性の均一性に優れている。当該位相差フィルムをその幅方向に見たときに、光学的な配向角の最大値と最小値との差（光軸精度ΔＲ）は、例えば、２．５°以下であり、原フィルムの構成および位相差フィルムの製造条件によっては１°以下となる。当該位相差フィルムを、その幅方向に見たときに、波長５９０ｎｍの光に対する面内位相差Ｒｅ（５９０）の最大値と最小値との差は、例えば、４ｎｍ以下であり、原フィルムの構成および位相差フィルムの製造条件によっては２ｎｍ以下となる。当該位相差フィルムを、その幅方向に見たときに、ＮＺ係数の最大値と最小値との差は、例えば、０．１０以下であり、原フィルムの構成および位相差フィルムの製造条件によっては０．０５以下、さらには０．０２以下となる。

　位相差フィルムの厚さは、例えば、１０μｍ～５００μｍであり、好ましくは２０μｍ～３００μｍであり、より好ましくは３０μｍ～１５０μｍである。

　位相差フィルムの全光線透過率は、好ましくは８５％以上、より好ましくは９０％以上、さらに好ましくは９１％以上である。全光線透過率は、位相差フィルムの透明性の目安となる。全光線透過率が８５％未満の位相差フィルムは、光学用フィルムとして適さない。

　位相差フィルムのＴｇは、好ましくは１１０℃以上、より好ましくは１１５℃以上、さらに好ましくは１２０℃以上である。Ｔｇの上限は限定されないが、位相差フィルムの生産性およびハンドリング性を考慮すると、好ましくは２００℃以下、より好ましくは１８０℃以下である。

　位相差フィルムを構成する樹脂の組成は、原フィルムを構成する樹脂の組成と基本的に同じである。

　位相差フィルムの表面には、必要に応じて、各種の機能性コーティング層が形成されていてもよい。機能性コーティング層は、例えば、帯電防止層、粘接着剤層、接着層、易接着層、防眩（ノングレア）層、光触媒層などの防汚層、反射防止層、ハードコート層、紫外線遮蔽層、熱線遮蔽層、電磁波遮蔽層、ガスバリヤー層である。機能性コーティング層の形成は、延伸前の原フィルムに対して行われてもよく、延伸により得た位相差フィルムに対して行われてもよい。

　本発明の製造方法により得た位相差フィルムと偏光フィルムとを積層することによって、例えば、楕円偏光板が得られる。楕円偏光板は、例えば、ＬＣＤやＥＬ発光表示装置の反射防止膜として好ましく使用される。偏光フィルムは、例えば、偏光子の少なくとも一方の主面に偏光子保護フィルムが積層された構造を有する。位相差フィルムを、偏光子保護フィルムに接するように偏光フィルムと積層する場合、当該位相差フィルムの表面に予め易接着層を形成しておくことが好ましい。

　本発明の製造方法により得た位相差フィルムは、各種の光学部材として好適に用いることができる。光学部材は、例えば、光学用保護フィルム、具体的には、各種の光ディスク（ＶＤ、ＣＤ、ＤＶＤ、ＭＤ、ＬＤなど）の基板の保護フィルム、ＬＣＤなどの画像表示装置が備える偏光板に用いる偏光子保護フィルムである。視野角補償フィルム、光拡散フィルム、反射フィルム、反射防止フィルム、防眩フィルム、輝度向上フィルム、タッチパネル用導電フィルムなどに使用してもよい。

　以下、実施例により、本発明をより詳細に説明する。本発明は、以下の実施例に限定されない。

　最初に、各実施例および比較例において作製した重合体およびフィルムの特性の評価方法を示す。

　［ガラス転移温度（Ｔｇ）］
　重合体、樹脂およびフィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）は、ＪＩＳ　Ｋ７１２１の規定に準拠して求めた。具体的には、示差走査熱量計（リガク製、Ｔｈｅｒｍｏ　ｐｌｕｓ　ＥＶＯ　ＤＳＣ－８２３０）を用い、窒素ガス雰囲気下、約１０ｍｇのサンプルを常温から２００℃まで昇温（昇温速度２０℃／分）して得られたＤＳＣ曲線から、始点法により評価した。リファレンスには、α－アルミナを用いた。

　［重量平均分子量］
　重合体の重量平均分子量は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）を用いて、以下の条件で求めた。
　システム：東ソー製ＧＰＣシステム　ＨＬＣ－８２２０
　展開溶媒：クロロホルム（和光純薬工業製、特級）、流量：０．６ｍＬ／分
　標準試料：ＴＳＫ標準ポリスチレン（東ソー製、ＰＳ－オリゴマーキット）
　測定側カラム構成：ガードカラム（東ソー製、ＴＳＫｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎ　ＳｕｐｅｒＨＺ－Ｌ）、分離カラム（東ソー製、ＴＳＫｇｅｌ　ＳｕｐｅｒＨＺＭ－Ｍ）２本直列接続
　リファレンス側カラム構成：リファレンスカラム（東ソー製、ＴＳＫｇｅｌ　ＳｕｐｅｒＨ－ＲＣ）

　［メルトフローレート（ＭＦＲ）］
　重合体のＭＦＲは、ＪＩＳ　Ｋ７２１０：１９９９の規定に準拠して求めた。具体的には、メルトインデクサー（テクノセブン製）を用い、試験温度２４０℃、荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）として求めた。

　［固有複屈折］
　フィルムを構成する熱可塑性樹脂の固有複屈折の正負は、以下のように評価した。最初に、作製した未延伸の原フィルムから８０ｍｍ×５０ｍｍのフィルム片を切り出し、加温室を備えたオートグラフ（島津製作所製）を用いて、原フィルムのＴｇ＋３℃にて、延伸倍率２倍で一軸延伸し、延伸フィルムを得た。このとき、フィルム片における長手方向の両端部のそれぞれ２０ｍｍをチャックの取り付けしろとしたため、実質的には、フィルム片における４０ｍｍ×５０ｍｍの部分に対して延伸が実施された。次に、全自動複屈折計（王子計測機器製、ＫＯＢＲＡ－ＷＲ）を用いて、得られた延伸フィルムの配向角を求め、これによりフィルムを構成する樹脂の固有複屈折の正負を決定した。測定された配向角が０°近傍であれば（すなわち、樹脂の配向方向が延伸方向と略平行であれば）、フィルムを構成する樹脂の固有複屈折は正である。測定された配向角が９０°近傍であれば（すなわち、樹脂の配向方向が延伸方向と略垂直であれば）、フィルムを構成する樹脂の固有複屈折は負である。

　［屈折率異方性］
　作製した位相差フィルムの、波長５９０ｎｍの光に対する面内位相差Ｒｅ（５９０）、波長４４７ｎｍの光に対する面内位相差Ｒｅ（４４７）、波長７５０ｎｍの光に対する面内位相差Ｒｅ（７５０）および波長５９０ｎｍの光に対する厚さ方向の位相差Ｒthならびに光軸の方向（フィルム面内における遅相軸の方向）は、位相差フィルム・光学材料検査装置（大塚電子製、ＲＥＴＳ－１００）を用いて評価した。測定の際に当該装置に入力する位相差フィルムの厚さｄは、デジマチックマイクロメーター（ミツトヨ製）により、位相差フィルムの平均屈折率はアッベ屈折率計により、それぞれ測定した。Ｒｔｈは式｛（ｎｘ＋ｎｙ）／２－ｎｚ｝×ｄにより与えられる値を用いた。Ｒｔｈを測定する際には、測定対象である位相差フィルムを傾斜させるが、その傾斜軸は、当該フィルムの遅相軸および進相軸のうち、遅相軸を傾斜軸として測定した面内位相差Ｒｅ（Ｓ４０°）と、進相軸を傾斜軸として測定した面内位相差Ｒｅ（Ｆ４０°）とを比較して大きい値が得られる方とした。位相差フィルムの一軸延伸性は、ＮＺ係数（ＮＺ＝｜Ｒｔｈ｜／｜Ｒｅ（５９０）｜＋０．５）により評価した。位相差フィルムの波長分散性は、Ｒｅ（４４７）／Ｒｅ（５９０）およびＲｅ（７５０）／Ｒｅ（５９０）の値により評価した。

　位相差フィルムの光軸Ｒの方向（フィルム面内の遅相軸の方向）は、作製した帯状の位相差フィルムから、当該フィルムを幅方向に横切る、帯状の評価用フィルムを切り出し、切り出した評価用フィルムの短辺を上記装置の基準バーに合わせて基準軸がぶれないようにして測定した。光軸Ｒの方向は、基準方向となる位相差フィルムの長手方向を０°として、当該方向からの角度をもって表現した。光軸Ｒの方向は、フィルムの上流側から下流側を見たときに光軸が左側（左側クリップ側）を向いている場合を「左側」、右側（右側クリップ側）を向いている場合を「右側」とした。

　精度を評価するときを除き、位相差フィルムの光学特性は、作製した帯状の位相差フィルムにおける幅方向の中央部を評価した。

　作製した位相差フィルムにおける幅方向の光学特性の均一性（位相差精度ΔＲｅ（５９０）、光軸精度ΔＲ、一軸延伸性の精度ΔＮＺ）は、作製した帯状の位相差フィルム（幅５００ｍｍ）の幅方向に、５０ｍｍ間隔で１１点、各光学特性（Ｒｅ（５９０）、光軸Ｒの方向およびＮＺ係数）の測定ポイントを設け、各ポイントにおいて測定した最大値と最小値との差により評価した。位相差精度ΔＲｅ（５９０）に関しては、測定したＲｅ（５９０）の最大値と最小値との差が４ｎｍ以下であれば良（○）とした。光軸精度ΔＲに関しては、測定した光軸Ｒの方向の最大値と最小値との差が１°以下であれば良（○）とした。一軸延伸性の精度ΔＮＺに関しては、測定したＮＺ係数の最大値と最小値との差が０．１０以下であれば良（○）とした。

　［第１の方法による位相差フィルムの作製］
　（製造例１－１）
　攪拌装置、温度センサー、冷却管および窒素導入管を備えた反応装置に、２－（ヒドロキシメチル）アクリル酸メチル（ＭＨＭＡ）１５重量部、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）２７重量部、アクリル酸メチル（ＡＭ）５重量部、Ｎ－ビニルカルバゾール（ＮＶＣｚ）３重量部および重合溶媒としてトルエン５０重量部を仕込んだ。反応容器に窒素ガスを導入しながら１０５℃まで昇温し、還流が始まったところで、重合開始剤としてｔ－アミルパーオキシイソノナノエート（アルケマ吉富製、商品名：ルペロックス５７０）０．０２重量部を添加した。続いて、上記ｔ－アミルパーオキシイソノナノエート０．０４重量部を３時間かけて滴下しながら、約１０５℃～１１０℃の還流下で溶液重合を進行させた。滴下終了後、反応容器をさらに４時間、加温し続けた。

　このようにして得た重合溶液に、環化反応の触媒としてリン酸ステアリル（堺化学製、商品名：Ｐｈｏｓｌｅｘ　Ａ－１８）０．１重量部を添加し、８０℃～１０５℃の還流下で２時間、ラクトン環構造を形成する環化縮合反応を進行させた。次に、得られた重合溶液を熱交換器に通して２４０℃まで昇温し、バレル温度２４０℃、減圧度１３．３～４００ｈＰａ（１０～３００ｍｍＨｇ）、リアベント数１個およびフォアベント数４個（上流側から第１、第２、第３、第４ベントと称する）、先端部にリーフディスク型のポリマーフィルター（濾過精度５μｍ）が配置されたベントタイプスクリュー二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝５２）に、樹脂量換算で１００重量部／時の処理速度で導入し、脱揮を行った。その際、別途準備しておいた酸化防止剤／環化触媒失活剤の混合溶液を１．５重量部／時の投入速度で第２ベントの後ろから、イオン交換水を０．５重量部／時の投入速度で第３ベントの後ろから、それぞれ投入した。酸化防止剤／環化触媒失活剤の混合溶液として、５重量部の酸化防止剤（チバジャパン製、イルガノックス１０１０）と、失活剤として８０重量部のオクチル酸亜鉛（日本化学産業製、商品名：ニッカオクチクス亜鉛３．６％）とを、トルエン６５重量部に溶解させた溶液を用いた。

　脱揮完了後、溶融状態にある樹脂を押出機から押し出して、主鎖にラクトン環構造を有するアクリル重合体を含むアクリル樹脂（１Ａ）のペレットを得た。アクリル樹脂（１Ａ）の重量平均分子量は１０５０００、Ｔｇは１２９℃、ＭＦＲは３０．７ｇ／１０分であった。

　次に、アクリル樹脂（１Ａ）のペレットを、ポリマーフィルター（濾過精度５μｍ）およびＴダイを備えた単軸押出機を用いて２７０℃で溶融押出して、厚さ１７５μｍの帯状の未延伸フィルム（１Ａ－Ｆ１）を形成した。

　（製造例１－２）
　撹拌装置、温度センサー、冷却管および窒素導入管を備えた反応容器に、ＭＨＭＡ１５重量部、ＭＭＡ３０重量部、メタクリル酸ｎ－ブチル（ＢＭＡ）５重量部および重合溶媒としてトルエン５０重量部を仕込んだ。反応容器に窒素ガスを導入しながら１０５℃まで昇温し、還流が始まったところで、重合開始剤として、ｔ－アミルパーオキシイソノナノエート（アルケマ吉富製、商品名：ルペロックス５７０）０．０３重量部を添加した。続いて、上記ｔ－アミルパーオキシイソノナノエート０．０６重量部およびトルエン０．７重量部の混合溶液を６時間かけて滴下しながら、約１０５℃～１１１℃の還流下で溶液重合を進行させた。滴下終了後、さらに２時間、熟成した。

　このようにして得た重合溶液に、環化反応の触媒としてリン酸オクチル／リン酸ジオクチル混合物（堺化学製、Ｐｈｏｓｌｅｘ　Ａ－８）０．０５重量部を添加し、約８５℃～１０５℃の還流下で２時間、ラクトン環構造を形成する環化縮合反応を進行させた。次に、得られた重合溶液を熱交換器に通して２２０℃まで昇温し、バレル温度２５０℃、減圧度１３．３～４００ｈＰａ、リアベント数１個およびフォアベント数４個（上流側から第１、第２、第３、第４ベントと称する）のベントタイプスクリュー二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝５２）に、樹脂量換算で１５重量部／時の処理速度で導入し、脱揮を行った。その際、別途準備しておいた酸化防止剤／環化触媒失活剤の混合溶液を０．４６重量部／時の投入速度で第１ベントの後ろから、イオン交換水を０．２２５重量部／時の投入速度で第２，３ベントの後ろから、それぞれ投入した。酸化防止剤／環化触媒失活剤の混合溶液として、９．８重量部のオクチル酸亜鉛（日本化学産業製、商品名：ニッカオクチクス亜鉛１８％）、０．８重量部のチバジャパン製イルガノックス１０１０および０．８重量部の旭電化工業製アデカスタブＡＯ－４１２Ｓを、トルエン８８．６重量部に溶解させた溶液を用いた。

　脱揮完了後、溶融状態にある樹脂を押出機から押し出して、主鎖にラクトン環構造を有するアクリル重合体を含むアクリル樹脂（２Ａ）のペレットを得た。アクリル樹脂（２Ａ）の重量平均分子量は１２８０００、Ｔｇは１３３℃、ＭＦＲは１２．４ｇ／１０分であった。

　次に、アクリル樹脂（２Ａ）のペレットを、ポリマーフィルター（濾過精度５μｍ）およびＴダイを備えた単軸押出機を用いて２７０℃で溶融押出して、厚さ１００μｍの帯状の未延伸フィルム（２Ａ－Ｆ１）を形成した。

　（製造例１－３）
　市販のポリカーボネート樹脂（帝人化成製、パンライトＬ１２２５）を、ポリマーフィルター（濾過精度５μｍ）およびＴダイを備えた単軸押出機を用いて２７０℃で溶融押出して、厚さ６０μｍの帯状の未延伸フィルム（３Ａ－Ｆ１）を形成した。

　（実施例１－１）
　製造例１－１で作製した未延伸フィルム（１Ａ－Ｆ１）を原フィルムとして、左右のクリップの移動速度に１０％の速度差を与えたテンター横延伸機を用いて、延伸温度１３６℃で幅方向に２．４倍延伸することで、斜め延伸された帯状の位相差フィルム（厚さ６７μｍ）を作製した。作製した位相差フィルムは、そのままロールに巻き取った。作製した位相差フィルム（１Ａ－Ｆ２）の光学特性は、以下の通りであった。
　面内位相差Ｒｅ（５９０）　　　　　　　１４８ｎｍ
　遅相軸の方向　　　　　　　　　　　　　４５°（フィルムの長手方向が０°）
　Ｒｅ（４４７）／Ｒｅ（５９０）　　　　０．９０
　Ｒｅ（７５０）／Ｒｅ（５９０）　　　　１．０５

　作製した帯状の位相差フィルム（１Ａ－Ｆ２）の長手方向と、帯状の偏光フィルムの長手方向とが重なるように、アクリル系粘着剤層を介して両者を連続的に貼り合わせ、円偏光板のロール（１Ａ－Ｆ３）を作製した。作製したロール（１Ａ－Ｆ３）から１００ｍｍ角の円偏光板を切り出し、鏡の上に置いて外光の反射具合を目視により確認したところ、鏡面への映り込みならびに色ムラおよび青味は観察されなかった。円偏光板をロール（１Ａ－Ｆ３）から切り出す際に、フィルムの端部に欠けおよび割れは生じなかった。

　（実施例１－２）
　製造例１－２で作製した未延伸フィルム（２Ａ－Ｆ１）を原フィルムとして、左右のクリップの移動速度に７％の速度差を与えたテンター横延伸機を用いて、延伸温度１３６℃で幅方向に１．７倍延伸することで、斜め延伸された帯状の位相差フィルム（厚さ５４μｍ）を作製した。作製した位相差フィルムは、そのままロールに巻き取った。作製した位相差フィルム（２Ａ－Ｆ２）の光学特性は、以下の通りであった。
　面内位相差Ｒｅ（５９０）　　　　　　　１４５ｎｍ
　遅相軸の方向　　　　　　　　　　　　　４６°（フィルムの長手方向が０°）
　Ｒｅ（４４７）／Ｒｅ（５９０）　　　　１．０６
　Ｒｅ（７５０）／Ｒｅ（５９０）　　　　０．９７

　作製した帯状の位相差フィルム（２Ａ－Ｆ２）の長手方向と、帯状の偏光フィルムの長手方向とが重なるように、アクリル系粘着剤層を介して両者を連続的に貼り合わせ、円偏光板のロール（２Ａ－Ｆ３）を作製した。作製したロール（２Ａ－Ｆ３）から１００ｍｍ角の円偏光板を切り出し、鏡の上に置いて外光の反射具合を目視により確認したところ、鏡面への映り込みならびに色ムラは観察されなかったが、わずかに青味が観察された。円偏光板をロール（２Ａ－Ｆ３）から切り出す際に、フィルム端部に欠けおよび割れは生じなかった。

　（比較例１－１）
　製造例１－２で作製した未延伸フィルム（２Ａ－Ｆ１）を１４０℃まで加熱した後、縦方向に１．８倍の延伸を実施した。このようにして作製した帯状の位相差フィルム（２Ａ－Ｆ４）の光学特性は、以下の通りであった。
　面内位相差Ｒｅ（５９０）　　　　　　１４５ｎｍ
　遅相軸の方向　　　　　　　　　　　　０°（フィルムの長手方向が０°）
Ｒｅ（４４７）／Ｒｅ（５９０）　　　　１．０３
Ｒｅ（７５０）／Ｒｅ（５９０）　　　　０．９８

　作製した帯状の位相差フィルム（２Ａ－Ｆ４）の長手方向と、帯状の偏光フィルムの長手方向とが重なるように、アクリル系粘着剤層を介して両者を連続的に貼り合わせ、円偏光板のロール（２Ａ－Ｆ５）を作製した。作製したロール（２Ａ－Ｆ５）から１００ｍｍ角の円偏光板を切り出し、鏡の上に置いて外光の反射具合を目視により確認したところ、鏡面への映り込みが観察された。円偏光板をロール（２Ａ－Ｆ５）から切り出す際に、フィルムの端部に欠けおよび割れが発生した。

　（比較例１－２）
　製造例１－３で作製した未延伸フィルム（３Ａ－Ｆ１）を原フィルムとして、左右のクリップの移動速度に５．６％の速度差を与えたテンター横延伸機を用いて、延伸温度１４０℃で幅方向に１．３倍延伸することで、斜め延伸された帯状の位相差フィルム（厚さ４８μｍ）を作製した。作製した位相差フィルムは、そのままロールに巻き取った。作製した位相差フィルム（３Ａ－Ｆ２）の光学特性は、以下の通りであった。
　面内位相差Ｒｅ（５９０）　　　　　　　１４５ｎｍ
　遅相軸の方向　　　　　　　　　　　　　４６°（フィルムの長手方向が０°）
　Ｒｅ（４４７）／Ｒｅ（５９０）　　　　１．０８
　Ｒｅ（７５０）／Ｒｅ（５９０）　　　　０．９６

　作製した帯状の位相差フィルム（３Ａ－Ｆ２）の長手方向と、帯状の偏光フィルムの長手方向とが重なるように、アクリル系粘着剤層を介して両者を連続的に貼り合わせ、円偏光板のロール（３Ａ－Ｆ３）を作製した。作製したロール（３Ａ－Ｆ３）から１００ｍｍ角の円偏光板を切り出し、鏡の上に置いて外光の反射具合を目視により確認したところ、鏡面への映り込みは観察されなかったが、四隅に色ムラおよび青味が観察された。円偏光板をロール（３Ａ－Ｆ３）から切り出す際に、フィルムの端部に欠けおよび割れは生じなかった。四隅の色ムラおよび青みは、ポリカーボネートが有する光弾性率の高さによると考えられた。

　これらの例に示すように、第１の方法によって、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂により構成される、長手方向に対して傾いた遅相軸を有する帯状の位相差フィルムが実現した。

　［第２の方法による位相差フィルムの作製］
　（製造例２－１）
　撹拌装置、温度センサー、冷却管、窒素導入管および滴下ロートを備えた反応容器に、ＭＨＭＡ１５重量部、ＭＭＡ２７重量部、ＭＡ１０重量部、ＮＶＣｚ６重量部ならびに重合溶媒としてトルエン３７重量部およびメタノール２重量部を仕込んだ。反応容器に窒素ガスを導入しながら９５℃まで昇温し、還流が始まったところで、重合開始剤としてｔ－アミルパーオキシ－２－エチルヘキサノエート（アルケマ吉富製、商品名：ルペロックス５７５）０．０２９重量部を添加した。これと同時に、ＭＨＭＡ１５重量部、ＭＭＡ２７重量部、トルエン１７重量部および上記ｔ－アミルパーオキシ－２－エチルヘキサノエート０．０８２重量部の混合溶液の滴下を開始し、当該溶液を８時間かけて滴下しながら、約９０℃～１００℃の還流下で溶液重合を進行させた。これに加えて、重合開始から５時間が経過後、２３．３重量部のトルエンを３時間かけて滴下し、重合溶液を希釈した。

　次に、このようにして得た重合溶液に、環化反応の触媒としてリン酸２－エチルヘキシル（堺化学製、商品名：Ｐｈｏｓｌｅｘ　Ａ－８）０．２４重量部を添加し、８０℃～１０５℃の還流下で２時間、ラクトン環構造を形成する環化縮合反応を進行させた。次に、得られた重合溶液を熱交換器に通して２４０℃まで昇温し、バレル温度２５０℃、減圧度１３．３～４００ｈＰａ（１０～３００ｍｍＨｇ）、リアベント数１個およびフォアベント数４個（上流側から第１、第２、第３、第４ベントと称する）、先端部にリーフディスク型のポリマーフィルター（濾過精度５μｍ）が配置されたベントタイプスクリュー二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝５２）に、樹脂量換算で１００重量部／時の処理速度で導入し、脱揮を行った。その際、別途準備しておいた酸化防止剤／環化触媒失活剤の混合溶液を１．５重量部／時の投入速度で第２ベントの後ろから、イオン交換水を０．５重量部／時の投入速度で第３ベントの後ろから、それぞれ投入した。酸化防止剤／環化触媒失活剤の混合溶液として、１０重量部の酸化防止剤（５重量部のチバジャパン製、イルガノックス１０１０と、５重量部のＡＤＥＫＡ製、アデカスタブＡＯ－４１２Ｓとの混合物）と、失活剤として８０重量部のオクチル酸亜鉛（日本化学産業製、商品名：ニッカオクチクス亜鉛３．６％）とを、トルエン６５重量部に溶解させた溶液を用いた。

　脱揮完了後、溶融状態にある樹脂を押出機から押し出して、主鎖にラクトン環構造を有するアクリル重合体を含むアクリル樹脂（４Ａ）のペレットを得た。アクリル樹脂（４Ａ）の重量平均分子量は１１万、Ｔｇは１３２℃、固有複屈折は正であった。

　次に、アクリル樹脂（４Ａ）のペレットを、ポリマーフィルター（濾過精度５μｍ）を備えるとともにＴダイを先端に備えた単軸押出機を用いて、成形温度２７０℃で溶融押出成形して、厚さ２５０μｍ、幅５７０ｍｍの帯状の未延伸フィルム（４Ａ－Ｆ１）を作製した。

　（製造例２－２）
　攪拌装置、温度センサー、冷却管および窒素導入管を備えた反応容器に、ＭＨＭＡ１５重量部、ＭＭＡ３０重量部、ＢＭＡ５重量部および重合溶媒としてトルエン５０質量部を仕込んだ。反応容器に窒素ガスを導入しながら１０５℃まで昇温し、還流が始まったところで、重合開始剤としてｔ－アミルパーオキシイソノナノエート（アルケマ吉富製、商品名：ルペロックス５７０）０．０３重量部を添加した。これと同時に、上記ｔ－アミルパーオキシイソノナノエート０．０６重量部の滴下を開始し、これを２時間かけて滴下しながら、約１０５℃～１１０℃の還流下で溶液重合を進行させた。滴下終了後も、さらに４時間の加温を続けた。この時点での重合反応率は９２．９％であり、形成した重合体におけるＭＨＭＡ単位の含有率は３０．２重量％であった。

　次に、このようにして得た重合溶液に、環化反応の触媒としてリン酸２－エチルヘキシル（堺化学製、商品名：Ｐｈｏｓｌｅｘ　Ａ－８）０．１重量部を添加し、８０℃～１０５℃の還流下で２時間、ラクトン環構造を形成する環化縮合反応を進行させた。次に、得られた重合溶液を熱交換器に通して２４０℃まで昇温し、バレル温度２５０℃、減圧度１３．３～４００ｈＰａ（１０～３００ｍｍＨｇ）、リアベント数１個およびフォアベント数４個（上流側から第１、第２、第３、第４ベントと称する）、先端部にリーフディスク型のポリマーフィルター（濾過精度５μｍ）が配置されたベントタイプスクリュー二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝５２）に、樹脂量換算で１００重量部／時の処理速度で導入し、脱揮を行った。その際、別途準備しておいた酸化防止剤／環化触媒失活剤の混合溶液を１．５重量部／時の投入速度で第２ベントの後ろから、イオン交換水を０．５重量部／時の投入速度で第３ベントの後ろから、それぞれ投入した。酸化防止剤／環化触媒失活剤の混合溶液として、１０重量部の酸化防止剤（５重量部のチバジャパン製、イルガノックス１０１０と、５重量部のＡＤＥＫＡ製、アデカスタブＡＯ－４１２Ｓとの混合物）と、失活剤として８０重量部のオクチル酸亜鉛（日本化学産業製、商品名：ニッカオクチクス亜鉛３．６％）とを、トルエン６５重量部に溶解させた溶液を用いた。

　脱揮完了後、溶融状態にある樹脂を押出機から押し出して、主鎖にラクトン環構造を有するアクリル重合体を含むアクリル樹脂（５Ａ）のペレットを得た。アクリル樹脂（５Ａ）の重量平均分子量は１１万、Ｔｇは１３２℃、固有複屈折は正であった。

　次に、アクリル樹脂（５Ａ）のペレットを、ポリマーフィルター（濾過精度５μｍ）を備えるとともにＴダイを先端に備えた単軸押出機を用いて、成形温度２７０℃で溶融押出成形して、厚さ２５０μｍ、幅５７０ｍｍの帯状の未延伸フィルム（５Ａ－Ｆ１）を作製した。

　（製造例２－３）
　撹拌装置、温度センサー、冷却管および窒素導入管を備えた反応容器に、ＭＨＭＡ１０重量部、ＭＭＡ４０重量部、重合溶媒としてトルエン５０重量部および酸化防止剤としてアデカスタブ２１１２（ＡＤＥＫＡ製）０．０２５重量部を仕込んだ。次に、反応容器に窒素ガスを導入しながら１０５℃まで昇温し、還流が始まったところで、重合開始剤としてｔ－アミルパーオキシイソノナノエート（アルケマ吉富製、商品名：ルペロックス５７０）０．０５重量部を添加した。これと同時に、上記ｔ－アミルパーオキシイソノナノエート０．１重量部の滴下を開始し、これを３時間かけて滴下しながら、約１０５～１１０℃の還流下で溶液重合を進行させた。滴下終了後、反応容器を４時間加温し続けて、熟成を行った。

　次に、このようにして得た重合溶液に、環化反応の触媒としてリン酸２－エチルヘキシル（堺化学製、商品名：Ｐｈｏｓｌｅｘ　Ａ－８）０．０５重量部を添加し、約９０℃～１０５℃の還流下で２時間、ラクトン環構造を形成する環化縮合反応を進行させた。次に、得られた重合溶液を熱交換器に通して２４０℃まで昇温し、先端部にリーフディスク型のポリマーフィルター（濾過精度５μｍ）が配置されたベントタイプスクリュー二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝５２）に、樹脂量換算で７０重量部／時の処理速度で導入して、重合溶液を脱揮した。用いたベントタイプスクリュー二軸押出機のリアベント数は１個、フォアベント数は４個（上流側から第１、第２、第３、第４ベントと称する）とし、第３ベントと第４ベントとの間にサイドフィーダーを配置し、バレル温度は２４０℃、減圧度は１３．３～４００ｈＰａ（１０～３００ｍｍＨｇ）とした。脱揮の際、別途準備しておいた酸化防止剤／環化触媒失活剤の混合溶液を１．０５重量部／時の投入速度で第１ベントの後ろから、イオン交換水を１．０５重量部／時の投入速度で第２および第３ベントの後ろから、それぞれ投入した。酸化防止剤／環化触媒失活剤の混合溶液として、５重量部の酸化防止剤（チバスペシャリティケミカルズ製、イルガノックス１０１０）と、環化触媒失活剤として４６重量部のオクチル酸亜鉛（日本化学産業製、商品名：ニッカオクチクス亜鉛３．６％）とをトルエン５４重量部に溶解させた溶液を用いた。さらに、上記サイドフィーダーから、スチレン－アクリロニトリル共重合体（スチレン単位／アクリロニトリル単位の比率が７３重量％／２７重量％、重量平均分子量２２万）のペレットを、投入速度３０重量部／時で投入した。その後、押出機内にある溶融状態の樹脂を押出機の先端から吐出し、ペレタイザーによりペレット化して、主鎖にラクトン環構造を有するアクリル重合体と、スチレン－アクリロニトリル共重合体とを含む熱可塑性樹脂（６Ａ）のペレットを得た。樹脂（６Ａ）のＴｇは１２２℃であり、固有複屈折は負であった。

　次に、ポリマーフィルター（濾過精度５μｍ）を備えるとともにＴダイを先端に備えた単軸押出機を用いて、成形温度２７０℃でペレット（６Ａ）を溶融押出成形して、厚さ２００μｍ、幅５７０ｍｍの帯状の未延伸フィルム（６Ａ－Ｆ１）を作製した。

　（製造例２－４）
　攪拌機を備えた耐圧反応容器に、脱イオン水７０重量部、ピロリン酸ナトリウム０．５重量部、オレイン酸カリウム０．２重量部、硫酸第一鉄０．００５重量部、デキストロース０．２重量部、ｐ－メンタンハイドロパーオキシド０．１重量部および１，３－ブタジエン２８重量部からなる反応混合物を加え、６５℃に昇温して、２時間、重合を進行させた。次に、得られた反応混合物にｐ－ハイドロパーオキシド０．２重量部を加え、さらに、１，３－ブタジエン７２重量部、オレイン酸カリウム１．３３重量部および脱イオン水７５重量部の混合溶液を２時間、連続滴下した。開始から２１時間、重合を進行させて、平均粒子径０．２４０μｍのブタジエン系ゴム重合体ラテックスを得た。

　次に、冷却器および攪拌機を備えた重合容器に、脱イオン水１２０重量部、上記作製したブタジエン系ゴム重合体ラテックス５０重量部（固形分換算）、オレイン酸カリウム１．５重量部およびソジウムホルムアルデヒドスルホキシレート（ＳＦＳ）０．６重量部を仕込み、重合容器内を窒素ガスで十分に置換した。

　次に、重合容器の内温を７０℃に昇温した後、スチレン３６．５重量部およびアクリロニトリル１３．５重量部からなる混合モノマー溶液と、クメンハイドロキシパーオキサイド０．２７重量部および脱イオン水２０重量部からなる重合開始剤溶液とを、個別に、２時間かけて連続滴下しながら、重合を進行させた。滴下終了後、容器の内温を８０℃に昇温して、さらに２時間、重合を継続させた。次に、容器の内温が４０℃になるまで冷却した後、内容物を３００メッシュの金網に通し、弾性有機微粒子の乳化重合液を得た。

　次に、得られた乳化重合液を塩化カルシウムで塩析し、凝固させた後、水洗および乾燥して、粉体状の弾性有機微粒子（７Ｇ、平均粒子径：０．２６０μｍ、軟質重合体層の屈折率：１．５１６）を得た。

　（製造例２－５）
　製造例２－１で作製したアクリル樹脂（４Ａ）、製造例２－４で作製した弾性有機微粒子（７Ｇ）およびスチレン－アクリロニトリル共重合体（ＡＳ樹脂：スチレン単位／アクリロニトリル単位の比率が７３重量％／２７重量％、質量平均分子量が２２万）を、８１：１４：５の重量比となるように、二軸押出機を用いて２４０℃で混練し、透明な熱可塑性樹脂（８Ａ）のペレットを作製した。樹脂（８Ａ）のＴｇは１２９℃であった。

　次に、樹脂（８Ａ）のペレットを、ポリマーフィルター（濾過精度５μｍ）を備えるとともにＴダイを先端に備えた単軸押出機を用いて、成形温度２７０℃で溶融押出成形して、厚さ２００μｍ、幅５７０ｍｍの帯状の未延伸フィルム（８Ａ－Ｆ１）を作製した。

　（製造例２－６）
　主鎖にグルタルイミド構造を有するアクリル重合体のペレット（エボニックデグサ製、プレキシイミド８８１３、Ｔｇが１２６℃）を、ポリマーフィルター（濾過精度５μｍ）を備えるとともにＴダイを先端に備えた単軸押出機を用いて、成形温度２７０℃で溶融押出成形して、厚さ２００μｍ、幅５７０ｍｍの帯状の未延伸フィルム（９Ａ－Ｆ１）を作製した。

　（実施例２－１）
　実施例２－１では、製造例２－３で作製した未延伸フィルム（６Ａ－Ｆ１）を原フィルムとして、本発明の第２の方法に従って斜め延伸した。

　加熱延伸装置には、複数個のクリップにより構成されるクリップ群が走行する一対のレール（左側クリップレールおよび右側クリップレール）と、原フィルムの上流側から下流側に向かって順に、予熱ゾーン、前段延伸ゾーン、後段延伸ゾーンおよび熱処理ゾーンが設定された加熱炉と、を備える同時二軸延伸機を用いた。左側クリップレールの形状と右側クリップレールの形状とは、同時二軸延伸機の上方から見て、原フィルムを幅方向に二分割する、原フィルムの長手方向に伸長する直線に対称とした。換言すれば、左側クリップレールおよび右側クリップレールにおける、予熱ゾーンの入り口から等距離にある点を互いに結ぶ線分の中点が、常に、上記直線上にあるようにした。左右の両レールにおける各ゾーンの境界部には、レール間隔を調整し、前段延伸ゾーンおよび後段延伸ゾーンにおいて原フィルムの幅方向の延伸を可能とするための関節部が設けられた。左側レールを走行するクリップの速度を減少させる区間として前段延伸ゾーンを使用し、左側レールを走行するクリップの速度を回復させる区間として後段延伸ゾーンを使用した。帯状の原フィルムを把持する際の左右のクリップ群の走行速度（左右のクリップイン部でのクリップ走行速度）は、ともに２．０ｍ／分とした。クリップが原フィルムを把持する位置は、当該フィルムの幅方向の端部から２５ｍｍの位置とした。

　実施例２－１では、以下の表１，２に示す延伸条件に従って、原フィルムの斜め延伸を実施した。原フィルムを延伸した後にクリップを解放する際の左右のクリップ群の走行速度（左右のクリップアウト部でのクリップ走行速度）は、それぞれ、表２に示される「左側（右側）クリップ倍率／トータル」の欄に記載されている数値に、左側（右側）のクリップイン部におけるクリップ走行速度を掛けた値となる。実施例２－１では、トータルのクリップ倍率が、左右のクリップともに１．００倍であるため、クリップアウト部でのクリップ走行速度は、左右のクリップともに２．０ｍ／分であった。

　予熱ゾーンおよび熱処理ゾーンでは、原フィルムの流れ方向および幅方向ともに、加熱による原フィルムの弛みの解消および冷却時にフィルムに生じる収縮応力の調整を目的とした、クリップ走行速度の微調整を実施した。ただし、微調整は、クリップアウト部における左右のクリップ走行速度の比が必ず０．９８以上１．０２以下となるように、実施した。特に記載がない限り、以降の実施例および比較例においても、同様である。

　表１を含め、以降の表におけるＴｇは、原フィルムのＴｇ（原フィルムを構成する樹脂のＴｇ）である。

　表２における「トータル」の欄は、左側クリップ倍率、右側クリップ倍率および横延伸倍率のそれぞれにおいて、前段延伸ゾーンでの倍率と後段延伸ゾーンでの倍率とを掛けた値を示す。以降の表においても同様である。表２の条件では、左側クリップの走行速度は、前段延伸ゾーンにおいて、当該ゾーンに入る前の０．６７倍（１／１．５０倍）になるまで減少し（隣り合うクリップ間の間隔は０．６７倍となる）、後段延伸ゾーンにおいて、前段延伸ゾーンから移動してきたときの１．５０倍となっている（隣り合うクリップ間の間隔も１．５０倍となる）。これらの数値の積（トータル値）は１．００倍であり、すなわち、左側クリップは、前段延伸ゾーンで減速した後、後段延伸ゾーンで元の走行速度に回復した（隣り合うクリップの間隔が元に戻った）ことになる。一方、右側クリップの走行速度は、前段延伸ゾーンおよび後段延伸ゾーンを通して積極的に変化させていない。すなわち、右側クリップにおける隣り合うクリップ間の間隔は、前段延伸ゾーンおよび後段延伸ゾーンを通してほぼ一定であった。クリップレールは、左右ともに、前段延伸ゾーンおよび後段延伸ゾーンを通じて直線に設定した。しかし、横延伸に関して、表２では、前段延伸ゾーンにおける倍率と後段延伸ゾーンにおける倍率とが異なっている。これは、後段延伸ゾーンにおける倍率が、前段延伸ゾーンでの横延伸後の原フィルムの幅を基準にしているためである。横延伸の延伸倍率に関して、以降の表においても同様である。

　このようにして得た位相差フィルム（６Ａ－Ｆ２）の光学特性を、以下の表３に示す。位相差フィルム（６ＡＦ－２）は、光軸が長手方向に対して４５°の方向を向いた、二軸延伸性の低い位相差フィルムであり、幅方向における光学特性の均一性に優れていた。

　（実施例２－２～２－７）
　延伸倍率を以下の表４に示すように設定した以外は、実施例２－１と同様にして、斜め延伸の位相差フィルムを得た。

　このようにして得た位相差フィルム（６Ａ－Ｆ３～８）の光学特性を、以下の表５に示す。位相差フィルム（６Ａ－Ｆ３～８）は、光軸が長手方向に対して傾いた、二軸延伸性の低い位相差フィルムであり、幅方向における光学特性の均一性に優れていた。

　（実施例２－８～２－１０、２－１３）
　実施例２－８では、製造例２－１で作製した未延伸フィルム（４Ａ－Ｆ１）を、実施例２－９では、製造例２－２で作製した未延伸フィルム（５Ａ－Ｆ１）を、実施例１０では、製造例２－５で作製した未延伸フィルム（８Ａ－Ｆ１）を、実施例２－１３では、製造例２－６で作製した未延伸フィルム（９Ａ－Ｆ１）を、それぞれ原フィルムとして用いた以外は、実施例２－１と同様にして、斜め延伸の位相差フィルムを得た。

　このようにして得た位相差フィルム（４Ａ－Ｆ２、５Ａ－Ｆ２、８Ａ－Ｆ２、９Ａ－Ｆ２）の光学特性を、以下の表６に示す。位相差フィルム（４Ａ－Ｆ２、５Ａ－Ｆ２、８Ａ－Ｆ２、９Ａ－Ｆ２）は、光軸が長手方向に対して４５°の方向を向いた、二軸延伸性の低い位相差フィルムであり、幅方向における光学特性の均一性に優れていた。

　（実施例２－１１）
　製造例２－１で作製したアクリル樹脂（４Ａ）のペレットと、シクロオレフィン重合体（１０Ａ）としてポリノルボルネン（ＪＳＲ製、ＡＲＴＯＮ　ＲＸ４５００、Ｔｇ：１３２℃、固有複屈折は正）のペレットとを準備し、それぞれ、６０℃で１２時間乾燥させた。

　樹脂（４Ａ）を単軸押出機Ａ（φ＝３０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２５、シリンダー温度２８０℃）に、樹脂（１０Ａ）を単軸押出機Ｂ（φ＝３０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２５、シリンダー温度２８０℃）にそれぞれ投入し、単軸押出機ＡおよびＢの吐出量を調整し、マルチマニホールドダイを用いることによって、樹脂（１０Ａ）／樹脂（４Ａ）／樹脂（１０Ａ）の積層構造を有する未延伸フィルム（１１Ａ－Ｆ１）を得た。各層の厚さは、５μｍ／９０μｍ／５μｍとした。

　次に、未延伸フィルム（１１Ａ－Ｆ１）を原フィルムとして用いた以外は、実施例２－１と同様にして、斜め延伸の位相差フィルム（１１Ａ－Ｆ２）を得た。

　このようにして得た位相差フィルム（１１Ａ－Ｆ２）の光学特性を、以下の表７に示す。位相差フィルム（１１Ａ－Ｆ２）は、光軸が長手方向に対して４５°の方向を向いた、二軸延伸性の低い位相差フィルムであり、幅方向における光学特性の均一性に優れていた。

　（実施例２－１２）
　製造例２－５で作製した熱可塑性樹脂（８Ａ）のペレットと、シクロオレフィン重合体（１０Ａ）としてポリノルボルネン（ＪＳＲ製、ＡＲＴＯＮ　ＲＸ４５００、Ｔｇ：１３２℃、固有複屈折は正）のペレットとを準備し、それぞれ、６０℃で１２時間乾燥させた。

　樹脂（８Ａ）を単軸押出機Ａ（φ＝３０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２５、シリンダー温度２８０℃）に、樹脂（１０Ａ）を単軸押出機Ｂ（φ＝３０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２５、シリンダー温度２８０℃）にそれぞれ投入し、単軸押出機ＡおよびＢの吐出量を調整し、マルチマニホールドダイを用いることによって、樹脂（１０Ａ）／樹脂（８Ａ）／樹脂（１０Ａ）の積層構造を有する未延伸フィルム（１２Ａ－Ｆ１）を得た。各層の厚さは、１０μｍ／８０μｍ／１０μｍとした。

　次に、未延伸フィルム（１２Ａ－Ｆ１）を原フィルムとして用いた以外は、実施例２－１と同様にして、斜め延伸の位相差フィルム（１２Ａ－Ｆ２）を得た。

　このようにして得た位相差フィルム（１２Ａ－Ｆ２）の光学特性を、以下の表８に示す。位相差フィルム（１２Ａ－Ｆ２）は、光軸が長手方向に対して４５°の方向を向いた、二軸延伸性の低い位相差フィルムであり、幅方向における光学特性の均一性に優れていた。

　（比較例２－１）
　実施例２－１で使用した延伸機を用い、原フィルムを把持する際の左右のクリップの走行速度（クリップイン部における左右のクリップ走行速度）を、左側クリップが１．９５ｍ／分および右側クリップが２．０ｍ／分と、互いに異なるように制御した以外は実施例２－１と同様にして、斜め延伸の位相差フィルムの製造を試みた。しかし、右側クリップの方へ引っ張られることで原フィルムの移動が安定せず、最終的に原フィルムが破断したため、帯状の位相差フィルムを製造することができなかった。

　これまでの例では、図１に示すＣＩＬおよびＣＩＲにて原フィルムの把持を実施していたが、比較例２－１では、予熱ゾーン（図１に示すＺ１）の入口、すなわち、図１に示すＬ１およびＲ１にて左右のクリップによる原フィルムの把持を実施した。そして、左側クリップは、当該クリップがＣＩＬを通過した後、Ｌ１に達するまでに減速させた。比較例２－１においても、これまでの例と同様、ＣＩＬおよびＣＩＲを通過する左右のクリップの走行速度は同一とした。

　（比較例２－２）
　実施例２－１で使用した延伸機を用い、以下の表９，１０に示す延伸条件に従い、クリップアウトを後段延伸ゾーンにおける下流側（左側クリップについて図１に示すＬ８、右側クリップについて図１に示すＲ６とＲ７との間）で実施した以外は実施例２－１と同様にして、斜め延伸の位相差フィルムの製造を試みた。クリップが原フィルムを離す際における（クリップアウト時における）左右のクリップの走行速度は、左側クリップが１．８７ｍ／分、右側クリップが２．０ｍ／分であった。

　しかし、右側クリップのクリップアウト後、原フィルムに弛みが生じるとともに、加熱延伸機の下流に配置された最初のガイドロールを通過する際に、この弛みからシワが発生して最終的にフィルムが破断したため、帯状の位相差フィルムを製造することができなかった。

　（比較例２－３）
　延伸倍率を以下の表１１に示すように設定した以外は、実施例２－１と同様にして、斜め延伸の位相差フィルムの製造を試みた。

　しかし、加熱延伸装置における延伸に原フィルムが耐え切れず破断したため、帯状の位相差フィルムを製造することができなかった。

　（比較例２－４、２－５）
　延伸条件を以下の表１２，１３に示すように設定した以外は、実施例２－１と同様にして、斜め延伸の位相差フィルムを得た。

　このようにして得た位相差フィルム（６Ａ－Ｆ９，１０）の光学特性を、以下の表１４に示す。位相差フィルム（６Ａ－Ｆ９）は、光軸が長手方向に対して４５°の方向を向いているものの、ＮＺ係数が大きく二軸延伸性が高いとともに、光軸精度が低かった。位相差フィルム（６Ａ－Ｆ１０）は、二軸延伸性は位相差フィルム（６Ａ－Ｆ９）に比べると低いものの依然として高く、幅方向の光学特性のムラが大きかった。

　本発明は、その意図および本質的な特徴から逸脱しない限り、他の実施形態に適用しうる。この明細書に開示されている実施形態は、あらゆる点で説明的なものであってこれに限定されない。本発明の範囲は、上記説明ではなく添付したクレームによって示されており、クレームと均等な意味および範囲にあるすべての変更はそれに含まれる。

　本発明の方法により作製した位相差フィルムは、従来の位相差フィルムと同様の用途、例えば、液晶表示装置（ＬＣＤ）、エレクトロルミネッセンス（ＥＬ）ディスプレイ、プラズマディスプレイ（ＰＤ）、電界放出ディスプレイ（ＦＥＤ）のような各種の画像表示装置における偏光子保護フィルム、視野角補償フィルム、光拡散フィルム、反射フィルム、反射防止フィルム、防眩フィルム、輝度向上フィルムおよびタッチパネル用導電フィルム、に好適に使用しうる。

Claims

　複数個のクリップにより構成される一対のクリップ群によって、帯状の原フィルムにおける双方の長辺縁部をそれぞれ把持し、
　前記クリップ群によって把持された前記原フィルムを、当該クリップ群の走行によって、加熱延伸装置に導びくとともに、当該装置における予熱ゾーン、延伸ゾーンおよび熱処理ゾーンをこの順に通過させ、
　ここで、前記クリップ群が前記原フィルムを把持する際に、前記一対のクリップ群から選ばれる一方のクリップ群の走行速度ｖ１と他方のクリップ群の走行速度ｖ２との比ｖ１／ｖ２を０．９８以上１．０２以下に保持し、
　前記延伸ゾーンは、前記予熱ゾーンから走行移動してきた前記一方のクリップ群の走行速度ｖ１を順に減少させる第１の区間を有し、当該第１の区間において、前記他方のクリップ群に対する前記一方のクリップ群の走行遅れを発生させ、発生した当該遅れに基づいて前記原フィルムを当該フィルムの長手方向に対して斜めに延伸し、
　前記延伸ゾーンは、前記第１の区間より後に、前記第１の区間を経て走行移動してきた前記一方のクリップ群の走行速度を順に回復させる第２の区間をさらに有し、当該第２の区間において、前記一方のクリップ群の走行速度ｖ１と前記他方のクリップ群の走行速度ｖ２との比ｖ１／ｖ２を０．９８以上１．０２以下に戻して、
　フィルム面内の遅相軸が当該フィルムの長手方向に対して１０°以上８０°以下傾いた帯状の位相差フィルムを得る、位相差フィルムの製造方法。
　前記第１の区間において、前記他方のクリップ群の走行速度ｖ２を保持する請求項１に記載の位相差フィルムの製造方法。
　前記第１の区間において前記一方のクリップ群の走行速度ｖ１が減少した後の当該速度ｖ１２が、前記第１の区間において前記走行速度ｖ１が減少する前の当該速度ｖ１１の３０％以上９５％以下である請求項１に記載の位相差フィルムの製造方法。
　前記第２の区間において前記一方のクリップ群の走行速度ｖ１が回復した後の当該速度ｖ１４が、前記第１の区間において前記走行速度ｖ１が減少する前の当該速度ｖ１１の９０％以上１１０％以下である請求項１に記載の位相差フィルムの製造方法。
　前記延伸ゾーンにおいて、前記原フィルムの幅方向に対する前記双方のクリップ群間の間隔を増大させる請求項１に記載の位相差フィルムの製造方法。
　前記原フィルムが、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂により構成される層を有する請求項１に記載の位相差フィルムの製造方法。
　帯状の位相差フィルムが巻回されている位相差フィルムロールであって、
　前記位相差フィルムは、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂により構成される層を有し、
　前記位相差フィルム面内の遅相軸が、当該フィルムの長手方向に対して１０°以上８０°以下傾いている位相差フィルムロール。
　前記位相差フィルムが示すＮＺ係数が、０．９５以上１．２５以下である請求項７に記載の位相差フィルムロール。
　ここでＮＺ係数は、波長５９０ｎｍの光に対する、フィルム面内の遅相軸方向の屈折率をｎｘ、フィルム面内の進相軸方向の屈折率をｎｙ、フィルムの厚さ方向の屈折率をｎｚとしたときに、式（ｎｘ－ｎｚ）／（ｎｘ－ｎｙ）によって与えられる値である。
　前記環構造が、ラクトン環構造、無水グルタル酸構造、無水マレイン酸構造、グルタルイミド構造およびマレイミド構造から選ばれる少なくとも１種である請求項７に記載の位相差フィルムロール。
　前記環構造が、以下の式（１）で表されるラクトン環構造である請求項７に記載の位相差フィルムロール。

　式（１）において、Ｒ¹、Ｒ²およびＲ³は、互いに独立して、水素原子または炭素数１から２０の有機残基である。
　前記位相差フィルムが示す、波長５９０ｎｍの光に対する面内位相差Ｒｅが２０ｎｍ以上５００ｎｍ以下である請求項７に記載の位相差フィルムロール。
　前記位相差フィルムが示す、波長４４７ｎｍ、５９０ｎｍおよび７５０ｎｍのそれぞれの光に対する面内位相差Ｒｅ（４４７）、Ｒｅ（５９０）およびＲｅ（７５０）が、式Ｒｅ（４４７）／Ｒｅ（５９０）≦０．９８かつ式Ｒｅ（７５０）／Ｒｅ（５９０）≧１．０１を満たす請求項７に記載の位相差フィルムロール。
　前記位相差フィルムの幅方向の光軸精度が２．５°以下である請求項７に記載の位相差フィルムロール。
　帯状の原フィルムを、当該フィルム面内の方向であって、当該フィルムの幅方向に対して２０°以上５０°以下の角度をなす方向に延伸することによって、フィルム面内の遅相軸が、当該フィルムの長手方向に対して１０°以上８０°以下傾いた帯状の位相差フィルムを形成し、
　前記原フィルムが、主鎖に環構造を有するアクリル重合体を含む熱可塑性樹脂により構成される層を有する、位相差フィルムの製造方法。