WO2011145661A1 - 化学強化用ガラスおよびディスプレイ装置用ガラス板 - Google Patents

化学強化用ガラスおよびディスプレイ装置用ガラス板 Download PDF

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WO2011145661A1
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sio
chemically strengthened
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周作 秋葉
和孝 小野
遠藤　淳
茂輝 澤村
中島　哲也
有一 黒木
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旭硝子株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a mobile device such as a mobile phone and a personal digital assistant (PDA), a touch panel, a display device such as a large thin television such as a large liquid crystal television, a display device glass plate suitable for a cover glass of the display device, and the like, and
  • PDA personal digital assistant
  • the present invention relates to a glass for chemical strengthening suitable for such a glass plate.
  • cover glasses for protecting a display and enhancing aesthetics are often used for mobile devices such as mobile phones and PDAs, and display devices such as touch panels and liquid crystal televisions.
  • a cover glass of a thin television such as a liquid crystal television may be subjected to surface processing such as antireflection, impact damage prevention, electromagnetic wave shielding, near infrared shielding, and formation of a film having functions such as color tone correction.
  • Such a display device is required to be lightweight and thin in order to differentiate by a thin design and to reduce a burden for movement. Therefore, the cover glass used for display protection is also required to be thin.
  • the cover glass As the thickness of the cover glass is reduced, the strength decreases, and in the case of a stationary type, the cover glass itself is affected by the impact of flying or dropping of an object, or in the case of a mobile device due to a drop during use. There is a problem that it may break, and the original function of protecting the display device cannot be performed.
  • a method of forming a compressive stress layer on the glass surface is generally known.
  • an air cooling strengthening method physical strengthening method in which the glass plate surface heated to near the softening point is rapidly cooled by air cooling or the like, and ions at a temperature below the glass transition point.
  • a chemical strengthening method in which an alkali metal ion (typically Li ion or Na ion) having a small ionic radius on the glass plate surface is exchanged for an alkali ion (typically K ion) having a larger ionic radius by exchange. is there.
  • the cover glass is required to be thin.
  • the air-cooling strengthening method is applied to a thin glass plate that is required as a cover glass and has a thickness of less than 2 mm, it is difficult to form a compressive stress layer because the temperature difference between the surface and the inside is difficult to occur. Therefore, the desired high strength characteristic cannot be obtained. Therefore, a cover glass reinforced by the latter chemical strengthening method is usually used.
  • a soda-lime glass that has been chemically strengthened is widely used (see, for example, Patent Document 1).
  • Soda lime glass is inexpensive and has a feature that the surface compressive stress S of the compressive stress layer formed on the glass surface by chemical strengthening can be increased to 550 MPa or more, but the thickness t of the compressive stress layer (hereinafter referred to as compressive stress layer depth).
  • compressive stress layer depth the thickness of the compressive stress layer
  • the glass of Example 27 mentioned later is soda-lime glass.
  • SiO 2 —Al 2 O 3 —Na 2 O glass different from soda lime glass has been proposed as such a cover glass (see, for example, Patent Documents 2 and 3).
  • the SiO 2 —Al 2 O 3 —Na 2 O-based glass (hereinafter referred to as conventional glass) has a feature that not only the S can be made 550 MPa or more, but the t can be made 30 ⁇ m or more.
  • the glass of the examples 28 and 29 mentioned later is an example of conventional glass.
  • An object of this invention is to provide the glass plate for display apparatuses which is hard to destroy even if it is damaged from the conventional thing.
  • the present invention in a molar percentage based on the following oxides, SiO 2 65 ⁇ 85%, the Al 2 O 3 3 ⁇ 15% , a Na 2 O 5 ⁇ 15%, the K 2 O less than 0-2% the MgO 0 ⁇ 15% of ZrO 2 containing 0 to 1%, the sum SiO 2 + Al 2 O 3 content of SiO 2 and Al 2 O 3 is to provide a chemical strengthened glass is not more than 88% ( Hereinafter, this glass for chemical strengthening may be referred to as the glass of the present invention).
  • this glass for chemical strengthening may be referred to as the glass of the present invention.
  • “65 to 85%” means “65% or more and 85% or less”
  • 0 to less than 2%” means “0% or more and less than 2%”. .
  • SiO 2 is 68 to 80%
  • Al 2 O 3 is 4 to 10%
  • Na 2 O is 5 to 15%
  • K 2 O is 0 to 1%
  • MgO is 4%.
  • SiO 2 + Al 2 O 3 content of SiO 2 and Al 2 O 3 is to provide a chemical strengthened glass is not more than 85%.
  • SiO 2 is 77% or less, Na 2 O is 8% or more, MgO is 4 to 14%, SiO 2 + Al 2 O 3 is 85% or less, and when CaO is contained, its content is less than 1%.
  • the glass for chemical strengthening having R calculated by the following formula using the content of each component of 0.66 or more (hereinafter, this glass for chemical strengthening is referred to as the glass ⁇ of the present invention) There is).
  • R 0.029 ⁇ SiO 2 + 0.021 ⁇ Al 2 O 3 + 0.016 ⁇ MgO ⁇ 0.004 ⁇ CaO + 0.016 ⁇ ZrO 2 + 0.029 ⁇ Na 2 O + 0 ⁇ K 2 O ⁇ 2.002.
  • the glass for chemical strengthening in which D calculated by the following formula using the content of each component is 0.18 or less, is provided (hereinafter, this glass for chemical strengthening may be referred to as the glass ⁇ of the present invention).
  • D 12.8 ⁇ 0.123 ⁇ SiO 2 ⁇ 0.160 ⁇ Al 2 O 3 ⁇ 0.157 ⁇ MgO ⁇ 0.163 ⁇ ZrO 2 ⁇ 0.113 ⁇ Na 2 O.
  • the glass for chemical strengthening which is a glass plate having a thickness of 1 mm and is chemically strengthened, has a probability of breaking the chemically strengthened glass plate of 10% or less when a force of 98 N is applied to the mirror-finished surface using a Vickers indenter.
  • a glass for chemical strengthening is provided.
  • the 196N force is applied to a mirror-finished surface using a Knoop indenter, which is a chemically strengthened glass that has been chemically strengthened into a 1 mm thick glass plate, the probability of breaking the chemically strengthened glass plate is 10% or less.
  • the glass for chemical strengthening is provided (hereinafter, this glass for chemical strengthening may be referred to as glass A).
  • the surface compressive stress obtained when the glass plate is 1 mm thick and immersed in KNO 3 at 400 ° C. for 6 hours is S 400
  • the surface compressive stress obtained when immersed in KNO 3 at 450 ° C. for 6 hours is S 450.
  • the glass for chemical strengthening having ⁇ represented by the following formula is 0.21 or less.
  • ⁇ (S 400 ⁇ S 450 ) / S 400
  • a chemically strengthened glass obtained by chemically strengthening the glass for chemical strengthening is provided.
  • the chemically tempered glass having a compressive stress layer thickness of 10 ⁇ m or more and a surface compressive stress of 400 MPa or more is provided.
  • the glass plate for display apparatuses obtained by chemically strengthening the glass plate which consists of the said glass for chemical strengthening is provided.
  • the display apparatus which has a cover glass which consists of the said glass plate for display apparatuses is provided.
  • the display device is a mobile device, a touch panel, or a thin television having a size of 20 inches or more.
  • the fragility of chemically tempered glass has been considered with the above S and t as indicators, but the present inventor has studied using the susceptibility to cracking when an indentation is formed on the chemically tempered glass itself as an indicator.
  • the present invention has been achieved.
  • a glass for chemical strengthening that is capable of sufficiently improving strength by chemical strengthening and that hardly causes cracks starting from an indentation that occurs when the glass is used.
  • the strength of the glass is not easily lowered, so that the chemically strengthened glass that is difficult to break even when an impact or static load is applied to the glass, and a chemically strengthened glass suitable for such chemically strengthened glass. Is obtained.
  • scratches before chemical strengthening, latent scratches during glass processing, and cracks caused by chipping are less likely to occur, and the possibility of spontaneous destruction when using chemically strengthened glass is reduced. Glass is obtained.
  • display devices such as mobile devices, touch panels, and thin televisions using such chemically strengthened glass as glass plates for display devices such as cover glasses can be obtained.
  • Both the chemically strengthened glass and the glass plate for display device of the present invention are obtained by chemically strengthening the chemically strengthened glass of the present invention, and are hereinafter collectively referred to as the tempered glass of the present invention.
  • the tempered glass of the present invention is usually 550 MPa or more, and typically 650 MPa or more.
  • S is preferably 1400 MPa or less. If it exceeds 1400 MPa, the internal tensile stress may be too large. More preferably, it is 1300 MPa or less, typically 1200 MPa or less.
  • the thickness t of the surface compressive stress layer of the tempered glass of the present invention is preferably more than 10 ⁇ m, more preferably more than 15 ⁇ m, and typically more than 20 ⁇ m when used in a display device or the like. Further, when the thickness of the tempered glass is less than 2 mm, t is preferably 90 ⁇ m or less. If it exceeds 90 ⁇ m, the internal tensile stress may be too large. More preferably, it is 80 ⁇ m or less, and typically 70 ⁇ m or less.
  • the method of chemical strengthening treatment for obtaining the tempered glass of the present invention is not particularly limited as long as it can ion-exchange Na ions on the surface of the glass and K ions in the molten salt.
  • heated potassium nitrate (KNO) 3 heated potassium nitrate
  • the chemical strengthening treatment conditions for forming a chemically strengthened layer (compressive stress layer) having a desired surface compressive stress on the glass vary depending on the thickness of the glass plate, but the KNO 3 molten salt at 350 to 550 ° C.
  • the glass substrate is immersed for 2 to 20 hours. From an economical point of view, it is preferable to immerse under conditions of 350 to 500 ° C. and 2 to 16 hours, and a more preferable immersion time is 2 to 10 hours.
  • the glass plate for a display device of the present invention is usually obtained by chemically strengthening a glass plate obtained by processing the glass plate made of the glass for chemical strengthening of the present invention by cutting, drilling or polishing.
  • the thickness of the glass plate for a display device of the present invention is usually 0.3 to 2 mm, typically 1.5 mm or less.
  • the glass plate for a display device of the present invention is typically a cover glass.
  • a method for producing a glass plate made of the glass for chemical strengthening is not particularly limited.
  • various raw materials are prepared in appropriate amounts, heated to about 1400-1700 ° C. and melted, and then homogenized by defoaming, stirring, etc. It is manufactured by forming into a plate shape by a float method, a downdraw method, a press method, etc., and after slow cooling, it is cut into a desired size.
  • the glass for chemical strengthening of the present invention that is, the glass transition point Tg of the glass of the present invention is preferably 400 ° C. or higher. If it is less than 400 ° C., the surface compressive stress is relaxed during ion exchange, and there is a possibility that sufficient stress cannot be obtained.
  • the temperature T2 at which the viscosity of the glass of the present invention is 10 2 dPa ⁇ s is preferably 1750 ° C. or lower.
  • the temperature T4 at which the viscosity of the glass of the present invention is 10 4 dPa ⁇ s is preferably 1350 ° C. or lower.
  • the specific gravity ⁇ of the glass of the present invention is preferably 2.50 or less.
  • the Young's modulus E of the glass of the present invention is preferably 68 GPa or more. If it is less than 68 GPa, the crack resistance and breaking strength of the glass may be insufficient.
  • the Poisson's ratio ⁇ of the glass of the present invention is preferably 0.25 or less. If it exceeds 0.25, the crack resistance of the glass may be insufficient.
  • ion exchange treatment for chemical strengthening is usually performed by immersing a glass containing sodium (Na) in molten potassium salt, and the potassium salt is potassium nitrate or a mixed salt of potassium nitrate and sodium nitrate. Is used.
  • ion exchange treatment ion exchange between Na in the glass and potassium (K) in the molten salt is performed. Therefore, when the ion exchange treatment is repeated while continuing to use the same molten salt, the concentration of Na in the molten salt increases.
  • the glass ⁇ of the present invention is one of the embodiments of the present invention suitable for solving such problems.
  • the present inventor increased the Na concentration in the molten potassium salt by immersing the Na-containing glass in the molten potassium salt and repeatedly performing ion exchange to obtain the chemically strengthened glass, along with the surface compressive stress of the chemically strengthened glass. Considering that there is a relationship between the phenomenon of decreasing and the composition of Na-containing glass, the following experiment was conducted.
  • these 29 kinds of glass plates were subjected to ion exchange by immersing them in molten potassium salt having a KNO 3 content ratio of 95%, a NaNO 3 content ratio of 5%, and a temperature of 400 ° C. for 10 hours. It was set as the tempered glass board, and the surface compressive stress CS2 (unit: MPa) was measured.
  • the correlation coefficient is 0.97.
  • R is preferably 0.68 or more.
  • the glass ⁇ 1 and the glass ⁇ 2 having the largest r among the 29 kinds of glasses are common in that they do not contain K 2 O when compared with the other 27 kinds of glasses.
  • the coefficient relating to K 2 O in the above formula for calculating R is 0, which is significantly smaller than the coefficient 0.029 relating to Na 2 O which is the same alkali metal oxide. Is possible. Therefore, from this viewpoint, the glass of the present invention preferably does not contain K 2 O, and examples thereof include the following glasses.
  • SiO 2 is 77% or less, MgO is 3% or more, CaO is 0 to less than 1%, Na 2 O is 8% or more, and SiO 2 and Al 2 O 3
  • the total glass content is 85% or less, and the glass for chemical strengthening does not contain K 2 O.
  • SiO 2 is a component that constitutes the skeleton of glass and is essential, and reduces the occurrence of cracks when scratches (indentations) are made on the glass surface, or the fracture rate when indentations are made after chemical strengthening. It is a component to make small. If the SiO 2 content is less than 65%, the stability, weather resistance or chipping resistance of the glass is lowered. If the SiO 2 content is 65% or more, the change in surface compressive stress due to the NaNO 3 concentration in the KNO 3 molten salt is reduced. it can. SiO 2 is preferably 68% or more, more preferably 70% or more.
  • SiO 2 exceeds 85%, the viscosity of the glass increases and the meltability decreases, and it is preferably 80% or less, more preferably 77% or less, and particularly preferably 75% or less.
  • SiO 2 is 77% or less, preferably 76% or less, more preferably 75% or less.
  • Al 2 O 3 is a component that improves ion exchange performance and chipping resistance, or is an essential component that reduces the fracture rate when an indentation is made after chemical strengthening.
  • a desired surface compressive stress value or compressive stress layer thickness cannot be obtained by ion exchange.
  • it is 4% or more, more preferably 4.5% or more, and particularly preferably 5% or more. If Al 2 O 3 exceeds 15%, the viscosity of the glass becomes high and uniform melting becomes difficult. Further, Al 2 O 3 can reduce the change of the surface compressive stress due NaNO 3 concentration of KNO 3 molten salt as long as 15% or less.
  • Al 2 O 3 is preferably at most 12%, more preferably at most 11%, further preferably at most 10%, particularly preferably at most 9%, typically at most 8%.
  • Al 2 O 3 is preferably 6% or less. This is because if Al 2 O 3 exceeds 6%, it is necessary to contain more Na 2 O in order to maintain the solubility of the glass, and as a result, the stress relaxation may occur easily.
  • Total SiO 2 + Al 2 O 3 content of SiO 2 and Al 2 O 3 increases the viscosity of the glass at high temperatures of 88 percent, the melting becomes difficult, preferably 85% or less, more preferably less 83% It is. Further, it is preferable that SiO 2 + Al 2 O 3 is 75% or more. If SiO 2 + Al 2 O 3 is less than 75%, crack resistance when indentation is reduced, more preferably 77% or more.
  • Na 2 O is a component that forms a surface compressive stress layer by ion exchange and improves the meltability of the glass, and is essential. If Na 2 O is less than 5%, it becomes difficult to form a desired surface compressive stress layer by ion exchange, preferably 8% or more. When it is desired to reduce the change in the surface compressive stress due to the NaNO 3 concentration in the KNO 3 molten salt, Na 2 O is preferably 8% or more. In the glass ⁇ of the present invention, Na 2 O is 8% or more. Preferably, it is 9% or more, more preferably 10% or more, still more preferably 11% or more, and particularly preferably 12% or more. If Na 2 O exceeds 15%, the weather resistance is lowered, or cracks are likely to occur from the indentation.
  • K 2 O is not essential, but may be contained in a range of less than 2% in order to increase the ion exchange rate. If it is 2% or more, cracks are likely to occur from the indentation, or the change in the surface compressive stress due to the NaNO 3 concentration in the KNO 3 molten salt may increase.
  • K 2 O is preferably 1.9% or less, more preferably 1% or less, and typically 0.8% or less. As described above, when it is desired to reduce the change in the surface compressive stress due to the NaNO 3 concentration in the KNO 3 molten salt, it is preferable not to contain K 2 O.
  • MgO is a component that may lower the ion exchange rate and is not essential, but it is a component that suppresses the generation of cracks and improves the meltability, and may be contained in a range of up to 15%. However, if the MgO content is less than 3%, the viscosity increases and the possibility of lowering the meltability increases. From this viewpoint, the content is preferably 3% or more, more preferably 4% or more, and particularly preferably 5% or more. It is. In the glass ⁇ of the present invention, MgO is 3% or more. When it is desired to suppress the stress relaxation, MgO is preferably 8% or more.
  • MgO is less than 8%, the degree of stress relaxation tends to change depending on the location of the chemical strengthening treatment tank due to variations in the molten salt temperature during chemical strengthening treatment, and as a result, a stable compressive stress value can be obtained. May be difficult. If MgO exceeds 15%, the glass tends to be devitrified, or the change in surface compressive stress due to the concentration of NaNO 3 in the KNO 3 molten salt may increase, and is preferably 12% or less. In the glass ⁇ of the present invention, MgO is more preferably 11% or less, further preferably 10% or less, particularly preferably 8% or less, and typically 7% or less.
  • the total content of SiO 2 , Al 2 O 3 , Na 2 O and MgO is preferably 98% or more. If the total is less than 98%, it may be difficult to obtain a desired compressive stress layer while maintaining chipping resistance. Typically, it is 98.3% or more.
  • ZrO 2 is not essential, but may be contained in a range of up to 1% in order to reduce the viscosity at high temperature or to increase the surface compressive stress. If ZrO 2 exceeds 1%, there is a risk that the possibility of cracking from the indentation increases. When SiO 2 is 72% or less, ZrO 2 is preferably 0.63% or less. If ZrO 2 exceeds 0.63%, it tends to break when an indentation is formed after chemical strengthening. From this viewpoint, it is more preferable not to contain ZrO 2 in such a case.
  • the glass of the present invention consists essentially of the components described above, but may contain other components as long as the object of the present invention is not impaired.
  • the total content of these components is preferably 5% or less, more preferably 3% or less, and typically 1% or less.
  • the other components will be described as an example.
  • ZnO may be contained up to 2%, for example, in order to improve the melting property of the glass at a high temperature, but it is preferably 1% or less, and 0.5% in the case of manufacturing by a float process. The following is preferable. If ZnO exceeds 0.5%, it may be reduced during float molding, resulting in a product defect. Typically no ZnO is contained.
  • B 2 O 3 may be contained, for example, in a range of less than 1% in order to improve the melting property at high temperature or the glass strength. If B 2 O 3 is 1% or more, it is difficult to obtain a homogeneous glass, which may make it difficult to mold the glass or reduce chipping resistance. Typically no B 2 O 3 is contained. Since TiO 2 coexists with Fe ions present in the glass, the visible light transmittance is lowered and the glass may be colored brown, so even if it is contained, it is preferably 1% or less. Does not contain.
  • Li 2 O is a component that lowers the strain point to facilitate stress relaxation, and as a result makes it impossible to obtain a stable surface compressive stress layer, so it is preferably not contained, and even if it is contained, its content Is preferably less than 1%, more preferably 0.05% or less, and particularly preferably less than 0.01%.
  • Li 2 O may be eluted in a molten salt such as KNO 3 during chemical strengthening treatment, but when the chemical strengthening treatment is performed using a molten salt containing Li, the surface compressive stress is remarkably reduced. That is, the present inventors 0.005% by weight KNO 3, Li containing no Li is 0.01 wt%, 450 ° C. The glass described in Example 23 using KNO 3 containing 0.04 wt%, 6 When chemical strengthening treatment was carried out under the conditions of time, it was found that the surface compressive stress was remarkably reduced only when the molten salt contained 0.005% by mass of Li. Therefore, it is preferable not to contain Li 2 O from this viewpoint.
  • a molten salt such as KNO 3
  • CaO may be contained in a range of less than 1% in order to improve the meltability at high temperature or to prevent devitrification. When CaO is 1% or more, the resistance to ion exchange rate or crack generation is lowered. Typically no CaO is contained. SrO may be contained as necessary, but since the effect of lowering the ion exchange rate is greater than that of MgO and CaO, the content is preferably less than 1% even when contained. Typically no SrO is contained. Since BaO has the greatest effect of reducing the ion exchange rate among alkaline earth metal oxides, BaO should not be contained, or even if contained, its content should be less than 1%. preferable.
  • the total content thereof is preferably 1% or less, more preferably less than 0.3%.
  • the total content of these four components is preferably less than 1.5%. If the total is 1.5% or more, the ion exchange rate may be lowered, and is typically 1% or less.
  • SO 3 As a fining agent for melting the glass, SO 3 , chloride, fluoride and the like may be appropriately contained. However, in order to increase the visibility of a display device such as a touch panel, it is preferable to reduce as much as possible the components that are mixed as impurities in the raw material, such as Fe 2 O 3 , NiO, and Cr 2 O 3 that absorb in the visible region, The percentage is preferably 0.15% or less, and more preferably 0.05% or less.
  • the glass for chemical strengthening can be chemically strengthened in a short time.
  • the ion exchange temperature that is, the temperature of the molten salt in order to increase the ion exchange rate.
  • the surface compressive stress S formed by chemical strengthening tends to decrease.
  • ⁇ which is an index related to stress relaxation, is preferably 0.21 or less from the viewpoint of emphasizing the stability of S.
  • FIG. 2 is a scatter diagram showing the relationship between the D calculated from the glass compositions of Examples 1 to 12, 31 to 43, 57, and 59 to 62 described later, and ⁇ of each glass.
  • D is 0.17 or less, more preferably 0.16 or less.
  • the glass of the present invention is expressed in terms of mole percentage, SiO 2 is 70 to 75%, Al 2 O 3 is 5.5 to 8.5%, Na 2 O is 12 to 15%, It contains 0 to 1% of K 2 O, more than 7% and not more than 9% of MgO, 0 to 0.5% of ZrO 2 , and the total content of SiO 2 and Al 2 O 3 is SiO 2 + Al 2 O 3 is 83 % Or less is preferable.
  • CaO is a component that easily inhibits ion exchange and it is difficult to obtain sufficient t, and it is a component that easily causes cracks during indentation, so it is preferable not to include from this viewpoint. Even if it is a case, it is preferable that it is less than 1%.
  • oxides, hydroxides, and so on so as to have compositions represented by mole percentages in the columns from SiO 2 to K 2 O
  • Commonly used glass materials such as carbonate or nitrate were appropriately selected and weighed to give 400 g of glass. This weighed product was mixed with a sodium sulfate having a mass corresponding to 0.2% of the mass. Next, the mixed raw materials were put into a platinum crucible, put into a resistance heating electric furnace at 1650 ° C., melted for 5 hours, defoamed and homogenized. The obtained molten glass was poured into a mold material, held at a temperature of Tg + 50 ° C.
  • Example 27 in Table 7 is a separately prepared soda lime glass.
  • Examples 17 and 18 in Table 5, Examples 19 to 22 in Table 6, and Example 30 in Table 7 are the melting of glass as described above. Not done.
  • Examples 1 to 22 and Examples 30 to 62 are Examples, and Examples 23 to 29 are Comparative Examples.
  • the mass percentage display compositions of the glasses of Examples 1-62 are shown in Tables 12-19.
  • the glass transition point Tg of the glass (unit: ° C.), a temperature T2 at which the viscosity becomes 10 2 dPa ⁇ s (unit: ° C.), a viscosity of 10 4 dPa ⁇ s temperature T4 (unit: ° C.), a specific gravity [rho, Average linear expansion coefficient ⁇ (unit: ⁇ 7 / ° C.) at 50 to 350 ° C., Young's modulus E (unit: GPa), Poisson's ratio ⁇ , crack occurrence rate P 0 (unit:%) when unreinforced, r,
  • the R, ⁇ , and D are shown in the table.
  • the data indicated with * in the table is obtained by calculation or estimation from the composition.
  • the plate-like glass was ground by 300 to 1000 ⁇ m using a # 1000 grindstone to obtain a plate-like glass, and then polished using cerium oxide to make the surface a mirror surface.
  • the temperature is raised to a temperature of Tg + 50 ° C. under atmospheric pressure in a resistance heating type electric furnace, held at that temperature for 1 hour, and then 0.5 ° C. to room temperature. The temperature was lowered at a rate of / min.
  • the temperature increase was performed at a temperature increase rate such that the time to reach Tg was 1 hour.
  • the crack generation rate was measured using the sample which performed the above process. That is, a 10-point Vickers indenter was driven with a Vickers hardness meter load of 500 g under the conditions of 20 to 28 ° C. and a dew point of ⁇ 30 ° C. in an air atmosphere, and the number of cracks generated at the four corners of the indentation was measured. The crack occurrence rate was obtained by dividing the number of cracks generated by the number of cracks that could be generated 40. It is preferable that the glass has a low crack generation rate when it is not tempered. Specifically, P 0 is preferably 50% or less. Glass of Example of the present invention is not what P 0 is more than 50%, it can be seen that the cracking hardly occurs even when unreinforced.
  • the following chemical strengthening treatment was performed on the plate glasses of Examples 1 to 16, 23 to 29, and 59 to 62. That is, these glasses were each immersed in 400 ° C. KNO 3 molten salt for 8 hours to perform chemical strengthening treatment.
  • the KNO 3 molten salt has a KNO 3 content of 99.7 to 100% and a NaNO 3 content of 0 to 0.3%.
  • the surface compressive stress S (unit: MPa) and the compressive stress layer depth t (unit: ⁇ m) were measured with a surface stress meter FSM-6000 manufactured by Orihara Seisakusho. The results are shown in the corresponding column of the table.
  • the surface compressive stress and the compressive stress layer depth were measured in the same manner with the immersion time in KNO 3 molten salt at 400 ° C. being 6 hours and 10 hours.
  • the surface compressive stress and the compressive stress layer depth when the immersion time was 8 hours were estimated. The results are shown in the columns of S and t in the table.
  • the glass plates after the above-described chemical strengthening treatment of Examples 1 to 18 and 23 to 29 and the 10-hour chemical strengthening treatment of Examples 31 to 62 (the immersion time in KNO 3 molten salt at 400 ° C. in the chemical strengthening treatment is 10
  • a Vickers indenter of a Vickers hardness tester was driven at 5 kgf, that is, 49 N, under conditions of atmospheric pressure, temperature 20 to 28 ° C., humidity 40 to 60%.
  • the number of fractures at the starting point was divided by the measured number of 20 and expressed as a percentage, which was designated as the fracture rate P 1 (unit:%).
  • the fracture rate P 2 (unit:%), which differs from P 1 only in that the Vickers indenter is driven at 10 kgf, that is, 98 N, was measured in the same manner as P 1 .
  • P 1 is preferably 50% or less
  • P 2 is preferably 40% or less.
  • Examples 1 to 15,17,18,31 to 62 glasses in the present invention is P 1 0% without any destruction, either P 1, P 2 are also in Example 16 P 1 is not 0%
  • P 1 or P 2 is more than 40%, especially in the glasses of Examples 27 to 29, and P 1 and P 2 are both 100%. I destroyed it. That is, it can be seen that the glass of the present invention has a low risk of breaking even if there is an indentation.
  • P 1 of the comparative example 23 and 26 are 40% or less, all of which are greater than 50% large P 0.
  • glasses having a 5 mm ⁇ 40 mm ⁇ 1 mmt shape with a mirror finish of a 5 mm ⁇ 40 mm surface and a # 1000 finish on the other surface were prepared. These glasses were chemically strengthened at 425 to 450 ° C. using potassium nitrate molten salt (KNO 3 : 98 to 99.8%, NaNO 3 : 0.2 to 2%).
  • KNO 3 potassium nitrate molten salt
  • the surface compressive stress and the compressive stress layer depth were 757 MPa and 55 ⁇ m in Example 1, 878 MPa and 52 ⁇ m in Example 8, 607 MPa and 15 ⁇ m in Example 27, 790 MPa and 49 ⁇ m in Example 28, and 830 MPa and 59 ⁇ m in Example 29, respectively.
  • a Vickers indenter was driven at a load of 10 kgf using a Vickers hardness meter in the center of the mirror-finished surface of 5 mm ⁇ 40 mm of the chemically strengthened glass to form an indentation.
  • the glasses of Comparative Examples 27 to 29 were broken at the time of forming the indentation, but Examples 1 and 8 were not broken.
  • a three-point bending test was performed with a span of 30 mm so that the surface with the indentation was pulled.
  • ⁇ was measured as follows. That is, a chemically tempered glass plate was obtained by ion exchange immersed in molten potassium nitrate having a KNO 3 content of 100% and a temperature of 400 ° C. for 6 hours, and its surface compressive stress S 400 (unit: MPa) was measured. In addition, the surface compression stress S 450 (unit: MPa) was measured by performing ion exchange by immersing in molten potassium nitrate having a KNO 3 content of 100% and a temperature of 450 ° C. for 6 hours to obtain a chemically strengthened glass plate. did. (S 400 -S 450 ) / S 400 was calculated from S 400 and S 450 thus measured, and this was taken as ⁇ .
  • Example 1 glass plates of Example 1, Example 8, Example 28, and Example 29 each having a size of 100 mm ⁇ 50 mm, a thickness of 1 mm, and a mirror-finished surface.
  • S of the chemically strengthened glass plate of Example 1 was 700 MPa, t was 45 ⁇ m, S of Example 8 was 700 MPa, t was 45 ⁇ m, S of Example 28 was 800 MPa, t was 40 ⁇ m, S of Example 29 was 650 MPa, and t was 55 ⁇ m. It was.
  • the force of x (unit: kgf) in Table 20 was applied to these chemically strengthened glass plates with a Vickers indenter, and the fracture rate (unit:%) was measured.
  • the measurement was performed using a Knoop hardness tester FV-700 manufactured by Future technology under the conditions of an application time of 15 seconds and an indentation speed of 17 mm / second. From this measurement result, it can be seen that the glass of the example of the present invention is not easily broken even when a Vickers indenter is pressed under a high load.
  • Example 1 glass plates of Example 1, Example 8, Example 28, and Example 29 each having a size of 100 mm ⁇ 50 mm, a thickness of 1 mm, and a mirror-finished surface.
  • S of the chemically strengthened glass plate of Example 1 was 700 MPa, t was 45 ⁇ m, S of Example 8 was 700 MPa, t was 45 ⁇ m, S of Example 28 was 800 MPa, t was 40 ⁇ m, S of Example 29 was 650 MPa, and t was 55 ⁇ m. It was.
  • the force of x (unit: kgf) in Table 21 was applied to these chemically strengthened glass plates with a Knoop indenter, and the fracture rate (unit:%) was measured.
  • the measurement was performed using a Knoop hardness tester FV-700 manufactured by Future technology under the conditions of an application time of 15 seconds and an indentation speed of 17 mm / second. From this measurement result, it can be seen that the glass of the example of the present invention is not easily broken even when a Knoop indenter is press-fitted under a high load.
  • the glass for chemical strengthening and the chemically strengthened glass of the present invention can be used for a cover glass of a display device. Moreover, it can utilize also for a solar cell board
  • the entire contents of the specification, claims, drawings and abstract of patent application 2010-288255 are hereby incorporated herein by reference.

Abstract

　傷がついても破壊しにくい化学強化ガラスに用いるガラスの提供。　下記酸化物基準のモル百分率表示で、ＳｉＯ２を６５～８５％、Ａｌ２Ｏ３を３～１５％、Ｎａ２Ｏを５～１５％、Ｋ２Ｏを０～２％未満、ＭｇＯを０～１５％、ＺｒＯ２を０～１％含有し、ＳｉＯ２およびＡｌ２Ｏ３の含有量の合計ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３が８８％以下である化学強化用ガラス。

Description

化学強化用ガラスおよびディスプレイ装置用ガラス板
　本発明は、携帯電話、携帯情報端末（ＰＤＡ）などのモバイル機器、タッチパネル、大型液晶テレビなどの大型薄型テレビ、等のディスプレイ装置、ディスプレイ装置のカバーガラスなどに好適なディスプレイ装置用ガラス板、および、そのようなガラス板に好適な化学強化用ガラスに関する。
　近年、携帯電話、ＰＤＡ等のモバイル機器やタッチパネル、液晶テレビなどのディスプレイ装置に対しては、ディスプレイの保護ならびに美観を高めるためのカバーガラス（保護ガラス）が用いられることが多くなっている。また、液晶テレビなど薄型テレビのカバーガラスなどには、たとえば反射防止、衝撃破損防止、電磁波遮蔽、近赤外線遮蔽、色調補正などの機能を有する膜の形成、など表面加工が行われることがある。
  このようなディスプレイ装置に対しては、薄型デザインによる差異化や移動のための負担の減少のため、軽量・薄型化が要求されている。そのため、ディスプレイ保護用に使用されるカバーガラスも薄くすることが要求されている。しかし、カバーガラスの厚さを薄くしていくと、強度が低下し、据え置き型の場合には物体の飛来や落下による衝撃、または携帯機器の場合には使用中の落下などによりカバーガラス自身が割れてしまうことがあり、ディスプレイ装置を保護するという本来の役割を果たすことができなくなるという問題があった。
　上記問題を解決するためには、カバーガラスの強度を高めることが考えられ、その方法としてガラス表面に圧縮応力層を形成させる手法が一般的に知られている。
　ガラス表面に圧縮応力層を形成させる手法としては、軟化点付近まで加熱したガラス板表面を風冷などにより急速に冷却する風冷強化法（物理強化法）と、ガラス転移点以下の温度でイオン交換によりガラス板表面のイオン半径が小さなアルカリ金属イオン（典型的にはＬｉイオン、Ｎａイオン）をイオン半径のより大きいアルカリイオン（典型的にはＫイオン）に交換する化学強化法が代表的である。
　前述したようにカバーガラスの厚さは薄いことが要求されている。しかしながら、カバーガラスとして要求される、厚みが２ｍｍを下回るような薄いガラス板に対して風冷強化法を適用すると、表面と内部の温度差がつきにくいために圧縮応力層を形成することが困難であり、目的の高強度という特性を得ることができない。そのため、後者の化学強化法によって強化されたカバーガラスが通常用いられている。
　このようなカバーガラスとしてはソーダライムガラスを化学強化したものが広く用いられている（たとえば特許文献１参照）。
　ソーダライムガラスは安価であり、また化学強化によってガラス表面に形成した圧縮応力層の表面圧縮応力Ｓを５５０ＭＰａ以上にできるという特徴があるが、圧縮応力層の厚みｔ（以下、圧縮応力層深さということもある。）を３０μｍ以上にすることが容易ではないという問題があった。なお、後述する例２７のガラスはソーダライムガラスである。
　そこで、ソーダライムガラスとは異なるＳｉＯ２－Ａｌ２Ｏ３－Ｎａ２Ｏ系ガラスを化学強化したものがこのようなカバーガラスとして提案されている（たとえば特許文献２、３参照）。
　前記ＳｉＯ２－Ａｌ２Ｏ３－Ｎａ２Ｏ系ガラス（以下、従来ガラスという。）には前記Ｓを５５０ＭＰａ以上にできるだけでなく、前記ｔを３０μｍ以上にすることも可能であるという特徴がある。なお、後述する例２８、２９のガラスは従来ガラスの例である。
特開２００７－１１２１０号公報 米国特許出願公開第２００９／０２９８６６９号明細書 米国特許出願公開第２００８／０２８６５４８号明細書
　モバイル機器は、手やポケットやカバンから落としてしまいそのカバーガラスに傷（圧痕）がつく機会が多く、また、落としたモバイル機器を踏んだり、モバイル機器をポケットに入れたままその上に座ってしまうこともあるのでカバーガラスに大きな負荷がかかる機会も多い。
　液晶テレビ、プラズマテレビなどの薄型テレビ、特に大きさが２０インチ以上の大型の薄型テレビにおいてもそのカバーガラスの面積が大きいので傷がつく機会が多く、また、画面が大きいのでその傷を破壊起点として破壊する可能性が高くなる。さらに、薄型テレビが壁掛けタイプで使用されると落下する可能性もあり、その場合カバーガラスに大きな負荷がかかる。
　タッチパネルはその使用時にスクラッチなどの傷がつく機会が多い。
　このような大小のディスプレイ装置がより広く利用されるようになってくると、利用数が少なかったときに比べてカバーガラスが破壊する事象数そのものが増大する。
　現在使用されている従来ガラス製の化学強化カバーガラスは、ビッカース硬度計のビッカース圧子で５ｋｇｆ＝４９Ｎの力を加えると破壊すると言われている。
　本発明は従来のものより傷がついても破壊しにくいディスプレイ装置用ガラス板の提供を目的とする。
　本発明は、下記酸化物基準のモル百分率表示で、ＳｉＯ２を６５～８５％、Ａｌ２Ｏ３を３～１５％、Ｎａ２Ｏを５～１５％、Ｋ２Ｏを０～２％未満、ＭｇＯを０～１５％、ＺｒＯ２を０～１％含有し、ＳｉＯ２およびＡｌ２Ｏ３の含有量の合計ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３が８８％以下である化学強化用ガラスを提供する（以下、この化学強化用ガラスを本発明のガラスということがある）。なお、本明細書において、たとえば「６５～８５％」とは「６５％以上８５％以下」の意であり、「０～２％未満」とは「０％以上２％未満」の意である。
　また、酸化物基準のモル百分率表示で、ＳｉＯ２を６８～８０％、Ａｌ２Ｏ３を４～１０％、Ｎａ２Ｏを５～１５％、Ｋ２Ｏを０～１％、ＭｇＯを４～１５％、ＺｒＯ２を０～１％含有し、ＳｉＯ２およびＡｌ２Ｏ３の含有量の合計ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３が８５％以下である化学強化用ガラスを提供する。
　また、ＳｉＯ２が７７％以下、Ｎａ２Ｏが８％以上、ＭｇＯが４～１４％、ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３が８５％以下であり、ＣａＯを含有する場合その含有量が１％未満であり、かつ、各成分の含有量を用いて下記式により算出されるＲが０．６６以上である前記化学強化用ガラスを提供する（以下、この化学強化用ガラスを本発明のガラスαということがある）。
　Ｒ＝０．０２９×ＳｉＯ２＋０．０２１×Ａｌ２Ｏ３＋０．０１６×ＭｇＯ－０．００４×ＣａＯ＋０．０１６×ＺｒＯ２＋０．０２９×Ｎａ２Ｏ＋０×Ｋ２Ｏ－２．００２。
　また、各成分の含有量を用いて下記式により算出されるＤが０．１８以下である前記化学強化用ガラスを提供する（以下、この化学強化用ガラスを本発明のガラスβということがある）。
　Ｄ＝１２．８－０．１２３×ＳｉＯ２－０．１６０×Ａｌ２Ｏ３－０．１５７×ＭｇＯ－０．１６３×ＺｒＯ２－０．１１３×Ｎａ２Ｏ。
　また、化学強化用ガラスであって、厚み１ｍｍのガラス板にして化学強化したものの鏡面仕上げ表面にビッカース圧子を用い９８Ｎの力を加えた時にその化学強化したガラス板の破壊する確率が１０％以下である化学強化用ガラスを提供する。
　また、化学強化用ガラスであって、厚み１ｍｍのガラス板にして化学強化したものの鏡面仕上げ表面にヌープ圧子を用い１９６Ｎの力を加えた時にその化学強化したガラス板の破壊する確率が１０％以下である化学強化用ガラスを提供する（以下、この化学強化用ガラスをガラスＡということがある）。
　また、厚み１ｍｍのガラス板にして４００℃のＫＮＯ３に６時間浸漬したときに得られる表面圧縮応力をＳ４００、４５０℃のＫＮＯ３に６時間浸漬したときに得られる表面圧縮応力をＳ４５０として次式で表わされるΔが０．２１以下である前記化学強化用ガラスを提供する。
　Δ＝（Ｓ４００－Ｓ４５０）／Ｓ４００
　また、前記化学強化用ガラスを化学強化して得られた化学強化ガラスを提供する。
　また、圧縮応力層厚みが１０μｍ以上であり、表面圧縮応力が４００ＭＰａ以上である前記化学強化ガラスを提供する。
　また、前記化学強化用ガラスからなるガラス板を化学強化して得られたディスプレイ装置用ガラス板を提供する。
　また、前記ディスプレイ装置用ガラス板からなるカバーガラスを有するディスプレイ装置を提供する。
　また、ディスプレイ装置がモバイル機器、タッチパネルまたは大きさが２０インチ以上の薄型テレビである前記ディスプレイ装置を提供する。
　従来、化学強化ガラスの破壊しやすさは前記Ｓや前記ｔを指標として考えられていたが、本発明者は化学強化ガラスそのものに圧痕がついたときのクラックの発生しやすさを指標として研究し、本発明に至った。
　本発明によれば、化学強化による十分な強度向上が可能であり、しかもガラス使用時につく圧痕を起点としたクラックが発生しくい化学強化用ガラスが得られる。
　また、圧痕が付いたとしても、ガラスの強度が低下しにくいため、ガラスに衝撃や静荷重などの負荷がかかっても割れにくい化学強化ガラスおよびそのような化学強化ガラスに好適な化学強化用ガラスが得られる。
　また、化学強化処理前の傷やガラス加工時の潜傷およびチッピング起因のクラックが発生しにくく、それが原因となって起こる化学強化ガラス使用時の自発的破壊の可能性が減少した化学強化用ガラスが得られる。
　また、そのような化学強化用ガラスをカバーガラスなどのディスプレイ装置用ガラス板として使用した、モバイル機器、タッチパネル、薄型テレビなどのディスプレイ装置が得られる。
ガラス組成から計算して求めたＲと、溶融カリウム塩中のＮａ濃度増加による表面圧縮応力の低下割合ｒとの関係を示す図である。 ガラス組成から計算して求めたＤと、４００℃および４５０℃の溶融硝酸カリウム塩中にガラスを６時間浸漬したときに得られる表面圧縮応力の低下割合すなわち応力緩和率Δとの関係を示す図である。
　本発明の化学強化ガラスおよびディスプレイ装置用ガラス板はいずれも本発明の化学強化用ガラスを化学強化して得られるものであり、以下、本発明の強化ガラスと総称する。
  本発明の強化ガラスの前記Ｓはディスプレイ装置などに用いられる場合、通常５５０ＭＰａ以上であり、典型的には６５０ＭＰａ以上である。また、ガラスの厚みが２ｍｍを下回るような場合などにはＳは１４００ＭＰａ以下であることが好ましい。１４００ＭＰａ超では内部引張応力が大きくなりすぎるおそれがある。より好ましくは１３００ＭＰａ以下、典型的には１２００ＭＰａ以下である。
  本発明の強化ガラスの表面圧縮応力層の厚みｔはディスプレイ装置などに用いられる場合、１０μｍ超であることが好ましく、より好ましくは１５μｍ超、典型的には２０μｍ超である。また、強化ガラスの厚みが２ｍｍを下回るような場合などには、ｔは９０μｍ以下であることが好ましい。９０μｍ超では内部引張応力が大きくなりすぎるおそれがある。より好ましくは８０μｍ以下、典型的には７０μｍ以下である。
　本発明の強化ガラスを得るための化学強化処理の方法としては、ガラス表層のＮａイオンと溶融塩中のＫイオンとをイオン交換できるものであれば特に限定されないが、たとえば加熱された硝酸カリウム（ＫＮＯ３）溶融塩にガラスを浸漬する方法が挙げられる。
  ガラスに所望の表面圧縮応力を有する化学強化層（圧縮応力層）を形成するための化学強化処理条件はガラス板であればその厚みなどによっても異なるが、３５０～５５０℃のＫＮＯ３溶融塩に２～２０時間、ガラス基板を浸漬させることが典型的である。経済的な観点からは３５０～５００℃、２～１６時間の条件で浸漬させることが好ましく、より好ましい浸漬時間は２～１０時間である。
　本発明の強化ガラス、特に本発明のディスプレイ装置用ガラス板はビッカース硬度計のビッカース圧子で５ｋｇｆ＝４９Ｎの力を加えても破壊しないものであることが好ましく、７ｋｇｆの力を加えても破壊しないものであることがより好ましく、１０ｋｇｆの力を加えても破壊しないものであることが特に好ましい。また、ビッカース圧子で２０ｋｇｆ＝１９６Ｎの力を加えた時の破壊率が２０％以下であることが好ましく、１０％以下であることがより好ましい。
　また、本発明の強化ガラス、特に本発明のディスプレイ装置用ガラス板はヌープ硬度計のヌープ圧子で１０ｋｇｆ＝９８Ｎの力を加えても破壊しないものであることが好ましい。２０ｋｇｆの力を加えた時の破壊率が１０％以下であることがより好ましく、３０ｋｇｆの力を加えた時の破壊率が１０％以下であることが特に好ましい。なお、前記ガラスＡを化学強化して得られたものについては２０ｋｇｆの力を加えた時の破壊率は１０％以下である。
　本発明のディスプレイ装置用ガラス板は通常、本発明の化学強化用ガラスからなるガラス板を切断、穴あけ、研磨などして加工して得られたガラス板を化学強化して得られる。
  本発明のディスプレイ装置用ガラス板の厚みは通常は０．３～２ｍｍ、典型的には１．５ｍｍ以下である。
  本発明のディスプレイ装置用ガラス板は典型的にはカバーガラスである。
　前記化学強化用ガラスからなるガラス板の製造方法は特に限定されないが、たとえば種々の原料を適量調合し、約１４００～１７００℃に加熱し溶融した後、脱泡、攪拌などにより均質化し、周知のフロート法、ダウンドロー法、プレス法などによって板状に成形し、徐冷後、所望のサイズに切断して製造される。
　本発明の化学強化用ガラス、すなわち本発明のガラスのガラス転移点Ｔｇは４００℃以上であることが好ましい。４００℃未満ではイオン交換時に表面圧縮応力が緩和してしまい、十分な応力を得られないおそれがある。
  本発明のガラスの粘度が１０２ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ２は１７５０℃以下であることが好ましい。
  本発明のガラスの粘度が１０４ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ４は１３５０℃以下であることが好ましい。
　本発明のガラスの比重ρは２．５０以下であることが好ましい。
  本発明のガラスのヤング率Ｅは６８ＧＰａ以上であることが好ましい。６８ＧＰａ未満ではガラスの耐クラック性や破壊強度が不十分となるおそれがある。
  本発明のガラスのポアソン比σは０．２５以下であることが好ましい。０．２５超ではガラスの耐クラック性が不十分となるおそれがある。
　次に、前記本発明のガラスαについて説明する。
  先に述べたように通常、化学強化のためのイオン交換処理はナトリウム（Ｎａ）を含有するガラスを溶融カリウム塩に浸漬して行われ、当該カリウム塩としては硝酸カリウムまたは硝酸カリウムと硝酸ナトリウムの混合塩が使用される。
  イオン交換処理ではガラス中のＮａと溶融塩中のカリウム（Ｋ）のイオン交換が行われるので、同じ溶融塩を使用し続けながらイオン交換処理を繰り返すと溶融塩中のＮａ濃度が上昇する。
　溶融塩中のＮａ濃度が高くなると化学強化されたガラスの表面圧縮応力Ｓが低下するので、化学強化ガラスのＳが所望の値を下回らないように溶融塩中のＮａ濃度を厳しく管理し、また溶融塩の交換を頻繁に行う必要があるという問題があった。
  このような溶融塩の交換の頻度は少しでも減らすことが求められており、本発明のガラスαはこのような問題の解決に好適な本発明の態様の一つである。
　本発明者は、溶融カリウム塩にＮａ含有ガラスを浸漬して化学強化ガラスとするイオン交換を何度も繰り返すことにより溶融カリウム塩中のＮａ濃度が上昇し、それとともに化学強化ガラスの表面圧縮応力が小さくなっていく現象とＮａ含有ガラスの組成との間に関係があるのではないかと考え、次のような実験を行った。
　まず、表１～３にモル百分率表示で示す組成を有し、厚みが１．５ｍｍ、大きさが２０ｍｍ×２０ｍｍであり、両面が酸化セリウムで鏡面研磨された２９種のガラス板を用意した。これらガラスのガラス転移点Ｔｇ（単位：℃）を同表に示す。なお、＊を付しているものは組成から計算して求めたものである。
  これら２９種のガラス板を、ＫＮＯ３の含有割合が１００％であり、温度が４００℃である溶融カリウム塩に１０時間浸漬するイオン交換を行って化学強化ガラス板とし、その表面圧縮応力ＣＳ１（単位：ＭＰａ）を測定した。なお、ガラスＡ２７はモバイル機器のカバーガラスに使用されているガラスである。
  また、これら２９種のガラス板を、ＫＮＯ３の含有割合が９５％、ＮａＮＯ３の含有割合が５％であり、温度が４００℃である溶融カリウム塩に１０時間浸漬するイオン交換を行って化学強化ガラス板とし、その表面圧縮応力ＣＳ２（単位：ＭＰａ）を測定した。
  ＣＳ１、ＣＳ２をそれらの比ｒ＝ＣＳ２／ＣＳ１とともに表１～３の該当欄に示すが、従来のカバーガラスＡ２７のｒは０．６５である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
 　これらの結果から、前記式で算出したＲ（表１～３の最下段に記載する。）と前記ｒとの間に高い相関があることを見出した。図１は、この点を明らかにするために横軸をＲ、縦軸をｒとした作成した散布図であり、同図中の直線はｒ＝１．０２７×Ｒ－０．００１７である。相関係数は０．９７である。
　本発明者が見出した前記相関から、次のようなことがわかる。すなわち、溶融塩の交換頻度を少しでも減らすためには溶融塩中のＮａ濃度増加によるＳの低下割合が小さいガラス、すなわち前記ｒが大きいガラスを用いればよいが、そのためにはガラスの前記Ｒを大きくすればよいことがわかる。
  本発明のガラスαに係る発明はこのような経緯により想到したものである。
　Ｒを０．６６以上とすることにより前記ｒを０．６６以上とすることが可能になり、その結果従来よりも溶融塩中のＮａ濃度の管理を緩めることが可能になる、または溶融塩の交換頻度を低減することが可能になる。Ｒは好ましくは０．６８以上である。
　なお、２９種のガラスの中で最もｒが大きいガラスα１、ガラスα２を他の２７種のガラスと比べるとＫ２Ｏを含有しないという点で共通する。一方、Ｒを算出する前記式におけるＫ２Ｏに係る係数は０であり、同じアルカリ金属酸化物であるＮａ２Ｏに係る係数０．０２９に比べて著しく小さいことからこの点を説明することが可能である。
　したがって、この観点からは本発明のガラスはＫ２Ｏを含有しないことが好ましく、そのようなものとして次のガラスが挙げられる。すなわち、下記酸化物基準のモル百分率表示で、ＳｉＯ２を７７％以下、ＭｇＯを３％以上、ＣａＯを０～１％未満、Ｎａ２Ｏを８％以上含有し、ＳｉＯ２およびＡｌ２Ｏ３の含有量の合計が８５％以下であり、Ｋ２Ｏを含有しない化学強化用ガラスである。
　次に、本発明のガラスの組成について、特に断らない限りモル百分率表示含有量を用いて説明する。
  ＳｉＯ２はガラスの骨格を構成する成分であり必須であり、また、ガラス表面に傷（圧痕）がついた時のクラックの発生を低減させる、または化学強化後に圧痕をつけた時の破壊率を小さくする成分である。ＳｉＯ２が６５％未満ではガラスとしての安定性や耐候性またはチッピング耐性が低下し、また、ＳｉＯ２が６５％以上であればＫＮＯ３溶融塩中のＮａＮＯ３濃度による表面圧縮応力の変化を小さくできる。ＳｉＯ２は好ましくは６８％以上、より好ましくは７０％以上である。ＳｉＯ２が８５％超ではガラスの粘性が増大して溶融性が低下し、好ましくは８０％以下、より好ましくは７７％以下、特に好ましくは７５％以下である。本発明のガラスαにおいてはＳｉＯ２は７７％以下とされ、好ましくは７６％以下、より好ましくは７５％以下である。
　Ａｌ２Ｏ３はイオン交換性能およびチッピング耐性を向上させる、または化学強化後に圧痕をつけた時の破壊率を小さくする成分であり必須である。Ａｌ２Ｏ３が３％未満ではイオン交換により、所望の表面圧縮応力値または圧縮応力層厚みが得られなくなる。好ましくは４％以上、より好ましくは４．５％以上、特に好ましくは５％以上である。Ａｌ２Ｏ３が１５％超ではガラスの粘性が高くなり均質な溶融が困難になる。また、Ａｌ２Ｏ３が１５％以下であればＫＮＯ３溶融塩中のＮａＮＯ３濃度による表面圧縮応力の変化を小さくできる。Ａｌ２Ｏ３は好ましくは１２％以下、より好ましくは１１％以下、さらに好ましくは１０％以下、特に好ましくは９％以下、典型的には８％以下である。化学強化処理を行う際の応力緩和を抑制したい場合にはＡｌ２Ｏ３は６％以下であることが好ましい。Ａｌ２Ｏ３が６％超ではガラスの溶解性を保つためにＮａ２Ｏをより多く含有する必要が生じ、その結果前記応力緩和が起こりやすくなるおそれがあるからである。
　ＳｉＯ２およびＡｌ２Ｏ３の含有量の合計ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３が８８％超では高温でのガラスの粘性が増大し、溶融が困難となり、好ましくは８５％以下、より好ましくは８３％以下である。また、ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３は７５％以上であることが好ましい。ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３が７５％未満では圧痕がついた時のクラック耐性が低下し、より好ましくは７７％以上である。
　Ｎａ２Ｏはイオン交換により表面圧縮応力層を形成させ、またガラスの溶融性を向上させる成分であり、必須である。Ｎａ２Ｏが５％未満ではイオン交換により所望の表面圧縮応力層を形成することが困難となり、好ましくは８％以上である。ＫＮＯ３溶融塩中のＮａＮＯ３濃度による表面圧縮応力の変化を小さくしたい場合にはＮａ２Ｏは８％以上とするのが好ましく、本発明のガラスαにおいてはＮａ２Ｏは８％以上とされ、好ましくは９％以上、より好ましくは１０％以上、さらに好ましくは１１％以上、特に好ましくは１２％以上である。Ｎａ２Ｏが１５％超では耐候性が低下する、または圧痕からクラックが発生しやすくなる。
　Ｋ２Ｏは必須ではないがイオン交換速度を増大させるため、２％未満の範囲で含有してもよい。２％以上では圧痕からクラックが発生しやすくなる、またはＫＮＯ３溶融塩中のＮａＮＯ３濃度による表面圧縮応力の変化が大きくなるおそれがある。Ｋ２Ｏは好ましくは１．９％以下、より好ましくは１％以下、典型的には０．８％以下である。先に述べたようにＫＮＯ３溶融塩中のＮａＮＯ３濃度による表面圧縮応力の変化を小さくしたい場合にはＫ２Ｏは含有しないことが好ましい。
　ＭｇＯはイオン交換速度を低下させる可能性のある成分であり必須ではないが、クラックの発生を抑制し、また溶融性を向上させる成分であり、１５％までの範囲で含有してもよい。しかし、ＭｇＯが３％未満では粘性が増大し溶融性が低下する可能性が高くなるので、この観点からは３％以上含有することが好ましく、より好ましくは４％以上、特に好ましくは５％以上である。本発明のガラスαにおいてはＭｇＯは３％以上とされる。前記応力緩和を抑制したい場合にはＭｇＯは８％以上であることが好ましい。ＭｇＯが８％未満では化学強化処理を行う際に溶融塩温度のばらつきに起因して応力緩和の度合いが化学強化処理槽の場所により変化しやすくなり、その結果安定した圧縮応力値を得ることが困難になるおそれがある。ＭｇＯが１５％超ではガラスが失透しやすくなり、またはＫＮＯ３溶融塩中のＮａＮＯ３濃度による表面圧縮応力の変化が大きくなるおそれがあり、好ましくは１２％以下である。本発明のガラスαにおいてはＭｇＯは、より好ましくは１１％以下、さらに好ましくは１０％以下、特に好ましくは８％以下、典型的には７％以下である。
　ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、Ｎａ２ＯおよびＭｇＯの含有量の合計は９８％以上であることが好ましい。当該合計が９８％未満ではチッピング耐性を維持しつつ所望の圧縮応力層を得ることが困難になるおそれがある。典型的には９８．３％以上である。
　ＺｒＯ２は必須ではないが、高温での粘性を低下させるために、または表面圧縮応力を大きくするために１％までの範囲で含有してもよい。ＺｒＯ２が１％超では圧痕からクラックが発生する可能性が高まるおそれがある。
  ＳｉＯ２が７２％以下である場合、ＺｒＯ２は０．６３％以下であることが好ましい。ＺｒＯ２が０．６３％超では化学強化後に圧痕が付いたときに破壊しやすくなり、この観点からはこのような場合はＺｒＯ２を含有しないことがより好ましい。
　本発明のガラスは本質的に以上で説明した成分からなるが、本発明の目的を損なわない範囲でその他の成分を含有してもよい。そのような成分を含有する場合、それら成分の含有量の合計は５％以下であることが好ましく、より好ましくは３％以下、典型的には１％以下である。以下、上記その他成分について例示的に説明する。
　ＺｎＯはガラスの高温での溶融性を向上するために、たとえば２％まで含有してもよい場合があるが、好ましくは１％以下であり、フロート法で製造する場合などには０．５％以下にすることが好ましい。ＺｎＯが０．５％超ではフロート成型時に還元し製品欠点となるおそれがある。典型的にはＺｎＯは含有しない。
  Ｂ２Ｏ３は高温での溶融性またはガラス強度の向上のために、たとえば１％未満の範囲で含有してもよい場合がある。Ｂ２Ｏ３が１％以上では均質なガラスを得にくくなり、ガラスの成型が困難になるおそれがある、またはチッピング耐性が低下するおそれがある。典型的にはＢ２Ｏ３は含有しない。
  ＴｉＯ２はガラス中に存在するＦｅイオンと共存することにより、可視光透過率を低下させ、ガラスを褐色に着色するおそれがあるので、含有するとしても１％以下であることが好ましく、典型的には含有しない。
　Ｌｉ２Ｏは歪点を低くして応力緩和を起こりやすくし、その結果安定した表面圧縮応力層を得られなくする成分であるので含有しないことが好ましく、含有する場合であってもその含有量は１％未満であることが好ましく、より好ましくは０．０５％以下、特に好ましくは０．０１％未満である。
　また、Ｌｉ２Ｏは化学強化処理時にＫＮＯ３などの溶融塩中に溶出することがあるが、Ｌｉを含有する溶融塩を用いて化学強化処理を行うと表面圧縮応力が著しく低下する。すなわち、本発明者はＬｉを含有しないＫＮＯ３、Ｌｉを０．００５質量％、０．０１質量％、０．０４質量％含有するＫＮＯ３を用いて後述の例２３のガラスを４５０℃、６時間の条件で化学強化処理を行ったところ、溶融塩がＬｉを０．００５質量％含有しているだけで表面圧縮応力が著しく低下することを見出した。したがって、Ｌｉ２Ｏはこの観点からは含有しないことが好ましい。
　ＣａＯは高温での溶融性を向上させる、または失透を起こりにくくするために１％未満の範囲で含有してもよい。ＣａＯが１％以上ではイオン交換速度またはクラック発生に対する耐性が低下する。典型的にはＣａＯは含有しない。
  ＳｒＯは必要に応じて含有してもよいが、ＭｇＯ、ＣａＯに比べてイオン交換速度を低下させる効果が大きいので、含有する場合であってもその含有量は１％未満であることが好ましい。典型的にはＳｒＯは含有しない。
  ＢａＯはアルカリ土類金属酸化物の中でイオン交換速度を低下させる効果が最も大きいので、ＢａＯは含有しないこととするか、含有する場合であってもその含有量は１％未満とすることが好ましい。
　ＳｒＯまたはＢａＯを含有する場合それらの含有量の合計は１％以下であることが好ましく、より好ましくは０．３％未満である。
  ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｒＯ２のいずれか１以上を含有する場合、それら４成分の含有量の合計は１．５％未満であることが好ましい。当該合計が１．５％以上ではイオン交換速度が低下するおそれがあり、典型的には１％以下である。
　ガラスの溶融の際の清澄剤として、ＳＯ３、塩化物、フッ化物などを適宜含有してもよい。ただし、タッチパネルなどディスプレイ装置の視認性を上げるため、可視域に吸収をもつＦｅ２Ｏ３、ＮｉＯ、Ｃｒ２Ｏ３など原料中の不純物として混入するような成分はできるだけ減らすことが好ましく、各々質量百分率表示で０．１５％以下であることが好ましく、より好ましくは０．０５％以下である。
　また、化学強化用ガラスは短時間で化学強化できるものであることが好ましいが、短時間で化学強化しようとするとイオン交換速度を高めるべくイオン交換温度すなわち溶融塩の温度を高くする必要がある。しかし、イオン交換温度を高くすると化学強化によって形成された表面圧縮応力Ｓが低下しやすくなる。以下、本発明ではこの現象を応力緩和というが、この応力緩和に係る指標である前記ΔはＳの安定性を重視する観点からは０．２１以下であることが好ましい。すなわち、Ｓのばらつきは５％以内であることが求められており、一方で化学強化処理槽内の溶融塩の温度の変動は±６℃、変動全幅すなわちばらつきでいえば１２℃であるので、５０℃（＝４５０℃－４００℃）の温度差で評価されるΔが０．２１以下であればばらつき１２℃でのＳのばらつきはその１２／５０である０．０５＝５％となる。Δはより好ましくは０．２０以下、特に好ましくは０．１９以下である。
　また、本発明者はΔがガラス組成によって変化することを見出し、前記本発明のガラスβに係る発明を想到した。図２は後述する例１～１２、３１～４３、５７、５９～６２のガラスの組成から算出した前記Ｄと各ガラスのΔの関係を示す散布図である。同図中の直線はＤ＝０．９１１×Δ－０．０１８であり相関係数は０．９１である。すなわち、Ｄを０．１８以下とすればΔを概ね０．２１以下とすることが可能になる。好ましくはＤは０．１７以下、より好ましくは０．１６以下である。
　Δを小さくしたい場合には、本発明のガラスは、モル百分率表示で、ＳｉＯ２を７０～７５％、Ａｌ２Ｏ３を５．５～８．５％、Ｎａ２Ｏを１２～１５％、Ｋ２Ｏを０～１％、ＭｇＯを７％超９％以下、ＺｒＯ２を０～０．５％含有し、ＳｉＯ２およびＡｌ２Ｏ３の含有量の合計ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３が８３％以下であることが好ましい。ＣａＯはイオン交換を阻害しやすく十分なｔを得ることが困難になりやすい成分であり、また、圧子圧入時にクラックを発生させやすくする成分であるのでこれらの観点からは含有しないことが好ましく、含有する場合であっても１％未満であることが好ましい。
　表４～１１の例１～１６、２３～２６、２８、２９、３１～６２についてＳｉＯ２からＫ２Ｏまでの欄にモル百分率表示で示す組成になるように、酸化物、水酸化物、炭酸塩または硝酸塩等一般に使用されているガラス原料を適宜選択し、ガラスとして４００ｇとなるように秤量した。この秤量したものにその質量の０．２％に相当する質量の硫酸ナトリウムを添加したものについて混合した。ついで、混合した原料を白金製るつぼに入れ、１６５０℃の抵抗加熱式電気炉に投入し、５時間溶融し、脱泡、均質化した。得られた溶融ガラスを型材に流し込み、Ｔｇ＋５０℃の温度で１時間保持した後、０．５℃／分の速度で室温まで冷却し、ガラスブロックを得た。このガラスブロックを切断、研削し、最後に両面を鏡面に加工して、サイズが３０ｍｍ×３０ｍｍ、厚みが１．０ｍｍである板状ガラスを得た。
　また、表７の例２７は別に用意したソーダライムガラスであり、表５の例１７、１８、表６の例１９～２２、表７の例３０については上で述べたようなガラスの溶融等を行っていない。
　例１～２２、例３０～６２は実施例、例２３～２９は比較例である。
  参考のために、例１～６２のガラスの質量百分率表示組成を表１２～１９に示す。
　これらガラスのガラス転移点Ｔｇ（単位：℃）、粘度が１０２ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ２（単位：℃）、粘度が１０４ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ４（単位：℃）、比重ρ、５０～３５０℃における平均線膨張係数α（単位：－７／℃）、ヤング率Ｅ（単位：ＧＰａ）、ポアソン比σ、未強化時のクラック発生率Ｐ０（単位：％）、前記ｒ、前記Ｒ、前記Δ、前記Ｄを表に示す。なお、表中に＊を付して示すデータは組成から計算または推定して求めたものである。
　Ｐ０はビッカース硬度計を用いて５００ｇｆ（＝４．９Ｎ）の荷重をかけた時のクラック発生率であり、次のようにして測定した。
　板状のガラスを＃１０００の砥石を用いて３００～１０００μｍ研削して板状ガラスを得、その後、酸化セリウムを用いて研磨してその表面を鏡面とした。次に、この鏡面加工した表面の加工歪を除去するため、抵抗加熱型の電気炉にて大気圧下Ｔｇ＋５０℃の温度まで昇温し、その温度に１時間保持した後室温まで０．５℃／分の速度で降温した。なお、昇温はＴｇへの到達時間が１時間となるような昇温速度で行った。
　以上の処理を行ったサンプルを用いてクラック発生率を測定した。すなわち、大気雰囲気下、温度２０～２８℃、露点－３０℃の条件で、ビッカース硬度計の荷重を５００ｇとして１０点ビッカース圧子を打ち込み、圧痕の四隅に発生するクラックの本数を測定した。この発生したクラック本数をクラック発生可能本数４０で除したものをクラック発生率とした。
  未強化時のガラスのクラック発生率は低い方が好ましい。具体的にはＰ０は５０％以下であることが好ましい。本発明の実施例のガラスはＰ０が５０％を超えるものがなく、未強化の状態でもクラックが発生しにくいことがわかる。
　次に、例１～１６、２３～２９、５９～６２の板状ガラスについて次のような化学強化処理を行った。すなわち、これらガラスを４００℃のＫＮＯ３溶融塩にそれぞれ８時間浸漬し、化学強化処理を行った。なお、ＫＮＯ３溶融塩のＫＮＯ３含有割合は９９．７～１００％、ＮａＮＯ３含有割合は０～０．３％である。
  化学強化処理後の各ガラスについて、折原製作所社製表面応力計ＦＳＭ－６０００にて表面圧縮応力Ｓ（単位：ＭＰａ）および圧縮応力層深さｔ（単位：μｍ）を測定した。結果を表の該当欄に示す。
  また、例３１～５８の板状ガラスについては４００℃のＫＮＯ３溶融塩への浸漬時間を６時間と１０時間にして同様に表面圧縮応力と圧縮応力層深さを測定し、それらの値から上記浸漬時間が８時間の場合の表面圧縮応力と圧縮応力層深さを推定した。結果を表のＳ、ｔの欄に示す。
　また、例１～１８、２３～２９の上記化学強化処理後の板状ガラスおよび例３１～６２の１０時間化学強化処理（上記化学強化処理において４００℃のＫＮＯ３溶融塩への浸漬時間を１０時間としたもの）後の板状ガラス各２０枚に関して、大気圧下、温度２０～２８℃、湿度４０～６０％の条件で、ビッカース硬度計のビッカース圧子を５ｋｇｆ、すなわち４９Ｎで打ち込み、それを起点に破壊した数を測定枚数の２０で除して百分率表示としたものを破壊率Ｐ１（単位：％）とした。また、ビッカース圧子を１０ｋｇｆ、すなわち９８Ｎで打ち込む点だけがＰ１と異なる破壊率Ｐ２（単位：％）をＰ１と同様にして測定した。Ｐ１は５０％以下、Ｐ２は４０％以下であることがそれぞれ好ましい。
  本発明の実施例１～１５、１７、１８、３１～６２ではガラスは全く破壊せずＰ１が０％であり、Ｐ１が０％ではない実施例１６でもＰ１、Ｐ２はいずれも４０％にとどまっているのに対して、比較例２４～２９ではＰ１またはＰ２は４０％超であり、特に例２７～２９のガラスではＰ１、Ｐ２はいずれも１００％でありすべて破壊してしまった。すなわち、本発明のガラスは圧痕がついても破壊するリスクが低いことがわかる。なお、比較例２３、２６のＰ１は４０％以下であるが、これらはいずれもＰ０が大きく５０％超である。
　また、例１、８、２７～２９のガラスに関しては別に５ｍｍ×４０ｍｍ×１ｍｍｔの形状で５ｍｍ×４０ｍｍの面を鏡面仕上げ、その他の面を＃１０００仕上げに加工したガラスを用意した。これらガラスを硝酸カリウム溶融塩（ＫＮＯ３：９８～９９．８％、ＮａＮＯ３：０．２～２％）を用いて４２５～４５０℃で化学強化処理を行った。表面圧縮応力および圧縮応力層深さはそれぞれ、例１は７５７ＭＰａ、５５μｍ、例８は８７８ＭＰａ、５２μｍ、例２７は６０７ＭＰａ、１５μｍ、例２８は７９０ＭＰａ、４９μｍ、例２９は８３０ＭＰａ、５９μｍであった。
　これら化学強化処理後のガラスの５ｍｍ×４０ｍｍの前記鏡面仕上げをした面の中心にビッカース硬度計を用いて１０ｋｇｆの荷重でビッカース圧子を打ち込み圧痕を形成した。比較例２７～２９のガラスは圧痕形成時に破壊したが、実施例１、８は破壊しなかった。
  この１０ｋｇｆの圧痕がついた実施例１、８のサンプルを用いて、その圧痕がついた面が引張られるようにしてスパン３０ｍｍで３点曲げ試験を行った。ｎ＝２０での曲げ強度平均値（単位：ＭＰａ）を表４のＦの欄に示すが、圧痕がついた状態でも例１、８のガラスを化学強化したものは４００ＭＰａ以上という非常に高い破壊応力を示した。
　Δは次のようにして測定した。すなわち、ＫＮＯ３の含有割合が１００％であり温度が４００℃である溶融硝酸カリウムに６時間浸漬するイオン交換を行って化学強化ガラス板とし、その表面圧縮応力Ｓ４００（単位：ＭＰａ）を測定し、また、ＫＮＯ３の含有割合が１００％であり温度が４５０℃である溶融硝酸カリウムに６時間浸漬するイオン交換を行って化学強化ガラス板とし、その表面圧縮応力Ｓ４５０（単位：ＭＰａ）を測定した。このようにして測定したＳ４００およびＳ４５０から（Ｓ４００－Ｓ４５０）／Ｓ４００を算出し、これをΔとした。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
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Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
 　また、例１、例８、例２８、例２９の、大きさが１００ｍｍ×５０ｍｍ、厚みが１ｍｍで表面を鏡面仕上げしたガラス板各２０枚に化学強化処理を施した。例１の化学強化ガラス板のＳは７００ＭＰａ、ｔは４５μｍ、例８のＳは７００ＭＰａ、ｔは４５μｍ、例２８のＳは８００ＭＰａ、ｔは４０μｍ、例２９のＳは６５０ＭＰａ、ｔは５５μｍであった。これら化学強化ガラス板にビッカース圧子で表２０のｘ（単位：ｋｇｆ）の力を加え破壊率（単位：％）を測定した。なお、測定はＦｕｔｕｒｅ　ｔｅｃｈ社製ヌープ硬度計ＦＶ－７００を用い、印加時間１５秒、押込み速度１７ｍｍ／秒の条件で行った。
  この測定結果から本発明の実施例のガラスは高荷重でビッカース圧子を圧入しても破壊しにくいことがわかる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
 　また、例１、例８、例２８、例２９の、大きさが１００ｍｍ×５０ｍｍ、厚みが１ｍｍで表面を鏡面仕上げしたガラス板各２０枚に化学強化処理を施した。例１の化学強化ガラス板のＳは７００ＭＰａ、ｔは４５μｍ、例８のＳは７００ＭＰａ、ｔは４５μｍ、例２８のＳは８００ＭＰａ、ｔは４０μｍ、例２９のＳは６５０ＭＰａ、ｔは５５μｍであった。これら化学強化ガラス板にヌープ圧子で表２１のｘ（単位：ｋｇｆ）の力を加え破壊率（単位：％）を測定した。なお、測定はＦｕｔｕｒｅ　ｔｅｃｈ社製ヌープ硬度計ＦＶ－７００を用い、印加時間１５秒、押込み速度１７ｍｍ／秒の条件で行った。
  この測定結果から本発明の実施例のガラスは高荷重でヌープ圧子を圧入しても破壊しにくいことがわかる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000021
 　また、例１、８、２８についてはこのとき破壊しなかったものについて圧痕を測定した。圧痕の長さｌ（単位：μｍ）および深さｄ（単位：μｍ）を表２２に示す。
この測定結果から本発明の実施例のガラスは非常に大きな圧入くぼみができても、破壊しにくいことがわかる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000022
　本発明の化学強化用ガラスおよび化学強化ガラスは、ディスプレイ装置のカバーガラスなどに利用できる。また、太陽電池基板や航空機用窓ガラスなどにも利用することができる。
　なお、２０１０年５月１９日に出願された日本特許出願２０１０－１１５３６５号、２０１０年１２月１４日に出願された日本特許出願２０１０－２７８１０６号、および２０１０年１２月２４日に出願された日本特許出願２０１０－２８８２５５号の明細書、特許請求の範囲、図面及び要約書の全内容をここに引用し、本発明の開示として取り入れるものである。

Claims (24)

  1. 　下記酸化物基準のモル百分率表示で、ＳｉＯ２を６５～８５％、Ａｌ２Ｏ３を３～１５％、Ｎａ２Ｏを５～１５％、Ｋ２Ｏを０～２％未満、ＭｇＯを０～１５％、ＺｒＯ２を０～１％含有し、ＳｉＯ２およびＡｌ２Ｏ３の含有量の合計ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３が８８％以下である化学強化用ガラス。
  2. 　ＳｉＯ２が６８～８０％、Ａｌ２Ｏ３が４～１０％、Ｋ２Ｏが０～１％、ＭｇＯが４％以上であり、ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３が８５％以下である請求項１に記載の化学強化用ガラス。
  3. 　ＣａＯを含有しない、またはＣａＯを含有する場合、その含有量が１％未満である請求項１または２に記載の化学強化用ガラス。
  4. 　各成分の含有量を用いて下記式により算出されるＤが０．１８以下である請求項１～３のいずれか１項に記載の化学強化用ガラス。
    　　Ｄ＝１２．８－０．１２３×ＳｉＯ２－０．１６０×Ａｌ２Ｏ３－０．１５７×ＭｇＯ－０．１６３×ＺｒＯ２－０．１１３×Ｎａ２Ｏ
  5. 　ＳｉＯ２が７７％以下、Ｎａ２Ｏが８％以上、ＭｇＯが３％以上、ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３が８５％以下であり、ＣａＯを含有する場合その含有量が１％未満であり、かつ、各成分の含有量を用いて下記式により算出されるＲが０．６６以上である請求項１～３のいずれか１項に記載の化学強化用ガラス。
      Ｒ＝０．０２９×ＳｉＯ２＋０．０２１×Ａｌ２Ｏ３＋０．０１６×ＭｇＯ－０．００４×ＣａＯ＋０．０１６×ＺｒＯ２＋０．０２９×Ｎａ２Ｏ＋０×Ｋ２Ｏ－２．００２
  6. 　ＳｉＯ２が７７％以下、Ｎａ２Ｏが８％以上、ＭｇＯが３％以上、ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３が８５％以下であり、ＣａＯを含有する場合その含有量が１％未満であり、Ｋ２Ｏを含有しない請求項１～３のいずれか１項に記載の化学強化用ガラス。
  7. 　ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３が７５％以上である請求項１～６のいずれか１項に記載の化学強化用ガラス。
  8. 　Ａｌ２Ｏ３が４．５％以上である請求項１～７のいずれか１項に記載の化学強化用ガラス。
  9. 　ＳｉＯ２が７０～７５％、Ａｌ２Ｏ３が５％以上、Ｎａ２Ｏが８％以上、ＭｇＯが５～１２％、ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３が７７～８３％である請求項１～８のいずれかの１項に記載の化学強化用ガラス。
  10. 　Ａｌ２Ｏ３が６％以下である請求項１～９のいずれか１項に記載の化学強化用ガラス。
  11. 　ＭｇＯが８％以上である請求項１～１０のいずれか１項に記載の化学強化用ガラス。
  12. 　ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｒＯ２のいずれか１以上の成分を含有する場合それら４成分の含有量の合計が１．５％未満である請求項１～１１のいずれか１項に記載の化学強化用ガラス。
  13. 　ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、Ｎａ２ＯおよびＭｇＯの含有量の合計が９８％以上である請求項１～１２のいずれか１項に記載の化学強化用ガラス。
  14. 　請求項１～１３のいずれか１項に記載の化学強化用ガラスであって、厚み１ｍｍのガラス板にして化学強化したものの鏡面仕上げ表面にビッカース圧子を用い９８Ｎの力を加えた時にその化学強化したガラス板の破壊する確率が１０％以下である化学強化用ガラス。
  15. 　請求項１～１３のいずれか１項に記載の化学強化用ガラスであって、厚み１ｍｍのガラス板にして化学強化したものの鏡面仕上げ表面にヌープ圧子を用い１９６Ｎの力を加えた時にその化学強化したガラス板の破壊する確率が１０％以下である化学強化用ガラス。
  16. 　請求項１～１５のいずれか１項に記載の化学強化用ガラスであって、厚み１ｍｍのガラス板にして４００℃のＫＮＯ３に６時間浸漬したときに得られる表面圧縮応力をＳ４００、４５０℃のＫＮＯ３に６時間浸漬したときに得られる表面圧縮応力をＳ４５０として次式で表わされるΔが０．２１以下である化学強化用ガラス。
      Δ＝（Ｓ４００－Ｓ４５０）／Ｓ４００
  17. 　化学強化用ガラスであって、厚み１ｍｍのガラス板にして化学強化したものの鏡面仕上げ表面にビッカース圧子を用い９８Ｎの力を加えた時にその化学強化したガラス板の破壊する確率が１０％以下である化学強化用ガラス。
  18. 　化学強化用ガラスであって、厚み１ｍｍのガラス板にして化学強化したものの鏡面仕上げ表面にヌープ圧子を用い１９６Ｎの力を加えた時にその化学強化したガラス板の破壊する確率が１０％以下である化学強化用ガラス。
  19. 　化学強化用ガラスであって、厚み１ｍｍのガラス板にして４００℃のＫＮＯ３に６時間浸漬したときに得られる表面圧縮応力をＳ４００、４５０℃のＫＮＯ３に６時間浸漬したときに得られる表面圧縮応力をＳ４５０として次式で表わされるΔが０．２１以下である化学強化用ガラス。
      Δ＝（Ｓ４００－Ｓ４５０）／Ｓ４００
  20. 　請求項１～１９のいずれか１項に記載の化学強化用ガラスを化学強化して得られた化学強化ガラス。
  21. 　圧縮応力層厚みが１０μｍ以上であり、表面圧縮応力が４００ＭＰａ以上である請求項２０に記載の化学強化ガラス。
  22. 　請求項１～１９のいずれか１項に記載の化学強化用ガラスからなるガラス板を化学強化して得られたディスプレイ装置用ガラス板。
  23. 　請求項２２に記載のディスプレイ装置用ガラス板からなるカバーガラスを有するディスプレイ装置。
  24. 　ディスプレイ装置がモバイル機器、タッチパネルまたは大きさが２０インチ以上の薄型テレビである請求項２３に記載のディスプレイ装置。
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