WO2005017243A1

WO2005017243A1 - 紡績糸

Info

Publication number: WO2005017243A1
Application number: PCT/JP2003/010356
Authority: WO
Inventors: Sumi Nakamura; Toshiyuki Kondou
Original assignee: Asahi Kasei Fibers Corporation
Priority date: 2003-08-14
Filing date: 2003-08-14
Publication date: 2005-02-24
Also published as: AU2003255033A1; CN100582334C; DE60332057D1; EP1655394A1; EP1655394B1; CN1820098A; ATE463595T1; HK1090960A1; EP1655394A4

Abstract

（１）単糸繊度が０．１～１．６ｄｔｅｘの疎水性合成繊維１０ｗｔ％以上、及び、（２）環境を、温度２０℃、相対湿度４０％ＲＨから、温度２０℃、相対湿度９０％ＲＨに変化させた時の吸湿発熱量が１５Ｊ／ｇ以上である吸湿発熱性繊維２０ｗｔ％以上を含む紡績糸。

Description

紡績糸技術分野

本発明は、保温性に優れた紡績糸に関する。明

背景技術

従来、保温性衣料に用いられている繊維は、吸湿発熱性能の向上、又は、人体からの熱の逃散を阻止す書る性能の向上のいずれか一方のみを目的としたものであり、このような繊維を用いた衣料は、上記の 2 ケの性能のいずれか一方の性能が優れていても他方の性能が劣るため、長時間に亘つての保温性能が不十分であった。

例えば、冬の寒い時期の保温肌着として、スパンデックス弾性繊維をナイロン繊維で力バリングした力バリング糸と綿とを交編した肌着や、中空ポリエステル繊維及びァクリル繊維等の合成繊維からなる肌着、ウールの肌着等が知られている。

また、より積極的に人体を暖めることを意図して、アクリル酸系の吸湿発熱繊維を用いた衣料（特公平 7 — 5 9 7 6 2号公報）、セルロースに水溶性ビュル重合性化合物を導入した吸湿発熱性セル口ース繊維を用いた衣料（特許第 2 8 9 8 6 2 3号明細書）等が知られている。

しかしながら、これらのアタリル酸系吸湿発熱繊維及び吸湿発熱性セルロース繊維は、人体からの熱の逃散を阻止する性能が不十分であるため、長時間の着用における保温性能としては満足できるものではなかった。

さらに、前記のアクリル酸系の吸湿発熱性繊維は、色がピンク色であり、任意の色に染色することができないという問題があり、編織物とした場合に強度が不十分であるという問題もある。

また、ァクリル酸系吸湿発熱性繊維及び吸湿発熱性セルロース繊維は、吸湿速度及び放湿速度が低いため、衣服内の調湿機能としてはレスポンスが遅いという問題がある。さらに、アクリル酸系吸湿発熱性繊維やビニル化合物を導入したセル口ース繊維は、製造コストが高いという問題がある。

以上のように、吸湿発熱性繊維のみからなる衣料は、保温性能及び布帛性能において不十分である。

そのため、吸湿発熱性繊維と他の繊維とを混紡することが考えられるが、通常の繊維との混紡で高い保温性能を得るためには、吸湿発熱性繊維をある程度高い含有率で用いることが必要である。しかし、上記のような問題のために、これまで、肌着等の日用衣料には、これらの吸湿発熱性繊維を高い含有率で用いることができなかつた為、低い吸湿発熱量しか利用できなかった。

したがって、優れた吸湿発熱性を有し、かつ優れた保温性能と布帛性能を発揮し得る紡績糸が求められていた。

一方、特開 2 0 0 2— 2 9 4 5 6 4号公報には、繊度が 0 . 1〜 1 . 3 d t e Xであり、微小捲縮数が 1以下である繊維の比率が 7 0 %以上であり、親水加工後の水中沈降時間が 1 0秒以下であるァクリル系極細繊維が開示されている。しかし、この繊維を吸湿発熱性繊維と混紡すると、単糸繊度が小さく開繊不良によるネップ等の糸欠点が多発するため、実用上使用可能な紡績糸は得られていない

発明の開示

本発明者らは、上記課題を解決するために検討を重ねた結果、疎水性合成繊維として特定の極細繊維を用い、これと吸湿発熱性繊維とを併用した紡績糸が、吸湿発熱性と保温性に共に優れることを見出し、本発明を完成するに至った。

即ち、本発明は下記（ 1 )·及び（ 2 ) を含む紡績糸、それを用いた織編物及び繊維製品である。

( 1 ) 単糸繊度が 0. 1〜 1. 6 d t e Xの疎水性合成繊維を 1 0 w t %以上、

( 2 ) 環境を、温度 2 0 °C、相対湿度 4 0 % R Hから、温度 2 0 °C、相対湿度 9 0 % R Hに変化させた時の吸湿発熱量が 1 5 J Z g 以上である吸湿発熱性繊維を 2 0 w t %以上。

以下、本発明について詳細に説明する。

本発明の紡績糸は、吸湿発熱性能及び人体からの熱の逃散阻止性能（以下、この二つを合わせて、総合保温性能という）が共に優れ、長時間に亘つての保温性能に優れた衣料用素材である。

総合保温性能は、衣料を着用することによる体温維持能力であり、人が着用時に感じる総合的な暖かさを示す指標である。総合保温性能は、後述するように、繊維の環境が、温度 2 2 °C、相対湿度 5 2 % R Hから、温度 2 2 °C、相対湿度 9 0 % R Hに変化した場合の体温の維持能力を測定して得られる。相対湿度 5 2 %R Hは、 2月の東京の平均湿度（ 1 9 6 1〜 1 9 9 0年）であり、相対湿度 9 0 % R Hは、人が運動により汗ばんだ状況を想定したものである。モデル実験として、衣料を着用した状態での皮膚温度を想定した 3 2 °Cの熱板の温度を維持するために必要なエネルギー量で表される。本発明の紡績糸に用いられる疎水性合成繊維は、単糸繊度が 0. ：!〜 1 . 6 d t e xであり、好ましくは 0. 5〜 1 . 3 d t e xであり、より好ましくは 0. 5〜 1 . I d t e xである。単糸繊度がこの範囲であると、繊維内空隙の径が小さくなるため、通気抵抗が高くなり、空気が動きにくくデッドエアーが多くなつて、熱の逃散阻止能力が向上すると共に、吸湿発熱性繊維の吸湿発熱による効果を長期間持続させることができる。デッドエアーを増して、総合保温性能を上げるためには、単糸繊度は小さい方が好ましい。単糸繊度が 1 . 6 d t e x を越えると、繊維間内空隙の径が大きくなり総合保温性能が低下する。また肌触りがチクチクして着用中に不快感を与える。単糸繊度が 0 . 1 d t e x未満であると、単繊維の曲げ剛性が低いために、着用中に着圧が付加されることにより実質的な繊維内空隙量が減少するため、総合保温性能が低下する。

総合保温性能を更に高めるためには、本発明に用いる疎水性合成繊維として、嵩高加工された疎水性合成繊維を、疎水性合成繊維全量のうち 5 0 w t %以上用いることが好ましい。嵩高加工された疎水性合成繊維とは、あらかじめ加熱、緊張等の前処理を施した繊維であり、紡績後、熱をかけた状態で収縮し、嵩高になるものを含む本発明の紡績糸に用いられる疎水性合成繊維としては、例えばポリエステル系繊維、ポリアミド系繊維、ポリビニルアルコール系繊維、ポリオレフイン系繊維、ポリアクリル系繊維、フッ素繊維等が挙げられる。なかでも収縮率が大きく嵩高性に優れるポリアクリル系繊維が総合保温性を高める目的から好ましい。これらはステープル状繊維又はフィラメント状繊維のいずれを使用しても良いが、単繊維空隙率を高くすることが可能なステ一プル状繊維がより好ましい。また、疎水性合成繊維に導電物質を付与した制電繊維を用いると、制電性が向上し好ましい。

本発明の紡績糸に用いられる吸湿発熱性繊維は、環境を、温度 2 0 °C、相対湿度 4 0 % R Hから、温度 2 0 °C、相対湿度 9 0 % R H に変化させた時の吸湿発熱量が 1 5 J / g以上である。このような吸湿発熱性繊維は、この繊維を含む紡績糸を用いた繊維製品等において、着用者の皮膚表面から不感蒸泄により出される気体状の汗や、液体状の汗を吸着して発熱する。

本発明の紡績糸に用いられる吸湿発熱性繊維としては、例えば、再生セルロース繊維（ポリノジックレーヨン、ビスコースレーヨン、銅アンモニア法レーヨン、リヨセル等）、カルボキシル基又はァミノ基を有する水溶性ビニル化合物が導入されたセルロースからなる繊維、特公平 7 — 5 9 7 6 2号公報に開示されたアクリル酸系吸湿発熱性繊維等が好ましい。

ウール等の動物性繊維は、吸湿発熱性能を有するが、一般に、後述する単糸繊度が大きいため、本発明に用いられる吸湿発熱性繊維としては好ましくない。

再生セル口ース繊維は、他の化学修飾によつて吸湿発熱性能を付与した繊維と比較して、機能が永久的に継続するため好ましく、また、ウール等と比較して吸湿発熱のレスポンスが高いため、本発明に用いられる吸湿発熱性繊維として特に好ましい。

本発明の紡績糸に用いられる吸湿発熱性繊維は、単糸繊度が細い方が表面積が増すため、吸湿発熱のレスポンスが速くなると共に、実用上、吸湿発熱量、吸湿発熱温度が共に高くなる。即ち、吸湿発熱性繊維の能力が十分に発揮できる。単糸繊度は、好ましくは 0 . 6〜 2 . 2 d t e x、より好ましくは 0 . 8〜： 1 . 6 d t e xである。単糸繊度が上記の範囲であると、肌触りが良好で、吸湿発熱のレスポンス、生産効率が高い。単糸繊度が 2 . 2 d t e xを超えると吸湿発熱のレスポンスが低下するだけでなく、肌に触れたときにチクチクした感触となる傾向がある。吸湿発熱性繊維は、フィラメント状繊維であってもステーブル状繊維であってもよい。また、吸湿発熱性繊維に導電物質を付与した制電繊維を用いると、制電性が向上し、好ましい。

本発明の紡績糸は、単糸繊度が 0. 1〜 1 . 6 d t e xの疎水性合成繊維を 1 0 w t %以上含有する。含有量が 1 0 w t %以上であれば、人体からの熱の逃散を阻止することが充分にできる。単糸繊度が 0. 1〜 1 . 6 d t e Xの疎水性合成繊維の含有量は、好ましくは 3 0 w t %以上、より好ましくは 4 0 w t %以上である。吸湿発熱量の確保と、熱の逃散を防止するバランスから、疎水性合成繊維の含有量は 8 O w t %以下であることが好ましく、より好ましくは 7 0 w t %以下、さらに好ましくは 6 0 w t %以下である。

また、本発明の紡績糸は、吸湿発熱性繊維を 2 0 w t %以上含有する。十分な発熱量を得るためには、吸湿発熱性繊維を 2 0〜 9 0 w t %含有することが好ましい。吸湿発熱性繊維は、繊維の種類によって好ましい含有量が異なる。例えば、本発明において、吸湿発熱性繊維として、再生セルロース（吸湿発熱量 l S j Z g ) を用いた場合、紡績糸中の割合は 3 0〜 6 0 w t %が好ましく、より好ましくは 4 0〜 5 0 w t %である。また、再生セルロースをメタクリル酸で処理した繊維（吸湿発熱量は 3 2 J / g ) を用いた場合、紡績糸中の割合は 2 0〜 6 0 w t %が好ましい。

優れた総合保温性能を得るためには、紡績糸の形態とすることが重要である。紡績糸の形態とすることによって、紡績糸を構成する繊維間に多数の空隙が形成され、疎水性合成繊維の特性と吸湿発熱性繊維の特性とが相俟って、本発明の紡績糸を用いた繊維製品の総合保温性能が、一層大きく向上する。

本発明の紡績糸においては、前記の疎水性合成繊維及び吸湿発熱性繊維以外に、他の繊維を 5 0 w t %未満の範囲で用いることができる。他の繊維としては、特に制限がなく、繊維製品等に用いられる各種の繊維を用いることができる。本発明の紡績糸の吸湿発熱量は、 4. 8 J Zg以上が好ましく、このような紡績糸を用いた衣料は、 8. 1 W/m² ' °C以下という優れた総合保温性能を発揮することができる。

本発明においては、単糸繊度が細い疎水性合成繊維と細い吸湿発熱性繊維を混紡するため、通常の混紡方法では開繊不良によるネップ等の糸欠点が多発しやすく、実用に耐えないものとなる.という問題がある。本発明者等は、このような問題を解決し、ネップ等の欠点を防ぐ好適な紡績条件を見出すことにより本発明の紡績糸を得ることができた。

本発明における好適な紡績条件について、以下に記す。

( 1 ) カードエ程の湿度管理：湿度は 6 0〜 7 0 % R Hが好ましい。疎水性繊維の紡績においては、静電気を防ぐ目的から湿度が 7 5 % R H以上の高湿度条件が好ましい。一方、吸湿発熱性繊維の紡績においては、開繊性を向上させるため湿度は低い方が良く、 5 0 % R H以下であることが好ましい。本発明の紡績糸においては、驚くべきことに、 6 5 ± 5 %R Hの狭い範囲で湿度をコントロールすることが最適であることを、本発明者等は見出した。 7 0 %R Hを超えると、カードの針間に繊維が落ち込み、開繊不良による糸欠点が発生しやすい。また、 6 0 % R H未満では静電気が発生しやすい

( 2 ) カードスライバーの紡出量の管理：カードスライバーの紡出量は、疎水性合成繊維の紡績においては一般に 5 g /m程度であるが、本発明においては 3. 0〜 4. 0 g / mにすることが好ましレ、。

( 3 ) 連条工程：ダブリング連条、例えば 3段連条が好ましい。

( 4 ) 精紡工程：紡出状態を見ながら、フロントローラ間の荷重を通常の綿紡条件（約 1 1 8〜 1 4 7 NZ 2錘）より重め（約 1 5 Υ Ι δ Ζ ΝΖ Ζ錘）に設定することが好ましい。

紡績糸における糸欠点数は、以下の方法で測定される。

クラシマット II ( Z E L LWE G E R U S T E R社製）でネップ部分の長さと太さを測定する。長さを 4水準（A〜D) 、太さを 4水準（ 1〜 4 ) とした計 1 6水準のうち、 1 0水準（A 4、 B 3 、 B 4、 C 2、 C 3、 C 4、 D l、 D 2、 D 3、 D 4 ) を糸欠点とする。糸欠点数は 3 0個/ 1 0万 m以下であることが好ましく、より好ましくは 1 5個/ 0万 m以下、さらに好ましくは 1.0個 / 1 0万 m以下、最も好ましくは 5個/ / 1 0万 m以下である。

本発明の紡績糸は、特定の疎水性合成繊維と吸湿発熱性繊維が複合されているものであるが、その複合形態は限定されるものではなく、例えば、ステーブル状繊維をいわゆるカード段階で混繊した混紡糸、ステーブル状繊維とステーブル状繊維による芯鞘糸、ステープル状繊維とフィラメント状繊維による芯鞘糸、ステーブル状繊維の周囲にフィラメント状繊維が卷きつくようにした、いわゆるサイ口フィル糸等が挙げられる。撚り係数は、低い方が繊維間の空隙率が高くなり、総合保温性能を高めるために好ましい。また、単糸、双糸、 3本撚り糸等であってもよい。紡績糸を追撚したものであつてもよい。

本発明の紡績糸は、織編物及び繊維製品に用いることができる。例えば、衣料、毛布、スカーフ、マフラ一、帽子、手袋、靴下、座布団等に使用することにより、保温性に優れた製品が得られる。また、本発明の紡績糸を、布帛及び縫製品の一部に用いてもよい。発明を実施するための最良の形態

以下、具体例に基づいて本発明をさらに説明するが、本発明はこれらに限られるものではない。なお、測定方法、評価方法等は下記の通りである。

( 1 ) 繊維及び紡績糸の吸湿発熱量

試料を、 9 0 °Cの乾燥機中に 3時間静置して乾燥する。乾燥された試料の質量を W。（ g ) とする。

次いで、十分に乾燥させた試料を用い、示差走査熱量計（D S C ) を用いて試料室に窒素ガス（ 2 0 °C、 0 % R H ) を流し、試料を熱的平衡状態にした後、 2 0 °C、相対湿度 A ( % R H ) (但し、 A 〉 1 0 ) の窒素ガスを流し、発熱開始から熱的平衡に達するまでの総発熱量 Q ( J ) を測定する。

( a ) 2 0 °C、相対湿度 A ( % R H ) における試料の水分率 H_A (%) を求める。

H _A (%) = { (W_A _W。） /W₀ } x 1 0 0

伹し、 W_A ( g ) は、 9 0 °Cで 3時間乾燥された試料を、 2 0 °C 、相対湿度 A ( % R H ) の恒温恒湿槽に 2 4時間以上静置後、測定した試料の質量である。

( b ) 2 0 °C、相対湿度 4 0 % R Hにおける試料の水分率 H₄₀ ( %) を求める。

H₄₀ (%) = { (W₄₀ -W_o ) /W。 } x 1 0 0

伹し、 W₄。 ( g ) は、 9 0 °Cで 3時間乾燥された試料を、 2 0 °C 、相対湿度 4 0 %R Hの恒温恒湿槽に 2 4時間以上静置後、測定した試料の質量である。

( c ) 2 0 °C、相対湿度 9 0 % R Hにおける試料の水分率 H₉₀ ( %) を求める。

H₉₀ (%) = { (W₉₀— W。） /W。 } X 1 0 0

但し、 W₉₀ ( g ) は、 9 0 °Cで 3時間乾燥された試料を、 2 0 °C 、相対湿度 9 0 % R Hの恒温恒湿槽に 2 4時間以上静置後、測定した試料の質量である。以上の測定値より、吸湿発熱量は下記式にて求められる。

吸湿発熱量（J/g) = Q X (H₉₀ -H₄₀) / (W₀ XH_A )

( 2 ) 総合保温性能

下記のようにして試料を調整する。

紡績糸を用い、丸編機（ 2 0 G 2 1インチ径：福原精機（株）製 ) によりフライス編地を作成し、ゥインス染色機にて、界面活性剤 (スコアロール（登録商標）：花王（株）製） 2 g Z l を入れて 9 7 °Cで 3 0分間ボイル処理後、充分に水洗する。これを遠心脱水機で 1分間脱水し、しわを手でのばした後、乾燥機に入る大きさに裁断し、 6 0 °Cの乾燥機内で平干し状態で乾燥させる。得られた編地を 1 5 c m角に裁断し、試料とする。

試料を、 2 2 °C、 5 2 % R Hの環境試験室内に 1昼夜静置後、下記の方法で総合保温性能を測定する。

2 2 °C、 5 2 %RHに設定した恒温恒湿装置内で、試料を 3 2 °C の一定温を保つ熱板（サーモラボ II (登録商標）：カトーテック（株）製）の上にのせ、 1 5分間静置する。この時、試料には 1 5 c mZ s e c の整流された空気を真上より流し、一方向に排出させておく。続いて、恒温恒湿装置内の環境を 1 5分間で 2 2 °C、 9 0 % RHまで変化させ、その後、 1 5分間静置する。

湿度を変化させ始めた時点から 3 0分間にわたり、試料をのせた熱板の温度を 3 2 °Cに保つのに必要な電力を計測し、 1分あたりの平均値をもって、保温性能を表す。単位は WZm ² ' °Cである。この数値が小さいほど、保温性能が優れている。

〔実施例 1〕

疎水性合成繊維として、単繊維繊度 1 . 0 d t e X、繊維長 5 1 mmの抗ピリング性アクリル繊維（力シミロン（登録商標）：旭化成（株）製）を、吸湿発熱性繊維として、単繊維繊度 1 . 4 d t e x、繊維長 5 1 mm、吸湿発熱量 1 6 J / gの銅アンモニアレーョン（ベンベルグ（登録商標）：旭化成（株）製）を用いて、前者 6 0 w t %、後者 4 0 w t %の割合で、下記の条件により混紡して、 1 / 6 4 N mの紡績糸を得た。得られた紡績糸は、吸湿発熱量が 7 . 2 J / gであった。

(紡績条件）

カード雰囲気を 2 5 °C、 6 5 %R Hに管理し、綿紡における条件よりもカード機への原綿供給量およびカード回転数を減じることで、紡出スライバー量を 3. 5 gZmに管理した。また、連条時は複数のォ一トレぺラーで管理して、粗紡工程へのネップの混入をできるだけ事前防止し、 3連連条を実施した。また、精紡工程において、フロントローラ間の荷重を約 1 5 7〜 1 6 7 N/ 2錘とした。

〔実施例 2〕

疎水性合成繊維として、単繊維繊度 1 . 0 d t e X、繊維長 5 1 mmのアクリル繊維（力シミロン（登録商標）：旭化成（株）製）と単繊維繊度 0. 9 d t e X、繊維長 5 l m mの嵩高アタリル繊維 (力シミロン（登録商標）：旭化成（株）製）を、吸湿発熱性繊維として、単繊維繊度 1 . 4 d t e X、繊維長 5 1 m m、吸湿発熱量 1 6 j Z gの銅アンモニアレーヨン（ベンベルグ（登録商標）：旭化成（株）製）を用いて、前者 2 5 w t %、中者 3 5 w t %、後者 4 0 w t %の割合で、実施例 1 と同様に混紡して、 1 6 4 N mの紡績糸を得た。得られた紡績糸は、吸湿発熱量が 7. 2 J Z gであつた。

〔実施例 3〕

疎水性合成繊維として、単繊維繊度 1 . 0 d t e X、繊維長 5 1 mmの抗ピリング性ァクリル繊維（力シミロン（登録商標）：旭化成（株）製）を、吸湿発熱性繊維として、吸湿発熱量 1 6 J Z g、 5 6 d t e x 3 0 フィラメントの銅アンモニアレーヨン（ベンベルグ（登録商標）：旭化成（株）製）を用いて、前者 7 1 w t %、後者 2 9 w t %の割合で、サイロフィル法により、 l / 6 4 Nmの紡績糸を得た。このとき、アタリル繊維のカード、連条は実施例 1 と同様に行った。得られた紡績糸は、吸湿発熱量が 5. 6 J / gであつた。

〔実施例 4〕

疎水性合成繊維として、単繊維繊度 1 . 0 d t e X、繊維長 5 1 mmの抗ピリング性アクリル繊維（力シミロン（登録商標）：旭化成（株）製）を、吸湿発熱性繊維として、単繊維繊度 1 . 7 d t e x、繊維長 5 1 mmの銅アンモニアレーヨン（ベンベルグ（登録商標）：旭化成（株）製）をメタクリル酸で処理した繊維（吸湿発熱量 3 2 j Z g ) を用いて、前者 8 0 w t %、後者 2 0 w t %の割合で実施例 1 と同様に混紡して、 1 / 6 4 Nmの紡績糸を得た。得られた紡績糸は、吸湿発熱量が 7. 5 J Zgであった。

〔実施例 5〕

疎水性合成繊維として、単繊維繊度 1 . 5 d t e X、繊維長 5 1 mmの抗ピリング性アクリル繊維（力シミロン（登録商標）、旭化成（株）製）を、吸湿発熱性繊維として、単繊維繊度 1 . 4 d t e x、繊維長 5 1 mm、吸湿発熱量 1 6 J Zgの銅アンモニアレーョン（ベンベルグ（登録商標）、旭化成（株）製）を用いて、前者 6 0 w t %、後者 4 0 w t %の割合で実施例 1 と同様に混紡して、 1 6 4 Nmの紡績糸を得た。得られた紡績糸は、吸湿発熱量が 7. 2 J ノ gであった。

〔実施例 6〕

疎水性合成繊維として、単繊維繊度 1 . 4 d t e X、繊維長 3 8 mmの W型断面ポリエステル繊維（テクノファイン（登録商標）、旭化成（株）製）を、吸湿発熱性繊維として、単繊維繊度 1 . 4 d t e x、繊維長 3 8 mm、吸湿発熱量 1 6 J / gの銅アンモニアレ一ヨン（ベンベルグ（登録商標）、旭化成（株）製）を用いて、前者 6 0 w t %、後者 4 0 w t %の割合で実施例 1 と同様に混紡して、 1 / 6 4 Nmの紡績糸を得た。得られた紡績糸は、吸湿発熱量が 6. 8 J Z gであった。

〔実施例 7〕

疎水性合成繊維として、単繊維繊度 1 . 0 d t e X、繊維長 5 1 mmの抗ピリング性アクリル繊維（力シミロン（登録商標）、旭化成（株）製）を、吸湿発熱性繊維として、単繊維繊度 2. 0 d t e x、繊維長 5 1 mm、吸湿発熱量 1 6 J / gのビスコースレーヨン繊維を用いて、前者 6 0 w t %、後者 4 0 w t %の割合で実施例 1 と同様に混紡して、 1 / 6 4 Nmの紡績糸を得た。得られた紡績糸は、吸湿発熱量が 7. 1 J / gであった。

〔比較例 1〕

疎水性合成繊維として、単繊維繊度 1 • 7 d t e X 、繊維長 5 1 m mのァクリル繊維（力シミ口ン（登録商標）：旭化成 (株）製）を、吸湿発熱性繊維として、単繊維繊度 1 ， 4 d t e X 、繊維長 5

1 mm, 吸湿発熱量 1 6 J gの銅ァンモ二アレーョン (ベンべノレグ（登録商標）：旭化成（株 ) 製）を用いて、前者 6 0 w t %、後者 4 0 w t %の割合で実施例 1 と同様に混紡して、 1 / 6 4 N mの紡績糸を得た。得られた紡績糸は、吸湿発熱量が 7. 2 J Z gであつた。

〔比較例 2〕

単繊維繊度 1 . 4 d t e X、繊維長 5 1 mm、吸湿発熱量 1 6 J gの銅アンモニアレーヨン（ベンベルグ（登録商標）：旭化成（株）製）を実施例 1 と同様の条件で紡績し、綿番 4 0 一の紡績糸を得た。

〔比較例 3 ]

単繊維繊度 1 , 7 d t e x、繊維長 5 1 mmの銅アンモニアレーヨン（ベンベルグ（登録商標）：旭化成（株）製）をメタクリル酸で処理した繊維（吸湿発熱量 3 2. 0 J / g ) を実施例 1 と同様の条件で紡績し、綿番 4 0ノーの紡績糸を得た。

〔比較例 4〕

単繊維繊度 1 . 0 d t e X、繊維長 5 1 mm、吸湿発熱量 1 . 4 J / gの抗ピリング性ァクリル繊維（力シミロン（登録商標）：旭化成（株）製）を実施例 1 と同様の条件で紡績し、 1 Z 6 4 Nmの紡績糸を得た。

実施例 1〜 7及び比較例 1〜 4の紡績糸の構成、ネップ等の欠点数及び総合保温性能を測定した結果を表 1 に示す。

表 1

(注）キュブラ：銅アンモニアレ一ヨン

MAセノレ口一ス：メタクリル酸処理セルロース

表 1から明らかなように、実施例 1〜 7の編地は、総合保温性能が 7. 2〜 8. 1 W/m ² ' °Cであるのに対し、比較例 1〜 4の編地は、総合保温性能が 8. 4〜 1 0. 2 W/m ² · °Cであり、本発明の紡績糸を用いた編地は、保温性能（体温を維持する機能）が優れていることが判る。

総合保温性能の値で約 0. 2 W/"m² · °C以上の差があると、着用した時に感覚的に保温性能の差を感じるものであるから、実施例 1〜 7の紡績糸を用いた衣料は、着用感覚としても比較例 1〜 4の紡績糸を用いた衣料よりも暖かく感じる。産業上の利用の可能性

本発明の紡績糸は、吸湿発熱性能及び人体からの熱の逃散阻止性能（即ち、総合保温性能）が共に優れ、長時間に亘つての保温性能に優れた衣料用素材である。

Claims

1 . 下記（ 1 ) 及び（ 2 ) を含む紡績糸。

( 1 ) 単糸繊度が 0 . ：! 〜 1 . 6 d t e Xの疎水性合成繊維を 1 0 w t %以上、

( 2 ) 環境を、温度 2 0 °C、相対湿度 4 0 % R Hから、温度 2 0 請

°C、相対湿度 9 0 % R Hに変化させた時の吸湿発熱量が 1 5 J / g 以上である吸湿発熱性繊維を 2 0 w t %以上。

2 . 糸欠点数が 3 0個 Z 1 0万の m以下である請求項 1記載の紡績糸。

3 . 疎水性合成繊維がポリアクリル繊維囲である請求項 1 または 2 記載の紡績糸。

4 . 請求項 1 〜 3のいずれかに記載の紡績糸を用いた織編物。

5 . 請求項 1 〜 3のいずれかに記載の紡績糸を用いた繊維製品。