TWI247829B - Conjugate fiber and method for production thereof - Google Patents

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1247829 (1) 玖、發明說明 發明所屬之技術領域 本發明係有關以直接紡紗延伸法所得之聚對苯二甲酸 丙二酯系複合纖維，其中均染性與易染性優越，而適於高 速假捻加工之聚對苯二甲酸丙二酯系複合纖維，以及工業 上安定製造該複合纖維之製造方法。 先前技術 近年來，就穿著感而言，對編織物亦有強烈期望賦與 伸張性能之彈性編織物。 爲滿足該期望，例如大多使用將聚氨酯系纖維混纖而 賦予伸張性之編織物。 但是，由於聚氨酯系纖維難以使用聚酯系染料染色， 因而有染色步驟繁雜、經長期間使用會脆化而性能低下等 問題。 爲迴避上述缺點而硏討利用聚酯系纖維之捲縮紗替代 聚氨酯系纖維。 作爲捲縮紗者，有多種提案提及將2種聚合物以並列 型或偏心鞘芯型進行複合，並於熱處理後表現捲縮之潛在 捲縮纖維。特別是著眼於聚對苯二甲酸丙二酯（下文簡稱 爲 PTT，polytrimethylene terephthalate)伸長回復性之潛 在捲縮纖維。 有關PTT系潛在捲縮纖維之先前文獻有例如日本特 公昭43-19108號公報、特開2000-23 9927號公報、特開 (2) 1247829 2000- 25 69 1 8號公報、特開 200卜5 5 63 4號公報、特開 200 1 - 1 3 1 8 3 7號公報、歐洲專利（EP) 1 05 93 72號公報、 美國專利（US) 63 06499號說明書、特開200卜40 5 3 7號 公報、特開2002-61031號公報、特開2002-54029號公報 等。 此等先前文獻揭示至少一種成分係使用PTT，或2種 成分中使用特性黏度不同之PTT的並列型2成分系複合 纖維，及偏心鞘芯型複合纖維（以下，包含2者而稱爲 PTT系複合纖維）。此種PTT系複合纖維其特徵爲具有 柔軟之手感與良好之捲縮表現特性。於此等先前文獻中記 載活用PTT系複合纖維之優越伸張性與伸長回復性，而 應用於各種彈性編織物或蓬鬆性編織物。 PTT系複合纖維之製造方法有紡紗步驟與延伸步驟分 2階段進行之方法，以及使其連續進行之I階段方法。 連續進行紡紗與延伸之1階段方法，一般稱爲直接紡 紗延伸法，係揭示於日本特開2 0 0 1 - 1 3 1 8 3 7號公報、特開 2001- 348734號公報、特開2002-61031號公報等。直接紡 紗延伸法’與分2階段進行紡紗-延伸之方法相較，有降 低PTT系複合纖維製造成本之優點。 直接紡紗延伸法’有關不使用PTT之複合纖維之製 造方法’週知者有日本特開平8-337916號公報、特開平 9-8 7922號公報、特開2〇〇1_28 862〇號公報等。此等文獻 中揭示於製造聚對苯二甲酸乙二酯（下文，簡稱爲PET， Polyethylene terephthalate)系複合纖維時，於第2導絲 (3) 1247829 輥與第3導絲輥間將纖維繃緊而獲得高捲縮性複合纖維之 方法。 然而，直接紡紗延伸法所得之PET系複合纖維與 PTT系複合纖維相較，其染色性低因而不適合與羊毛等天 然纖維混用，而且其伸張性特別弱因而有用途受限之缺點 〇 一方面，已知以直接紡紗延伸法所得之PTT系複合 纖維’雖可降低製造成本，但相反的，在製造時或所得之 纖維均有源自PTT之下列問題。 [PTT系複合纖維製造時之問題] (I )捲繞安定性 曰本特開200 1 - 1 3 1 83 7號公報記載以直接紡紗延伸法 製造之PTT系複合纖維，因係以提高捲縮表現爲目的而 以提高延伸紗之熱收縮應力爲佳。又，該公報中亦記載藉 由使熱收縮應力値成爲〇.25cN/dtex以上，而成爲即使在 3.5xl(T3cN/dtex之荷重下亦具有10%以上捲縮率之PTT 系複合纖維。具體而言，於其實施例11中記載具有熱收 縮應力爲0.30cN/dtex之PTT系複合纖維，亦記載該複合 纖維使用於緊捻或組織約束力大之織物時仍表現高度捲縮 然而，呈現0.25cN/dtex以上之高熱收縮應力値之 PTT系複合纖維，在其製造時有紡紗及捲繞上之困難。特 別是’將藉由直接紡紗延伸法而呈現高熱收縮應力値之 -6 - (4) 1247829 PTT系複合纖維捲繞於捲裝器上時，有下列問題產生。 以提高捲縮性爲目的，將ΡΤΤ系複合纖維之熱收縮 應力値提高時，因ΡΤΤ特有之彈性回復性高之現象，在 捲繞時ΡΤΤ系複合纖維收縮而捲裝整形不良，且不易藉 由緊捲而自捲繞機取出捲裝物。又，熱收縮應力高之ΡΤΤ 系複合纖維在捲繞中之捲裝器側面發生跳針（亦稱爲跳花 )，欲自捲裝器解舒複合纖維時容易發生斷紗。此外，爲 了以高捲繞張力進行捲繞，亦有捲裝器自動切換成功率下 降之問題。因此，呈現高熱收縮應力値之ΡΤΤ系複合纖 維之工業製造上迄今仍極爲困難。 (Π )染色品級 日本特開2001-348734號公報揭示以解決ΡΤΤ系複合 纖維捲繞時所產生之上述問題爲目的，而於第2加熱輥與 捲繞之間設置非加熱之鬆弛輥，而進行鬆弛之方法。然而 本發明人等嘗試實施之結果，判定非加熱鬆弛輥之溫度， 受到以第2加熱輥加熱之纖維所帶入熱量之影響，而上昇 至約4 0至5 0 °C。 已知由於該溫度與PTT之玻璃轉移溫度一致，因而 些微之溫度偏差即對捲繞張力或PTT系複合纖維之品質 有極大影響。而工業生產時必須以多錘製造，而由於上述 之偏差，錘間之PTT系複合纖維之染色水平亦產生偏差 (5) 1247829 [後加工時之問題] (III)高速假捻加工性 以直接紡紗延伸法所得之PTT系複合纖維，可直接 使用於編織物，此外，藉由作成假捻加工紗，即使用於布 帛等約束力高之高密度織物，亦可表現高度伸張性（參照 W002/0862 1 1 號公報等）。 於假捻加工中，爲提高生產性亦要求加工速度高速化 。於此種高速假捻加工中，將週知之PTT系複合纖維、 特開200 1 - 1 3 1 8 3 7號公報揭示之呈現高熱收縮應力之PTT 系複合纖維、或特開2002-6 1 03 1號公報揭示之蓬鬆PTT 系複合纖維以高速進行捻撚加工時，存在於PTT系複合 纖維之顯在捲縮成爲障礙，而使得與假捻加工機之導絲器 類之接觸阻力變大。因此，確知由於加工張力變動會產生 斷紗現象，且所得之假捻加工紗產生染斑。 (IV )尾紗轉移性 假捻加工時，爲使假捻加工連續進行，一般藉由尾紗 轉移而進行捲裝器交替。如特開2001-131837號公報揭示 之呈現高熱收縮應力之PTT系複合纖維，由於通常熱收 縮應力之開始（表現開始）係自約5 0 °C以下之低溫開始 ’因此該尾紗轉移甚爲困難。具體言之，已知爲了繋紗而 自捲裝器剝下之PTT系複合纖維，室溫下急速捲縮之現 象顯在化，使得紗線-紗線之打結作業困難。又，因打結 困難而易使紗線-紗線之打結處強度變弱，結果使得尾紗 (6) 1247829 轉移時斷紗現象頻頻發生。 此種假捻加工時之問題，在以加工速度約400m/分以 上之高速假捻加工時，成爲工業上生產困難之重大問題。 (V )伸張性 假捻加工紗不僅只是要求蓬鬆性，亦要求表現高度伸 張性。先前文獻「長纖加工技術手冊：上卷」（日本纖維 機械學會編：第190頁：1 976年發行）記載由一成分爲PET 而另一成分爲共聚PET所構成之複合纖維之假捻加工紗 。該先前文獻記載將ΡΕΊ7共聚PET之複合纖維進行假捻 加工而得之假捻加工紗之伸張性，係與將各成分單獨進行 假捻加工之伸張性相等並未超過。事實上前述特開平 8 -3 3 79 1 6號公報、特開平9-87922號公報、特開 200 1 -28 8620號公報揭示之PET系複合纖維並未發現可藉 由假捻加工而提高伸張性。 近年來特開 2002-327341號公報、特開 2003-55846 號公報中揭示將PTT系複合纖維之高定向未延伸紗進行 延伸假捻加工。然而依據本發明人等之硏討，該高定向未 延伸紗由於斷裂伸展度高達1 0 0 - 2 5 0 %，而由於高倍率之 延伸假捻加工2種成分間之熱收縮性係相近，因而可判斷 以此並不能獲得本發明目的之適用於高密度織物的高伸張 性假捻加工紗。 據此，殷切渴盼硏發出均染性與易染性均優越，且適 於高速假捻加工之PTT系複合纖維，以及以直接紡紗延 1247829 (7) 伸法即可安定地製造該複合纖維之方法。 發明之內容 本發明之目的係提供以直接紡紗延伸法而得之PTT 系複合纖維，其係均染性與易染性均優越，且適於高速假 捻加工之PTT系複合纖維，以及工業上以直接紡紗延伸 法安定地製造該複合纖維之方法。 又，藉由將該複合纖維進行假捻加工可獲得其高伸張 性、染色品級及易染性均優越之假捻加工紗之PTT系複 合纖維，以及其安定之製造方法。 本發明人等爲達成上述目的銳意進行檢討之結果完成 了本發明。 亦即，本發明係如下述。 1·本發明之PTT複合纖維，其特徵爲：由2種聚酯成 分以並列型或偏心鞘芯型複合之單紗系群所構成，而構成 單紗之至少一種成分爲PTT，且該纖維能滿足下列（！） 至（3 )之條件者： (1 )沸水處理前顯在捲縮之伸縮伸長率爲2 0 %以下 (2) 斷裂伸長度爲25-100%， (3) 乾熱收縮應力之極値應力値爲〇.〇〗_〇.24cN/dtex 〇 2·本發明之PTT系複合纖維，其特徵爲由2種聚酯 成分以並列型或偏心鞘芯型複合之單紗群所構成，而構成 -10- (8) 1247829 單紗之至少一種成分爲PTT，且該纖維能滿足下列（1 ) 至（4 )之條件者·· (1 )沸水處理前顯在捲縮之伸縮伸長率爲2 0 %以下 (2) 斷裂伸長度爲25-5 5%， (3) 乾熱收縮應力之極値應力値爲〇.〇l-〇.24cN/dtex ， (4) 荷重3.5 X l(T3cN/dtex下沸水處理後測定之 伸縮伸長率（CE3.5 )爲2-50%。 3. 如上述1或2項之PTT系複合纖維，其特徵爲乾 熱收縮應力之表現開始溫度爲50-80°C者。 4. 如上述1或3項之PTT系複合纖維，其特徵爲斷 裂伸長度爲45 - 1 00%者。 5. 如上述1至4項中任一項之PTT系複合纖維，其 沸水處理前顯在捲縮之伸縮伸長率爲10%以下者。 6·如上述1至5項中任一項之PTT系複合纖維，其 荷重3·5 X 1 (T3cN/dtex下沸水處理後測定之伸縮伸長率 (CE3.5 )爲 12-30%者。 7·如上述1至6項中任一項之PTT系複合纖維，其 中，複合纖維之乾熱收縮應力之極値應力値爲 0.05-0.24cN/dtex，斷裂伸長度爲3 0-5 5 %者。 8.如上述1至6項中任一項之PTT系複合纖維，其 中，複合纖維之乾熱收縮應力之極値應力値爲0 . 〇 2 - 0.1 5 cN/dtex 者。 -11 - (9) 1247829 9·如上述1至8項中任一項之ΡΤΤ系複合纖維，其 中，伸長-應力測定中伸長1 〇 %時之應力値，延著紗長方 向其最大與最小之差爲0.30cN/dtex以下者。 10·如上述1至9項中任一項之PTT系複合纖維， 其中，交織數爲2-50個/m者。 1 1.如上述1至10項中任一項之PTT系複合纖維， 其中，構成單紗之2種成分均爲PTT者。 12.如上述1至10項中任一項之PTT系複合纖維， 其中，構成單紗之另一成分爲聚對苯二甲酸丁二酯或PET 者。 13·如上述〗至10項中任一項之PTT系複合纖維， 其中，構成單紗之另一成分爲PET或聚對苯二甲酸丁二 酯，以動態黏彈性測定之損失正切之極値溫度Tmax爲80-9 8°C 者。 14.如上述1至1〇項中任一項之PTT系複合纖維， 其中，構成單紗之另一成分爲PET，以動態黏彈性測定之 損失正切之極値溫度Tmax之半寬値爲25 -5 0 °C者。 15·如上述1至14項中任一項之PTT系複合纖維， 係以直接紡紗延伸法製造，而捲成捲裝形狀者。 16· PTT系複合纖維之製造方法，其特徵係於將2種 聚酯成分以並列型或偏心鞘芯型貼合而成之單紗系群所構 成，而構成單紗之至少一種成分爲PTT之複合纖維，以 直接紡紗延伸法製造時，冷卻固化後，不會發生暫時捲繞 現象，並至少使用3個加熱輥進行延伸及熱處理，且能滿 -12- 1247829 do) 足下列（A )至（C )之要件者： (A) 以1 5 00-3 0 00m/分之紡紗速度將特性黏度差爲 0.05-0.9dl/g之2種聚酯成分進行融熔紡紗， (B) 冷卻固化後，進行延伸及熱處理， (C )以4000m/分以下之捲繞速度進行捲繞。 17. 如上述16項之PTT系複合纖維之製造方法，其特 徵係將2種聚酯成分合流後，使用吐出孔徑與孔長之比爲 2以上’吐出孔與垂直方向成1 〇 _ 6 〇度傾斜之紡紗噴絲嘴 進行紡紗。 18. 如上述16或17項之PTT系複合纖維之製造方 法’其特徵係將吐出之複合纖維冷卻固化後，於距紡紗噴 絲嘴0.5-1 .5m之位置將單紗群收束者。 19·如上述16至18項中任一項之PTT系複合纖維 之製造方法，其特徵係於第1加熱輥之前或之後設置交織 裝置者。 2〇·如上述16至19項中任一項之PTT系複合纖維 之製造方法，其特徵係使第1加熱輥之張力成爲0.01-0.30 cN/dtex 者。 21·如上述16至20項中任一項之PTT系複合纖維 之製造方法，其特徵爲第1加熱輥與第2加熱輥間之延伸 倍率爲1 - 2倍者。 22·如上述丨6至21項中任一項之PTT系複合纖維 之製造方法，其特徵爲第2加熱輥與第3加熱輥間係以 0.02-0_5CN/dtex之張力進行熱處理者。 -13- (11) 1247829 2 3 •如上述16至22項中任一項之PTT系複合纖維 之製造方法’其特徵爲第2加熱輥與第3加熱輥間之鬆弛 率爲+ 1 0至一 1 0 %。 24_如上述1 6至23項中任一項之ΡΤΤ系複合纖維 之製造方法’其特徵爲第3加熱輥之溫度爲5 0-2 00 X：者 〇 25·如上述16至24項中任一項之ΡΤΤ系複合纖維 之製造方法’其特徵爲第3加熱輥之溫度爲9 0-2 0 0。(：者 〇 26·如上述16至25項中任一項之PTT系複合纖維 之製造方法，其特徵爲捲繞速度爲2 000-3 800m/分者。 下文詳細說明本發明 本發明之PTT複合纖維係2種聚酯成分以並列型或 偏心鞘芯型複合之單紗群所構成，而構成單紗之至少一種 成分爲PTT者。亦即，係以ρττ與其他聚酯纖維之組合 ’或PTT間之組合作爲對象。 於本發明中，至少一種成分之PTT係PTT均聚物，

或較好爲含1 0莫耳％以下其他酯之重複單位的共聚P TT 〇 上述共聚成分可例舉如下列者。 酸性成分爲以間苯二甲酸或5 -磺基間苯二甲酸鈉爲 代表之芳族二羧酸，以己二酸或衣康酸爲代表之脂族二羧 酸等。二醇成分爲乙二醇、丁二醇、聚乙二醇等，以及羥 基苯甲酸等羥基羧酸，亦可爲此等之多種共聚者。 -14- (12) 1247829 構成PTT複合纖維之單紗的另一聚酯成分，除PTT 之外尙可使用例如PET、聚對苯二甲酸丁二酯（下文簡稱 爲 PBT，polybutyleneterephthalate)或此等與第 3 成分共 聚之物。 第3成分之例可舉如下列者。 酸性成分爲以間苯二甲酸或5 -磺基間苯二甲酸鈉爲 代表之芳族二羧酸，以己二酸或衣康酸爲代表之脂族二羧 酸等。二醇成分爲乙二醇、丁二醇、聚乙二醇等，以及羥 基苯甲酸等羥基羧酸，亦可爲此等之多種共聚者。 於本發明中，PTT複合纖維之平均特性黏度以0. Τ-ΐ.2dl/g 之範圍 爲佳， 0.8-1.2dl/g 更佳。 特性黏度爲上述範圍時，所得複合纖維之強度足夠充 分，而可獲得機械強度高之布帛，因而可使用於要求強度 之運動用途等，而且於製造複合纖維之階段不會斷紗而可 安定的製造。 本發明所使用之PTT聚合物之製造方法，可使用週 知之方法，例如僅以融熔聚合使成爲相當於一定特性黏度 之聚合度之1階段法，或以融熔聚合使聚合度提高至相當 於一定特性黏度之聚合度，繼之以固相聚合使聚合度提高 至相當於規定特性黏度之聚合度之2階段法等。以使用後 者組合固相聚合之2階段法，因其目的係減少環狀二聚物 之含有率而較佳。以1階段法使聚合度達到規定之特性黏 度時，在供應至紡紗前宜以萃取處理等方法減少環狀二聚 物之量。 -15- (13) 1247829 環狀二聚物之含有率過多時，對纖維有不良影響’因 而本發明所使用之PTT聚合物以對苯二甲酸丙二醋環狀 二聚物之含有率爲2.5重量％以下爲佳，1·1重量％以下更 佳，1 · 〇重量％以下最佳。環狀二聚物之含有率越小越好 ，以零爲最佳。 於本發明中，構成單紗之2種聚醋成分以2成分均爲 ΡΤΤ更佳。若2成分均爲ΡΤΤ則可表現優越之伸張回復 性。又，2成分均爲ΡΤΤ時，以降低複合纖維中環狀二聚 物之含有率爲目的，以使用對苯二甲酸丙二酯環狀二聚物 之含有率均爲2.5重量。/〇以下之ΡΤΤ爲宜。 只要複合纖維中所含環狀二聚物之含有率爲2·5重量 %以下，則可避免假捻加工時加熱器出口之導紗器類上析 出環狀二聚物，且有減少假捻加工時斷紗之優點。複合纖 維中所含環狀二聚物之含有率以2 · 5重量％以下爲佳，以 2.2重量％以下更佳。 又，以2成分之特性黏度差爲0.05-0.9dl/g，且平均 特性黏度爲〇.8“.2dl/g更佳。 本發明中，於特性黏度不同之2種聚酯之單紗截面， 其配合比例以高黏度成分與低黏度成分之比例爲40/60至 7 0/3 0爲佳，4 5/5 5至65 /3 5更佳。高黏度成分與低黏度成 分之比例爲上述範圍時，紗之強度達2.5 cN/dtex以上，而 獲得具充分撕裂強度之布帛，且獲得高度捲縮性能。 於本發明中，由將2種聚酯成分以並列型貼合而得之 單紗所構成之複合纖維，其單絲截面之接合介面曲率！·（ •16- (14) 1247829 // m )以小於1 0 dG ·5爲佳，以4 - 9 dG.5更佳，又，d表示單 紗之纖度（d t e x )。 本發明之P TT系複合纖維，其沸水處理前顯在化捲 縮之伸縮伸長率爲2 0 °/〇以下。沸水處理前顯在捲縮之伸縮 伸長率若超過20%，則由於假捻加工時與假捻加工導絲器 類之接觸阻力，使得張力變動大而發生染斑，尾紗轉移時 產生斷紗或起毛現象，而難以安定的進行工業假捻加工。 顯在捲縮較小者假捻加工良好。沸水處理前顯在捲縮之伸 縮伸長率以0 - 1 0 %爲佳，1 _ 5 %更佳。 本發明之ΡΤΤ系複合纖維由於顯在捲縮小，因此使 用特理科經編等之經編時，整經時不會發生經紗彼此纏繞 之現象，而有呈現良好整經性之優點。 本發明之ΡΤΤ系複合纖維，其斷裂伸長度爲25- 1 00% 。若斷裂伸長度小於25%，則不易以工業上所必需之假捻 加工速度進行安定的加工。斷裂伸長度若超過1 〇〇%，則 假捻加工紗容易產生濃淡不勻之染斑。又，由於假捻加工 係進行1 · 8倍以上之延伸，因而假捻加工紗之伸張性降低 。斷裂伸長度以4 5 -1 0 0 %爲佳，4 6 · 8 0 %更佳，5 0 - 8 0 %最佳 〇 若不經假捻加工而直接使用本發明之ΡΤΤ系複合纖 維於編織物時，其斷裂伸長度以2 5 -5 5 %爲佳，3 0 -5 5 %更 佳。若斷裂伸長度小於2 5 %，則直接紡紗延伸時容易斷紗 ’而有難以安定紡紗延伸之傾向，又，若超過5 5 %，則斷 裂強度成爲約2cN/dtex以下，而用途受限。 -17- (15) 1247829 本發明之PTT系複合纖維，其乾熱收縮應力之極値 應力値爲 0.01-0.24cN/dtex，以 0.03-0.20cN/dtex 更佳， 0.05-0.15cN/dtex最佳。極値應力値超過〇.24cN/dtex時 ，捲於捲裝器之PTT系複合纖維，經時間會收縮而發生 緊捲之現象，由於緊捲而難以自捲繞機取出捲裝器。又， 於捲繞中因捲裝器之側面發生跳花引起假捻加工時解舒張 力之變動，而產生染斑或斷紗現象，使得安定的假捻加工 變得困難。極値應力値小於O.OlcN/dtex時，於製造PTT 系複合纖維時難以安定的捲繞。 本發明之PTT系複合纖維，其乾熱收縮應力之表現 開始溫度以5 0 - 8 0 °C爲佳，5 5 - 7 5 t更佳。乾熱收縮應力之 表現開始溫度係如第1圖所示，於乾熱收縮應力之測定圖 中拉出基線（iii ) ’乾熱收縮應力曲線開始與該基線分離 時之溫度。第1圖中，乾熱收縮應力曲線（i )係以本發 明之PTT系複合纖維爲例，乾熱收縮應力曲線（π )係以 習知纖維爲例。乾熱收縮應力之表現開始溫度爲50· 80 t 時’於假捻加工中尾紗部之纖維幾乎不收縮而容易繫紗， 尾紗轉移之成功率高，且因PTT系複合纖維係以精練步 驟或染色步驟等後加工步驟進行適度收縮，故使用ρΤΤ 系複合纖維之織物表面無開孔而表面品級優良。 本發明之PTT系複合纖維，其乾熱收縮應力之極値 溫度以140°C以上爲佳，以150-2 00 °C更佳。乾熱收縮應 力之極値溫度係指如第1圖所示，於乾熱收縮應力圖中， 應力値成爲最大時之溫度。乾熱收縮應力之極値溫度爲 -18- (16) 1247829 1 40 °c以上時，假捻加工時之斷紗情形減少。 本發明之PTT系複合纖維，於複合纖維之伸長-應 力測定中1 0%伸長時之應力値，沿著紗長度方向之最大値 與最小値之差（下文稱爲伸長1 0%時之應力値差）以 0.30cN/dtex以下爲佳，以〇.20cN/dtex以下更佳。伸長— 應力測定中1 0%伸長時之應力値，係表示因纖維之定向度 或結晶化度等微細構造而不同之値。本發明人等發現該 1 〇%伸長時之應力値偏差係與織物之染色品級密切相關， 紗長度方向之偏差小者染色均一性優越。1 〇%伸長時之應 力値差小於0.3 OcN/dtex時，織物之染色品級優良。 本發明之PTT系複合纖維，在荷重3.5x10·3 cN/dtex 下沸水處理後測定之伸縮伸長率（CE3.5 )以2-50 %爲佳。 該伸縮伸長率（CE3.5 )爲上述範圍內，則即使用於一般 織物時織物之伸張率亦大，織物表面不會產生多臂花式紋 ，因而可獲得商品價値高之織物。又，使用本發明之複合 纖維於伸張性織物時，伸縮伸長率（CE3.5 )以5 - 5 0%爲佳 ，：I 2 · 3 0 % 更佳。 本發明之ptt系複合纖維，以具有交織數爲2-5()個 /m之交織爲佳。 本發明之P T T系複合纖維供假捻加工使用時，交織 數少者因不會發生假捻加工紗未解捻等缺點而佳。此種情 況下，交織數以2-10個/爪爲佳。 直接將PTT系複合纖維供給至編織物時，交織數以 5-5 0個/m爲佳，1 0-40個/m更佳。 -19- (17) 1247829 於本發明中，構成單紗之另一成分以PTT或PBT爲 佳。構成單紗之2種成均爲PTT時，因可獲得纖維之易 染性而更佳。2種成分均爲PTT時，以動態黏彈性測定之 損失正切之極値溫度Tmax以8 0-98 °C爲佳。動態黏彈性測 定之損失正切之極値溫度Tmax係指如第2圖所示，於黏 彈性測定之曲線圖中，損失正切呈現波峰時之溫度。該波 峰溫度爲較低溫度時係意指可在較低溫度下染色，具有易 染性者。公知之PET纖維其極値溫度Tmax爲約130°C， 因而可印證本發明之PTT系複合纖維係具有良好之易染 性。 構成單紗之另一成分爲PET時，以動態黏彈性測定 之損失正切之半寬値t ( °C )爲2 5-50 °C較佳，25-4(TC更 佳。動態黏彈性測定之損失正切之半寬値係指如第2圖所 示，於極値溫度Tm ax作一垂直線，該垂直線h與基線L 交點之W2高度[(1/2) h]處低溫側之溫度寬t (艺）。該 半寬値大者意指染料吸收量多。 本發明之P T T系複合纖維，纖度變動値u %測定係通 過紗長2 0 0 0 m測定時，紗長2 0 - 6 0 m週期斑之纖度變動係 數（CV値）以〇·5以下爲佳，〇·4以下更佳。紗長20· 6 0 m週期斑係於使用特性黏度0 · 8以上之P T T作爲複合纖 維之一成分時’其特徵性產生之纖度變動之週期性斑。該 週期性纖度斑係當P T T系複合纖維不施予捻撚而使用於 織物之緯紗時’發生帶狀染斑缺點之原因。纖度變動係數 (CV値）越小織物之品級越佳。 -20- (18) 1247829 本發明之PTT系複合纖維，以捲成捲裝器形狀爲佳 。藉由捲成捲裝器形狀，在高速假捻加工時自捲裝器解舒 ΡΤΤ系複合纖維時之解舒張力變動少因而甚佳。捲裝器之 捲重量一般採用〇.5-20kg，而以Ι-lOkg爲佳。 此外，捲繞於捲裝器之本發明PTT系複合纖維，因 並無捲裝時跳花等缺點而具有優良之解舒性。 本發明PTT系複合纖維之纖度或單紗纖度並無特別 限定，多紗纖維以使用纖度20-300dtex爲佳，單紗纖度 以0.5-20dtex爲佳。單紗纖維以使用纖度50-2000dtex爲 佳。當然，本發明之PTT系複合纖維亦可切斷成爲短纖 維使用。例如亦可切成5 -2 00 mm作爲短纖維使用。本發 明之PTT系複合纖維因顯在捲縮小，因而短纖維能發揮 良好之導絲輥通過性亦爲本發明之特徵。 又，單紗之截面形狀並無特殊限定可爲圓形、Y字型 或W字型之不同型截面，亦可爲中空截面形狀等。 本發明之PTT系複合纖維在不損及本發明效果之範 圍內，亦可含有氧化鈦等消光劑 '熱安定劑、抗氧化劑、 制電劑、紫外線吸收劑、抗菌劑、各種顏料等添加劑，或 亦可藉共聚而包含其中。消光劑等添加劑可含於PTT成 分或另一聚酯成分之任一成分內，或亦可含於2種成分中 〇 繼之，說明本發明之製造方法。 本發明之特徵爲，由2種聚酯成分係以並列型或偏心 鞘芯型複合之單紗系群所構成之PTT系複合纖維，而構 -21 - (19) 1247829 成該單紗之至少一種成分爲ρττ者，係以直接紡紗法製 造。 於本發明之製造方法中，甚爲重要的是經冷卻固化後 ，不經暫時捲繞，而係至少使用3個加熱輥進行延伸及熱 處理。藉由至少使用3個加熱輥進行延伸及熱處理，可使 沸水處理前顯在捲縮之伸縮伸長率成爲20%以下。特別是 如後述般嚴密選擇第2加熱輥與第3加熱輥間之熱處理張 力以及第3加熱輕之溫度而控制顯在捲縮甚爲重要。 於本發明之製造方法係將特性黏度差爲0.05-0.9dl/g 之2種聚酯成分融熔紡紗。若特性黏度差小於0.05，則作 成假捻加工紗時無法獲得充分之伸張性。又，荷重3.5 X 10_3cN/dtex下沸水處理後測定之伸縮伸長率（CE3.5)低 於2%。另一方面若特性黏度差超過0.9dl/g，則即使變更 紡紗口之設計或吐出條件，亦無法充分消除吐出時之紗彎 曲或吐出口污染之現象，PTT系複合纖維之纖度變動値 U%之週期斑變大而損及染色均一性。較佳之特性黏度差 爲0.1-0.6dl/g。2種成分均爲PTT時，特性黏度差以0.1-0.4dl/g 爲佳。 本發明之製造方法係以1 5 00-3 000m/分之紡紗速度進 行紡紗、延伸後進行熱處理。紡紗速度小於1 500m/分， 則PTT系複合纖維或隨後之假捻加工紗會發生濃淡不勻 之染斑。紡紗速度超過3 0 0 0 m /分，則延伸後之ρ τ T系複 合纖維之斷裂強度成爲約2cN/dtex以下，而使用於要求 強度之運動用途等即受限制。又，荷重3.5 X l〇-3cN/dtex -22- (20) 1247829 下沸水處理後測定之伸縮伸長率（CE3.5 )低於2%。較佳 之紡紗速度爲1 600-25 00m/分。 本發明之製造方法中甚爲重要者係至少使用3個加熱 輥將紡紗後之複合纖維進行延伸及熱處理，並以4 0 0 0 m / 分以下之捲繞速度進行捲繞。若捲繞速度超過4000m/分 ，則於捲裝器發生跳花，不僅捲繞後之捲裝物經時間收縮 而捲繞困難，且因緊捲引起假捻加工時之張力變動而損及 假捻加工絲之染色均一性。又，複合纖維之定向度變高， 乾熱收縮應力之極値應力値超過〇.24cN/dtex。捲繞速度 以 2000-3 800m/分爲佳，2200-3400m/分更佳。 當然，在實驗室而非工業上以小於〇.5kg捲裝之捲重 量捲繞時，捲繞時上述之各種問題不會顯在化。此種捲繞 亦可採用4000-7000m/分之捲繞速度。 本發明之製造方法中，除使用第3圖所示之紡紗噴絲 頭外，亦可使用公知具有2軸擠壓機之複合紡紗用設備。 第3圖爲適於本發明製造之紡紗噴絲頭之槪略圖。於 第3圖中，（a )爲分配板、（b )爲紡紗噴絲頭。2種聚 酯成分A、B係分別由（a )分配板供應至（b )紡紗噴絲 頭。 二者於紡紗噴絲頭（b )合流後自對垂直方向具有（9 度傾斜之吐出孔吐出。吐出孔之孔徑以D表示，孔長以L 表示。 本發明中，該吐出孔徑D與孔長L之比（L/D )以2 以上爲佳。吐出孔徑D與孔長L之比大於2時，組成或 -23- (21) 1247829 特性黏度不同之2種聚酯合流後’自吐出孔吐出之際不會 產生因聚合物融熔黏度差引起之搖動’而可獲得聚合物之 接合狀態安定且染色性均勻之複合纖維。吐出孔徑與孔長 之比以大者爲佳，就孔製作之容易度而言以2-8爲佳， 2.5 - 5更佳。 本發明所使用紡紗噴絲頭之吐出孔以對垂直方向具有 0 =10-60度傾斜者爲佳。對吐出孔垂直方向之傾斜角係 指第3圖中之0 (度）。對垂直方向之孔其傾斜係爲了在 2種組成或特性黏度不同之聚酯吐出之際，消除因融熔黏 度差引起之紗彎曲係甚爲重要之要件。吐出孔不具傾斜度 時，例如PTT間之組合，當特性黏度差擴大時，吐出後 之長纖往特性黏度高之方向彎曲，發生所謂垂飾現象而難 以安定的紡紗。 第3圖中，以將特性黏度高之PTT聚合物供應至A 側，將特性黏度低之另一聚酯或P TT聚合物供應至B側 而進行吐絲爲佳。例如，PTT聚合物間之特性黏度差大於 〇 · 1以上時，爲消除垂飾現象而進行安定的紡紗，以吐出 孔對垂直方向至少具有1 0度以上傾斜者爲佳。特性黏度 差更大時，傾斜角度以更大者爲佳。然而傾斜角度若超過 6 〇度則吐出部成橢圓形而難以安定的進行紡紗。又製作 此種孔亦變得困難。傾斜角度以1 5 - 4 5度爲佳，2 0 - 3 5度 更佳。 該傾斜角度係吐出孔之孔徑與孔長之比大於2之組合 時’可更有效發揮本發明之效果，藉由將傾斜角度調整於 -24- (22) 1247829 上述範圍可獲得恆常吐出之效果。 第4圖係示本發明之製造方法中所用之複合紡紗設備 之一例之槪略圖。 首先，以乾燥機1將成分之一的PTT九粒乾燥至冰 分率爲20ppm以下後，供應至溫度設定爲25 0-280 °C之擠 壓機2並熔融之。同樣的，將另一成分以乾燥機3乾燥後 供應至擠壓機4並熔融之。將熔融之2成分分別經輸送帶 5及6送液至溫度設定爲2 5 0 · 2 8 5 °C之噴絲頭7，並以紡 絲泵各別計量。繼之，2種成分於裝設於紡紗組件8中具 有多個孔洞之紡紗噴絲嘴9處合流，貼合成並列型後，擠 壓至複絲1 〇之紡紗盒內。擠壓機與噴絲頭之溫度係依據 2成分（PTT九粒等）之特性黏度或形狀而於上述範圍內 選擇最適者。 擠壓至紡紗盒內之PTT複絲10經過長度50-300mm 之非送風領域1 1後，以冷卻風1 2冷卻至室溫使固化後， 以整理劑賦予裝置1 3賦予整理劑。然後，藉由規定速度 迴轉之牽引導絲輥兼延伸輥1 4 (第4圖係第1加熱輥） 加以牽引，不經暫時捲繞隨之於第2加熱輥1 5間連續延 伸後’以第3加熱輥16進行緊張熱處理後，以捲繞機作 爲規定纖度之複合纖維捲裝器17捲繞之。 上述整理劑以使用水系乳液型爲佳。水系乳液之濃度 以使用1 〇重量％以上爲佳，1 5-30重量％更佳。 就減低第1加熱輥1 4所受張力之目的而言，以將整 理劑賦予裝置1 3 (兼爲長纖收束裝置）設置於紡紗噴絲 -25- (23) 1247829 頭下方Ο · 5 -1 . 5 m處，而收束複絲爲佳。 第1加熱輥14所受之張力以0.01-0.30cN/dtex爲佳 。第1加熱輥1 4之張力若於上述範圍內則可安定的進行 延伸且PTT系複合纖維之染色均勻。 於本發明之製造方法中，以在第1加熱輥14之前或 之後設置交織裝置1 8而賦予交織爲佳。交織裝置1 8可採 用週知之經緯交織噴嘴。賦予交織時之空氣壓力以〇 · 〇 5 -0.9MPa範圍較佳。若於該範圍內，複合纖維之交織度爲 2-50個/m，而自捲裝器之解舒性良好。若超過0.9MPa之 空氣壓力則亦可能更進一步增加交織數。 本發明之製造方法係至少使用3個加熱輥。例如於第 4圖中，亦可於第1加熱輥14之前設置一對預張力輥。 本發明以於第1加熱輥1 4與第2加熱輥1 5間進行延 伸爲佳。藉由第1加熱輥14與第2加熱輥1 5之圓周速度 不同而進行延伸。延伸倍率較好爲1-2倍，更好爲1.2-2 倍。延伸倍率於上述範圍內時所得之PTT系複合纖維具 有良好之易染性。 延伸應力以 〇.：l-〇.5cN/dtex 爲佳，以 0.3-0.5cN/dtex 更佳。延伸應力係指第1加熱輥14與第2加熱輥1 5間之 纖維每單位纖度（dt ex )之張力，係藉由選擇第1加熱輥 1 4之溫度與延伸倍率而調整之。延伸應力於上述範圍內 時PTT系複合纖維之強度爲約2cN/dtex以上，而獲得具 充分機械強度之織物，且斷裂強度爲25%cN/dtex以上， 工業上可安定的進行生產。此外，乾熱收縮應力之極値應 -26- (24) 1247829 力値爲〇.24cN/dtex以下。 延伸之際以將第1加熱輥14於50°C以上90°C以下之 溫度加溫爲佳，5 5 °C以上7 0 °C以下更佳。 延伸之複合纖維以第2加熱輥1 5及第3加熱輥1 6施 予必要之熱處理。第2加熱輥1 5之溫度以採用8 0 - 1 6 0 °C 爲佳，1 0 0 - 1 4 0 °C更佳。 第2加熱輥1 5及第3加熱輥1 6間之熱處理時之張力 以 0.02-0.5cN/dtex 爲佳，0.12-0.44cN/dtex 更佳，0.12-0.3 5 cN/dtex最佳。熱處理張力於上述範圍內時，熱收縮 應力値成爲〇.24cN/dtex以下，捲裝器可安定進行捲繞， 而得良好之假捻加工性，又，伸縮伸長率（CE3.5 )爲2% 以上則可獲得充分之伸張性。 本發明之製造方法中，第2加熱輥1 5及第3加熱輥 16間之鬆驰率較好爲+ 10至—10%，更好爲+ 2至一 10% ，最好爲〇至一 6%。又，鬆弛率（％ )係以下式定義之。 鬆弛率={[(第2加熱輥之圓周速度）-(第3加熱輥 之圓周速度）]/ (第2加熱輥之圓周速度）}χ100 鬆弛率於上述範圍內時’第2加熱輥1 5及第3加熱 輥1 6複合纖維間之複合纖維之應力不會超過斷裂強度， 因而不會產生斷絲現象’而可工業上安定的製造複合纖維 ，此外荷重3·5χ 1 (T3cN/dtex下沸水處理後測定之伸縮伸 長率（CE3.5)成爲2 %以上’可獲得具充分伸張性之織物 〇 本發明之製造方法中’第3加熱輥16之溫度以50- -27 - (25) 1247829 200°C爲佳，90-200°C更佳，1 20- 1 60°C最佳。第3加熱輥 16之温度超過50 °C以上時，於第3加熱輥16上之熱定形 ’亦即鬆弛處理之效果甚爲充分，因而複合纖維之乾熱收 縮應力値成爲0.24cN/dtex以下，不會產生捲裝器之緊捲 現象’此外乾熱收縮應力之表現開始溫度成爲5 〇 t以上 ，因此可獲得良好之假捻加工性，而幾乎無染斑。第3加 熱輕16之溫度爲200 °C以下時，複合纖維之乾熱收縮應 力之表現開始溫度成爲8 0 °C以下，而可獲得伸張性良好 之編織物。又，第3加熱輥16之溫度過高時，因PTT熔 點爲約23 0°C而於輥上導致複合纖維之局部融解而產生斷 絲，難以工業上安定的製造複合纖維，若爲20(TC以下則 不會斷絲而可工業上安定的製造複合纖維。 本發明之製造方法中，以第3加熱輥16將上述之 PTT系複合纖維以上述溫度加熱所得之效果，係提昇捲裝 物之品質，亦即可消除「跳花」及提高捲裝物捲繞時之交 替成功率。將PTT系複合纖維捲繞於捲繞機時，所引起 之對應於斜紋角之張力變動不小，由於此張力變動於捲裝 器之側面會產生「跳花」現象。「跳花」之捲裝物係於自 捲裝器解舒PTT系複合纖維時成爲解舒張力異常之原因 ，於進行高速假捻加工之際會發生斷絲現象。 捲繞時張力變動之週期以下式即可容易的求得。 張力變動週期（HZ) = ( W60xtab 0 ) /H Η··捲繞機之往復衝程（m) v:捲繞速度（m/min) -28- (26) 1247829 0 :斜紋角（度） 例如，H = 0.085 (m) , v = 3000 ( ni/m in) ，0=7.0( 度）時張力變動週期成爲72( HZ)。 本發明人等確認對來自外部之應力之複合纖維之緩和 舉動可藉由動態黏彈性之測定而推定之。亦即，以與張力 變動週期大致相等之周波數測定動態黏彈性可求得損失正 切。最終輥與捲取機之間，以大於該損失正切波峰溫度附 近以上之溫度將複合纖維加熱時，張力變動之振幅減少， 結果發現捲裝器之「跳花」亦減少。該現象即使在其他合 成纖維中亦同，而若爲本發明之PTT系複合纖維時，爲 抑制捲裝物之緊捲情形，捲繞張力較好爲低者如0.02-O.lcN/dtex可更表現對跳花之抑制效果。 此外，於上述之損失正切波峰溫度附近以上之溫度將 複合纖維加熱時，張力變動之振幅減少，同時捲裝器自動 交替之瞬間，亦即自捲裝器之滿捲至空捲纖維交替瞬間之 張力變動亦緩和，而發現捲裝器捲繞時之交替成功率亦提 高。例如，PTT/PTT之重量比爲5 0/5 0之複合纖維之損失 正切之波峰溫度爲約90 °C。因此將PTT系複合纖維於第 3加熱輥以低於5 0 °C之溫度加熱時，消除「跳花」之效果 及交替成功率均降低。 本發明中，以將各加熱輥之表面粗度作成鏡面至8 S 梨皮紋加工爲宜。特別是第1加熱輥係以〇 · 8 S以下之鏡 面輥爲佳。就消除斷絲與捲繞時之「跳花」及進一步提高 交替成功率之觀點而言，第2加熱輥及第3加熱輥之表面 -29- (27) 1247829 粗度以〇. 8至8 S之梨皮紋者較鏡面爲佳。 必要時，各加熱輥亦可爲自輥入口向出口直徑漸增或 漸減之錐形輥。特別是第1加熱輥爲直徑漸增之錐形輥時 ，對PTT系複合纖維染色均一性之提昇效果大。 本發明之製造方法中，捲繞時爲使捲裝物之PTT系 複合纖維之解舒性良好爲目的，於捲裝器開始捲繞至終了 之間，對應於捲徑，於斜紋角3 -1 0度範圍進行不同捲繞 爲佳，更佳爲4度-9度。斜紋角度可藉由調整捲繞速度 及往復衝程而設定之。斜紋角度爲上述範圍時，不發生捲 崩而可正常捲繞，又，藉由調整延伸系之乾熱收縮應力及 捲繞時之冷卻可抑制捲裝物之兩邊凸起。 本發明中，以中間層之斜紋角大於內層之斜紋角者爲 佳。此處，捲裝物之內層係指自筒管起厚度約1 Omm以內 之積層部。視捲徑而以不同斜紋角捲繞較佳之例爲例如， 捲取開始時於捲裝物之內層中降低斜紋角，隨捲徑之增加 緩緩提高斜紋角，在捲裝物之中層達最高後，至外層爲止 再度縮小斜紋角，如此藉由依據捲徑而改變斜紋角進行捲 繞，可使捲裝物之凸邊與兩邊凸起二者均極小。 使用本發明之PTT系複合纖維獲得假捻加工紗之假 捻方法，並無特別限定，可例舉如釘型、摩擦型、夾錘型 、空氣假捻型等方法。加熱器可爲接觸式加熱器、非接觸 式加熱器之任一者。 假捻數（T 1 )係以下式計算之假捻數之係數K 1値爲 2 1 000-3 3 000 者較佳，25 000 ·3 2000 更佳。假捻數（T1 ) -30- (28) 1247829 之係數K1値爲上述範圍時，可獲得具有優越捲縮性與伸 張性之加工紗，且假捻步驟中之斷絲情況少。 T1 ( T/m ) =Κ1/[原紗之纖度（dtex ) ]1/2 藉由使用將本發明所得之PTT系複合纖維假捻加工 所得之假捻加工紗，而獲得無染色條花或緊紗等缺點之品 級良好與具有柔軟手感之編織物。又，該假捻加工紗，即 使在荷重狀態下之熱處理亦可具有表現高度捲縮之特性， 因而適用於布帛約束力高之織物。 將本發明之PTT系複合纖維假捻加工所得之PTT系 假捻加工紗，沸水處理後測定之伸長回復速度爲極大之 20-4〇m/秒，具有堪與斯潘德克斯彈性纖維3 0-5 0m/秒匹敵 之回復速度。由於此種特性，製成衣服時具有卓越伸張性 與快速的伸張縮回復性，亦即可提供具有優越運動跟隨性 之編織物。 使用本發明所得PTT系假捻加工紗之織物於穿著時 所感受壓力小，即使長時間穿著亦不易疲勞。又，因運動 跟隨性優越，用於作爲運動褲（西服褲）或裙子等時，具 有膝內側或臀部不易產生皺折之特長。因此作爲運動褲或 裙、制服等極具適應性。 用於織物時，可使用於以經編或緯編等爲代表之多種 織物。具體言之，於平針織物、泳衣、針織品等中極具適 應性。此等製品具有堪與斯潘德克斯彈性纖維匹敵之皮膚 感覺之運動跟隨性，爲其重大之特長。 使用本發明PTT系複合纖維所得之假捻加工紗於織 -31 - (29) 1247829 物時’可不捨撚直接使用，亦可爲提高約束性之目的而賦 予交織或捻撚。 ，賦予ί念撚時’以賦予與假捻方向相同或不同方向之捻 燃爲佳。此種情況下，捻撚係數以5 0 0 0以下爲佳。捻撚 係數k以下式表示。 捻撚數T (次/m ) =k/[捻撚加工紗之纖度（dtex )]】/2 由本發明P T T系複合纖維所得之假捻加工紗，可單 獨使用’或即使與其他纖維複合使用亦可發揮本發明之效 果。複合時，可直接使用長纖維，亦可使用短纖維。複合 之其他纖維例如可爲選自其他聚酯纖維、尼龍、丙烯酸纖 維、銅氨纖維、縲縈、醋酸酯纖維、聚氨酯彈性纖維等化 學合成纖維或棉、麻、絲、毛等天然纖維，但不限於此等 者。又，複合之其他纖維可爲長纖維，亦可爲短纖維。 又’假捻加工紗與其他纖維混纖複合作成混纖複合紗 ，係使假捻加工紗與其他纖維交織混纖、交織混纖後延伸 假捻、僅任一者假捻後交織混纖，二者分別假捻後交織混 纖，將任一者噴射捲曲加工後交織混纖、交織混纖後噴射 捲曲工，噴射捲曲混纖等種種混纖方法即可製造。依據該 方法所得之混纖複合系，以賦予交織數1 〇個/m以上爲佳 ，更佳爲15-50個/m。 本發明之PTT系複合纖維亦可不施予假捻加工而直 接供編織物使用。此種情況下本發明之PTT系複合纖維 可單獨使用，亦可與其他纖維混纖複合而使用。不施予假 捻加工而使用於編織物之優點，爲可獲得優越之易染性。 -32- (30) 1247829 又，可直接編織爲布帛，可獲得無毛球及染斑而具有良好 品級之編織物。 織物之組織可適用例如平織組織、斜紋織組織、緞紋 織組織等即該等之衍生之各種變化之組織。織物中可僅於 經紗、僅於緯紗或於經緯二方均使用本發明PTT系複合 纖維之假捻加工紗。此等織物之伸張率至少爲1 0 %，較好 爲20%以上，更好爲25%以上。只要伸張率爲20%以上， 則使用於運動衣料等時，對局部且瞬間的運動變位會瞬間 跟隨，因而有效的發揮本發明之效果。 織物之回復率以80- 1 00%爲佳，更好爲8 5 - 1 00%。 又，將織物伸長時之伸長應力小，亦爲本發明PTT 系複合纖維之特徵。例如，20%伸長時之應力若爲 1 5 0 c N / c m以下則穿著時感受壓力小而佳。2 0 %伸長時之應 力更好爲50-100cN/cm。 實施發明之方式 下文列舉實施例更詳細說明本發明。 又，測定方法及評估方法如下。 (1 )特性黏度 特性黏度[7?]係依據下式之定義求得之値。

[7? ] = 1 i m ( 7} τ — 1) /C c— 0 式中，7? r係將以純度98%以上之〇·氯酚溶劑溶解之 PTT聚合物之稀釋溶液於35 °C下之黏度，除以同一溫度 -33· (31) 1247829 下測定之上述溶劑之黏度所得値，係定義爲相對黏度者。 C爲以g/1〇 〇ml表示之聚合物濃度。 (2)顯在捲縮之伸縮伸長率（Vc) 以周長1.125m之檢尺機將紗線絞紗1〇次，於：[IS-L-1 〇 1 3規定之恆溫恆濕室內，無負荷下靜置一晝夜。繼之 於絞紗上懸掛以下所示之荷重並測定絞紗長度，由下式測 定顯在捲縮之伸縮伸長率（Vc)。 伸縮伸長率（％) =[(L2-L1) /Ll]xl〇〇 L1爲1 χ l(T3cN/dtex荷重時之絞紗長度 L2爲〇.18eN/dtex荷重時之絞紗長度 (3 )斷裂強度、斷裂伸長度、1 〇%伸長時應力値之 差 依據JIS-L-1 01 3測定。 1 〇%伸長時應力値之差係於紗長方向測定伸長一應力 1 〇〇次，而測定伸長時之應力（cN )。讀取測定値之最大 値與最小値，該差除以纖度（dtex )作爲10%伸長時應力 値之差（cN/dtex )。 (4 )乾熱收縮應力之極値應力値 使用熱應力測定裝置（KE-2 :佳麗寶工程公司製）測 定。將纖維切成約20cm長之長度，將兩端連結作成圈狀 並裝塡至測定器內。以初荷重0.05cN/dtex、升溫速度100 t /分之條件測定，將熱應力之溫度變化記錄於圖上。乾 熱收縮應力係繪於高溫域之山型曲線。由讀取之該波峰値 (cN )以下式求得之値作爲極値應力値（cN/dtex )。 -34- (32) 1247829 極値應力値={[讀取之波峰値（cN) ]/[纖度（dtex) x2]}-初荷重（cN/dtex ) (5)沸水處理後之伸縮伸長率（CE3.5) 以周長1 . 1 2 5 m之檢尺機將線絞紗1 〇次，於懸掛3 · 5 X 1 0_3cN/dtex荷重狀態下，於沸騰水中處理30分鐘。繼 之於懸掛相同荷重下直接於1 8 0 °C乾熱處理1 5分鐘。乾 熱處理後於依據JIS-L-1013規定之恆溫恆濕室內靜置一 晝夜。繼之於絞紗上懸掛以下所示之荷重並測定絞紗長度 ，由下式測定伸縮伸長率。 沸水處理後之伸縮伸長率（％) = [( L2_L1 ) /Ll]x 100 L1爲lxl(T3cN/dtex荷重時之絞紗長度 L2爲0.18cN/dtex荷重時之絞紗長度 (6 )易染性 易染性係測定染料吸盡率而評估之 將PTT系複合纖維或其假捻加工紗一緒編織，使用 每公升含2 g非離子介面活性劑斯果阿洛爾4 〇 〇之溫水， 於70 °C精練處理20分鐘，以轉移輥乾燥之。繼之使用拉 幅機於1 80°C進行熱定形3 0秒，以所得物作爲評估用試 料。 染料吸盡率係以自4 0 °C至1 0 0。(：升溫後，再於該溫度 保持1小時後之染料吸盡率進行評估。染料係使用卡耶隆 聚酯藍-3RSF (日本化藥（股）製），以6%omf、浴比 1 : 5進行染色。分散劑係使用〇 · 5 g/公升之日化日光顯色鹽 7〇〇〇(日華化學（股）製），並添加乙酸〇.25ml /公升與 -35- (33) 1247829 乙酸鈉lg/公升將pH調節至5。 染料吸盡率係以分光光度計測得染料原液之吸光度A '染色後染液之吸光度a，並依據下式而求得。又，吸光 度係採用該染料之最大吸收波長5 80nm之値。 染料吸盡率（％)=[( A-a) /A] xl 00 該測定係以染料吸盡率爲80%以上者爲具有良好之易 染性。 (7)假捻加工紗於3 X 10_3cN/dtex荷重時之伸縮伸 長率（％ ) 以周長1 . 1 25m之檢尺機將假撚加工紗絞紗1 0次，於 懸掛3xl(T3cN/dtex荷重狀態下，於沸騰水中處理30分 鐘。繼之於懸掛相同荷重下直接於1 80 °C乾熱處理1 5分 鐘。乾熱處理後於依據 JIS-L-1013規定之恆溫恆濕室內 靜置一晝夜。繼之於絞紗上懸掛以下所示之荷重並測定絞 紗長度，由下式測定伸縮伸長率。 3xl(T3cN/dtex荷重時之伸縮伸長率（％) =[(L4-L3 )/L3]xl00 L3爲lxl(T3cN/dtex荷重時之絞紗長度 L4爲0.18cN/dtex荷重時之絞紗長度 (8 )假捻加工紗之伸長回復速度 以周長1 .1 2 5 m之檢尺機將假捻加工紗絞紗1 0次，於 沸騰水中無荷重處理3 0分鐘。處理後之假捻加工紗於無 荷重下靜置一晝夜，作爲試料。依據JIS-L-1013對假捻 加工紗試料進行以下之測定。 •36- (34) 1247829 以拉伸試驗機將假捻加工紗拉伸至〇.15cN/dtex應力 之伸長狀態後停止並維持3分鐘，以剪刀將下部把持點正 上方之紗剪斷。以剪刀剪斷之假捻加工紗之收縮速度係使 用高速錄影相機（分解能：1/1〇〇〇秒）以攝影方法求得。 將1 0厘米單位之尺規與假捻加工紗以1 0mm間隔並列放 置並固定之，以剪斷之假捻加工紗先端爲焦點，拍攝該切 片先端回復之情況。使高速錄影相機再生，讀取假捻加工 紗切片先端單位時間之位移（mm/毫秒），求得回複速度 (m/秒）。 (9 )紡紗安定性 使用裝有每錘8端紡紗口之融熔紡紗-連續延伸機， 每個實施例各進行2天之融熔紡紗-連續延伸。由該期間 發生斷絲之次數與存在於所得複合纖維捲裝物之細毛產生 頻率（產生細毛捲裝物數目之比率），作下列判定。 ◎:斷絲0次，產生細毛捲裝物數目之比率爲5%以下 〇：斷絲2次以內，產生細毛捲裝物數目之比率小於 10% X :斷絲3次以內，產生細毛捲裝物數目之比率大於 10% (10 )假捻加工安定性 以下列條件進行假捻加工。 假捻加工機：33H假捻機（村田機械製作所（股）製） 使用96錘/台 假捻條件：線速度：5 00m/分 •37- (35) 1247829 假捻數：323 0T/m 延伸比：設定爲加工紗之伸長_ &度約成爲40% 第1給紗率：一 1 %

第1加熱器溫度：170°C 假捨加工安定性之判定係依據下列基準@ 。 ◎ ··假捻紗斷紗股數爲1 〇次/日•台以τ 〇：假捻紗斷紗股數爲20-10次/日•台 X:假捻紗斷紗股數超過20次/日•台 (1 1 )染色品級 將ΡΤΤ系複合纖維或其假捻加工紗〜緒編織後，精 練•染色，依據下列基準判定品級。 ◎:無染色斑等缺點，極爲良好 〇：無染色斑等缺點，良好 X:有染色斑，不良 (12)織物之伸張率及回複率 以下列方法製作布帛。 經紗係使用84dtex/24f之ΡΤΤ單一纖維（「索羅特 」：旭化成股份有限公司製）之無捻漿紗，緯紗係使用本 發明各實施例或比較例所得之PTT系複合纖維或假捻加 工紗，作成平織物（經密度：9 7股/2 · 5 4 cm，緯密度：8 8股 /2.54cm)。 織機係使用噴水織機ZW-3 0 3 (津田駒工業公司製） ，以製織速度45 0迴轉/分進行。 所得之原織物以平幅皂洗機於95 °C進行鬆弛精練後 -38- (36) 1247829 ’以液W染色機於1 2 0 C下進行染色。繼之於1 7 〇 t連續 進行整理、拉幅熱定形處理。整理後之織物其經緯密度爲 經密度：1 60股/ 2.54cm，緯密度：93股/ 2.54cm。 使用所得布帛，以下列方法評估伸張率及回複率。 使用島津製作所（股）製拉伸試驗機，以夾鉗寬2 c m 、夾鉗間隔l〇cm、拉伸速度10cm/分，以試料於緯方向 伸長時之2.94N/cm之應力下之伸長度（％ )作爲伸張率 。然後再以相同速度收縮至夾鉗間隔1 〇cm後，再度描繪 應力-應變曲線，以達到表現應力之伸長度作爲殘留伸長 度（A)。依據下式求得回復率。 回復率（％ ) = [ ( 1 〇 · A ) /1 0 ] X 1 0 0 (1 3 )綜合g平估 ◎:紡紗安定性、假捻加工安定性、加工紗品級均極 爲良好 〇：紡紗安定性、假捻加工安定性、加工紗品級均良 好 X :紡紗安定性、假捻加工安定性、加工紗品級均不 佳 [實施例1-4、比較例1] 本實施例係有關適用於高速假捻加工之PTT系複合 11維’茲說明有關2種成分之特性黏度差之效果。 如表1所示，一成分係使用含〇·4重量％氧化鈦、0.9 重量％環狀二聚物之高特性黏度PTT，另一成分係使用含 -39· (37) 1247829 Ο ·4重量％氧化鈦、1.8重量％環狀二聚物之低特性黏度 ΡΤΤ，將其九粒分別供應至如第4圖所示之複合紡紗機， 而製造84dtex/2 4長纖之ΡΤΤ系複合纖維，捲重量6kg之 捲裝物。 紡紗條件如下。 (紡紗條件） 九粒乾燥溫度及到達之水分率：110°c，15ppm 擠壓機溫度：A軸255 °C，B軸250 °C 噴絲頭溫度：265 °C 紡紗噴絲嘴孔徑：〇 . 5 0 m m Φ 孔長：1.2 5 m m L/D:2.5 孔之傾斜角度：3 5度 冷卻風條件：22°C、相對溼度90%、速度〇·5·ιη/秒 非送風領域：225mm 整理劑：以聚醚酯爲主成分之水系乳液（濃度1 〇重量 % ) 紡紗噴絲嘴與賦予整理劑噴嘴之距離：90cm •紡絲張力：0.08cN/dtex (捲繞條件） 第1加熱輥：55°C、速度2000m/分 第2加熱輥：120°C、速度係設定爲斷裂伸長度50<)/◦時 之倍率 第3加熱輥：60°C、 -40- (38) 1247829 捲繞機：AW-909(帝人製機（股）製） 筒管軸與導輥之兩軸爲自我驅動 第3加熱輥與捲繞間之鬆弛率：〇%

捲繞速度：均以25 00-3 000m/分實施 捲繞斜紋角度：纏捲厚度〇mm-5mm;4.4度 纏捲厚5mm-70mm;9.2度 纒捲厚 7〇mm-110mm;6.4 度 捲繞張力：〇.〇5cN/dtex 捲繞時之捲裝器溫度：2 5 °C 測定及評估之結果示於表1。由表1可知，2種成 間之特性黏度差在本發明之範圍內，則假捻加工後之加 紗呈現良好之伸張性及回復性。 [實施例5-7、比較例2及3] 本實施例係有關適用於假捻加工之P TT系複合纖 ，茲說明有關斷裂強度及顯在捲縮之伸縮伸長率之效果 以實施例2所示之特性黏度之組合，將第1加熱輥 第2加熱輥間之速度比，亦即延伸倍率依表2所示改變 獲得複合纖維。 所得之複合纖維及假捻加工紗之物性示於表2。由 2可知，複合纖維斷裂強度及顯在捲縮之伸縮伸長率在 發明之範圍內，則可呈現良好之紡紗安定性及假捻加工 定性。相對於此，如比較例2、3其斷裂強度在本發明 範圍外時，則假捻加工時發生斷絲，而工業上生產困難

分 X 維 〇 與 而 表 本 安 之 -41 - (39) 1247829 [實施例8-1 1、比較例4] 本實施例係有關不經假捻加工即使用於織物之PTT 系複合纖維，茲說明特性黏度差之效果。 如表3所示，一成分係使用含0.4重量％氧化鈦、0.9 重量％環狀二聚物之高特性黏度PTT，另一成分係使用含 〇·4重量％氧化鈦、2.4重量％環狀二聚物之低特性黏度 ΡΤΤ，將其九粒分別供應至如第4圖所示之複合紡紗機， 而製造56dtex/24長纖之ΡΤΤ系複合纖維，捲重量6kg之 捲裝物。又，比較例4並非複合紡紗而係以單一成分進行 紡紗。 紡紗條件如下。 (紡紗條件） 九粒乾燥溫度及到達之水分率：11(TC，15ppm

擠壓機溫度：A軸250°C，B軸250°C

噴絲頭溫度：265 °C 紡紗噴絲嘴孔徑：〇 · 5 Omm Φ 孔長：1 . 2 5 m m L/D:2.5 孔之傾斜角度：3 5度 冷卻風條件：22°C、相對溼度90%、速度0.5m/秒 非送風領域：125mm 整理劑··由脂肪酸酯5 5重量％、聚醚1 〇重量％、非 離子性介面活性劑30重量°/〇、制電劑5重量％組成之水系 -42- 1247829 (40) 乳液整理劑（濃度1 0重量％ ) 紡紗噴絲嘴與賦予整理劑噴嘴之距離·· 90cm 紡絲張力：0.07cN/dtex (捲繞條件） 第1力卩熱輥：55°(：、速度25 0〇111/分 表面粗縫度：0.2 S鏡面 進一出錐率：3%漸增 第2加熱輥：1 2 0 °C、 速度係設定爲斷裂伸長度4 0 %時之倍率 第3加熱輥：1 5 0 °C、 捲繞機：AW-909 (帝人製機（股）製）

筒管軸與導輥之兩軸爲自我驅動 捲繞速度：均以2500-3000m/分實施 捲繞斜紋角度：纏捲厚度0mm-5mm;4.4度 纏捲厚5mm-70mm;9.2度 纏捲厚 7〇mm-110mm;6.4 度 捲繞張力：〇.〇5cN/dtex 捲繞時之捲裝器溫度：2 5 °C 測定及評估之結果示於表3。由表3可知，2種成分 間之特性黏度差在本發明之範圍內，則織物呈現良好之伸 張性及回復性。 [實施例12-15、比較例5及6]

本實施例係有關不經假捻加工而使用於編織物之PTT -43- 1247829 (41) 系複合纖維，茲說明有關斷裂強度、顯在捲縮之伸縮伸長 率以及沸水處理後測定之伸縮伸長率（CE3.5 )之效果。 以實施例9所示之特性黏度之組合，將第1加熱輥與 第2加熱輥間之速度比，亦即延伸倍率依表4所示改變而 獲得複合纖維。 所得之複合纖維及織物之物性示於表4。由表4可知 ，複合纖維之斷裂強度、顯在捲縮之伸縮伸長率以及沸水 處理後測定之伸縮伸長率（CE3.5 )在本發明之範圍內， 則可呈現良好之紡紗安定性及織物品級。 相對於此，如比較例5所示其斷裂強度在本發明之範 圍外，則負荷時之伸縮伸長率（CE3.5 )低，缺乏伸張性 。又，如比較例6所示其斷裂強度在本發明之範圍外’則 紡紗時發生斷絲，而工業上生產困難。 [實施例16-20、比較例7] 本實施例係有關不經假捻加工而使用於編織物之PTT 系複合纖維，茲說明有關乾熱收縮應力之效果。 除第1加熱輥與第2加熱輥間之熱處理張力或第3加 熱輥之溫度依表5所示改變以外，與實施例9同樣操作而 製造PTT系複合纖維。 所得複合纖維及織物之物性示於表5。由表5可知’ 複合纖維之乾熱收縮應力及斷裂強度在本發明之範圍內’ 則可呈現良好之紡紗安定性及織物品級。 -44- 1247829 (42) [實施例2卜23、比較例8] 本實施例係說明有關製造複合纖維所使用之聚合物種 類之效果。 除2種聚合物之組合係如表6所示以外，與實施例9 同樣操作而獲得複合纖維。 所得之複合纖維及織物之物性示於表6。由表6可知 ，至少一種成分係使用PTT所得之複合纖維，具有良好 之織物品級、伸張性及回復性。相對於此，比較例8則因 不含PTT而缺乏伸張性。 [實施例24-26、比較例9及10] 本實施例係說明有關紡紗速度之效果。 特性黏度之組合係依據實施例9所示，並依據表中所 示改變第1加熱輥之速度，亦即紡紗速度而獲得複合纖維 〇 所得複合纖維之物性示於表7。由表7可知，紡紗速 度在本發明之範圍內，則加工紗之染色品級良好。比較例 9及1 〇因其紡紗速度在本發明之範圍外，而加工紗之染 色品級不良且缺乏紡紗安定性。 (43) 1247829 表1 比較例 1 實施例 1 實施例 2 實施例 3 實施例 4 局粘度成分 聚合物種類 PTT PTT PTT PTT PTT [V) dl/g 0.95 1.26 1.26 1.26 1.26 低粘度成分 聚合物種類. PTT PTT PTT PTT PTT [V) dl/g 0.92 1.02 0.92 0.82 0.65 粘度差 dl/g 0.03 0.24 0.34 0.44 0.61 (捲繞條件） 紡紗速度 m/分 2000 2000 2000 2000 2000 捲取速度 m/分 2250 2580 2580 2580 2580 紡紗安定性 ◎ ◎ ◎ ◎ 〇 (複合纖維之物性） 斷裂強度 cN/dtex 2.8 2.7 2.1 2.4 2.1 斷裂伸長度 ％ 105 52 53 51 50 1 〇%伸張時之應力値差 cN/dtex 0.40 0.25 0.23 0.24 0.26 乾熱收縮應力之極値應力cN/dtex 0.15 0.12 0.10 0.09 0.08 乾熱收縮應力表現開始溫度 °C 57 58 59 60 60 顯在捲縮之伸縮伸長率Vc % 0 7 8 9 16 沸水處理後之伸縮伸長率ce3.5 % 0 2 3 4 5 交織數 20 8 5 4 3 損失正切之Tmax °C 103 92 92 92 92 損失正切之Tmax之半寬幅 〇C 33 33 34 34 35 染料吸盡率 ％ 65 85 85 85 84 染色品級 〇 ◎ ◎ ◎ ◎ 布帛緯方向之伸張率 °/〇 4 11 12 13 15 布帛之伸張回復率 ％ 60 82 89 91 91 假捻加工安定性 ◎ ◎ ◎ ◎ ◎ (假捻加工紗之物性） 荷重負荷時之伸縮伸長率 ％ 13 61 89 94 104 伸張回復速度 rn/秒 14 20 28 29 31 染料吸盡率 ％ 65 81 85 82 83 染色品級 ◎ ◎ ◎ ◎ 〇 布帛之緯方向伸張率 ％ 10 25 30 35 42 布帛之伸張回復率 ％ 61 88 92 94 93 綜合評估 X ◎ ◎ ◎ 〇 -46- (44) 1247829 表2

比較例 2 實施例 5 實施例 6 實施例 7 比較例 3 高粘度成分 聚合物種類 PTT PTT p丁丁 PTT PTT [V] dl/g 1.26 1.26 1.26 1.26 1.26 低粘度成分 聚合物種類 PTT PTT PTT PTT PTT [V] dl/g 0.92 0.92 0.92 0.92 0.92 粘度差 dl/g 0.03 0.34 0.34 0.34 0.34 (捲繞條件） 紡紗速度 m/分 2000 2000 2000 2000 2000 捲取速度 m/分 2100 2260 2580 2900 4100 延伸倍率 1.01 1.13 1.31 1.50 2.13 鬆弛率 ％ -5.0 -1.3 -0.4 0.0 0.0 糸方紗安定性 〇 ◎ ◎ ◎ X (複合纖維之物性） 斷裂強度 cN/dtex 1.5 1.6 1.8 2.0 3.5 斷裂伸長度 ％ 120 79 59 46 21 10%伸張時之應力値差 cN/dtex 0.33 0.25 0.18 0.25 0.41 乾熱收縮應力之極値應力cN/dtex 0.01 0.05 0.08 0.16 0.3 乾熱收縮應力表現開始溫度 °C - 80 75 65 45 顯在捲縮之伸縮伸長率Vc % 0 2 3 9 28 沸水處理後之伸縮伸長率CE3.5 % 0 2 2 5 28 交織數 4 5 5 5 2 損失正切之Tmax °C 89 90 91 92 100 損失正切之Tmax之半寬幅 °C 40 36 35 34 34 染料吸盡率 ％ 88 88 85 84 81 染色品級 〇 ◎ ◎ ◎ X 布帛緯方向之伸張率 ％ - - 4 11 30 布帛之伸張回復率 ％ - - 80 83 90 假捻加工安定性 X ◎ ◎ ◎ χ(尾端 切斷） (假捻加工紗之物性） 荷重負荷時之伸縮伸長率 ％ 66 67 82 85 不能 採取 伸張回復速度 m/秒 10 26 28 29 染料吸盡率 ％ - 84 85 85 染色品級 - ◎ ◎ ◎ 布帛之緯方向伸張率 ％ - 40 41 43 布帛之伸張回復率 ％ - 90 91 90 綜合評估 X ◎ ◎ ◎ X •47- (45) 1247829 表3 比較例 4 實施例 8 實施例 9 實施例 10 比較例 11 高粘度成分 聚合物種類 PTT PTT PTT PTT PTT [V] dl/g 0.93 1.27 1.26 1.26 1.26 低粘度成分 聚合物種類 - PTT PTT PTT PTT [V] dl/g - 1.02 0.92 0.81 0.64 粘度差 dl/g - 0.25 0.34 0.45 0.62 (捲繞條件） 紡紗速度 m/分 2000 2000 2000 2000 2000 捲取速度 m/分 2870 2870 2870 2870 2870 延伸倍率 1.51 1.51 1.51 1.51 1.51 延伸應力 cN/dtex 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 2GD〜3GD間之熱處理張力 cN/dtex 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 3GD溫度 °C 150 150 150 150 150 鬆弛率 ％ 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 紡紗安定性 ◎ ◎ ◎ ◎ 〇 (複合纖維之物性） 斷裂強度 cN/dtex 2.9 2.6 2.3 2.2 2.0 斷裂伸長度 ％ 37 38 38 37 38 10°/。伸張時之應力値差 cN/dtex 0.40 0.25 0.25 0.23 0.20 乾熱收縮應力之極値應力cN/dtex 0.15 0.13 0.12 0.10 0.08 乾熱收縮應力表現開始溫度 °C 55 58 58 60 62 顯在捲縮之伸縮伸長率Vc % 0 4 6 9 13 沸水處理後之伸縮伸長率CE3.5 % 1 11 15 20 25 交織數 23 24 25 25 25 損失正切之Tmax °C 102 95 92 91 91 損失正切之Tmax之半寬幅 °C 34 35 35 35 34 染料吸盡率 ％ 60 82 85 86 87 染色品級 ◎ ◎ ◎ ◎ 〇 布帛緯方向之伸張率 ％ 3 10 16 23 28 布帛之伸張回復率 ％ 60 85 85 90 90 假捻加工安定性 ◎ ◎ ◎ ◎ 〇 (假捻加工紗之物性） 荷重負荷時之伸縮伸長率 ％ 13 65 103 105 108 伸張回復速度 m/秒 14 25 31 33 34 染料吸盡率 ％ 65 82 84 83 84 染色品級 ◎ ◎ ◎ ◎ 〇 布帛之緯方向伸張率 ％ 5 20 22 28 30 布帛之伸張回復率 ％ 62 88 89 93 93 綜合評估 X ◎ ◎ ◎ 〇 -48- (46)1247829 表4

比較例5 實施例 12 實施例 13 實施例 14 實施例 15 比較例 6 高粘度成分 聚合物種類 PTT PTT PTT PTT PTT PTT [V] dl/g 1.26 1.26 1.26 1.26 1.26 1.26 低粘度成分 聚合物種類 PTT PTT PTT PTT PTT PTT [V] dl/g 0.92 0.92 0.92 0.92 0.92 0.92 粘度差 dl/g 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 (捲繞條件） 紡紗速度 m/分 1000 2600 2000 2000 2000 2000 捲取速度 m/分 1500 2930 2500 3000 3350 4150 延伸倍率 1.32 1.13 1.31 1.6 1.75 2.15 延伸應力 cN/dtex 0.2 0.25 0.3 0.45 0.2 0.2 2GD〜3GD間之熱處理張力cN/dtex 0.06 0.09 0.11 0.35 0.06 0.06 3GD溫度 °C 60 60 150 150 60 60 鬆弛率 % -11.9 -1.0 1.1 1.3 0 0.0 紡紗安定性 X (紡紗不 穩定） ◎ ◎ ◎ 〇 X (複合纖維之物性） 斷裂強度 cN/dtex 1.5 1.8 2.1 2.5 2.7 3.5 斷裂伸長度 ％ 120 79 50 33 29 23 10°/。伸張時之應力値差 cN/dtex 0.40 0.30 0.25 0.26 0.25 0.43 乾熱收縮應力之極値應力cN/dtex 0.01 0.05 0.08 0.15 0.22 0.30 乾熱收縮應力表現開始溫度 t 81 70 68 52 51 40 顯在捲縮之伸縮伸長率Vc % 0 2 3 5 10 28 沸水處理後之伸縮伸長率CE3.5 % 0 2 7 13 15 28 交織數 60 20 40 20 25 10 損失正切之Tmax °C 89 90 91 92 95 98 損失正切之Tmax之半寬幅 °C 35 36 34 34 35 36 染料吸盡率 ％ 90 88 86 84 85 82 染色品級 X 〇 ◎ ◎ ◎ X 布帛緯方向之伸張率 % 4 8 12 23 28 29 布帛之伸張回復率 ％ 76 80 85 91 92 90 假捻加工安定性 X ◎ ◎ ◎ ◎ X (細毛） (假檢加工紗之物性） 荷重負荷時之伸縮伸長率 % 66 85 98 101 103 - 伸張回復速度 m/秒 24 28 29 30 31 - 染料吸盡率 ％ 78 82 83 84 83 - 染色品級 X 〇 ◎ ◎ 〇 - 布帛之緯方向伸張率 ％ 6 28 29 30 31 - 布帛之伸張回復率 ％ 77 84 89 92 93 - 綜合評估 X 〇 ◎ ◎ 〇 X

-49- (47) 1247829 表5

實施例 16 實施例 17 實施例 ]8 實施例 19 實施例 20 比較例 7 高粘度成分 聚合物種類 PTT PTT PTT PTT PTT PTT [V] dl/g 1.26 1.26 1.26 1.26 1.26 1.26 _ 低粘度成分 聚合物種類 PTT PTT PTT PTT PTT PTT [V] dl/g 0.92 0.92 0.92 0.92 0.92 0.92 粘度差 dl/g 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 (捲繞條件） 訪紗速度 ηι/分 2000 2000 2000 2000 2000 2000 捲取速度 m/分 2870 2820 2870 2870 2810 2820 倍率 1.51 1.51 1.51 1.51 1.51 1.41 延伸應力 cN/dtex 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 2GD〜3GD間之熱處理張力cN/dtex 0.12 0.47 0.44 0.25 0.03 0.50 3GD溫度 °C 150 150 90 200 150 30°C (室溫） 鬆弛率 % 1.6 -9.1 0.7 0.7 9.0 0.0 紡紗安定性 ◎ 〇 ◎ 〇 ◎ X (緊捲） (複合纖維之物性） 斷裂強度 cN/dtex 2.3 2.4 2.4 2.3 2.3 2.4 斷裂伸長度 ％ 38 37 38 37 39 37 1 〇%伸張時之應力値差 cN/dtex 0.24 0.23 0.25 0.23 0.25 0.35 乾熱收縮應力之極値應力cN/dtex 0.10 0.24 0.20 0.09 0.05 0.30 乾熱收縮應力表現開始溫度 °C 59 52 55 59 70 45 顯在捲縮之伸縮伸長率Vc % 4 6 8 8 2 29 沸水處理後之伸縮伸長率ce3.5 % 11 13 14 9 5 15 交織數 10 20 28 11 10 12 損失正切之Tmax °C 92 92 93 92 92 92 損失正切之Tmax之半寬幅 °C 35 34 35 34 34 35 染料吸盡率 ％ 84 85 85 84 84 83 染色品級 ◎ ◎ ◎ ◎ ◎ X 布帛緯方向之伸張率 ％ 13 16 16 16 7 捲量不 足不能 測定 布帛之伸張回復率 ％ 85 85 85 85 80 假捻加工安定性 ◎ ◎ ◎ ◎ ◎ ◎ (假捻加工紗之物性） 荷重負荷時之伸縮伸長率 ％ 100 104 105 102 90 - 伸張回復速度 m/秒 26 29 29 27 22 - 染料吸盡率 % 84 85 84 84 84 - 染色品級 ◎ ◎ ◎ 〇 ◎ - 布帛之緯方向伸張率 °/。 14 17 18 18 8 - 布帛之伸張回復率 ％ 89 89 88 88 89 - 綜合評估 ◎ 〇 ◎ 〇 〇 X -50- (48) 1247829 表6

實施例 實施例 實施例 比較例 21 22 23 8 高粘度成分 聚合物之一種 PTT PTT PTT PET [v] dl/g 1.26 1.26 1.02 0.65 低粘度成分 聚合物之一種 PBT PET PET PET m di/g 1.0 0.5 0.5 0.5 —粘度差 dl/g 0.26 0.76 0.52 0.15 紡紗安定性 ◎ ◎ ◎ ◎ (複合纖維之物性） 斷裂強度 cN/dtex 2.4 3.2 3.4 4.1 斷裂伸長度 % 41 41 40 28 10%伸張時之應力値差 cN/dtex 0.23 0.25 0.28 0.33 乾熱收縮應力之極値應力 cN/dtex 0.09 0.10 0.10 0.26 乾熱收縮應力表現開始溫度 °C 59 58 58 57 ]顯在捲縮之伸縮伸長率Vc % 6 4 5 0 沸水處理後之伸縮伸長率CE3.5 % 15 12 13 4 交織數 20 20 21 23 損失正切之Tmax °c 95 133 135 130 損失正切之Tmax之半寬幅 °c 35 40 43 23 染料吸盡率 ％ 84 82 82 70 染色品級 ◎ ◎ 〇 〇 布帛緯方向之伸張率 % 20 17 14 13 布帛之伸張回復率 % 89 82 80 53 假捻加工安定性 ◎ 〇 〇 〇 (假捻加工紗之物性） 荷重負荷時之伸縮伸長率 % 15 12 13 5 伸張回復速度 m/秒 25 26 29 14 染料吸盡率 % 83 82 82 40 染色品級 ◎ ◎ 〇 〇 布帛之緯方向伸張率 % 25 22 19 4 布帛之伸張回復率 % 91 85 84 55 綜合評估 ◎ 〇 〇 X (49) 1247829 表7

比較例 實施例 實施例 實施例 比較例 9 24 25 26 10 高粘度成分 聚合物種類 PTT PTT PTT PTT PTT [v] dl/g 1.26 1.26 1.26 1.26 1.26 低粘度成分 聚合物種類 PTT PTT PTT PTT PTT [V] dl/g 0.92 0.92 0.92 0.92 0.92 米占度差 dl/g 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 (捲繞條件） 紡紗速度 m/分 1000 1500 2500 3000 3500 捲取速度 m/分 2180 2360 2800 2900 4050 延伸倍率 2.2 1.6 1.2 1.1 1.2 鬆驰率 ％ 0.4 1.2 0.7 5.2 2.4 糸方紗安定性 〇 ◎ ◎ ◎ X (複合纖維之物性） 斷裂強度 cN/dtex 2.3 2.2 2 2 1.8 斷裂伸長度 % 54 55 55 54 32 10%伸張時之應力値差 cN/dtex 0.3 0.25 0.23 0.22 0.35 乾熱收縮應力之極値應力 cN/dtex 0.05 0.04 0.05 0.03 0.02 乾熱收縮應力表現開始溫度 °C 70 71 70 73 75 顯在捲縮之伸縮伸長率Vc % 0 2 3 1 27 沸水處理後之伸縮伸長率CE3.5 % 1 4 5 5 15 交織數 60 20 25 10 1 損失正切之Tmax °c 98 95 92 90 101 損失正切之Tmax之半寬幅 °c 34 35 35 34 37 染料吸盡率 ％ 80 83 83 84 80 染色品級 X 〇 ◎ ◎ ◎ 布帛緯方向之伸張率 % 40 41 43 41 40 布帛之伸張回復率 % 88 85 90 91 89 假捻加工安定性 ◎ ◎ ◎ ◎ X(細毛） (假捻加工紗之物性） 荷重負荷時之伸縮伸長率 % 67 82 85 86 85 伸張回復速度 m/秒 20 26 31 32 32 染料吸盡率 % 81 82 82 83 82 染色品級 X 〇 ◎ ◎ ◎ 布帛之緯方向伸張率 % 41 44 47 46 42 布帛之伸張回復率 % 89 89 93 94 92 綜合評估 X 〇 ◎ ◎ X -52- 1247829 (50) 產業上之利用可行性 本發明之PTT系複合纖維，其係均染性與易染性均 優越，適於高速假捻加工且具有高度伸張性與染色品級或 易染性優越之至少一種以上之效果者。而且使用於運動衣 料等時，對局部且瞬間的運動變位會瞬間跟隨，因而發揮 優越之效果。 又，依據本發明可藉由直接紡紗延伸法而工業上安定 的製造PTT系複合纖維，可消除以往高速假捻加工時經 常發生之斷絲問題，而可製造優良之假捻加工紗。 圖示之簡單說明 第1圖係示乾熱收縮應力曲線之一例的槪略圖。 第2圖係示動態黏彈性測定之損失正切之曲線之一例 的槪略圖。 第3圖係示本發明之PTT系複合纖維紡紗時所使用 紡紗噴絲頭之一例的槪略圖。 第4圖係示製造本發明複合纖維之複合紡紗系設備之 一例的槪略圖。 符號之簡單說明 a :分配板 b:紡紗噴絲頭 D:孔徑 L:孔長 -53- (51) (51)1247829 1，3:乾燥機 2，4:擠壓機 5，6:輸送帶 7 :噴絲頭 8 :紡紗組件 9 :紡紗噴絲嘴 1 〇 :複絲（紡紗盒） 1 1 :非送風領域 1 2 :冷卻風 1 3 :整理劑賦予裝置 14:牽引導絲輥兼延伸輥 1 5 :第2加熱輥 1 6 :第3加熱輥 17:複合纖維捲裝器 1 8 :交織裝置 -54-

Claims (1)

1247829 (1)拾、申請專利範圍

第921 12360號專利申請案 中文申請專利範圍修正本 民國93年1 1月5日修正 1 . 一種聚對苯二甲酸丙二酯系複合纖維，其特徵爲 由2種聚酯成分以並列型或偏心鞘芯型複合之單紗群所構 · 成’而構成單紗之至少一種成分爲苯二甲酸丙二酯，且該 泰 纖維能滿足下列（1 )至（5 )之條件者： (1 )平均特性黏度爲0.7〜1.2dl /g， (2 )在沸水處理前顯在捲縮之伸縮伸長率爲2 〇 %以 下， (3) 斷裂伸長度爲25-100%， (4) 乾熱收縮應力之極値應力値爲〇.(H-〇.24cN/dtex ， (5 )交織數爲2〜50個/m者。 · 2. —種聚對苯二甲酸丙二酯系複合纖維，其特徵爲 由2種聚酯成分以並列型或偏心鞘芯型複合之單紗系群所 構成，而構成單紗之至少一種成分爲聚對苯二甲酸丙二酯 ，且該纖維能滿足下列（1 )至（5 )之條件者： (1 )平均特性黏度爲0.7〜1.2dl /g， ' (2 )在沸水處理前顯在捲縮之伸縮伸長率爲20%以 下 (3 )斷裂伸長度爲2 5 - 5 5 %， 1247829 9a it ^ 年月曰修(更)正替換頁 (2) ----- (4) 乾熱收縮應力之極値應力値爲0.01-0.24cN/dtex (5) 荷重3.5 X 1 (T3cN/dtex下沸水處理後測定之 伸縮伸長率（C E 3.5 )爲2 - 5 0 %。 3 .如申請專利範圍第1或2項之聚對苯二甲酸丙二酯 系複合纖維，其中，乾熱收縮應力之表現開始溫度爲so-so0。 者。 4 ·如申請專利範圍第1或2項之聚對苯二甲酸丙二酯 系複合纖維，其中，斷裂伸長度爲45- 1 00%者。 5 .如申請專利範圍第1或2項之聚對苯二甲酸丙二酯 系複合纖維，其中，沸水處理前顯在捲縮之伸縮伸長率爲 10%以下者。 6. 如申請專利範圍第1或2項之聚對苯二甲酸丙二酯 系複合纖維，其中，荷重3.5 X l(T3cN/dtex下沸水處理 後測定之伸縮伸長率（CE3.5 )爲12-30%者。 7. 如申請專利範圍第1或2項之聚對苯二甲酸丙二酯 系複合纖維，其中，複合纖維之乾熱收縮應力之極値應力 値爲0.0 5 -0.24 cN/dtex，斷裂伸長度爲3 0- 5 5 %者。 8 .如申請專利範圍第1或2項之聚對苯二甲酸丙二酯 系複合纖維，其中，複合纖維之乾熱收縮應力之極値應力 値爲 0.02-0.15cN/dtex 者。 9.如申請專利範圍第1或2項之聚對苯二甲酸丙二酯 系複合纖維，其中，伸長-應力測定中伸長1 〇%時之應力 値，延著紗長方向其最大與最小之差爲〇.30cN/dtex以下

1247829 (3) 者0 1 ο.如申請專利範圍第1或2項之聚對苯二甲酸丙二 酯系複合纖維，其中，構成單紗之2種成分均爲聚對苯二 甲酸丙二酯者。 11.如申請專利範圍第1或2項之聚對苯二甲酸丙二 酯系複合纖維，其中，構成單紗之另一成分爲聚對苯二甲 酸丁二酯或聚對苯二甲酸乙二酯者。 12·如申請專利範圍第1或2項之聚對苯二甲酸丙二 酯系複合纖維，其中，構成單紗之另一成分爲聚對苯二甲 酸丙二酯或聚對苯二甲酸丁二酯，以動態黏彈性測定之損 失正切之極値溫度Tm ax爲80-98 °C者。 13·如申請專利範圍第1或2項之聚對苯二甲酸丙二 酯系複合纖維，其中，構成單紗之另一成分爲聚對苯二甲 酸乙二酯，以動態黏彈性測定之損失正切之極値溫度Tmax 半寬値爲2 5 - 5 0 C者。 1 4 .如申請專利範圍第1或2項之聚對苯二甲酸丙二 酯系複合纖維，係以直接紡紗延伸法製造，而捲成捲裝器 形狀者。 15. —種聚對苯二甲酸丙二酯系複合纖維之製造方法 ，其特徵係將由2種聚酯成分以並列型或偏心鞘芯型貼合 而成之單紗系群所構成，而構成單紗之至少一種成分爲聚 對苯二甲酸丙二酯之複合纖維，以直接紡紗延伸法製造時 ，冷卻固化後，不會發生暫時捲繞現象，並至少使用3個 加熱輥進行延伸及熱處理，且能滿足下列（A )至（C ) -3- (4) 1247829 之要件者： (A )將平均特性黏度爲 0.7〜1.2dl /g，且以1 5 0 0_ 3 000m/分之紡紗速度，將特性黏度差爲0.05-0.9dl/g之2 種聚酯成分進行融熔紡紗， (B )冷卻固化後，進行延伸及熱處理， (C )以4〇 00m/分以下之捲繞速度進行捲繞。 1 6 .如申請專利範圍第1 5項之聚對苯二甲酸丙二醋系 複合纖維之製造方法，係將2種聚酯成分合流後，使用吐 出孔徑與孔長之比爲2以上，吐出孔與垂直方向成10-60 度傾斜之肪紗噴絲嘴進行紡紗。 1 7 .如申請專利範圍第1 5或1 6項之聚對苯二甲酸丙 二酯系複合纖維之製造方法，係將吐出之複合纖維冷卻固 化後，於離紡紗噴絲嘴0.5-1.5m之位置將單紗群收束者 〇 1 8 .如申請專利範圍第1 5或丨6項之聚對苯二甲酸丙 二酯系複合纖維之製造方法，係於第1加熱輥之前或之後 設置交織裝置者。 1 9 .如申請專利範圍第1 5或1 6項之聚對苯二甲酸丙 二酯系複合纖維之製造方法，係使第1加熱輥之張力成爲 0.01-0.30cN/dtex 者。 2 0.如申請專利範圍第15或16項之聚對苯二甲酸丙 二酯系複合纖維之製造方法，其中，第1加熱輥與第2加 熱輥間之延伸倍率爲1 倍者。 2 1 ·如申請專利範圍第1 5或1 6項之聚對苯二甲酸丙 -4 - 1247829 孤 11，二[—— 年月日修(更)正替換頁 · . · --- -------^ (5Γ ~~ 二酯系複合纖維之製造方法，其中，第2加熱輥與第3加 熱輥間係以0.02-0.5 cN/dt ex之張力進行熱處理者。 22.如申請專利範圍第15或16項之聚對苯二甲酸丙 二酯系複合纖維之製造方法，其中，第2加熱輥與第3加 熱輥間之鬆弛率爲+ 1 〇至一 1 〇 %。 2 3.如申請專利範圍第15或16項之聚對苯二甲酸丙 二酯系複合纖維之製造方法，其中，第3加熱輥之溫度爲 ^ 50-200 °C 者。 Φ 24.如申請專利範圍第15或16項之聚對苯二甲酸丙 二酯系複合纖維之製造方法，其中，第3加熱輥之溫度爲 90-2 00 〇C 者 ° 2 5.如申請專利範圍第1 5或1 6項之聚對苯二甲酸丙 二酯系複合纖維之製造方法，其中，捲繞速度爲2000-3 8 0 0m/分者。

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