KR100629813B1 - 소프트 스트레치사 및 제조 방법 - Google Patents

소프트 스트레치사 및 제조 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 열처리 후의 사의 50 % 신장에 대한 응력이 30×10-3 cN/dtex 이하, 회복률이 60 % 이상을 동시에 충족시키는 것을 특징으로 하는, 실질적으로 폴리에스테르로 이루어지는 소프트 스트레치사에 관한 것이다. 바람직하게는, 우스터(Uster) 얼룩이 2.0 % 이하이고, 권축의 직경이 250 μm 이하이다. 또한, 이러한 소프트 스트레치사는 바람직하게는 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트(PTT)를 1 성분으로 하는 2 종류의 폴리에스테르로 이루어지는 편심형 복합사를 방사 속도 1200 m/분 이상으로 방사하고, 연신 온도 50 내지 80 ℃, 연신사 신도 20 내지 45 %가 되는 연신 배율로 연신, 열고정함으로써 제조할 수 있다.
본 발명에 따르는 소프트 스트레치사는 종래 문제가 되었던 지나친 조임감 및 포백의 조경화(粗硬化) 문제를 해결하여, 보다 소프트 스트레치성이 우수한 직물을 제공할 수 있다.
소프트 스트레치사, 포백, PTT, 폴리에스테르, 편심형 복합사, 열고정, 조임감, 조경화

Description

소프트 스트레치사 및 제조 방법{Soft Stretch Yarns and Process for the Preparation Thereof}

도 1은 강신도 곡선의 이력을 나타내는 도면이다.

도 2는 병렬형 복합 방사용 구금을 나타내는 도면이다.

도 3은 폴리에스테르 섬유의 섬유 단면 형상을 나타내는 도면이다.

도 4는 곡률 반경의 산출법을 나타내는 도면이다.

도 5는 방사/권취 장치를 나타내는 도면이다.

도 6은 연신 장치를 나타내는 도면이다.

도 7은 연신 장치를 나타내는 도면이다.

도 8 및 9는 방사 직접 연신 장치를 나타내는 도면이다.

도 10은 권축 신장률 측정법을 나타내는 도면이다.

도 11은 소프트 스트레치사의 권축 형상의 일례를 나타내는 전자 현미경 사진이다.

<도면의 주요 부분에 대한 부호의 간단한 설명>

1: 방사 블록 2: 부직포 필터

3: 구금 4: 침니(chimney)

5: 사조(絲條) 6: 급유 가이드

7: 교락 가이드 8: 제1 고데트 롤러(1GD)

9: 제2 고데트 롤러(2GD) 10: 권취기

11: 미연신사 12: 공급 롤러(FR)

13: 제1 핫 롤러(1HR) 14: 제2 핫 롤러(2HR)

15: 콜드 연신 롤러 16: 연신사

17: 열판 18: 제1 핫 넬슨 롤러(1HNR)

19: 제2 핫 넬슨 롤러(2HNR) 20: 비접촉 가열기

21: 스팀 컨디셔너

본 발명은 우수한 권축 발현 능력에 의해 포백에 소프트 스트레치성을 부여할 수 있는 소프트 스트레치사 및 이를 사용하여 이루어진 포백에 관한 것이다.

합성 섬유 포백은 천연 섬유 포백 및 반합성 섬유 포백과 비교하여 내구성, 보관의 용이성 등이 우수하여 널리 사용되고 있다. 그러나, 천연 섬유 포백 및 반합성 섬유 포백과 비교하면, 심미성, 촉감 등이 떨어지기 때문에 종래부터 다양하게 개선되어 왔다. 그 중 하나가 천연 섬유 및 반합성 섬유의 모방이다. 한편, 외관 및 촉감에 있어서, 천연 섬유 및 반합성 섬유와는 전혀 다른 합성 섬유 특유의 방향성을 지향한 개선 작업이 최근 활발히 행해지고 있다. 이러한 움직움 중에서 천연 섬유 및 반합성 섬유는 얻을 수 없지만, 합성 섬유가 얻을 수 있는 분야를 넓히는 검토가 종종 행해져 오고 있다. 이들의 커다른 부분 중 하나가 스트레치라고 하는 특성이다.

스트레치성의 부여에 대해서는 종래부터 예를 들어 직물 중에 폴리우레탄계 섬유를 혼용하여 스트레치성을 부여하는 방법이 있다. 그러나, 폴리우레탄계 섬유는 폴리우레탄 고유의 성질로서 촉감이 단단하여 직물의 촉감 및 드레이프성이 저하하는 문제가 있었다. 또한, 폴리우레탄계 섬유는 폴리에스테르용 염료에는 염색되지 않으며, 폴리에스테르 섬유와 병용한다고 해도 염색 공정이 복잡해질 뿐만 아니라 원하는 색채로 염색하는 것이 곤란하다는 문제가 있었다.

따라서, 폴리우레탄계 섬유 및 가연 가공사를 사용하지 않는 방법으로서, 중합체의 병렬형 복합을 이용한 폴리에스테르 섬유가 종종 제안되고 있다.

예를 들어, 일본 특허 공고 제69-2504호 공보 및 동 특허 공개 92-308271호 공보에는 고유 점도차 또는 극한 점도차를 갖는 폴리에틸렌 테레프탈레이트(PET)의 병렬형 복합사, 일본 특허 공개 제93-295634호 공보에는 호모 PET와 그보다 고수축성의 공중합 PET의 병렬형 복합사가 기재되어 있다. 이러한 잠재 권축 발현성 폴리에스테르 섬유를 사용하면, 확실히 어느 정도의 스트레치성은 얻을 수 있지만, 포백을 신장시킨 경우의 발생 응력이 높은, 즉 조임감이 강하고 단단한 직물이 되어 버린다는 결점이 있었다. 또한, 상기한 바와 같은 병렬형 복합사는 직물 구속 중에서의 권축 발현 능력이 낮거나, 또는 권축이 외력에 의해 변형되기 쉽다는 문제가 있었다. 병렬형 복합사는 폴리우레탄계 섬유와 같이 중합체 기질에 의한 스트레치성을 이용하고 있을 뿐만 아니라, 복합 중합체간의 수축률이 큰 중합체가 내 측에 들어감에 따라 권축 발현을 스트레치성에 이용하고 있다. 따라서, 예를 들어, 직물 구속과 같이 중합체의 수축이 제한되는 상태에서 열처리를 받으면 그대로 열고정되어, 그 이상의 수축능을 상실하기 때문에 상기 문제가 발생하는 것이라고 여겨진다.

또한, 약간의 스트레치성을 갖는 폴리에스테르인 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트(PTT) 및 폴리부틸렌 테레프탈레이트(PBT)를 사용한 병렬형 복합사는 일본 특허 공고 제78-19108호 공보에 기재되어 있지만, 이 공보의 실시예 15에는 신장에 필요한 힘이 크다고 기재되어 있으며, 실제 열처리된 포백의 마무리 번수로부터 추정하면, 실험 번호 XV-d에서는 30 % 신장에 대한 발생 응력은 60×10-3 cN/dtex 이상으로 상당히 커서 역시 조임감이 강한 것이었다. 또한, 본 발명자가 추가 시험을 행했더니, 우스터(Uster) 얼룩(U %)이 나쁘고, 포백으로 만들었을 때 염색 얼룩이 커진다는 결점을 갖고 있었다.

본 발명은 종래의 병렬형 복합사에서 문제가 되었던 지나친 조임감 및 포백 조경화(粗硬化)의 문제, 사 얼룩에 의한 문제를 해결하고, 종래보다 소프트 스트레치성, 균일 염색성이 우수한 직물을 제공할 수 있는 소프트 스트레치사 및 포백을 제공하는 것이다.

상기 본 발명의 목적은 열처리한 후의 사의 50 % 신장에 대한 응력이 30×10-3 cN/dtex 이하, 회복률이 60 % 이상을 동시에 충족시키는 것을 특징으로 하는, 실질적으로 폴리에스테르로 이루어지는 소프트 스트레치사에 의해 달성된다. 바람직하게는 우스터 얼룩이 2.0 % 이하이고, 권축의 직경이 250 ㎛ 이하이다. 또한, 이러한 소프트 스트레치사는 바람직하게는 PTT를 1 성분으로 하는 2 종류의 폴리에스테르로 이루어지는 편심형 복합사를 방사 속도 1200 m/분 이상으로 방사하고, 연신 온도 50 내지 80 ℃, 연신사 신도 20 내지 45 %가 되는 연신 배율로 연신, 열고정시킴으로써 제조할 수 있다.

본 발명에 있어서, 소프트 스트레치성을 달성하기 위해서는 사의 신장에 대한 저항력이 낮고, 또한 신장에 대한 회복률이 높은 것이 중요하며, 이 특성은 사를 50 % 신장시킬 때의 응력과 강신도 곡선 이력에서의 회복률로 평가할 수 있다(도 1). 실제로는, 우선 타래에서 푼 사에 열처리를 행하여 권축을 발현시키고, 그 후 자동 인장 시험기를 사용하여 사에 4.4×10-3 cN/dtex(5 mgf/d)의 초기 장력을 걸어 두고, 그리고 나서 사를 50 % 신장시킬 때의 응력을 읽는 것이다.

본 발명의 소프트 스트레치사에서는, 사의 50 % 신장에 대한 응력은 30×10-3 cN/dtex 이하인 것이 중요하며, 이에 의해 양호한 소프트 스트레치성을 얻을 수 있으며, 조임감이 없고 소프트한 포백을 얻을 수 있는 것이다. 한편, 종래의 병렬형 복합사에서는 사의 50 % 신장에 대한 응력이 매우 높아 50×10-3 cN/dtex를 넘기 때문에, 조임감이 강하고 조경감이 강한 포백밖에 얻지 못하였다. 사의 50 % 신장 에 대한 응력은 바람직하게는 10×10-3 cN/dtex 이하이다. 또한, 충분한 스트레치성을 얻기 위해서는 회복률은 60 % 이상인 것이 중요하다. 회복률은 바람직하게는 70 % 이상이다.

또한, 열처리한 후의 소프트 스트레치사의 권축 직경이 250 ㎛ 이하이면, 소프트 스트레치성이 발현되기 쉬우며, 또한 포백으로 만들었을 때 포백 표면의 조도가 억제되어 고품위의 포백을 얻을 수 있어 바람직하다. 소프트 스트레치사의 권축 직경은 보다 바람직하게는 200 ㎛ 이하이다.

또한, 권축의 위상이 단사 사이에서 일치되어 있으면, 포백으로 만들었을 때 미세한 잔주름이 생겨 아름다운 표면을 가진 포백을 얻을 수 있다. 한편, 권축 위상이 단사 사이에서 어긋나 있으면 평평한 표면의 포백이 되기 쉬우며 미끄럼성이 좋은 포백으로 할 수 있다.

또한, 실질적으로 무하중하에서의 권축 신장률(E0)이 45 % 이상이면, 또한 스트레치성이 향상되어 바람직하다. 여기에서, 권축 신장률이란 권축의 정도를 나타내는 지표로, 권축 신장률 값이 높을 수록 권축 정도가 높아 스트레치성도 향상되는 것이다. E0는 보다 바람직하게는 60 % 이상이다. E0는 무하중에서의 권축 정도를 반영하는데, 병렬형 복합사를 강연사로 하거나, 직물로 만들었을 경우, 강연에 의한 구속 및 직조에 의한 구속력이 작용하여 권축이 발현되기 어려워지는 경향이 있다. 따라서, 하중하에서의 권축 신장률도 중요하며, 이 특성은 3.5×10-3 cN/dtex(4 mgf/d)의 하중을 가했을 경우의 권축 신장률(E3.5)로 나타낼 수 있다. 본 발명의 소프트 스트레치사에서는 E3.5는 바람직하게는 10 % 이상이다. 한편, 종래의 폴리에틸렌 테레프탈레이트계 병렬형 복합사에서는 E3.5는 0.5 % 정도이며, 강연사 및 직물로 만들었을 경우에는 권축이 발현하기 어려워 스트레치성이 떨어지게 된다. E3.5는 보다 바람직하게는 14 % 이상이다.

또한, 반복 10회 신장 후의 권축 유지율이 85 % 이상이면, 권축이 쉽게 변형되지 않고, 포백의 신장에 대한 형태 유지성이 대폭으로 향상되어 바람직하다. 반복 10회 신장 후의 권축 유지율은 바람직하게는 90 % 이상, 보다 바람직하게는 95 % 이상이다. 한편, 종래의 폴리에틸렌 테레프탈레이트계 병렬형 복합사에서는 반복 10회 신장 후의 권축 유지율은 80 % 이하이며, 포백의 신장에 대한 형태 유지성이 악화되어 버린다.

또한, 강연 및 직물의 구속을 극복하여 권축 발현하기 위해서는 수축 응력도 중요하며, 응력의 극대치가 0.25 cN/dtex(0.28 gf/d) 이상인 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 응력의 최대치는 0.30 cN/dtex(0.34 gf/d) 이상이다. 또한, 수축 응력의 극대를 나타내는 온도가 110 ℃ 이상인 것이 바람직하다.

또한, 사의 초기 인장 저항도는 60 cN/dtex 이하이면, 보다 포백이 소프트해져 바람직하다. 사의 초기 인장 저항도는 보다 바람직하게는 50 cN/dtex 이하이다.

또한, 포백의 고차 가공 공정에 있어서, 과도하게 포백이 수축하면 조경화되 어 버리기 때문에, 소프트 스트레치사의 건열 수축률은 20 % 이하인 것이 바람직하다.

본 발명에서 사의 섬도 얼룩(두께 얼룩)의 지표인 우스터 얼룩은 2.0 % 이하인 것이 중요하다. 이에 따라, 포백의 염색 얼룩의 발생을 회피할 수 있을 뿐만 아니라, 포백으로 만들었을 때 사의 수축 얼룩을 억제하여 아름다운 포백 표면을 얻을 수 있는 것이다. 우스터 얼룩은 바람직하게는 1.2 % 이하이다.

또한, 소프트 스트레치사의 고차 가공 공정의 통과성, 포백으로 만드는 경우의 인렬 강도를 확보하는 관점에서 소프트 스트레치사의 강도는 2.2 cN/dtex(2.5 gf/d) 이상인 것이 바람직하다. 강도는 보다 바람직하게는 3.0 cN/dtex(3.4 gf/d) 이상이다. 또한, 사의 취급성의 관점에서 소프트 스트레치사의 신도는 20 내지 45 %로 하는 것이 바람직하다.

본 발명의 소프트 스트레치사의 구성은 특히 한정되는 것은 아니지만, 적어도 한쪽에 PTT를 사용한 편심형 복합사, 즉, 병렬형 복합사 및 편심 심초 복합사로 하면, 사의 50 % 신장에 대한 응력을 저하시키기 쉽고, 또한 동시에회복률을 향상시키기 쉬워 바람직하다. 또한, 2개의 폴리에스테르의 용융 점도차를 크게 하면, 사의 50 % 신장에 대한 회복률 및 권축 신장률 등의 스트레치 특성이 향상되어 바람직하다. 또한, 권축의 내측에 PTT가 배치되도록 하면, 보다 스트레치성이 향상되어 바람직하다. 또한, PTT에 PET를 조합시키면 내열성이 향상되어 바람직하다. 또한, 고점도 PTT에 저점도 PTT를 조합시키면 영률이 저하하고, 포백으로 만들었을 때 보다 소프트감을 얻을 수 있어 바람직하다. 또한, PTT에 PBT를 조합시키면 권 축 유지율이 향상되어 권축이 변형되기 어려우며 포백의 신장에 대한 형태 유지성이 향상되어 바람직하다.

또한, 폴리에스테르의 복합비에 대해서도 전혀 한정되는 것은 아니지만, 권축 발현성의 관점에서 3/7 내지 7/3 까지로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 4/6 내지 6/4, 더욱 바람직하게는 5/5이다.

또한, 본 발명에서 말하는 PET란 산 성분으로서 테레프탈산, 디올 성분으로서 에틸렌디올을 사용한 중축합체, PTT란 산 성분으로서 테레프탈산, 디올 성분으로서 1,3-프로판디올을 사용한 중축합체, PBT란 산 성분으로서 테레프탈산, 디올 성분으로서 1,4-부탄디올을 사용한 중축합체이다. 또한, 디올 성분 및 산 성분의 일부가 각각 15 몰% 이하의 범위에서 다른 공중합 가능한 성분으로 치환된 것일 수도 있다. 공중합 성분이 폴리에틸렌글리콜의 경우에는 15 중량% 이하이다. 또한, 이들은 다른 중합체, 소광제, 난연제, 대전 방지제, 안료 등의 첨가물을 함유할 수도 있다.

다만, 복합시키는 중합체의 용융 점도차가 과도하게 커지면 이른바 사의 굴곡이 발생하기 때문에 방사성이 현저히 저하되어 버린다. 따라서, 일본 특허 공개 제99-43835호 공보에 기재된 바와 같이 삽입식의 복잡한 구금(도 2(b))을 사용할 필요가 있으며, 팩이나 구금 내에서의 폴리에스테르의 이상 체류 발생 때문에 제사성이 현저히 저하되어 버리는 경우가 있다. 또한, 일본 특허 공고 제68-19108호의 도 3에 기재된 토출과 동시에 두개의 폴리에스테르를 합류, 복합시키는 구금을 사용하는 것도 불가능한 것은 아니지만, 복합 형태 및 폴리에스테르의 유량이 불안정 해지기 쉽고, 사 얼룩을 크게 하는 요인이 되어 피하는 것이 바람직하다. 따라서, 2종의 폴리에스테르 용융 점도비를 반대로 작게 하면, 단순한 평행 합류 복합 구금(도 2(a))을 사용해도 문헌(섬유 학회지, vol. 54, P-173(1998))에 기재된 구금에서의 사 굴곡에 따른 방사성 저하의 문제를 피할 수 있다. 이러한 용융 점도의 조합은 조업성을 대폭으로 개선할 수 있다는 잇점을 갖는 것이다. 바람직하게는 용융 점도비는 1.05 내지 5.00, 보다 바람직하게 1.20 내지 2.50이다. 여기에서, 용융 점도비란 하기 수식으로 정의되는 것이다. 용융 점도의 측정 조건은 폴리에스테르의 융융 방사 조건에 맞추어 온도 280 ℃, 왜곡 속도 608O sec-1로 하였다.

용융 점도비=V1/V2

V1: 용융 점도가 상대적으로 커지는 중합체의 용융 점도치(poise)

V2: 용융 점도가 상대적으로 작아지는 중합체의 용융 점도치(poise)

또한, 저점도측 폴리에스테르의 용융 점도는 300 내지 700 poise이면 방사성이 향상되고, 사 얼룩 및 사 끊김이 감소하여 더욱 소프트 스트레치성이 향상되어 바람직하다.

본 발명에서 섬유 단면 형상은 전혀 한정되는 것은 아니지만, 예를 들어 도 3과 같은 단면 형상이라고 생각할 수 있다. 이 중, 권축 발현성과 촉감의 균형이 잡혀 있는 것은 둥근 단면의 반원상 병렬형 단면이지만, 드라이 촉감을 목적으로 하는 경우에는 삼각 단면, 경량, 보온을 목적으로 하는 경우에는 중공 병렬형 단면 등, 용도에 맞추어 적절히 단면 형상을 선택할 수 있다.

또한, 본 발명에서 병렬형 복합사의 경우, 계면은 사 단면에서 직선적인 것이 권축을 발현하기 쉬워 스트레치성이 향상된다. 복합 계면의 직선성을 나타내는 지표로서는 도 4에 나타내는 사 단면의 복합 계면에서 사 표면으로부터 중심을 향하여 깊이 2 ㎛의 점 a, b 및 계면의 중심 c의 3점에 접하는 원의 곡률 반경 R(㎛)을 구하여 R≥10×D0.5인 것이 바람직하다. 여기에서 D란 단사 섬도(dtex)이다.

본 발명의 소프트 스트레치사의 제조 방법은 특히 한정되는 것은 아니지만, 예를 들면 이하와 같이 제조할 수 있다.

우선, 본 발명의 소프트 스트레치사의 제조 방법 중 제1 및 제2의 바람직한 태양을 설명한다. 즉, 2 종류의 폴리에스테르로 이루어지는 편심형 복합사를 방사 속도 1200 m/분 이상으로 방사하고, 연신 온도 50 내지 80 ℃, 연신사 신도 20 내지 45 %가 되는 연신 배율로 연신, 열고정하는 방법이다.

여기에서, 복합하는 2 종류의 폴리에스테르 조합으로서는 용융 점도비가 1.05 내지 5.00이면 방사성은 향상되지만, 적어도 한쪽의 폴리에스테르를 PTT 또는 PBT로 하면 소프트 스트레치성을 발휘시키기 쉬워 바람직하다. 보다 바람직하게는 PTT이다. 또한, 사 얼룩을 억제하기 위해서는 방사 온도 및 방사 속도의 선정이 중요하다. PTT는 PET에 비하여 융점이 30 내지 35 ℃ 정도 낮기 때문에, 방사 온도를 PET의 통상의 방사 온도보다 낮게 250 내지 280 ℃로 설정하는 것이 바람직하다. 이에 따라, PTT의 열 열화 및 과도한 점도 저하를 억제할 수 있고, 사 강도의 저하를 막을 수 있으며, 또한 사 얼룩을 감소시킬 수 있는 것이다. 방사 온도는 보다 바람직하게는 255 내지 275 ℃이다. 또한, 방사 속도를 1200 m/분 이상으로 함으로써, 방사에서의 냉각 과정이 안정되고 사의 떨림이나 사의 고화점 변동이 대폭 억제되어, 그 이하의 속도로 방사된 사와 비교하여 사 얼룩을 대폭으로 억제할 수 있는 것이다. 또한, 이보다 사 강도를 높게 할 수 있는 잇점도 있다. 단, 방사 속도가 3000 m/분 정도에서는 소프트 스트레치사의 스트레치 특성이 저하하는 경우가 있어 피하는 것이 바람직하다. 그러나, 방사 속도 5000 m/분 이상에서는 반대로 스트레치 특성이 향상되기 때문에, 고속 방사를 채용하는 것도 바람직하다.

연신, 열고정에 있어서 PTT는 PET와 비교하여 유리 전이 온도 및 융점이 낮아 내열성이 떨어지는 것을 고려하는 것이 바람직하다. 특히, 사 얼룩을 억제하기 위해서는 연신 속도의 선정이 중요하며, 연신 온도는 50 내지 80 ℃로 하는 것이 바람직하다. 이에 따라, 예열시 사의 과도한 결정화 및 열 열화가 억제된다. 따라서, 예열을 위한 롤러 및 열 핀상에서의 사 떨림 및 연신점의 변동에 따른 사 얼룩 또한 사 끊김도 감소하고, 사 강도도 향상되는 것이다. 연신 온도는 바람직하게는 65 내지 75 ℃이다. 또한, 연신사의 건열 수축률도 저하시키기 때문에, 연신에 이어서 열고정을 행하는데, 열고정 장치로서 핫 롤러를 사용하는 경우에는 120 내지 160 ℃, 열판을 사용하는 경우에는 110 내지 180 ℃ 정도로 하면 수축률을 20 % 이하로 할 수 있기 때문에 바람직하다. 또한, 열고정 장치로서 열판을 사용하면, 분자쇄가 긴장된 상태에서 열고정할 수 있기 때문에 사의 수축 응력을 높일 수 있어 바람직하다. 또한, 본 발명의 소프트 스트레치성을 발현시키기 위해서는 연 신 배율이 중요하며, 연신사 신도로 20 내지 45 %가 되도록 설정하는 것이 바람직하다. 이에 따라, 과도한 고배율 연신에 의한 연신 과정에서의 단사 발생, 소프트 스트레치성의 저하, 포백 형성 과정에서의 단사 발생을 억제하고, 또한 저배율 연신에 의한 스트레치성의 저하, 포백 형성 과정에서의 변형 등의 문제를 피할 수 있게 되는 것이다. 연신 배율의 설정은 보다 바람직하게는 연신사 신도로 25 내지 35 %이다.

또한, 연신은 방사한 사조를 일단 권취한 후, 다시 연신하는 방사/연신의 2 공정법(제1의 바람직한 태양)일 수도, 또는 방사한 사조를 일단 권취하지 않고 그대로 연신하는 방사 직접 연신법(제2의 바람직한 태양)을 채용할 수도 있다. 이하에, 도면을 사용하여 방사/연신의 2 공정법부터 구체적으로 설명한다. 도 5에서, 용융된 폴리에스테르는 필터(2)에서 여과되어 구금(3)으로부터 방사된다. 그리고, 방출된 사조는 냉각 장치에 의해 냉각되고, 급유 장치(6)에서 급유가 행해진 후, 필요에 따라 공기 노즐에 의해 교락이 부여되어 제1 고데트 롤러(lGD)(8), 제2 고데트 롤러(2GD)(9)에 의해 인취된 후, 권취기(10)에 의해 권취된다. 여기에서, 1GD(8)의 주속도가 방사 속도가 된다. 이어서, 권취된 미연신사(11)는 공지된 연신 장치에 의해 연신, 열고정이 행해지는데, 예를 들어 도 6에서는 미연신사(11)는 공급 롤러(FR)(12)로부터 송출된 후, 제1 핫 롤러(1HR)(13)에 의해 예열되고, 1HR(13)과 제2 핫 롤러(2HR)(14) 사이에서 연신이 행하여진다. 그리고, 2HR(14)에서 열고정된 후, 콜드 롤러(15)를 거쳐 연신사(16)로서 권취된다. 또한, 도 7에는 열고정 장치로서 2HR(14) 대신에 열판(17)을 사용한 예를 나타내었다. 또한, 1HR(13)의 온도가 연신 온도, 2HR(14) 또는 열판(17)의 온도가 열고정 온도, 콜드 롤러(15)의 속도가 연신 속도가 된다.

이어서, 방사 직접 연신법에 대해 도면을 사용하여 구체적으로 설명한다. 도 8에서, 용융된 폴리에스테르는 필터(2)에서 여과되어 구금(3)으로부터 방사된다. 그리고, 방출된 사조는 냉각 장치에 의해 냉각되고, 급유 장치(6)에서 급유가 행해진 후, 필요에 따라 공기 노즐에 의해 교락이 부여되고, 제1 핫 넬슨 롤러(lHNR)(18)에 의해 인취되어 예열된 후, 제2 핫 넬슨 롤러(2HNR)(19) 사이에서 연신이 행해지고, 다시 2HNR(19)에서 열고정된 후, 권취기(10)에 의해 권취된다. 여기에서, 1HNR(18)의 주속도가 방사 속도, 1HNR(18)의 온도가 연신 온도, 2HNR(19)의 온도가 열고정 온도가 된다.

이와 같이, 종래의 방사, 연신 2 공정법 대신에 방사 직접 연신법을 채용하면, 제조 공정이 효율화되어 저비용화가 가능해지는 장점이 있지만, 또한 소프트 스트레치사의 권축 위상이 랜덤해지기 쉽고, 특히 실을 꼬지 않고 사용하는 경우에는 포백 중에서의 실의 수축이 랜덤하게 발생하여 결과적으로 평평하고 미끄럼성이 좋은 포백을 얻기 쉽다는 장점이 있다.

이어서, 본 발명의 소프트 스트레치사의 제조 방법 중 제3의 바람직한 태양으로서 간략화된 방사 직접 연신법에 대해 도 9를 사용하여 설명한다. 도 9에서, 구금(3)과 1GD(8) 사이의 방사선상에 비접촉 가열기(20)를 설치하고, 상기 편심형 복합사를 방사 속도 4000 m/분 이상으로 고속 방사함으로써 비접촉 가열기(20)에서 공기 저항에 의해 자동적으로 연신이 발생한 후, 열고정되는 것이다. 이 때에는, 실이 비집속 상태에서 비접촉 가열기를 통과하기 때문에, 단사 사이에서 제각기 연신, 열고정되어, 상기한 핫 롤러형 방사 직접 연신 때보다도 더욱 소프트 스트레치사의 권축 위상이 랜덤해지기 쉬워 바람직하다.

이어서, 본 발명의 소프트 스트레치사의 제조 방법 중 제4의 바람직한 태양으로서 고속 방사법에 대해 도 5를 사용하여 설명한다. 도 5에서, 상기 편심형 복합사를 방사 속도 5000 m/분 이상으로 함으로써 구금(3)과 1GD(8) 사이에서 공기 저항에 의해 자동적으로 연신이 발생하고, 사조 자신이 갖는 열에 의해 열고정이 행해지는 것이다.

그런데, 본 발명의 소프트 스트레치사는 100 꼬임/m 이상의 연사로 하면 권축의 위상이 일치되기 쉽고, 포백 상태에서도 스트레치성이 발현되기 쉬워 바람직하다. 또한, 일반적으로 병렬형 복합사를 강연사로 하면, 권축 발현이 불량해져 스트레치성이 저하하지만, 본 발명의 소프트 스트레치사에서는 E3.5가 종래의 PET계 병렬형 복합사와 비교하여 대폭 높기 때문에, 강연사로서도 충분한 스트레치성이 발현되는 것이다. 또한, 여기에서 말하는 강연이란 꼬임 계수 5000 이상의 연사를 말하며, 실의 섬도가 56 dtex인 경우는 꼬임수가 700 꼬임/m 이상이 된다. 꼬임 계수는 꼬임수(꼬임/m)와 섬도(dtex×0.9)의 평방근의 곱으로 정의되는 것이다.

또한, 본 발명의 소프트 스트레치사는 꼬지 않고 사용할 수도 있으며, 이 경우 사조의 단사 사이에서 권축의 위상이 어긋나면 직물의 표면이 평평해져 예를 들면 미끄럼성이 우수한 스트레치 안감 등에 사용할 수 있게 된다. 또한, 권축이 일 치되어 있는 경우와 비교하여 부피성이 커진다는 점도 장점 중 하나이다.

또한, 본 발명의 소프트 스트레치사는 편물에 사용하면, 종래의 편물에서는 얻지 못했던 소프트 스트레치성을 갖는 우수한 스트레치 편물을 얻을 수 있다. 특히 편물에서는 고차 가공 공정에서 구속력이 약한 상태에서 포백이 수축하기 때문에 권축에 의한 수축도 포함한 외관 수축이 크게 들어가 코가 막히기 때문에, 스트레치사를 사용하는 경우에 포백이 조경화하기 쉽다. 따라서, 편물에서는 사 자체가 갖는 소프트 스트레치성은 특히 중요한 기준이 되며, 본 발명의 소프트 스트레치사를 사용함으로써 종래에는 도저히 얻지 못했던 소프트 스트레치 편물을 얻을 수 있는 것이다. 또한, 권축의 위상이 일치된 소프트 스트레치사를 사용하면 코 사이에 미세한 권축이 발생하기 쉬워 미세한 잔주름이 생지고 심미성이 높은 뜨개질감을 얻을 수 있다.

또한, 본 발명의 소프트 스트레치사는 비등수 수축률이 10 % 이하인 폴리에스테르나 나일론으로 이루어지는 저수축사와 혼섬하여 사용하면 더욱 소프트감이 증가할 뿐만 아니라, 팽창감 및 반발감도 향상되어 바람직하다. 저수축사가 소프트 스트레치사의 비교적 외주에 존재하면, 쿠션의 역할을 하여 더욱 소프트감이 향상되고, 또한 멀티 필라멘트로서의 사 직경이 커지기 때문에 팽창감이 향상되는 것이다. 따라서, 저수축사의 비등수 수축률은 낮은 것이 유리하며, 바람직하게는 4 % 이하, 더욱 바람직하게는 0 % 이하이다. 또한, 저수축사의 초기 인장 저항도도 낮은 것이 유리하며, 바람직하게는 5O cN/dtex 이하이다. 또한, 저수축사는 단사 섬도가 가는 것이 보다 소프트감이 향상되기 때문에 단사 섬도는 바람직하게는 2.5 dtex 이하, 보다 바람직하게는 1.O dtex 이하 이다.

또한, 본 발명의 소프트 스트레치사를 천연 섬유 및(또는) 반합성 섬유와 혼용하여 사용하면, 천연 섬유나 반합성 섬유가 갖는 흡방습성 및 접촉 냉감, 반발성 등의 우수한 촉감을 해치지 않고 스트레치성을 부가할 수 있어 바람직하다. 여기에서 말하는 혼용이란, 혼섬 및 교직, 교편 등을 의미하는 것이다. 소프트 스트레치사가 갖는 특성과 천연 섬유 및 반합성 섬유의 촉감을 균형있게 하기 위해서는, 천연 섬유와 반합성 섬유의 전체 중량이 포백 중량의 10 내지 90 %인 것이 바람직하다.

본 발명은 양말, 셔츠, 블라우스, 가디건, 팬츠, 스커트, 원피스, 슈트, 블루종, 이너웨어, 안감 등에 바람직하게 사용할 수 있다.

<실시예>

이하, 본 발명에 대해 실시예를 사용하여 상세히 설명한다. 또한, 실시예 중의 측정 방법은 이하의 방법을 사용하였다.

A. 사의 50 % 신장에 대한 응력 및 회복률

우선, 사를 타래에서 풀어 실질적으로 무하중 상태에서 비등수 중에 15분간 침지하여 열처리하였다. 그리고, 이 열처리사를 자동 인장 시험기를 사용하여 초기 시료 길이 50 mm로 사에 4.4×10-3 cN/dtex(5 mgf/d)의 초기 장력을 걸고, 이어서 사를 인장 속도 100 %/분으로 50 % 신장시키고, 바로 반대로 같은 속도로 신장률 0 %까지 되돌려 이력 곡선을 그리게 하였다(도 1). 그리고, 초기 장력을 기준 으로 한 최고 도달 응력을 50 % 신장에 대한 응력으로 하였다. 회복률은 도 1에서, 회복률(%)=[(50-a)/50]×100 %로 계산하였다. 여기에서, a란 이력 곡선의 회복 과정에서 발생 응력이 초기 장력이 되는 점의 신장률이다.

B. 권축 신장률(도 10)

권축 신장률(%)=[(L1-L2)/L1]×100 %

L1: 섬유 타래를 비등수로 15분간 처리한 후, 다시 180 ℃에서 건조 처리를 15분간 행한 후, 180×10-3 cN/dtex 하중을 가했을 때의 사의 길이

L2: L1 측정 후, 가했던 하중을 180×10-3 cN/dtex (0.2 gf/d)에서 0.9×10-3 cN/dtex (1 mgf/d)로 바꾸었을 때의 사의 길이

E0: 실질적으로 무하중하에서 열처리할 때의 권축 신장률

E3.5: 3.5×10-3 cN/dtex(4 mgf/d) 하중하에서 열처리할 때의 권축 신장률

C. 권축 유지율

권축 신장률 측정에 있어서 열처리시의 하중을 0.9×10-3 cN/dtex(l mgf/d)로 하여 E1를 측정하였다. 그리고, 중하중(180×10-3 cN/dtex)과 경하중(0.9×10-3 cN /dtex)의 반복 부하를 9회 추가하여 총 10회 신장/회복시킨 후, 경하중을 가했을 때의 타래 길이 L10'를 측정하고, 10회 신장 후의 권축 신장률 E1 10(%)을 하기 식에 따라 구하여, 1회 권축 신장률 E1과의 비에 의해 권축 유지율을 구하였다.

권축 유지율(%)=[El l0/E1]×100 (%)

E1 10(%)=[(L0'-L10')/L0']×100 (%)

D. 권축 직경

E0 측정 후의 사를 가능한 한 힘이 가해지지 않은 상태에서 샘플링하여, 주사형 전자 현미경으로 관찰하였다(도 11). 그리고, 권축을 100개 무작위로 선택하여 직경(외경)을 측정하고, 그의 평균치를 권축 직경으로 하였다.

E. 우스터 얼룩(U %)

젤웨거(Zellweger)사 제조 USTER TESTER 1 Model C를 사용하여, 200 m/분의 속도로 사를 급사하면서 정상 모드로 측정하였다.

F. 수축 응력

가네보 엔지니어링사 제조 열응력 측정기로 승온 속도 150 ℃/분으로 측정하였다. 샘플은 10 cm×2의 루프로 하고, 초기 장력은 섬도(dtex)×0.9×(1/30) gf로 하였다.

G. 강도 및 신도

초기 시료 길이=50 mm, 인장 속도=50 mm/분(100 %/분)으로 하여 JIS L1013에 나타낸 조건으로 하중-신장 곡선을 구하였다. 신장을 초기 시료 길이로 나누어 신도로 하였다.

H. 용융 점도

도요 세끼사 제조 캐피로 그래프 1B를 사용하여 질소 분위기 하에서 측정하였다. 측정 온도 280 ℃, 왜곡 속도 6080 sec-1에서의 측정을 3회 행하고, 평균치를 용융 점도로 하였다.

I. 극한 점도

오르토클로로페놀 중에서 25 ℃로 측정하였다.

J. 초기 인장 저항도

JIS L1013에 따라 측정하였다.

K. 비등수 수축률 및 건열 수축률

비등수 수축률(%)=[(L0"-Ll")/L0")]×100 %

L0": 연신사를 타래에서 풀어 초기 하중 0.18 cN/dtex(0.2 gf/d) 하에서 측정한 사 원래의 길이.

L1": L0"를 측정한 사를 실질적으로 무하중 상태에서 비등수 중에서 15분간 처리하여 풍건한 후, 초기 하중 0.18 cN/dtex(0.2 gf/d)하에서의 사 길이.

건열 수축률(%)=[(L0"-L2")/L0")]×100 %

L2': Ll'를 측정한 사를 실질적으로 무하중 상태에서 180 ℃의 건열로 15분간 처리하여 풍건한 후, 초기 하중 0.18 cN/dtex(0.2 gf/d)하에서의 사 길이.

L. 촉감 평가

실시예, 비교예에서 얻어진 포백을 소프트감, 팽창감, 반발감, 스트레치성, 염색 얼룩, 표면감(포백 표면의 심미성)에 대하여 1 내지 5급으로 관능 평가하였다. 3급 이상을 합격으로 하였다.

<실시예 1>

용융 점도 400 poise의 산화티탄을 포함하지 않는 호모 PTT와 용융 점도 370 poise의 산화티탄을 0.03 중량% 포함하는 호모 PET를 각각 260 ℃, 285 ℃에서 개별적으로 용융하여 절대 여과 직경 15 μm의 스테인레스제 부직포 필터를 사용하여 각각 여과한 후, 구멍수 12의 평행 합류 복합 방사 구금(도 2(a))으로부터 복합비 1:1의 병렬형 복합사(도 3(b))로서 방사 온도 275 ℃에서 토출하였다. 이 때의 용융 점도비는 1.08이었다. 방사 속도 1500 m/분으로 168 dtex, 12 필라멘트의 미연사를 권취한 후, 도 6의 핫 롤러를 갖는 연신기를 사용하여 1HR(l3)의 온도 70 ℃, 2HR(14)의 온도 130 ℃, 연신 배율 3.00으로 하여 연신하였다. 방사, 연신 모두 제사성은 양호하고 사 끊김은 없었다. 이것의 물성치를 표 2에 나타내었는데, PTT가 권축 내측에 들어가 우수한 권축 발현 능력을 나타내었다. 또한, E0의 측정을 위한 열 처리에 의해 발현하는 권축 직경이 200 μm로 매우 세밀하고, 매우 고품위의 것이었다. 또한, 이것의 초기 인장 저항도는 42 cN/dtex로 충분히 소프트하고, 건열 수축률도 11 %로 충분히 저수축성을 가진 것이었다. 또한, 수축 응력의 극대를 나타내는 온도가 128 ℃로 충분히 고온이었다. 이 섬유의 양쪽 성분의 계면의 곡률 반경은 80 μm였다.

<실시예 2>

중합체의 조합을 용융 점도 700 poise의 산화티탄을 포함하지 않는 호모 PTT와 용융 점도 390 poise의 산화티탄을 0.03 중량% 포함하는 호모 PET로 하여, 실시예 1과 동일하게 방사하고 168 dtex, 12 필라멘트의 미연신사를 권취하였다. 이 때의 용융 점도비는 1.75이고, 병렬형 복합사는 도 3(b)와 같은 형상이었다. 그리고, 도 7의 열판을 갖는 연신기를 사용하여 1HR(13)의 온도 70 ℃, 열판(17)의 온도 165 ℃, 연신 배율 3.00으로 하여 연신하였다. 방사, 연신 모두 제사성은 양호하고 사 끊김은 없었다. 이것의 물성치를 표 2에 나타내었는데, PTT가 권축의 내측에 들어가 우수한 권축 발현 능력을 나타내었다. 또한, E0의 측정을 위한 열처리에 의해 발현하는 권축 직경이 190 μm로 매우 세밀하고, 매우 고품위의 것이었다. 또한, 이것의 초기 인장 저항도는 44 cN/dtex로 충분히 소프트하고, 건열 수축률도 11 %로 충분히 저수축성을 갖는 것이었다. 또한, 수축 응력의 극대를 나타내는 온도가 145 ℃로 충분히 고온이었다. 이 섬유의 양쪽 성분의 계면의 곡률 반경은 40 μm였다.

<실시예 3>

중합체의 조합을 용융 점도 1900 poise의 산화티탄을 포함하지 않는 호모 PTT와 용융 점도 390 poise의 산화티탄을 0.03 중량% 포함하는 호모 PET로 하여, 구멍수 12의 일본 특허 공개 제97-157941호 공보에 기재된 삽입 타입 복합 방사 구금(도 2(b))을 사용하여 방사 속도 1350 m/분으로 실시예 1과 동일하게 방사하고, 190 dtex, 12 필라멘트의 미연신사를 권취하였다. 이 때의 용융 점도비는 4.87이고, 병렬형 복합사는 도 3(b)와 같은 형상이었다. 그리고, 연신 배율을 3.40으로 하여 실시예 2와 동일하게 연신하였다. 방사, 연신 모두 제사성은 양호하였다. 이것의 물성치를 표 2에 나타내었는데, PTT가 권축의 내측에 들어가 우수한 권축 발현 능력을 나타내었다. 또한, E0의 측정을 위한 열 처리에 의해 발현하는 권축 직경이 190 μm로 매우 세밀하고, 고품위의 것이었다. 또한, 이것의 초기 인장 저항도는 44 cN/dtex로 충분히 소프트하고, 건열 수축률도 11 %로 충분히 저수축성을 갖는 것이었다. 또한, 수축 응력의 극대를 나타내는 온도가 145 ℃로 충분히 고온이었다. 또한, 허용 범위이기는 하지만, 실시예 1, 2와 비교하면 방사, 연신에서의 사 끊김이 증가하였다. 이 섬유의 양쪽 성분의 계면의 곡률 반경은 25 μm였다.

<실시예 4>

중합체의 조합을 용융 점도 1500 poise의 산화티탄을 포함하지 않는 호모 PTT와 용융 점도 400 poise의 산화티탄을 포함하지 않는 호모 PTT로 하여, 각각 270 ℃, 260 ℃에서 개별적으로 용융한 후, 구멍수 12의 일본 특허 공개 제97-157941호 공보에 기재된 삽입 타입 복합 방사 구금 도 2(b)를 사용하여, 방사 온도 265 ℃, 방사 속도 1350 m/분으로 실시예 1과 동일하게 방사하고, 132 dtex, 12 필라멘트의 미연신사를 권취하였다. 이 때의 용융 점도비는 3.75이고, 병렬형 복합사는 도 3(b)와 같은 형상이었다. 그리고, 1HR(13)의 온도 65 ℃, 2HR(14)의 온도 130 ℃, 연신 배율 2.35로 하여 실시예 2와 동일하게 연신하였다. 방사, 연신 모두 제사성은 양호하였다. 이것의 물성치를 표 2에 나타내었는데, 고점도 PTT가 권축의 내측에 들어가 우수한 권축 발현 능력을 나타내었다. 또한, E0의 측정을 위한 열처리에 의해 발현하는 권축 직경이 190 μm로 매우 세밀하고, 매우 고품위의 것이었다. 또한, 이것의 초기인장 저항도는 22 cN/dtex로 충분히 소프트하고, 건열 수축률도 12 %로 충분히 저수축성을 갖는 것이었다. 또한, 수축 응력의 극대를 나타내는 온도가 125 ℃로 충분히 고온이었다. 또한, 허용 범위이기는 하지만, 실시예 1, 2와 비교하면 방사, 연신에서의 사 끊김이 증가하였다. 이 섬유의 양쪽 성분의 계면의 곡률 반경은 60 μm였다.

<실시예 5>

중합체의 조합을 용융 점도 700 poise(극한 점도 1.18)의 산화티탄을 포함하지 않는 호모 PTT와 용융 점도 600 poise(극한 점도 0.82)의 산화티탄을 0.03 중량% 포함하는 호모 PBT로 하여, 실시예 4와 동일하게 방사하고, 168 dtex, 12 필라멘트의 미연신사를 권취하였다. 이 때의 용융 점도비는 1.17이고, 병렬형 복합사는 도 3(b)와 같은 형상이었다. 그리고, 도 7의 열판을 갖는 연신기를 사용하여 1HR(13)의 온도 65 ℃, 열판(17)의 온도 160 ℃, 연신 배율 3.00으로 하여 연신하였다. 이것의 물성치를 표 2에 나타내었는데, PTT가 권축의 내측에 들어가 우수한 권축 발현 능력을 나타내었다. 또한, E0의 측정을 위한 열처리에 의해 발현하는 권축 직경이 220 μm로 세밀하고, 고품위의 것이었다. 또한, 이것의 초기 인장 저항도는 34 cN/dtex로 충분히 소프트하고, 건열 수축률도 12 %로 충분히 저수축성을 갖는 것이었다. 또한, 수축 응력의 극대를 나타내는 온도가 153 ℃로 충분히 고온이었다. 이 섬유의 양쪽 성분의 계면의 곡률 반경은 28 μm였다.

<실시예 6>

중합체의 조합을 용융 점도 1150 poise의 산화티탄을 포함하지 않는 호모 PBT와 용융 점도 30O poise의 산화티탄을 0.03 중량% 포함하는 호모 PTT로 하여, 실시예 4와 동일하게 방사하였다. 이 때의 용융 점도비는 3.83이고, 병렬형 복합사는 도 3(b)와 같은 형상이었다. 그리고, 도 7의 열판을 갖는 연신기를 사용하여 1HR(13)의 온도 65 ℃, 열판(17)의 온도 160 ℃, 연신 배율 3.00으로 하여 연신하였다. 이것의 물성치를 표 2에 나타내었는데, PBT가 권축의 내측에 들어가 우수한 권축 발현 능력을 나타내었다. 또한, E0의 측정을 위한 열처리에 의해 발현하는 권축 직경이 290 μm로 품위는 실시예 1과 비교하여 떨어지는 것이었다. 또한, 이것의 초기 인장 저항도는 31 cN/dtex로 충분히 소프트하고, 건열 수축률도 11 %로 충분히 저수축성을 갖는 것이었다. 또한, 수축 응력의 극대를 나타내는 온도가 150 ℃로 충분히 고온이었다. 또한, 허용 범위이기는 하지만, 실시예 1, 2와 비교하면 방사, 연신에서의 사 끊김이 증가하였다. 이 섬유의 양쪽 성분의 계면의 곡률 반경은 46 μm였다.

<실시예 7>

방사 속도를 3000 m/분으로 하여 77 dtex, 12 필라멘트의 미연신사로 한 것 이외는, 실시예 2와 동일한 조건으로 용융 방사하였다. 이 미연신사를 사용하여 연신 배율 1.40 배로 한 것 이외는, 실시예 2와 동일한 조건으로 연신하였다. 방사, 연신 모두 제사성은 양호하고 사 끊김은 없었다. 이것의 물성치를 표 2에 나타내었는데, PTT가 권축의 내측에 들어가 우수한 권축 발현 능력을 나타내었다. 또한, E0의 측정을 위한 열처리에 의해 발현하는 권축 직경이 220 μm로 세밀하고, 매우 고품위의 것이었다.

<실시예 8>

병렬형 복합으로부터 편심 심초 복합(도 3(h))으로 하여 중합체 및 복합비를 이하와 같이 변경한 것 이외는, 실시예 1과 동일한 조건으로 용융 방사하였다. 이 때, 용융 점도 400 poise의 산화티탄을 0.40 중량% 포함하는 PET를 초 중합체로서 60 중량%, 용융 점도 700 poise 산화티탄을 포함하지 않는 PTT를 심 중합체로서 40 중량% 조합하였다. 이 미연신사를 사용하여 연신 배율 2.60, 2HR(14)의 온도 140 ℃로 한 것 이외는, 실시예 1과 동일한 조건으로 연신하였다. 방사, 연신 모두 제사성은 양호하고 사 끊김은 없었다. 이것의 물성치를 표 2에 나타내었는데, 우수한 권축 발현 능력을 나타내었다. 또한, E0의 측정을 위한 열처리에 의해 발현하는 권축 직경이 240 μm로 세밀하고, 고품위의 것이었다.

<실시예 9>

섬유 단면 형상을 중공 단면(도 3(f))으로 한 것 이외는, 실시예 2와 동일한 조건으로 용융 방사하여 168 dtex, 12 필라멘트의 미연신사를 권취하였다. 이 미연신사를 사용하여 연신 배율 2.95로 한 것 이외는, 실시예 2와 동일한 조건으로 연신하였다. 이것의 물성치를 표 1에 나타내었는데, PPT가 권축의 내측에 들어가 우수한 권축 발현 능력을 나타내었다. 또한, E0의 측정을 위한 열 처리에 의해 발현하는 권축 직경이 240 μm로 세밀하고, 고품위의 것이었다.

<실시예 10>

실시예 1에서, PTT를 용융 점도 390 poise의 산화티탄을 포함하지 않는 폴리부틸렌 테레프탈레이트(이하, PBT라고 한다)로 한 것 이외는, 실시예 1과 동일하게 방사하여 168 dtex, 12 필라멘트의 미연신사를 권취하였다. 그리고, 연신 배율을 3.00으로 하여 실시예 1과 동일하게 연신하여 소프트 스트레치사를 얻었다. 이것의 물성치를 표 2에 나타내었는데, 양호한 권축 발현 능력을 나타내었다. 단, 50 % 신장에 대한 응력이 10×10-3 cN/dtex를 넘고, 또한 회복률이 70 % 미만이었기 때문에 소프트성, 스트레치성은 실시예 1과 비교하여 떨어지는 것이었다. 또한, E0의 측정을 위한 열처리에 의해 발현하는 권축 직경은 300 μm로 품위도 실시예 1과 비교하여 떨어지는 것이었다. 또한, 권축의 위상은 실시예 1과 비교하면 랜덤하였다.

<실시예 11>

실시예 2에서, PTT를 용융 점도 1050 poise의 산화티탄을 포함하지 않는 PBT로 한 것 이외는, 실시예 2와 동일하게 방사하여 190 dtex, 12 필라멘트의 미연신사를 권취하였다. 그리고, 연신 배율을 3.40으로 하여 실시예 1과 동일하게 연신하여 소프트 스트레치사를 얻었다. 이것의 물성치를 표 2에 나타내었는데, 양호한 권축 발현 능력을 나타내었다. 단, 50 % 신장에 대한 회복률이 70 % 미만이었기 때문에, 스트레치성은 실시예 2와 비교하여 떨어지는 것이었다. 또한, E0의 측정을 위한 열처리에 의해 발현하는 권축 직경은 280 μm로 품위도 실시예 1과 비교하여 떨어지는 것이었다. 또한, 권축의 위상은 실시예 2와 비교하면 랜덤하였다. 또한, 이것의 초기 인장 저항도는 55 cN/dtex로 소프트함은 실시예 2와 비교하여 떨어졌지만, 건열 수축률은 12 %로 충분히 저수축성을 갖는 것이었다. 또한, 수축 응력의 극대를 나타내는 온도가 128 ℃로 충분이 고온이었다. 또한, 허용 범위이기는 하지만, 실시예 1, 2와 비교하면 방사, 연신에서의 사 끊김이 증가하였다.

<실시예 12>

실시예 1에서, PTT를 용융 점도 390 poise의 산화티탄을 포함하지 않는 PBT로 하고, 방사 속도를 6000 m/분으로 한 것 이외는, 실시예 1와 동일하게 방사하여 62 dtex, 12 필라멘트의 미연신사를 얻었다. 이것을 연신 배율 1.10으로 한 것 이외는, 실시예 1과 동일하게 연신하여 소프트 스트레치사를 얻었다. 이것의 물성치를 표 2에 나타내었는데, 양호한 권축 발현 능력을 나타내었다. 단, 50 % 신장에 대한 회복률이 70 % 미만이었기 때문에. 스트레치성은 실시예 6과 비교하여 떨어지는 것이었다. 또한, E0의 측정을 위한 열처리에 의해 발현하는 권축 직경은 260 μm로 품위도 실시예 1과 비교하여 떨어지는 것이었다. 또한, 권축의 위상은 실시예 1과 비교하면 랜덤하였다.

<실시예 13>

도 8의 방사 직접 연신 장치를 사용하여 1HNR (18)의 주속도 1500 m/분, 온도 75 ℃, 2HNR(19)의 주속도 4500 m/분, 온도 130 ℃로 하여 실시예 2와 동일하게 방사하여 56 dtex, 12 필라멘트의 소프트 스트레치사를 권취하였다. 얻어진 소프 트 스트레치사의 물성치를 표 2에 나타내었는데, PTT가 권축의 내측에 들어가 우수한 권축 발현 능력을 나타내었다. 또한, E0의 측정을 위한 열처리에 의해 발현하는 권축 직경이 200 μm로 매우 세밀하고, 매우 고품위의 것이었다. 또한, 이것의 초기 인장 저항도는 42 cN/dtex로 충분히 소프트하고, 건열 수축률도 10 %로 충분히 저수축성을 갖는 것이었다. 또한, 수축 응력의 극대를 나타내는 온도가 128 ℃로 충분히 고온이었다.

<실시예 14>

도 9의 방사 직접 연신 장치를 사용하여 비접촉 가열기(20)의 온도를 190 ℃, 방사 속도를 5000 m/분으로 하여 2GD(9)와 권취기(10) 사이에서 100 ℃ 스팀 열처리를 행하여 실시예 2와 동일하게 방사하였다. 얻어진 소프트 스트레치사의 물성치를 표 2에 나타내었는데, PTT가 권축의 내측에 들어가 우수한 권축 발현 능력을 나타내었다. 또한, E0의 측정을 위한 열 처리에 의해 발현하는 권축 직경이 190 μm로 매우 세밀하고, 매우 고품위의 것이었다. 또한 권축의 위상이 단사 사이에서 제각기 흩어져 있어 실시예 2와 비교하여 부피감이 있는 것이었다. 또한, 이것의 초기인장 저항도는 43 cN/dtex로 충분히 소프트하고, 건열 수축률도 12 %로 충분히 저수축성을 갖는 것이었다. 또한, 수축 응력의 극대를 나타내는 온도가 126 ℃로 충분히 고온이었다.

<실시예 15>

방사 속도를 7000 m/분으로 변경한 것 이외는, 실시예 2와 동일한 조건으로 용융 방사하였다. 이것은 연신하지 않고, 권취한 상태에서 사용 가능하였다. 이것의 물성치를 표 2에 나타내었는데, 우수한 권축 발현 능력을 나타내었다. 또한, E0의 측정을 위한 열처리에 의해 발현하는 권축 직경이 120 μm로 매우 세밀하고, 또한 권축의 위상이 단사 사이에서 제각기 흩어져 있어 실시예 2와 비교하여 부피감이 있는 것이었다. 또한, 건열 수축률은 5 %로 충분히 저수축성의 사이었다.

<비교예 1>

중합체의 조합을 용융 점도 850 poise의 산화티탄을 포함하지 않는 호모 PTT와 용융 점도 850 poise의 산화티탄을 0.03 중량% 포함하는 호모 PET로 하여, 방사 속도 900 m/분, 방사 온도 286 ℃로 하여 실시예 2와 동일하게 방사하고, 168 dtex, 12 필라멘트의 미연신사를 얻었다. 그리고, 연신 배율을 3.00배로 한 것 이외는, 실시예 2와 동일하게 연신, 열고정하였다. 이것의 물성치를 표 2에 나타내었는데, 어느 정도의 권축 발현 능력은 나타냈지만, 방사 온도가 높아 PTT측이 열 열화하기 때문에 토출이 불안정하고, 또한 미연신사의 방사 속도가 낮기 때문에 방사 과정에서의 사 떨림 및 고정점의 변동이 커졌다. 따라서, 연신사의 사 강도가 현저히 저하하고, 우스터 얼룩도 악화하였다. 또한, 50 % 신장에 대한 응력이 50×10-3 cN/dtex를 넘었기 때문에, 소프트성, 스트레치성은 실시예 2에는 미치지 못하였다.

<비교예 2>

비교예 1의 중합체 조합에서 방사 온도 280 ℃, 방사 속도 1500 m/분으로 하 여, 실시예 1과 동일하게 방사하고 146 dtex, 12 필라멘트의 미연신사를 얻었다. 그리고, 연신 배율을 2.70배로 하고, 1HR(13)의 온도를 100 ℃로 한 것 이외는, 실시예 2와 동일하게 연신, 열고정하였다. 이것의 물성치를 표 2에 나타내었는데, 어느 정도의 권축 발현 능력은 나타냈지만, 1HR(13)의 온도가 높기 때문에 PTT가 열 열화하여 사 끊김이 빈발하였다. 또한, 얻어진 연신사도 실 강도가 낮고, 우스터 얼룩도 악화된 것이었다. 또한, 50 % 신장에 대한 응력이 50×10-3 cN/dtex를 넘었기 때문에 소프트성, 스트레치성은 실시예 2에는 미치지 못하였다.

<비교예 3>

용융 점도 130 poise(극한 점도 0.46)와 용융 점도 2650 poise(극한 점도 0.77)의 산화티탄을 0.03 중량% 포함하는 호모 PET를 각각 275 ℃, 290 ℃에서 별개로 용융하여, 절대 여과 직경 20 μm의 스테인레스제 부직포 필터를 사용하여 각각 여과한 후, 구멍수 12의 일본 특허 공개 제97-157941호 공보에 기재된 삽입 타입 구금(도 2(b))으로부터 복합비 1:1의 병렬형 복합사(도 3(a))로 하여 방사 온도 290 ℃에서 토출하였다. 이 때의 용융 점도비는 20.3이었다. 방사 속도 1500 m/분으로 154 dtex, 12 필라멘트의 미연신사를 권취하고, 그 후 1HR (13)의 온도 90 ℃, 열판 (17)의 온도 150 ℃, 연신 배율 2.80으로 하여 연신하였다. 방사, 연신 모두 제사성은 열악하고 사 끊김이 빈발하였다. 이것의 물성치를 표 2에 나타내었는데, 50 % 신장에 대한 응력이 50×10-3 cN/dtex를 넘어 본 발명의 소프트 스트레치사로 할 수 없었다. 또한, E3.5=0.5 %로 구속하에서의 권축 발현 능력이 낮은 것 이었다. 또한, 이것의 초기 인장 저항도는 75 cN/dtex로 소프트함이 결여된 것이었다.

<비교예 4>

중합체의 조합을 용융 점도 2000 poise의 산화티탄을 0.03 중량% 포함하는 호모 PET와 용융 점도 210O poise의 산 성분으로서 이소프탈산을 1O mol % 공중합한 산화티탄을 0.03 중량% 포함하는 공중합 PET로 하여, 각각 285 ℃, 275 ℃에서 별개로 융용하여 방사 온도 285 ℃로 실시예 1과 동일하게 방사하여 방사 속도 1500 m/분으로 154 dtex, 12 필라멘트의 미연사를 권취하였다. 그 후, 연신 배율 을 2.75로 하여 비교예 3과 동일하게 연신하였다. 방사, 연신 모두 제사성은 양호 하고 사 끊김은 없었다. 이것의 물성치를 표 2에 나타내었는데, 50 % 신장에 대한 응력이 50×10-3 cN/dtex를 넘어 본 발명의 소프트 스트레치사로 할 수 없었다. 또한, E3.5=0.4 %로 구속하에서의 권축 발현 능력이 낮은 것이었다.

공정 중합체 구성 용융 점도 방사 온도(℃) 방사 속도 (m/분) 연신 온도(℃) 열고정 온도 (℃) 실시예 1 2 공정법 PTT/PET 1.08 275 1500 70 130 실시예 2 2 공정법 PTT/PET 1.75 275 1500 70 165 실시예 3 2 공정법 PTT/PET 4.87 275 1350 70 165 실시예 4 2 공정법 PTT/PET 3.75 265 1350 65 130 실시예 5 2 공정법 PTT/PET 1.17 265 1350 65 160 실시예 6 2 공정법 PBT/PET 3.83 265 1350 65 160 실시예 7 2 공정법 PTT/PET 1.75 275 3000 70 165 실시예 8 2 공정법 PTT/PET 1.75 275 1500 70 140 실시예 9 2 공정법 PTT/PET 1.75 275 1500 70 165 실시예 10 2 공정법 PBT/PET 1.03 275 1500 70 130 실시예 11 2 공정법 PBT/PET 2.84 275 1500 70 130 실시예 12 2 공정법 PBT/PET 1.03 275 6000 70 130 실시예 13 1 공정법 PTT/PET 1.75 275 1500 75 130 실시예 14 1 공정법 PTT/PET 1.75 275 - - - 실시예 15 1 공정법 PTT/PET 1.75 275 7000 - - 비교예 1 2 공정법 PTT/PET 1.00 286 900 70 165 비교예 2 2 공정법 PTT/PET 1.00 280 1500 100 165 비교예 3 2 공정법 PET/PET 20.3 290 1500 90 150 비교예 4 2 공정법 PET/PET 1.05 285 1500 90 150

응력 (cN/dtex) 회복률 (%) E0 (%) E3.5 (%) 권축 유지율(%) TS U% (%) 신도 (%) 강도 실시예 1 6.0x10-3 71 45.0 12.2 92 0.31 0.9 28.0 3.6 실시예 2 5.5x10-3 77 67.0 15.0 95 0.32 0.9 26.0 3.7 실시예 3 4.5x10-3 81 75.0 15.8 96 0.34 0.9 27.8 3.9 실시예 4 4.0x10-3 80 70.3 15.2 96 0.32 1.0 27.0 3.7 실시예 5 6.0x10-3 68 51.0 14.8 98 0.30 0.9 26.8 3.1 실시예 6 3.6x10-3 74 63.5 23.8 98 0.26 1.0 25.8 3.0 실시예 7 7.5x10-3 70 42.4 11.5 92 0.26 0.9 27.8 3.2 실시예 8 8.5x10-3 70 40.1 11.1 90 0.31 1.1 29.1 3.5 실시예 9 9.5x10-3 70 41.2 11.2 90 0.29 1.3 27.3 3.2 실시예 10 10.5x10-3 61 38.5 15.4 98 0.30 1.0 27.8 3.0 실시예 11 5.8x10-3 68 56.0 20.2 98 0.33 1.0 27.2 3.9 실시예 12 5.2x10-3 67 58.3 21.4 98 0.35 1.0 34.0 3.7 실시예 13 6.0x10-3 77 65.0 15.0 95 0.32 0.9 25.0 3.6 실시예 14 5.5x10-3 79 68.0 15.0 95 0.32 0.9 22.3 3.5 실시예 15 5.1x10-3 75 65.0 10.0 95 0.24 0.8 34.5 3.1 비교예 1 >50x10-3 62 44.2 9.4 86 0.34 3.2 28.2 2.1 비교예 2 >50x10-3 67 42.0 9.2 86 0.32 3.5 25.0 2.1 비교예 3 >50x10-3 65 48.3 0.5 65 0.21 1.5 20.1 3.1 비교예 4 >50x10-3 45 41.2 0.4 60 0.30 1.0 28.8 4.5 TS: 수축 응력의 극대치 (cN/dtex) 강도: 소프트 스트레치사의 강도 (cN/dtex)

<실시예 16>

실시예 1 내지 15, 비교예 1 내지 4에서 얻어진 사를 원사로 하여 여기에 꼬임수 700 꼬임/m의 연사를 행하고, 65 ℃ 스팀으로 꼬임 정지 고정을 행하였다. 그리고, 28 게이지 환편기에 걸어 인터록 조직으로 편물을 편성하였다. 여기에 통상법에 따라 90 ℃에서 릴렉스 정련을 행한 후, 180 ℃에서 중간 고정을 행하였다. 그리고, 역시 통상법에 따라 10 중량%의 알칼리 감량을 행한 후, 130 ℃에서 염색하였다.

그리고, 얻어진 포백의 촉감을 관능 평가하였다(표 3). 실시예 1 내지 13의 소프트 스트레치사를 사용한 수준은 소프트하고 스트레치성이 우수하며, 나아가 포백 표면의 심미성이 풍부한 것이었다. 또한, 실시예 1 내지 4 및 7, 12, 13에서는 권축 코일 직경이 충분히 작아 매우 심미성이 우수한 편물이 되었다. 한편, 비교예 1, 2에서는 염색 얼룩이 발생하여, 품위가 떨어지는 것이었다. 또한, 비교예 3, 4에서는 촉감이 조경화하였다.

사용 원사 소프트감 팽창감 반발감 스트레치성 염색 얼룩 표면감 실시예 1 4 3 3 4 5 4 실시예 2 4 3 3 5 5 5 실시예 3 4 3 3 5 5 5 실시예 4 4 3 3 5 4 5 실시예 5 4 3 3 4 5 4 실시예 6 5 3 3 5 4 4 실시예 7 4 3 3 4 5 4 실시예 8 4 3 3 4 4 4 실시예 9 4 3 3 4 3 4 실시예 10 3 3 3 3 4 3 실시예 11 4 3 3 3 4 3 실시예 12 4 3 3 3 4 3 실시예 13 4 4 3 5 5 5 실시예 14 4 4 3 5 5 5 실시예 15 4 4 3 4 5 5 비교예 1 2 3 3 2 1 2 비교예 2 2 3 3 2 1 2 비교예 3 1 2 3 2 3 2 비교예 4 1 2 2 2 4 2

<실시예 17>

실시예 1 내지 15, 비교예 3, 4에서 얻어진 소프트 스트레치사를 원사로 하여, 여기에 꼬임수 1500 꼬임/m의 연사를 행하고, 65 ℃ 스팀에 의해 꼬임 정지 고정을 행하였다. 그리고, 경사 및 위사에 동일한 사를 사용하여 평직을 제작하였다. 이 때의 사 밀도는 경사가 43 개/cm(110 개/인치), 위사가 36 개/cm(91 개/인치)이며, S 꼬임/Z 꼬임이 교호 배치로서 토크 밸런스를 취하였다. 얻어진 생지 에 다음과 같이 가공하였다. 우선 90 ℃에서 릴렉스 정련을 행하고, 그 후 건열 180 ℃에서 핀 텐터에 의해 중간 고정을 행하였다. 그리고, 상법에 따라 15 %의 알칼리 감량을 행한 후, 역시 통상법에 의해 130 ℃에서 염색하였다.

그리고, 얻어진 직물의 촉감을 관능 평가하였다(표 4). 실시예 1 내지 13를 원사로 한 것에서는 원사 특성으로부터 예상되었던 바와 같이, 모두 양호한 스트레치성이 발현되었지만, 비교예 3, 4에서는 스트레치성이 떨어지는 것이었다.

사용 원사 소프트감 팽창감 반발감 스트레치성 염색 얼룩 표면감 실시예 1 4 3 3 4 5 4 실시예 2 4 3 3 5 5 5 실시예 3 4 3 3 5 5 5 실시예 4 4 3 3 5 4 5 실시예 5 4 3 3 4 5 4 실시예 6 5 3 3 5 4 4 실시예 7 4 3 3 4 5 4 실시예 8 4 3 3 4 4 4 실시예 9 4 3 3 4 3 4 실시예 10 3 3 3 3 4 3 실시예 11 4 3 3 3 4 3 실시예 12 4 3 3 3 4 3 실시예 13 4 5 3 5 5 5 실시예 14 4 5 3 5 5 5 실시예 15 4 4 3 4 5 5 비교예 1 2 3 3 2 1 2 비교예 2 2 3 3 2 1 2 비교예 3 1 2 3 1 3 2 비교예 4 1 2 2 1 4 2

<실시예 18>

실시예 13 및 14에서 얻어진 소프트 스트레치사를 꼬지 않고 경사 및 위사에 사용하여 평직을 제작하였다. 이 때의 사 밀도는 경사가 43 개/cm(110 개/인치), 위사가 36개/cm(91개/인치)였다. 얻어진 생지에 다음과 같이 가공하였다. 우선 90 ℃에서 릴렉스 정련을 행하고, 그 후 건열 180 ℃에서 핀 텐터에 의해 중간 고정을 행하였다. 상법에 따라 130 ℃에서 염색하였다.

얻어진 직물은 평범한 표면이 되고 매우 미끄럼성이 좋으며, 소프트 스트레치 안감으로서 적당한 것이었다.

<실시예 19>

실시예 1, 2, 8, 9 및 비교예 3, 4에서 얻어진 소프트 스트레치사를 원사로 하여, 이것과 표 5에 나타낸 조건으로 PET로 이루어지는 저수축사와의 혼섬사를 제 작하고, 65 ℃ 스팀에 의해 꼬임 정지 고정을 행하였다. 그리고, 실시예 17과 동일하게 제직, 가공하여 평가하였다.

얻어진 직물의 촉감을 관능 평가하였다(표 6). 실시예를 원사로 한 것에서는 원사 특성으로부터 예상되었던 바와 같이, 모두 촉감이 소프트하고 양호한 스트레치성이 발현되었지만, 비교예 3, 4를 원사로 한 것에서는 조경감이 강한 것이 되었다.

수준 사용 원사 혼섬 상대사의 특성 혼섬사 연수 사 밀도 경사x위사 품종 비수*(%) YM*(cN/dtex) (T/m) (개/cm(개/인치)) A 실시예 1 55 dtex-24 fil* -1.0 35 400 40x35(101x90) B 실시예 2 55 dtex-24 fil -2.0 30 400 40x35(101 x 90) C 실시예 2 55 dtex-24 fil 1.0 35 400 40x35(101 x 90) D 실시예 2 55 dtex-24 fil 8.0 76 400 40x35(101 x 90) E 실시예 2 75 dtex-24 fil 6.5 35 600 39x33(99 x 84) F 실시예 2 55 dtex-24 fil 1.0 35 400 40x35(101 x 90) G 실시예 8 75 dtex-24 fil -1.0 34 800 39x33(99 x 84) H 실시예 9 55 dtex-24 fil 1.0 32 400 40x35(101 x 90) I 비교예 3 55 dtex-24 fil 1.0 35 400 40x35(101 x 90) J 비교예 4 55 dtex-24 fil 1.0 35 400 40x35(101 x 90) * 비수: 비등수 수축률 YM: 초기 인장 저항도 fil: 필라멘트

수준 소프트감 팽창감 반발감 스트레치성 염색 얼룩 표면감 A 4 5 5 4 5 4 B 4 5 5 5 5 4 C 4 4 4 5 5 4 D 3 3 3 5 5 4 E 5 3 4 5 5 4 F 3 4 5 5 5 4 G 4 5 4 5 5 4 H 3 4 4 3 3 3 I 1 3 2 1 4 2 J 1 3 2 1 4 2

<실시예 20> ·

실시예 13에서 얻어진 소프트 스트레치사를 꼬지 않고 위사로 사용하고, 경 사로서 아사히 가세이 고교(주) 제조의 구리 암모니아 레이온“큐프라"(83 dtex, 45 필라멘트)를 사용하여 평직을 제작하였다. 이 때의 사 밀도는 경사가 43 개/cm(110 개/인치), 위사가 36 개/cm(91 개/인치)로 하였다. 얻어진 생지에 다음과 같이 가공하였다. 우선, 90 ℃에서 릴렉스 정련을 행하고, 그 후 건열 150 ℃에서 핀 텐터에 의해 중간 고정을 행하였다. 그리고, 100 ℃에서 염색하였다.

얻어진 직물은 소프트하고 스트레치성이 풍부한 것이며, 또한 구리 암모니아 레이온 특유의 큰 접촉 냉감에 의한 고도의 드라이감이 발현되었다. 또한, 흡방습성, 직물 표면의 미끄럼성도 양호하여 스트레치 안감으로서 최적의 것이었다.

<실시예 21>

실시예 2에서 얻어진 소프트 스트레치사를 원사로 하여, 여기에 꼬임 수 700 꼬임/m의 연사를 행하고, 65 ℃ 스팀에 의해 꼬임 정지 고정을 행하였다. 그리고, 이것을 위사로 사용하고, 경사로서 아사히 가세이 고교(주) 제조의 비스코스 레이온“슬리마(Silma)" (83 dtex, 38 필라멘트)를 사용하여 평직을 제작하였다. 이 때의 사 밀도는 경사가 43 개/cm(110 개/인치), 위사가 36 개/cm(91 개/인치)이고, S 꼬임/Z 꼬임의 교호 배치로서 토크 밸런스를 취하였다. 얻어진 생지에 다음과 같이 가공을 행하였다. 우선 90 ℃에서 릴렉스 정련을 행하고, 그 후 건열 150 ℃에서 핀 텐터에 의해 중간 고정을 행하였다. 그리고, 100 ℃에서 염색하였다. 얻어진 직물은 소프트하고 스트레치성이 풍부한 것이었다. 또한, 비스코스 레이온 특유의 우수한 반발감에 의해 탄력있는 촉감을 얻을 수 있으며, 더욱 큰 접촉 냉감에 의한 고도의 드라이감이 발현되었다. 또한, 흡방습성도 양호하였다.

<실시예 22>

실시예 2에서 얻어진 소프트 스트레치사를 원사로 하여, 여기에 꼬임수 550 꼬임/m의 연사를 행하고, 65 ℃ 스팀에 의해 꼬임 정지 고정을 행하였다. 이것과 실시예 20에서 사용한 구리 암모니아 레이온을 혼용하여 24 게이지 환편기에 걸어 인터록 조직으로 편물을 편성하였다. 여기에 상법에 따라 90 ℃에서 릴렉스 정련을 행한 후, 100 ℃에서 염색하였다.

얻어진 편물은 소프트하고 스트레치성이 풍부한 것이며, 또한 구리 암모니아 레이온 특유의 큰 접촉 냉감에 의한 고도의 드라이감이 발현되었다. 또한, 흡방습성도 양호하였다.

<실시예 23>

구리 암모니아 레이온 대신에 실시예 21에서 사용한 비스코스 레이온을 사용한 것 이외는, 실시예 22와 동일하게 편물을 제작하였다.

얻어진 편물은 소프트하고 스트레치성이 풍부한 것이었다. 또한, 비스코스레이온 특유의 우수한 반발감에 의해 탄력있는 촉감을 얻을 수 있으며, 또한 큰 접촉 냉감에 의한 고도의 드라이감이 발현되었다. 또한, 흡방습성도 양호하였다.

본 발명에 의해, 종래 문제가 되었던 지나친 조임감 및 포백의 조경화의 문제가 해결되고, 종래보다 소프트 스트레치성이 우수한 포백을 제공할 수 있는 소프트 스트레치사 및 포백이 제공된다.

Claims (25)

  1. 열처리한 후의 사(絲)의 50 % 신장에 대한 응력이 30×10-3 cN/dtex 이하이고, 회복률이 60 % 이상임을 동시에 충족시키며, 적어도 하나의 종류로 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트(PTT)를 포함하는 2 종류의 폴리에스테르 성분으로 이루어지는 편심형 복합사를 포함하는 폴리에스테르사인 사.
  2. 제1항에 있어서, 우스터(Uster) 얼룩이 2.0 % 이하인 사.
  3. 제1항에 있어서, 권축의 직경이 250 μm 이하인 사.
  4. 제3항에 있어서, 권축의 직경이 200 μm 이하인 사.
  5. 제1항에 있어서, 강도가 2.2 cN/dtex 이상, 수축 응력이 0.25 cN/dtex 이상인 사.
  6. 제1항에 있어서, 반복 10회 신장 후의 권축 유지율이 85 % 이상인 것을 특징으로 하는 사.
  7. 제6항에 있어서, 반복 10회 신장 후의 권축 유지율이 90 % 이상인 것을 특징으로 하는 사.
  8. 제7항에 있어서, 반복 10회 신장 후의 권축 유지율이 95 % 이상인 것을 특징으로 하는 사.
  9. 삭제
  10. 삭제
  11. 삭제
  12. 제1항에 있어서, 편심형 복합사가 PTT 및 폴리에틸렌 테레프탈레이트(PET)로 이루어지는 사.
  13. 제1항에 있어서, 무하중하에서 열처리할 때의 권축 신장률(E0)이 45 % 이상인 사.
  14. 제1항에 있어서, 3.5×10-3 cN/dtex (4 mgf/d) 하중하에서 열처리할 때의 권축 신장률(E3.5)이 10 % 이상인 사.
  15. 적어도 하나의 종류로 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트(PTT)를 포함하는 2 종류의 폴리에스테르로 이루어지는 편심형 복합사를 방사 속도 1200 m/분 이상으로 방사하고, 연신 온도 50 내지 80 ℃, 연신사 신도 20 내지 45 %가 되는 연신 배율로 연신하여 열고정하는 것을 특징으로 하는 제1항 기재의 사의 제조 방법.
  16. 제15항에 있어서, 방사 직접 연신법인 사의 제조 방법.
  17. 제15항에 있어서, 방사 후 일단 권취하고, 이것을 연신하는 방사 및 연신의 2 공정법인 사의 제조 방법.
  18. 적어도 하나의 종류로 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트(PTT)를 포함하는 2 종류의 폴리에스테르로 이루어지는 편심형 복합사를 구금과 고데트 롤러 사이에 비접촉 가열기를 설치하여 방사 속도 4000 m/분 이상으로 방사하는 것을 특징으로 하는 제1항 기재의 사의 제조 방법.
  19. 적어도 하나의 종류로 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트(PTT)를 포함하는 2 종류의 폴리에스테르로 이루어지는 편심형 복합사를 방사 속도 5000 m/분 이상으로 방사하는 것을 특징으로 하는 제1항 기재의 사의 제조 방법.
  20. 제15항, 18항 및 19항 중 어느 한 항에 있어서, 방사 온도가 250 내지 280 ℃인 사의 제조 방법.
  21. 제15항, 18항 및 19항 중 어느 한 항에 있어서, 2 종류의 폴리에스테르의 용융 점도비가 1.05 내지 5.00인 사의 제조 방법.
  22. 제1항 기재의 사와 비등수 수축률이 10 % 이하인 저수축사가 혼섬되어 있는 것을 특징으로 하는 혼섬사.
  23. 꼬임 계수 5000 이상(여기서, 꼬임 계수 = 1 m 당 꼬임수(꼬임/m) × 섬도(dtex×0.9))의 강연이 행해져 있는 것을 특징으로 하는 제1항 기재의 사 또는 제22항 기재의 혼섬사.
  24. 적어도 제1항 기재의 사를 사용하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 포백.
  25. 적어도 제1항 기재의 사와, 천연 섬유 및(또는) 반합성 섬유가 혼용되어 있는 것을 특징으로 하는 포백.
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