SE529809C2 - Varmarbetsstål - Google Patents
VarmarbetsstålInfo
- Publication number
- SE529809C2 SE529809C2 SE0600797A SE0600797A SE529809C2 SE 529809 C2 SE529809 C2 SE 529809C2 SE 0600797 A SE0600797 A SE 0600797A SE 0600797 A SE0600797 A SE 0600797A SE 529809 C2 SE529809 C2 SE 529809C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- content
- steel
- weight
- steel according
- work tool
- Prior art date
Links
- 229910001315 Tool steel Inorganic materials 0.000 title 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 46
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 46
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 10
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 9
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 9
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 9
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 4
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N methanidylidynevanadium(1+) Chemical class [V+]#[C-] ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Forging (AREA)
Description
30 35 529 809 0.30 - 0.50 % C 0 - 1.5 % Si 1% < Mn S l,8% 1.5 - 3.5 % Cr 0.3 - 0.9 % (Mo + W/2) 0.4 - 0.8 % (V + Nb/2) Rest järn och oundvikliga föroreningar.
Tack vare uppfinningen kan nu erbjudas ett varmarbetsstål med, för de flesta applikationer, egenskaper jämförbara med ett traditionellt H13-stål, men (med dagens metallpriser) till näst intill halverad legeringskostnad. Det inses att det mot bakgrund av det faktum att stål av H1 3-typen finuiits sedan länge på marknaden, måste anses överraskande att en legering har kunnat finnas fram som så effektivt kan lösa ovan närnnda problem, speciellt i beaktande av att de viktiga egenskaperna varmnötrnings- beständighet mot aluminium och värmeledningsförmåga visar förbättrade värden järnfört med en traditionell H13-legering. Visserligen erhålles en något försämrad härd- barhet, men då merdelen av extruderingsverktygen på marknaden nyttjas för relativt små dimensioner uppskattas att ca 70 - 80 % av existerande tillverkning kan nyttja denna nya legering, innebärande en markant reducerad kostnad men i övrigt bibehållen funktionalitet.
Då ej armat anges, avses i demra text alltid viktsprocent i fråga om stålets kemiska sammansättning och volymprocent i fråga om stålets strukturbeståndsdelar.
För de enskilda legeringselementen med dess inbördes relationer, stålets struktur och värmebehandling gäller för övrigt följande.
Kol ska finnas i tillräcklig mängd i stålet för att ge avsedd hårdhet efter värme- behandling och bidra till härdbarhet. Således måste åtminstone 0.3 % kol finnas och för bästa resultat ungefär 0.4 %. För mycket kol påverkar segheten negativt och den övre gränsen ska därför hållas vid ungefär 0.45 %.
Kisel ingår som ett restelement från stålets tillverkning i en halt av normalt minst 0.2 %, oftast ca 1 %. Kisel ökar kolaktiviteten i stålet och bidrar därmed till att stålet får en adekvat hårdhet. Dessutom bidrar det till adekvat oxidations- resp. anlöpnings- beständighet. Vid alltför höga halter kan sprödhetsproblem uppstå pga. lösnings- härdning varför den maximala kiselhalten i stålet är 1.5 % företrädesvis max 1.2 %. 15 20 25 30 35 529 809 Mangan, krom och molybden ska finnas i stålet i tillräcklig mängd för att ge stålet en adekvat härdbarhet.
Molybden har som egenskap att förutom att bidra till härdbarhet även bidra till god anlöpningsbeständighet. Molybden har därför visats sig behöva finnas i en minsta halt av 0.3 %, men maximalt i en halt av 0.8 %. Företrädesvis används 0.6 % molybden.
Förutom härdbarhet bidrar kromet också till oxidationsmotstånd av legeringen och bör finnas i en minsta halt av 1.5 %, men en maximal halt av 3.0 %. Företrädesvis är nominella kromhalten 2.6 %.
Mangan ska finnas i en minsta halt överstigande 1% för att bidra till att ge stålet önskad härdbarhet vid den begränsade halt av molybden och krom som kännetecknar stålet.
Maximalt får stålet innehålla 1.8 % mangan. Företrädesvis är nominella rnanganhalten 1.4 %.
Vanadin ska ingå i stålet i en halt av minst 0.4 % och max 0.8 %. Vanadin bidrar också till att ge stålet gott anlöpningsmotstånd, god nötningsbeständighet och bidrar till god hållfasthet genom att bilda vanadinkarbider som medverkar till att skapa en relativt fm kristallstrulctur.
Vid stålets tillverkning kan konventionell, känd tillverkningsteknik nyttjas.
KORT F IGURBESKRIVNING I den följande redogörelsen för utförda försök kommer att hänvisas till bifogade figurer av vilka: Fig. 1 visar ett diagram som åskådliggör varmnötningsbeständighet för gasnitrerade prover i ett 4-timmars test, och, Fig. 2 visar motsvarande provresultat i ett 8-timmarstest.
REDOGÖRELSE FÖR UTFÖRDA UNDERSÖKNINGAR Tre legeringar har tillverkats som 50 kg göt i laboratorieskala med följ ande process- gång: Smide vid 1270 °C till dimension 60 x 60 mm. Mjukglödgning 850 °C/2h, svalning 10 °C/h till 600 °C och därefter fritt i luft.
Den kemiska sammansättningen för de undersökta chargema visas i Tabell 1 nedan. 10 15 20 25 30 529 809 Tabell 1. Kemisk sammansättning (vikt-%) av undersökta charger, rest järn och förorenin ar.
GötNr. C Si Mn P S Cr Mo V Al N Oppm 2 0.37 1.06 0.41 0.019 0.001 5.16 1.47 0.82 0.001 0.04 40 6 0.42 0.93 1.25 0.004 0.007 2.53 0.60 0.57 0.001 0.047 50 7 0.38 0.59 1.34 0.005 0.006 2.29 0.55 0.52 0.53 0.023 32 Värmebehandling av legeringarna sker enligt Tabell 2 nedan.
Tabell 2. Austenitiserings- och anlöpningstemperatur och förväntad hårdhet för de olika Jígeringarna.
Lcgefing TA(°c)30 min T....i(°C)2x2h HRC z 1020 sso 4s 6,7 1020 560 4s Provplattor med dimensionen 5 x 10 x 30 mm tillverkas från varje variant enligt Tabell 2. Ena provytan, en 5 x 30 mm sida, poleras till en fm yta med ett RA-värde på ca 0.10 - 0.15 um.
De olika provema undersöktes för att jäinföra varmslitaget mot aluminium. I Fig. 1 visas den avnötta volym som åstadkommits efter 4 timmar avseende gasnitrerade prover. Av diagrammet framgår att de båda proverna tillverkade enligt uppfinningen, dvs. proverna 6 och 7 uppvisar bättre nötningsbeständighet än referensstålen (prov 2).
Av Fig. 2 visas resultatet från ett motsvarande 8 timmars test, som visar att förbättrad nötningsbeständighet även kunde bekräftas för uppfinningen vid dessa prover. I ett fall (prov 6) uppvisas mer än 50 % i förbättring avseende nötningsbeständighet jämfört med ett traditionellt H1 3-stål (prov 2).
Vid jämförelsen av ett stål enligt uppfinningen med ett klassiskt H13-stål (prov 2) med sammansättningen i vikt-%: 0.30 ~ 0.40 C, 0.20 - 0.40 Mn, 0.80 - 1.20 Si, 4.75 - 5.50 Cr, 1.25 - 1.75 Mo, 0.80 - 1.20 V, rest järn och oundvikliga föroreningar, framgår således att stålet enligt uppfinningen; med sammansättningen i vikt-%: 0.4 C, 0.5 - 1.0 Si, 1.2 - 1.4 Mn, 2.2 - 2.5 Cr, 0.5 -0.6 Mo, 0.5 - 0.6 V, uppvisar väsentligt förbättrade värden avseende den viktiga egenskapen nötningsbeständighet, trots det lägre legerings- innehållet/kostnaden. I beaktande av konventionell uppfattning inom området är dessa 20 529 809 resultat uppseendeväckande, eftersom den gängse läran är att en sänkning av kromhalt och/eller molybdenhalt och/eller vanadinhalt borde leda till en sämre nitreringspotential.
Således torde enligt gängse uppfattning de förändringar som gjorts i ett stål enligt upp- finningen jämfört med traditionellt H13-stål leda till relativt försämrad nitrerings- potential och därmed sämre nötningsbeständighet. Uppenbarligen inträder således någon form av mekanismer i ett stål enligt uppfinningen som trots sänkning av halten krom, molybden och vanadin ger ypperlig nitreringspotential och därmed möjlighet att erhålla god nötningsbeständighet.
Det inses att uppfinningen inte är begränsad till de föredragna snäva intervall som nämns ovan utan att en mängd variationer av sarnmansättningar inryms inom ramarna för uppfinningen, med bibehållet goda nödvändiga egenskaper, i enlighet med vad som definieras i patentkrav 1. Speciellt föredragna aspekter enligt uppfinningen framgår av underkraven.
Att ett stål enligt uppfinningen ligger inom ramarna för önskvärda egenskaper enligt ett Hlš-stål framgår av nedanstående tabell (se Tabell 3), som är en viktad jämförelse av viktiga egenskaper, där 10 anger högsta värdet för bästa testvärdet (i jämförelse mellan ett gängse H13-stå1 och uppfinningen) och det jämförande provets värde viktats mot bästavärdet.
Tabell 3.
U % Terrnisk Duktilitet 0 °C 44 HRC -V 0 °C 48 HR Härdbarhet N ' ' mot aluminium 550 Hållfasthet 550 ° V . 529 809 Av ovanstående tabell framgår att uppfinningen uppvisar goda värden for egenskaper som är viktiga ett för ett H13-stål och att till och med förbättrade värden kan erhålles avseende de mycket viktiga egenskaperna nötningsbeständighet mot aluminium samt värmeledningsfiirrnåga, trots en sänkning av legeringskostnaden med näst intill 50 %.
Claims (1)
1. 20 25 30 35 529 809 PATENTKRAV 1. Varrnarbetsstål, k ä n n e t e c k n a t av att det har följande kemiska samman- sättning i vikt-%: 0.30 - 0.50 % C 0 - 1.5 % Si 1% < Mn S1,8% 1.5 - 3.5 % Cr 0.3 - 0.9 % (Mo + W/2) 0.4 - 0.8 % (V + Nb/Z) Rest jäm och oundvikliga föroreningar. Stål enligt krav 1, k ånn e t e c k n at av att halten i vikt-% av (Mo + Cr) under- stiger 3.5 %. Stål enligt något av ovanstående patentkrav, k ä n n e t e c k n at av att halten i vikt-% av C är 0.38 - 0.46, företrädesvis 0.40 - 0.44 % C. Stål enligt något av ovanstående patentkrav, k ä n n e t e c k n a t av att halten i vikt-% av Si är 0.3 - 1.35 %, företrädesvis 0.5 ~ 1.2 %. Stål enligt något av ovanstående patentkrav, k ä n n e t e c k n a t av att halten i vikt-% av Mn är 0.3 - 1.5 %, företrädesvis 0.5 -1.35 %. Stål enligt något av ovanstående patentkrav, k ä n n e t e c k n a t av att halten i vikt-% av Cr är 0.7 - 3.0, företrädesvis 2.2 - 2.8 %. Stål enligt något av ovanstående patentkrav, k å n n e t e c k n at av att halten i vikt-% av Mo är 0.45 - 0.8, företrädesvis 0.5 - 0.7 %. Stål enligt något av ovanstående patentkrav, k ä n n e t e c k n at av att halten i vikt-% av V är 0.45 - 0.7. Stål enligt något av ovanstående patentkrav, k ä n n e t e c k n at av att halten Cr i förhållande till Mo i vikt-% är sådan att %Cr/%Mo > 3. 10 15 20 10. 11. 12. 13. 14. 15. 16. 529 809 Stål enligt något av ovanstående patentkrav, k ä n n e t e c k n at av att både halten Mo och V understiger 0.7 vikt-%. Stål enligt krav 11, k ä n n e t e c kn at av att halten V är mellan 0.5 - 0.6 vikt-%. Stål enligt krav 1, k ä n n e t e c k n at av att det innehåller max 0.05 vikt-% Al. Stål enligtkrav Lkännetecknat av atthaltenivikt-% A1är0.3- 1.0 %, företrädesvis ca. 0.7 %. Varmarbetsstål, k ä n n e t e c k n at av att det har en kemisk sammansättning enligt något av föregående krav. Varmarbetsstål enligt patentkrav 10 eller ll, k ä n n e t e c k n a t av att det har en värmeledningsfórrnåga överstigande 26 W/m °C vid 200 °C. Användning av stålet enligt något av kraven 1 - ll för framställning av verktyg for strängpressning, företrädesvis strängpressriing av aluminium.
Priority Applications (16)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0600797A SE529809C2 (sv) | 2006-04-06 | 2006-04-06 | Varmarbetsstål |
PCT/SE2007/050203 WO2007114781A1 (en) | 2006-04-06 | 2007-03-30 | Hot-working steel |
BRPI0710268-2A BRPI0710268A2 (pt) | 2006-04-06 | 2007-03-30 | aço para trabalho a quente |
JP2009504159A JP5185923B2 (ja) | 2006-04-06 | 2007-03-30 | 熱間加工用鋼鉄 |
KR1020087027258A KR20090010187A (ko) | 2006-04-06 | 2007-03-30 | 열간 가공 강 |
SG201102360-3A SG170824A1 (en) | 2006-04-06 | 2007-03-30 | Hot-working steel |
CA002659249A CA2659249A1 (en) | 2006-04-06 | 2007-03-30 | Hot-working steel |
RU2008136560/02A RU2430186C2 (ru) | 2006-04-06 | 2007-03-30 | Теплостойкая сталь |
NZ570919A NZ570919A (en) | 2006-04-06 | 2007-03-30 | Hot-working steel |
CNA2007800117009A CN101415854A (zh) | 2006-04-06 | 2007-03-30 | 热加工用钢 |
US12/281,607 US20090191086A1 (en) | 2006-04-06 | 2007-03-30 | Hot-working steel |
MX2008012631A MX2008012631A (es) | 2006-04-06 | 2007-03-30 | Acero de trabajo en caliente. |
AU2007232532A AU2007232532B2 (en) | 2006-04-06 | 2007-03-30 | Hot-working steel |
EP07748364A EP2002025A1 (en) | 2006-04-06 | 2007-03-30 | Hot-working steel |
TW096111725A TWI355425B (en) | 2006-04-06 | 2007-04-03 | Hot-working steel |
NO20084230A NO20084230L (no) | 2006-04-06 | 2008-10-09 | Varmebearbeidet stal |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0600797A SE529809C2 (sv) | 2006-04-06 | 2006-04-06 | Varmarbetsstål |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE0600797L SE0600797L (sv) | 2007-10-07 |
SE529809C2 true SE529809C2 (sv) | 2007-11-27 |
Family
ID=38563958
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE0600797A SE529809C2 (sv) | 2006-04-06 | 2006-04-06 | Varmarbetsstål |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20090191086A1 (sv) |
EP (1) | EP2002025A1 (sv) |
JP (1) | JP5185923B2 (sv) |
KR (1) | KR20090010187A (sv) |
CN (1) | CN101415854A (sv) |
AU (1) | AU2007232532B2 (sv) |
BR (1) | BRPI0710268A2 (sv) |
CA (1) | CA2659249A1 (sv) |
MX (1) | MX2008012631A (sv) |
NO (1) | NO20084230L (sv) |
NZ (1) | NZ570919A (sv) |
RU (1) | RU2430186C2 (sv) |
SE (1) | SE529809C2 (sv) |
SG (1) | SG170824A1 (sv) |
TW (1) | TWI355425B (sv) |
WO (1) | WO2007114781A1 (sv) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE533283C2 (sv) * | 2008-03-18 | 2010-08-10 | Uddeholm Tooling Ab | Stål, process för tillverkning av ett stålämne samt process för tillverkning av en detalj av stålet |
BRPI1003185A2 (pt) * | 2010-03-08 | 2012-02-07 | Villares Metals Sa | aço para ferramentas de extrusão |
JP2019119898A (ja) * | 2017-12-28 | 2019-07-22 | 愛知製鋼株式会社 | Cvtリング素材、cvtリング部材及びこれらの製造方法 |
EP3795707A4 (en) * | 2018-05-14 | 2022-01-26 | Hitachi Metals, Ltd. | ADDITIONALLY MANUFACTURED HOT FORMING TOOL, PROCESS FOR ITS MANUFACTURE AND METAL POWDER FOR ADDITIONALLY MANUFACTURED HOT FORMING TOOL |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1850953A (en) * | 1925-06-19 | 1932-03-22 | Percy A E Armstrong | Heat, rust, and acid resisting ferrous alloy |
GB913525A (en) * | 1960-02-18 | 1962-12-19 | Crucible Steel Co America | Low cost alloy steel |
JPS524414A (en) * | 1975-06-24 | 1977-01-13 | Hitachi Ltd | Reinforced rolls for rolling |
JPS5380318A (en) * | 1976-12-27 | 1978-07-15 | Daido Steel Co Ltd | Hot tool steel with excellent high temperature strength |
JPS5456913A (en) * | 1977-10-15 | 1979-05-08 | Daido Steel Co Ltd | Steel for hot rolling mold |
JPS5782458A (en) * | 1980-11-07 | 1982-05-22 | Hitachi Metals Ltd | High toughness tool steel for hot working |
US4853181A (en) | 1986-06-18 | 1989-08-01 | Wert David E | Hot work tool steel |
US4886640A (en) | 1988-08-22 | 1989-12-12 | Carpenter Technology Corporation | Hot work tool steel with good temper resistance |
DE4321433C1 (de) | 1993-06-28 | 1994-12-08 | Thyssen Stahl Ag | Verwendung eines Warmarbeitsstahls |
JP3538995B2 (ja) * | 1994-09-29 | 2004-06-14 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
JP3352889B2 (ja) * | 1996-10-16 | 2002-12-03 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 窒化特性に優れた熱間工具鋼 |
JP3612459B2 (ja) * | 1999-11-09 | 2005-01-19 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 小ロット生産用金型鋼 |
JP2002088450A (ja) * | 2000-09-14 | 2002-03-27 | Daido Steel Co Ltd | 熱間工具鋼 |
JP4812220B2 (ja) * | 2002-05-10 | 2011-11-09 | 株式会社小松製作所 | 高硬度高靭性鋼 |
CN1878881A (zh) * | 2003-12-19 | 2006-12-13 | 大同特殊钢株式会社 | 耐熔化损失性优良的高温工具钢及模具构件 |
-
2006
- 2006-04-06 SE SE0600797A patent/SE529809C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2007
- 2007-03-30 KR KR1020087027258A patent/KR20090010187A/ko not_active Application Discontinuation
- 2007-03-30 AU AU2007232532A patent/AU2007232532B2/en not_active Ceased
- 2007-03-30 CN CNA2007800117009A patent/CN101415854A/zh active Pending
- 2007-03-30 MX MX2008012631A patent/MX2008012631A/es active IP Right Grant
- 2007-03-30 CA CA002659249A patent/CA2659249A1/en not_active Abandoned
- 2007-03-30 RU RU2008136560/02A patent/RU2430186C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2007-03-30 NZ NZ570919A patent/NZ570919A/en not_active IP Right Cessation
- 2007-03-30 BR BRPI0710268-2A patent/BRPI0710268A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2007-03-30 EP EP07748364A patent/EP2002025A1/en not_active Withdrawn
- 2007-03-30 JP JP2009504159A patent/JP5185923B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2007-03-30 SG SG201102360-3A patent/SG170824A1/en unknown
- 2007-03-30 US US12/281,607 patent/US20090191086A1/en not_active Abandoned
- 2007-03-30 WO PCT/SE2007/050203 patent/WO2007114781A1/en active Application Filing
- 2007-04-03 TW TW096111725A patent/TWI355425B/zh not_active IP Right Cessation
-
2008
- 2008-10-09 NO NO20084230A patent/NO20084230L/no not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2659249A1 (en) | 2007-10-11 |
TW200741017A (en) | 2007-11-01 |
BRPI0710268A2 (pt) | 2011-08-09 |
US20090191086A1 (en) | 2009-07-30 |
NZ570919A (en) | 2011-07-29 |
CN101415854A (zh) | 2009-04-22 |
AU2007232532A1 (en) | 2007-10-11 |
JP5185923B2 (ja) | 2013-04-17 |
EP2002025A1 (en) | 2008-12-17 |
MX2008012631A (es) | 2008-10-13 |
RU2008136560A (ru) | 2010-05-20 |
JP2009532585A (ja) | 2009-09-10 |
NO20084230L (no) | 2008-10-30 |
KR20090010187A (ko) | 2009-01-29 |
TWI355425B (en) | 2012-01-01 |
WO2007114781A1 (en) | 2007-10-11 |
SE0600797L (sv) | 2007-10-07 |
AU2007232532B2 (en) | 2011-06-02 |
RU2430186C2 (ru) | 2011-09-27 |
SG170824A1 (en) | 2011-05-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101497966B (zh) | 高硬度过共晶高铬锰钼钨合金耐磨钢铁材料及其应用 | |
JP4803174B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼 | |
SE511758C2 (sv) | Stålmaterial för varmarbetsverktyg | |
JP5988732B2 (ja) | 高硬度高靭性の冷間工具鋼 | |
SE529809C2 (sv) | Varmarbetsstål | |
EP3293280A1 (en) | High strength special steel | |
CN102676882B (zh) | 一种耐磨、耐高温、耐腐蚀、高硬度合金材料 | |
JP5316425B2 (ja) | 表面被覆処理用合金及び摺動部材 | |
SE511747C2 (sv) | Kallarbetsstål | |
JP3819848B2 (ja) | 耐熱鋼及びその製造方法 | |
CN109072372B (zh) | 韧性良好的含有Ti的铁素体系不锈钢板和法兰 | |
JP5214542B2 (ja) | 高強度・高耐食性ステンレス鋼並びにこれを用いた鋼材及び鋼製品 | |
JP5171198B2 (ja) | 冷間加工性に優れた着磁性を有する軟質2相ステンレス鋼線材 | |
JP4576976B2 (ja) | 高強度ボルト用鋼 | |
JP3565155B2 (ja) | 高強度低合金耐熱鋼 | |
RU2214474C2 (ru) | Высокопрочная коррозионно-стойкая сталь и изделие, выполненное из нее | |
JPS6221863B2 (sv) | ||
JP2000063983A (ja) | 曲げ強度に優れた肌焼鋼 | |
JPH108194A (ja) | 溶接性及び高温強度に優れた低Crフェライト鋼 | |
JP2000063979A (ja) | 曲げ強度に優れた中炭素鋼 | |
TW201641717A (zh) | 熱工作工具鋼 | |
JP2004084075A (ja) | 曲げ強度に優れた肌焼鋼 | |
UA76664C2 (en) | A steel | |
JP2013221158A (ja) | 析出硬化型ステンレス鋼 | |
WO2006104834A2 (en) | High strength steel |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |