BRPI0710268A2 - aço para trabalho a quente - Google Patents

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Abstract

<B>AçO PARA TRABALHO A QUENTE<D> A presente invenção se refere a um aço para trabalho a quente, tendo a seguinte composição química expressa em peso percentual: 0,30-0,50% de C; 0-1,5% de Si; 0-1,8% de Mn; 1,5-3,5% de Cr; 0,3-0,9% de (Mo+W/2); 0,4- 0,8% de (V+N/2); o restante sendo ferro e impurezas inevitáveis.

Description

"AÇO PARA TRABALHO A QUENTE"
Campo Técnico da Invenção
A presente invenção se refere a um aço para trabalho a quente, isto é, um aço idealizado de sertrabalhado numa condição quente de um material emprocessamento. Exemplos típicos do uso de tal aço incluemas ferramentas de prensagem por extrusão de metais leves,principalmente, alumínio. Outra forma de uso é em ferramentas de forjamento. A invenção também se refere aouso de aço na fabricação de ferramentas que operam emcondições quentes e a ferramentas fabricadas a partir detal aço.
Antecedentes da Invenção
Existem muitas exigências quanto a ferramentas detrabalho a quente de alta qualidade, tais como, umasatisfatória resistência ao desgaste a quente e umavantajosa combinação de outras propriedades, tais como, resistência à têmpera, tenacidade, temperabilidade eresistência. É importante para um ótimo desempenho daferramenta que essas propriedades sejam satisfeitas. Asferramentas para prensagem por extrusão de metais, como nocaso de alumínio, são expostas a condições de operação exigentes em termos de temperatura, pressão e desgasteabrasivo. Prensagem por extrusão significa que o materialem uma condição plastificada é prensado através de umelemento de restrição/bocal, no qual é formado operfil/formato extrudado do material prensado por extrusão.
Conseqüentemente, um bocal de prensagem por extrusão devepossuir uma alta resistência, combinada com satisfatóriaresistência ao desgaste a quente, assim como, umasatisfatória resistência à têmpera sob altas temperaturas,uma vez que um material, tal como, alumínio, é normalmenteextrudado sob temperaturas de cerca de 500-600-C. Um açopara trabalho a quente bem conhecido e há longo tempo usadoé referenciado por H13 (ou, alternativamente, Hll), deacordo com a Norma AISI e apresenta a seguinte composiçãonormal, expressa em percentual em peso: 0,3 0-0,40 de C;0,20-0,40 de Mn; 0,80-1,20 de Si; 4,75-5,50 de Cr; 1,25-1,75 de Mo; 0,80-1,20 de V; o balanço sendo ferro eimpurezas inevitáveis; e para o aço Hll, em percentual empeso, 0,30-0,50 de V, o restante sendo o mesmo que para oaço H13. No decorrer dos anos, diversas e diferentes linhasde desenvolvimento foram investigadas com a finalidade deaperfeiçoar certas propriedades do aço H13 convencional.Exemplos disso são mencionados nos documentos de patentesEP 632139, US 4.886.640 e US 4.853.181.
Um inconveniente comum para todos os açosmencionados acima é que eles apresentam um teorrelativamente alto de dispendiosos materiais ligados.Assim, se conclui que este é um inconveniente fundamental,o qual há muito tempo tem se desejado minimizar.
Resultados Obtidos da Invenção
Baseado em muitos anos de experimentos, ospresentes inventores obtiveram sucesso agora, ao minimizaros problemas acima mencionados, mediante a provisão de umaço que apresenta a seguinte composição química, expressaem percentual em peso:
- 0,30-0,50% de C;
- 0-1,5% de Si;
- 0-1,8% de Mn;
- 1,5-3,5% de Cr;
- 0,3-0,9% (Mo + W/2);
- 0,4-0, 8% (V + N/2) ; e
o restante sendo ferro e impurezas inevitáveis.
Graças à presente invenção, um aço para trabalhoa quente pode agora ser provido, o qual, para a maioria dasaplicações, apresenta propriedades comparáveis com otradicional aço H13, mas, apresentando um custo de formaçãode liga de quase a metade (em relação aos preços de metalatuais). Baseado no fato de que diferentes aços do tipo H13tiveram participação no mercado por longo tempo, imagina-seque deve ser considerado surpreendente que os presentesinventores tenham descoberto uma liga altamente eficientena solução dos problemas acima mencionados, especialmente,quando se considera que importantes propriedades deresistência ao desgaste a quente contra o alumínio e decondutividade térmica são aperfeiçoadas, se comparado comuma liga tradicional de H13. Sabe-se como verdadeiro que atemperabilidade é um pouco prejudicada, porém, na medida emque a maior parte das ferramentas de extrusão no mercado éusada apenas para operações de pequenas dimensões, estima-se que cerca de 70-80% da produção existente possa utilizaressa nova liga, resultando em um custo consideravelmentereduzido numa funcionalidade que se mantém para o restante.
Quando nada for indicado em contrário, a presentedescrição sempre irá se referir a percentual em peso comrelação à composição química do aço e a percentual emvolume com relação aos componentes estruturais do aço.
O disposto a seguir é verdadeiro para materiaisindividuais de formação de liga e suas relações mútuas epara a estrutura e tratamento térmico do aço.
O carbono deve estar presente em uma adequadaquantidade, de modo a proporcionar ao aço a desejada durezaapós o tratamento térmico e contribuir para a propriedadede temperabi1idade. Conseqüentemente, deve haver, pelomenos, 0,3% de carbono e para um melhor resultado, cerca de0,4% de carbono. Uma quantidade demasiada de carbonoproporciona um efeito negativo sobre a tenacidade e, emconseqüência, o limite superior deve ser de cerca de 0,45%.
O silício está presente como um elemento residualda fabricação de aço, com um teor, normalmente, de pelomenos 0,2%, mais freqüentemente, cerca de 1%. O silícioaumenta a atividade do carbono no aço e, conseqüentemente,contribui para proporcionar ao aço uma adequada dureza. Osilício também contribui para uma adequada resistência àoxidação e têmpera. Teores demasiadamente altos podemocasionar problemas de propriedades quebradiças devido àtêmpera da solução e, conseqüentemente, o teor máximo desilício no aço é de 1,5%, preferivelmente, não deve sermaior que 1,2%.
O manganês, cromo e molibdênio devem estarpresentes no aço numa quantidade alta o suficiente, de modoa proporcionar ao aço uma adequada temperabi1idade.
O molibdênio apresenta a propriedade de, além decontribuir quanto à temperabilidade, também contribuir parauma satisfatória resistência à têmpera. Conseqüentemente,foi provado que o molibdênio é necessário com um teor de,pelo menos, 0,3%, porém, não mais que 0,8%.
Preferivelmente, é usado 0,6% de molibdênio.Além de contribuir para a temperabilidade, ocromo também contribui para a resistência à oxidação daliga e deve estar presente com um teor de, pelo menos,1,5%, porém, não mais que 3,0%. O teor nominal de cromo,preferivelmente, é de 2,6%.
O manganês deve estar presente com um teor de,pelo menos, 0,7%, a fim de proporcionar ao aço uma desejadatemperabilidade, dentro dos limitados teores de molibdênioe cromo que caracterizam o aço. O aço não deve conter maisque 1,8% de manganês. O teor nominal de manganês,preferivelmente, é de 1,4%.
O vanádio deve estar presente no aço com um teorde, pelo menos, 0,4% e não mais que 0,7%. 0 vanádio tambémcontribui para proporcionar ao aço uma satisfatóriaresistência á têmpera, satisfatória resistência ao desgastee também contribui para proporcionar uma satisfatória egeral resistência, ao formar carbetos de vanádio quecontribuem para a formação de uma estrutura de cristalrelativamente fina.
Deve ser mencionado que técnicas convencionais deprodução conhecidas podem ser usadas para a fabricação doaço em questão.
Breve Descrição dos Desenhos
Na descrição seguinte de experimentos feitos,será feita referência aos desenhos anexos, nos quais:
- a figura 1 mostra um gráfico relativo à desejadaresistência ao desgaste a quente, para amostrasnitrifiçadas por gás em 4 horas de teste; e
- a figura 2 mostra os correspondentes resultados de testeem 8 horas de teste.
Resultados dos Experimentos Conduzidos
Três ligas foram feitas na forma de lingotes emescala de laboratório, com um peso de 50 kg, mediante oseguinte processo: forjamento à temperatura de 1270°C paraa dimensão de 60 χ 60 mm; recozimento suave à temperaturade 850°C por 2 horas; resfriamento a uma velocidade de 10°Cpor hora, para a temperatura de 600°C e, após isso,resfriamento ao ar livre.
As composições químicas das cargas pesquisadassão mostradas na Tabela 1, abaixo.Tabela 1 - Composição química (% em peso) das cargaspesquisadas, sendo o restante ferro e impurezas.
<table>table see original document page 8</column></row><table>
As ligas são tratadas a quente de acordo com aTabela 2, abaixo.
Tabela 2 - Temperaturas de austenização e têmpera e durezaesperada de diversas ligas.
<table>table see original document page 8</column></row><table>
Amostras em placas tendo as dimensões de 5 χ 10 χ30 mm são produzidas de cada tipo, de acordo com a Tabela2. Uma superfície da amostra, um lado de 5 χ 30 mm é polidofinamente, com um Ra de cerca de 0,10-0,15 μm.
As diferentes amostras foram pesquisadas paracomparar o desgaste a quente contra o alumínio. A figura 1mostra o volume desgastado após cerca de 4 horas para asamostras nitrifiçadas. O gráfico mostra que ambas asamostras produzidas de acordo com a invenção, isto é, asamostras 6 e 7, apresentam aperfeiçoada resistência aodesgaste, quando comparadas com os aços de referência(amostra No. 2) .
A figura 2 mostra o resultado de umcorrespondente teste de 8 horas, mostrando que umaaperfeiçoada resistência ao desgaste pode ser confirmadapara a invenção também em tal experimento. Em um caso,(amostra No. 6) a melhoria é de mais que 50% com relação àresistência ao desgaste, quando comparada com um açotradicional do tipo H13 (amostra No. 2).
Conseqüentemente, é evidente que ao se compararum aço de acordo com a invenção, com um aço clássico H13(amostra No. 2) tendo a composição em % em peso de 0,3 0-0,40 de C; 0,20-0,40 de Mn; 0,80-1,20 de Si; 4,75-5,50 deCr; 1,25-1,75 de Mo; 0,80-1,20 de V; o balanço sendo ferroe impurezas inevitáveis, que o aço de acordo com ainvenção, o qual tem a composição em % em peso de 0,4 de C,0,5-1,0 de Si, 1,2-1,4 de Mn, 2,2-2,5 de Cr, 0,5-0,6 de Mo,0,5-0,6 de V, é mais aperfeiçoado com relação à propriedademuito importante de resistência ao desgaste, além de umteor mais baixo dos materiais de liga e de custo maisbaixo. Considerando o convencional entendimento no presentecampo técnico, os resultados são sensacionais, uma vez queo ensinamento prevalecente é que uma redução do teor decromo e/ou molibdênio e/ou vanádio deve resultar em umdiminuído potencial de nitrificação. De acordo com oentendimento prevalecente, as modificações feitas no aço deacordo com a invenção, quando comparadas ao tradicional açotipo H13, devem, conseqüentemente, resultar em umrelativamente visto diminuído potencial de nitrificação e,conseqüentemente, uma diminuída resistência ao desgaste.Obviamente, algum tipo de mecanismo surge em um aço deacordo com a invenção, o que resulta em um excelentepotencial de nitrificação e, conseqüentemente, a capacidadede se obter uma satisfatória resistência ao desgaste,apesar dos reduzidos teores de cromo, molibdênio e vanádio.
É imaginado que a invenção não está limitada àsestreitas faixas preferidas mencionadas acima, sendo quediversas alternativas podem ser adaptadas dentro do escopoda invenção, conforme definido na reivindicação 1, ao mesmotempo em que são mantidas as exigidas satisfatóriaspropriedades. Os aspectos que são especificamentepreferidos de acordo com a invenção são estabelecidos nasreivindicações dependentes.
Fica evidente da Tabela abaixo (Tabela 3), que oaço de acordo com a invenção atende às propriedadesdesejadas para um aço do tipo H13, cuja Tabela proporcionauma comparação ponderai das importantes propriedades, emque (10) é a mais alta aferição correspondente ao melhorresultado de teste (para comparação entre um tradicionalaço H13 e a invenção) e a aferição da amostra de comparaçãosendo ponderada com relação à melhor aferição.Tabela 3
<table>table see original document page 11</column></row><table>
É evidente da Tabela acima, que as aferições dainvenção são bastante satisfatórias com relação às importantes propriedades para um aço tipo H13, sendopossível ainda se obter aperfeiçoadas aferições com relaçãoàs importantes propriedades de resistência ao desgastecontra alumínio e de condutividade térmica, ao mesmo tempoem que o custo de formação de ligas tenha sido reduzido emquase 50%.

Claims (15)

1. Aço para trabalho a quente, caracterizado pelofato de apresentar a seguinte composição química expressaem percentual em peso:- 0,30-0,50% de C;- 0-1,5% de Si;- 1% < Mn < 1,8%;- 1,5-3,5% de Cr;- 0,3-0,9% (Mo + W/2) ;- 0,4-0,8% (V + N/2); eem que o teor de (Mo +Cr) em percentual em peso é inferiora 3,5%, o restante sendo ferro e impurezas inevitáveis.
2. Aço, de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato de que o teor de C em percentual empeso é de 0,38-0,46%, preferivelmente, de 0,40-0,44%.
3. Aço, de acordo com quaisquer dasreivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que oteor de Si em percentual em peso é de 0,3-1,35%,preferivelmente, de 0,5-1,2%.
4. Aço, de acordo com quaisquer dasreivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que oteor de Mn em percentual em peso é de 0,3-1,5%,preferivelmente, de 0,5-1,35%.
5. Aço, de acordo com quaisquer dasreivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que oteor de Cr em percentual em peso é de 0,7-3,0%,preferivelmente, de 2,2-2,8%.
6. Aço, de acordo com quaisquer dasreivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que oteor de Mo em percentual em peso é de 0,45-0,8%,preferivelmente, de 0,5-0,7%.
7. Aço, de acordo com quaisquer dasreivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que oteor de V em percentual em peso é de 0,45-0,7%.
8. Aço, de acordo com quaisquer dasreivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que oteor de Cr em relação ao teor de Mo, em percentual em peso,é tal que a proporção de %Cr/%Mo é maior que 3.
9. Aço, de acordo com quaisquer dasreivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que oteor de Mo, assim como, o teor de V, são ambos inferiores a-0,7% em peso.
10. Aço, de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato de que o teor de V é de 0,5-0,6% empeso.
11. Aço, de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato de não conter mais que 0,05% empeso de Al.
12. Aço, de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato de que o teor de Al em percentualem peso é de 0,3-1,0%, preferivelmente, cerca de 0,7%.
13. Aço para trabalho a quente, caracterizadopelo fato de apresentar uma composição química de acordocom quaisquer das reivindicações anteriores.
14. Aço para trabalho a quente, de acordo com asreivindicações 10 ou 11, caracterizado pelo fato deapresentar uma condutividade térmica superior a 26 W/m-C, a 200-C.
15. Uso de um aço, de acordo com quaisquer dasreivindicações 1-12, caracterizado pelo fato de que o ditouso é feito na produção de uma ferramenta para prensagempor extrusão, preferivelmente, prensagem por extrusão dealumínio.
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Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE533283C2 (sv) * 2008-03-18 2010-08-10 Uddeholm Tooling Ab Stål, process för tillverkning av ett stålämne samt process för tillverkning av en detalj av stålet
BRPI1003185A2 (pt) * 2010-03-08 2012-02-07 Villares Metals Sa aço para ferramentas de extrusão
JP2019119898A (ja) * 2017-12-28 2019-07-22 愛知製鋼株式会社 Ｃｖｔリング素材、ｃｖｔリング部材及びこれらの製造方法
US20210040591A1 (en) * 2018-05-14 2021-02-11 Hitachi Metals, Ltd. Additive layer manufactured hot work tool, method for manufacturing the same, and metal powder for additive layer manufacturing hot work tool

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1850953A (en) * 1925-06-19 1932-03-22 Percy A E Armstrong Heat, rust, and acid resisting ferrous alloy
GB913525A (en) * 1960-02-18 1962-12-19 Crucible Steel Co America Low cost alloy steel
JPS524414A (en) * 1975-06-24 1977-01-13 Hitachi Ltd Reinforced rolls for rolling
JPS5380318A (en) * 1976-12-27 1978-07-15 Daido Steel Co Ltd Hot tool steel with excellent high temperature strength
JPS5456913A (en) * 1977-10-15 1979-05-08 Daido Steel Co Ltd Steel for hot rolling mold
JPS5782458A (en) * 1980-11-07 1982-05-22 Hitachi Metals Ltd High toughness tool steel for hot working
US4853181A (en) 1986-06-18 1989-08-01 Wert David E Hot work tool steel
US4886640A (en) 1988-08-22 1989-12-12 Carpenter Technology Corporation Hot work tool steel with good temper resistance
DE4321433C1 (de) 1993-06-28 1994-12-08 Thyssen Stahl Ag Verwendung eines Warmarbeitsstahls
JP3538995B2 (ja) * 1994-09-29 2004-06-14 日本精工株式会社 転がり軸受
JP3352889B2 (ja) * 1996-10-16 2002-12-03 山陽特殊製鋼株式会社 窒化特性に優れた熱間工具鋼
JP3612459B2 (ja) * 1999-11-09 2005-01-19 山陽特殊製鋼株式会社 小ロット生産用金型鋼
JP2002088450A (ja) * 2000-09-14 2002-03-27 Daido Steel Co Ltd 熱間工具鋼
JP4812220B2 (ja) * 2002-05-10 2011-11-09 株式会社小松製作所 高硬度高靭性鋼
WO2005061747A1 (ja) * 2003-12-19 2005-07-07 Daido Steel Co.,Ltd 耐溶損性に優れた熱間工具鋼及び金型部材

Also Published As

Publication number Publication date
JP5185923B2 (ja) 2013-04-17
SG170824A1 (en) 2011-05-30
EP2002025A1 (en) 2008-12-17
RU2430186C2 (ru) 2011-09-27
NZ570919A (en) 2011-07-29
RU2008136560A (ru) 2010-05-20
MX2008012631A (es) 2008-10-13
TWI355425B (en) 2012-01-01
SE0600797L (sv) 2007-10-07
AU2007232532B2 (en) 2011-06-02
WO2007114781A1 (en) 2007-10-11
SE529809C2 (sv) 2007-11-27
US20090191086A1 (en) 2009-07-30
NO20084230L (no) 2008-10-30
CN101415854A (zh) 2009-04-22
JP2009532585A (ja) 2009-09-10
CA2659249A1 (en) 2007-10-11
AU2007232532A1 (en) 2007-10-11
KR20090010187A (ko) 2009-01-29
TW200741017A (en) 2007-11-01

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