JPS61163248A - プラスチツク成形用金型鋼 - Google Patents
プラスチツク成形用金型鋼Info
- Publication number
- JPS61163248A JPS61163248A JP256385A JP256385A JPS61163248A JP S61163248 A JPS61163248 A JP S61163248A JP 256385 A JP256385 A JP 256385A JP 256385 A JP256385 A JP 256385A JP S61163248 A JPS61163248 A JP S61163248A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- hardness
- machinability
- corrosion resistance
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
- B29C33/38—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor characterised by the material or the manufacturing process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2905/00—Use of metals, their alloys or their compounds, as mould material
- B29K2905/08—Transition metals
- B29K2905/12—Iron
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はプラスチック成形用金型鋼に関し、詳しくは、
ＨＲＣ４０以」二の硬さを有すると共に、被削性、耐食
性及び耐磨耗性にすぐれるプラスチック成形用金型鋼に
関する。
ＨＲＣ４０以」二の硬さを有すると共に、被削性、耐食
性及び耐磨耗性にすぐれるプラスチック成形用金型鋼に
関する。
プラスチック成形用金型は、自動車、電気機器、精密機
器部品等、各種プラスチック成形品の需要増大を背景と
してその生産量が急速に増大しており、技術的にも量産
化、精密化、大型化の傾向が著しい。更に、ガラス繊維
強化樹脂、ｔｉｔ燃性樹脂等の所謂エンジニアリング樹
脂の開発及び実用化に伴って、金型の品質も一層高級化
の要望が強まっており、５５３ｃ、 ＳＣＭ４４０等の
汎用鋼よりも更に耐磨耗性、耐食性のすぐれた汎用金型
鋼が要望されるに至っている。
器部品等、各種プラスチック成形品の需要増大を背景と
してその生産量が急速に増大しており、技術的にも量産
化、精密化、大型化の傾向が著しい。更に、ガラス繊維
強化樹脂、ｔｉｔ燃性樹脂等の所謂エンジニアリング樹
脂の開発及び実用化に伴って、金型の品質も一層高級化
の要望が強まっており、５５３ｃ、 ＳＣＭ４４０等の
汎用鋼よりも更に耐磨耗性、耐食性のすぐれた汎用金型
鋼が要望されるに至っている。
即ち、上記のような従来のプラスチック成形金型用汎用
鋼である５５３ＣやＳＣＭ４４０はＨＲＣ１０〜２７程
度の硬さであるので、圧縮強度が低く、型締め時、金型
合わせ部の変形、だれ及びギャビテイ部の磨耗が速やか
であり、耐磨耗性に劣る。
鋼である５５３ＣやＳＣＭ４４０はＨＲＣ１０〜２７程
度の硬さであるので、圧縮強度が低く、型締め時、金型
合わせ部の変形、だれ及びギャビテイ部の磨耗が速やか
であり、耐磨耗性に劣る。
また、プラスチック成形用金型鋼として、０．２Ｃ−４
Ｎｉ−ＩＡＩ系鋼（ＡＩＳＩ Ｐ２１）にＳを添加して
その被削性を改善した鋼種も知られている。この金型鋼
は、ＨＲＣ４０程度の硬さを有するが、ＭｎＳを含有す
るために耐食性が十分ではない。更に、Ｓ［ｌ５３０４
鋼等のようなステンレス鋼は、耐食性は有するものの、
被削性に劣ると共に、硬度が低く、耐磨耗性に劣る。更
に、１７−４ Ｐｎのような析出硬化型ステンレス鋼に
よれば、ＨＲＣ４０程度の硬さが得られ、また、耐食性
も有するが、被削性に劣り、高価でもある。
Ｎｉ−ＩＡＩ系鋼（ＡＩＳＩ Ｐ２１）にＳを添加して
その被削性を改善した鋼種も知られている。この金型鋼
は、ＨＲＣ４０程度の硬さを有するが、ＭｎＳを含有す
るために耐食性が十分ではない。更に、Ｓ［ｌ５３０４
鋼等のようなステンレス鋼は、耐食性は有するものの、
被削性に劣ると共に、硬度が低く、耐磨耗性に劣る。更
に、１７−４ Ｐｎのような析出硬化型ステンレス鋼に
よれば、ＨＲＣ４０程度の硬さが得られ、また、耐食性
も有するが、被削性に劣り、高価でもある。
本発明者らは、従来のプラスチック成形用金型鋼におけ
る」二記した問題を解決するために鋭意研究した結果、
Ｃｕ及びＣｒによって固溶強化した低Ｃヘイナイト又は
フェライト上にＮｉ八へ、旧（Ａｌ、Ｔｉ）のような金
属間化合物を５００〜６００℃の温度での時効処理によ
って微細析出させて、Ｔ−Ｉ ＲＣ４０以上の硬さを得
、更に、Ｔｉ及びＳを適正量添加することにより、２〜
５μｍの粒状の微細な耐酸性”Ｆｉ Ｓを生成させて、
ＨＲＣ４０以］二の高硬度状態での快削性を付与すると
共に、上記耐酸性の”ｒｉ Ｓによる耐食性の向上効果
と併せて、Ｔ ｉによるＣ固定の効果及びＣｕ及びＣｒ
の適量の添加による耐食性の向−ト効果を得、かくして
、望ましい硬さを有すると同時に所要の被削性、耐食性
及び耐磨耗性を有する金型鋼を得ることができることを
見出して、本発明に至ったものである。
る」二記した問題を解決するために鋭意研究した結果、
Ｃｕ及びＣｒによって固溶強化した低Ｃヘイナイト又は
フェライト上にＮｉ八へ、旧（Ａｌ、Ｔｉ）のような金
属間化合物を５００〜６００℃の温度での時効処理によ
って微細析出させて、Ｔ−Ｉ ＲＣ４０以上の硬さを得
、更に、Ｔｉ及びＳを適正量添加することにより、２〜
５μｍの粒状の微細な耐酸性”Ｆｉ Ｓを生成させて、
ＨＲＣ４０以］二の高硬度状態での快削性を付与すると
共に、上記耐酸性の”ｒｉ Ｓによる耐食性の向上効果
と併せて、Ｔ ｉによるＣ固定の効果及びＣｕ及びＣｒ
の適量の添加による耐食性の向−ト効果を得、かくして
、望ましい硬さを有すると同時に所要の被削性、耐食性
及び耐磨耗性を有する金型鋼を得ることができることを
見出して、本発明に至ったものである。
従って、本発明は、硬さがＨＲＣＩＯ〜２７級の５５３
Ｃ及びＳＣＭ４４０よりも耐磨耗性及び耐食性にずくれ
、且つ、３５３Ｃと同じ程度の被削性を具備した比較的
安価な低Ｃ系時効硬化鋼であって、原則としてプレハー
ドン型鋼として使用に供されるプラスチック成形用金型
鋼を提供することを目的とする。
Ｃ及びＳＣＭ４４０よりも耐磨耗性及び耐食性にずくれ
、且つ、３５３Ｃと同じ程度の被削性を具備した比較的
安価な低Ｃ系時効硬化鋼であって、原則としてプレハー
ドン型鋼として使用に供されるプラスチック成形用金型
鋼を提供することを目的とする。
本発明によるプラスチック成形用金型鋼は、重量％で
Ｃ０．１５％以下、
Ｓｉ０．１５〜１．０％、
Ｍｎ ０．１５〜１．０％、
Ｎ＋３．０〜６．０％、
Ａｌ ０．５〜２．０％、
Ｔｉ０．５〜２．０％、
Ｓ ０．０５〜０．３％、
Ｍ０．，１〜０．５％、
Ｃｕ ０．５〜３．０％、
Ｃｒ ０．５〜３．０％、
残部鉄及び不可避的不純物よりなることを特徴とするプ
ラスチック成形用金型鋼。
ラスチック成形用金型鋼。
本発明鋼における化学成分の限定理由を説明する。
Ｃは、耐食性の観点から添加量は少ないほどよく、他方
、０．１５％を越えて多量に添加するときは粗大なＴｉ
Ｃを生成し、被削性を劣化させるので、本発明鋼におい
ては、Ｃ添加量の上限を０．１５％とする。
、０．１５％を越えて多量に添加するときは粗大なＴｉ
Ｃを生成し、被削性を劣化させるので、本発明鋼におい
ては、Ｃ添加量の上限を０．１５％とする。
Ｓｉは、脱酸剤として必要であり、添加量は、通常、鋼
に含有される０、１５〜１．０％の範囲とする。Ｍｎも
、脱酸剤として必要であり、添加量は、通常、鋼に含有
される０、１５〜１．０％の範囲とする。
に含有される０、１５〜１．０％の範囲とする。Ｍｎも
、脱酸剤として必要であり、添加量は、通常、鋼に含有
される０、１５〜１．０％の範囲とする。
Ｎｉは、Ａｌ及びＴｉと共に時効硬化に必須の元素であ
るが、添加量が３．０％よりも少ないときは、ＨＲＣ４
０以上の硬さを得ることができず、一方、６．０％を越
えて過多に添加するときは製造費用が高価となるので、
添加量は３．０〜６．０％の範囲とする。
るが、添加量が３．０％よりも少ないときは、ＨＲＣ４
０以上の硬さを得ることができず、一方、６．０％を越
えて過多に添加するときは製造費用が高価となるので、
添加量は３．０〜６．０％の範囲とする。
Ａｌ２も、Ｎｉ及びＴ ｉと共に時効硬化に必須の元素
であるが、添加量が０．５％よりも少ないときは、Ｉ（
ＲＣ４０以ｌ二の硬さを得ることができず、一方、２．
０％を越えて過多に添加しても、時効硬化に効果がなく
、また、製造性や延性を劣化させるので、添加量の上限
を２．０％とする。
であるが、添加量が０．５％よりも少ないときは、Ｉ（
ＲＣ４０以ｌ二の硬さを得ることができず、一方、２．
０％を越えて過多に添加しても、時効硬化に効果がなく
、また、製造性や延性を劣化させるので、添加量の上限
を２．０％とする。
Ｔｉは、鋼組織中にＳと共に微細な耐酸性のＴｉＳ粒子
を形成し、ＨＲＣ４０又はそれ以上に時効硬化された状
態の被削性を高めるために必須の元素である。また、Ｔ
ｉはＮｉ及びＡｌｌと共に時効硬化にも寄与すると共に
、組織の微細化にも有効な元素である。しかし、添加量
が０．５％よりも少ないときはかかる効果がなく、一方
、２．０％を越えて過多に添加することは、鋼の延性及
び製造性を害するので、その上限を２．０％とする。
を形成し、ＨＲＣ４０又はそれ以上に時効硬化された状
態の被削性を高めるために必須の元素である。また、Ｔ
ｉはＮｉ及びＡｌｌと共に時効硬化にも寄与すると共に
、組織の微細化にも有効な元素である。しかし、添加量
が０．５％よりも少ないときはかかる効果がなく、一方
、２．０％を越えて過多に添加することは、鋼の延性及
び製造性を害するので、その上限を２．０％とする。
Ｃｕは、時効硬化及び耐食性の向上に有効な元素である
が、添加量が０．５％よりも少ないときはかかる効果が
なく、一方、３．０％よりも多く添加するときは、製造
費用を高めることとなる。従つζ、添加量は０．５〜３
．０％の範囲とする。
が、添加量が０．５％よりも少ないときはかかる効果が
なく、一方、３．０％よりも多く添加するときは、製造
費用を高めることとなる。従つζ、添加量は０．５〜３
．０％の範囲とする。
Ｃｒは、Ｃ添加量が０．１５％以下であるときに、鋼１
の耐食性を向上させるのに有効な元素であるが、添加量
が０．５％よりも少ないときばかかる効果がな（、−方
、３．０％を越えて過多に添加するときは、鋼の被削性
を害するので、その上限を３．０％とする。
の耐食性を向上させるのに有効な元素であるが、添加量
が０．５％よりも少ないときばかかる効果がな（、−方
、３．０％を越えて過多に添加するときは、鋼の被削性
を害するので、その上限を３．０％とする。
Ｓは、前記したように、Ｔｉと共に微細な粒状のＴｉＳ
を形成し、ＨＲＣ４０又はそれ以上の硬さで金型加工す
る本発明鋼の被削性を高めるために必須の元素である。
を形成し、ＨＲＣ４０又はそれ以上の硬さで金型加工す
る本発明鋼の被削性を高めるために必須の元素である。
しかし、添加量が０．０５％よりも少ないときはその効
果がなく、他方、０゜３％を越えて多量に添加するとき
は、綱の強靭性及び熱間加工性を劣化させるので、その
添加量の上限を０．３％とする。
果がなく、他方、０゜３％を越えて多量に添加するとき
は、綱の強靭性及び熱間加工性を劣化させるので、その
添加量の上限を０．３％とする。
ＭＯは、鋼に均一なミクロ組織を有せしめ、シボ加工性
を高めるために有効な元素であるが、添加量が０．１％
よりも少ないときはかかる効果がなく、他方、０．５％
を越えて多く添加することは製造費用を高価とするので
、添加量の上限を０．５％とする。
を高めるために有効な元素であるが、添加量が０．１％
よりも少ないときはかかる効果がなく、他方、０．５％
を越えて多く添加することは製造費用を高価とするので
、添加量の上限を０．５％とする。
本発明による金型鋼は時効硬化鋼であり、原則としてプ
レハードン時効硬化熱処理して使用に供される。即ち、
本発明による金型鋼は、上記した化学成分を有する鋼片
又は鋳片を圧延し、焼入れし、次いで、５００〜６００
°Ｃの温度に焼戻し処理することによって製造される。
レハードン時効硬化熱処理して使用に供される。即ち、
本発明による金型鋼は、上記した化学成分を有する鋼片
又は鋳片を圧延し、焼入れし、次いで、５００〜６００
°Ｃの温度に焼戻し処理することによって製造される。
このようにして得られる金型鋼は、前記し７た理由によ
ってＩ（ＲＣ硬さ４０以上を有すると共に、被削性、耐
食性及び耐磨耗性にもすぐれる。
ってＩ（ＲＣ硬さ４０以上を有すると共に、被削性、耐
食性及び耐磨耗性にもすぐれる。
以下に実施例に基づいて本発明を説明する。
実施例
Ｃ０，０５％、Ｓｉ０．３０％、Ｍ ｎ ０．５％、Ａ
ｐｌ、０％、Ｍ ｏ ０．３５％、Ｃｒ１．０％、Ｃｕ
１．０％、Ｔｉ１．０％、５Ｏ８１％、Ｎｉ及び残部鉄
及び不可避的不純物よりなる鋼の圧延材を８００°Ｃで
焼入れした後、５００℃で５時間時効処理したときのＨ
ＲＣ硬さは、Ｎｉ量が２．５％、３．０％及び４゜０％
のとき、それぞれ３０．４０及び４３であって、本発明
鋼においてＮｉ量の調整が所要の硬さを得るのに重要な
要因であることが理解される。
ｐｌ、０％、Ｍ ｏ ０．３５％、Ｃｒ１．０％、Ｃｕ
１．０％、Ｔｉ１．０％、５Ｏ８１％、Ｎｉ及び残部鉄
及び不可避的不純物よりなる鋼の圧延材を８００°Ｃで
焼入れした後、５００℃で５時間時効処理したときのＨ
ＲＣ硬さは、Ｎｉ量が２．５％、３．０％及び４゜０％
のとき、それぞれ３０．４０及び４３であって、本発明
鋼においてＮｉ量の調整が所要の硬さを得るのに重要な
要因であることが理解される。
次に、表に示す化学成分を有する本発明鋼Ａ〜Ｄ及び比
較鋼Ｅ〜■を１）５０℃の温度から１５〜４０ｍｍ角に
鍛造し、次いで、これを８ｏｏ℃の温度で３０分間加熱
した後、空冷する溶体化処理を行なった。この後、名調
の硬さが１−（ＲＣ４０となるように時効温度を選択し
、５００〜５５０ ’ｃの温度で５時間加熱する時効処
理を行なった。このようにして得られた鋼板のＨＲＣ硬
さ及び腐食磨耗重量減を表に示す。
較鋼Ｅ〜■を１）５０℃の温度から１５〜４０ｍｍ角に
鍛造し、次いで、これを８ｏｏ℃の温度で３０分間加熱
した後、空冷する溶体化処理を行なった。この後、名調
の硬さが１−（ＲＣ４０となるように時効温度を選択し
、５００〜５５０ ’ｃの温度で５時間加熱する時効処
理を行なった。このようにして得られた鋼板のＨＲＣ硬
さ及び腐食磨耗重量減を表に示す。
本発明鋼は比較鋼と同じく、ＨＲＣ硬さ４ｏを有し、し
かも、耐食性及び耐磨耗性にすぐれていることが明らか
である。これに対して、比較鋼Ｅ及びＦは本発明で規定
する範囲の量のＴｉ及びＳを含むが、高Ｃ鋼であるため
に、粗大なＴｉＣが形成されて被削性が劣化し、また、
高Ｍｎであるために耐食性に劣る。比較鋼Ｇ、、Ｈ，Ｉ
及びＪはＴｉを含有しないために、一層耐食性が劣る。
かも、耐食性及び耐磨耗性にすぐれていることが明らか
である。これに対して、比較鋼Ｅ及びＦは本発明で規定
する範囲の量のＴｉ及びＳを含むが、高Ｃ鋼であるため
に、粗大なＴｉＣが形成されて被削性が劣化し、また、
高Ｍｎであるために耐食性に劣る。比較鋼Ｇ、、Ｈ，Ｉ
及びＪはＴｉを含有しないために、一層耐食性が劣る。
尚、比較鋼Ｇは、本発明鋼と同様に低炭素鋼であり、５
００℃の温度で時効処理することによつ−Ｃ，ＩＩＲＣ
４０程度の硬さを得ることができ、また、ＭｎＳを含有
するために被削性は５５３Ｃと同じ程度である。しかし
、ＭｎＳを含有することによる耐食性の劣化が避は難い
。比較鋼Ｊは時効硬化に寄与するＮｉ、ＡＡ及びＴｉを
実質的に含有しないので、通常は、調質処理をセずに熱
間加工まで使用する。従って、ＨＲＣ硬さは１０にずぎ
ない。
００℃の温度で時効処理することによつ−Ｃ，ＩＩＲＣ
４０程度の硬さを得ることができ、また、ＭｎＳを含有
するために被削性は５５３Ｃと同じ程度である。しかし
、ＭｎＳを含有することによる耐食性の劣化が避は難い
。比較鋼Ｊは時効硬化に寄与するＮｉ、ＡＡ及びＴｉを
実質的に含有しないので、通常は、調質処理をセずに熱
間加工まで使用する。従って、ＨＲＣ硬さは１０にずぎ
ない。
尚、腐食磨耗試験は、直径１７０酊の試験片保持板の周
縁部に、直径１０１）、長さ５０龍の試験片を保持板に
直立させて固定し、２％塩酸を１５重量％含有するアル
ミナ粉末中で１２ Ｏｒｐｍの速度で２５時間回転させ
た後、試料片の重１ｍ少を求めることにより行なった。
縁部に、直径１０１）、長さ５０龍の試験片を保持板に
直立させて固定し、２％塩酸を１５重量％含有するアル
ミナ粉末中で１２ Ｏｒｐｍの速度で２５時間回転させ
た後、試料片の重１ｍ少を求めることにより行なった。
本発明鋼及び比較鋼の幾つかについての被削性、即ち、
切削長さと工具磨耗量との関係を図面に示す。試験方法
はＳ Ｋ ＨＱ綱２枚刃エンドミルによる乾式上向き切
削とし、切削条件は切削速度１８゜５ ｍ ７分、切込
み１５ Ｘ １ 龍、送り８０ｉｎ／分とした。４：発
明鋼はＨＲＣ硬さ４０を有するにもかかわらず、工具逃
げ面最大磨耗幅は小さく、被削性にすぐれる。しかし、
ＨＲＣ硬さ４０である比較鋼ｒ４及びドについては、工
具磨耗量が大きく、被削性に劣ることが明らかである。
切削長さと工具磨耗量との関係を図面に示す。試験方法
はＳ Ｋ ＨＱ綱２枚刃エンドミルによる乾式上向き切
削とし、切削条件は切削速度１８゜５ ｍ ７分、切込
み１５ Ｘ １ 龍、送り８０ｉｎ／分とした。４：発
明鋼はＨＲＣ硬さ４０を有するにもかかわらず、工具逃
げ面最大磨耗幅は小さく、被削性にすぐれる。しかし、
ＨＲＣ硬さ４０である比較鋼ｒ４及びドについては、工
具磨耗量が大きく、被削性に劣ることが明らかである。
図面は本発明鋼及び比較鋼における切削長さ工具磨耗量
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- （１）重量％で Ｃ ０．１５％以下、 Ｓｉ ０．１５〜１．０％、 Ｍｎ ０．１５〜１．０％、 Ｎｉ ３．０〜６．０％、 Ａｌ ０．５〜２．０％、 Ｔｉ ０．５〜２．０％、 Ｓ ０．０５〜０．３％、 Ｍｏ ０．１〜０．５％、 Ｃｕ ０．５〜３．０％、 Ｃｒ ０．５〜３．０％、 残部鉄及び不可避的不純物よりなることを特徴とするプ
ラスチツク成形用金型鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP256385A JPS61163248A (ja) | 1985-01-09 | 1985-01-09 | プラスチツク成形用金型鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP256385A JPS61163248A (ja) | 1985-01-09 | 1985-01-09 | プラスチツク成形用金型鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61163248A true JPS61163248A (ja) | 1986-07-23 |
Family
ID=11532838
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP256385A Pending JPS61163248A (ja) | 1985-01-09 | 1985-01-09 | プラスチツク成形用金型鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61163248A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63183153A (ja) * | 1987-01-26 | 1988-07-28 | Hitachi Metals Ltd | プラスチツク成形プリハ−ドン金型用鋼 |
| JP2009138927A (ja) * | 2007-06-27 | 2009-06-25 | Kyocera Mita Corp | トラクション動力伝達装置及びこれを搭載した画像形成装置 |
| JP2009138924A (ja) * | 2007-05-08 | 2009-06-25 | Kyocera Mita Corp | トラクション動力伝達装置及びこれを搭載した画像形成装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5323764A (en) * | 1976-05-05 | 1978-03-04 | Meamber Jon F | Rapid cookable meat baking equipment |
| JPS566758A (en) * | 1979-06-29 | 1981-01-23 | Daido Steel Co Ltd | Steel for mold and its production |
-
1985
- 1985-01-09 JP JP256385A patent/JPS61163248A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5323764A (en) * | 1976-05-05 | 1978-03-04 | Meamber Jon F | Rapid cookable meat baking equipment |
| JPS566758A (en) * | 1979-06-29 | 1981-01-23 | Daido Steel Co Ltd | Steel for mold and its production |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63183153A (ja) * | 1987-01-26 | 1988-07-28 | Hitachi Metals Ltd | プラスチツク成形プリハ−ドン金型用鋼 |
| JP2009138924A (ja) * | 2007-05-08 | 2009-06-25 | Kyocera Mita Corp | トラクション動力伝達装置及びこれを搭載した画像形成装置 |
| JP2009138927A (ja) * | 2007-06-27 | 2009-06-25 | Kyocera Mita Corp | トラクション動力伝達装置及びこれを搭載した画像形成装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3135777B1 (en) | Steel for mold and mold | |
| JP5412851B2 (ja) | プラスチック成形金型用鋼およびプラスチック成形金型 | |
| EP2660348B1 (en) | Die steel having superior rusting resistance and thermal conductivity, and method for producing same | |
| KR20060125467A (ko) | 플라스틱 성형금형용 철 | |
| KR102042063B1 (ko) | 흑연화 열처리용 강재 및 피삭성이 향상된 흑연강 | |
| JP5655366B2 (ja) | ベイナイト鋼 | |
| JP2020070457A (ja) | 熱伝導率に優れる熱間工具鋼 | |
| JP2636816B2 (ja) | 合金工具鋼 | |
| KR100589027B1 (ko) | 마르텐사이트계 스테인레스강 합금 | |
| JP3301439B2 (ja) | 析出硬化性工具鋼 | |
| JP2014025103A (ja) | 熱間工具鋼 | |
| JP2019044254A (ja) | 金型 | |
| JP2005336553A (ja) | 熱間工具鋼 | |
| JPS61163248A (ja) | プラスチツク成形用金型鋼 | |
| JP3360926B2 (ja) | プラスチック成形用プリハードン鋼およびその製造方法 | |
| JP2019019374A (ja) | 焼入れ性および靱性に優れた熱間工具鋼 | |
| JPH04116139A (ja) | 被削性に優れたプラスチック成形用金型鋼 | |
| JP2003313635A (ja) | 高靱性の熱間工具鋼 | |
| JP4316014B2 (ja) | 合金鋼、鋼製品及びその使用方法 | |
| JP2002088450A (ja) | 熱間工具鋼 | |
| JPH07316742A (ja) | 耐銹性に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼および冷間成形加工品の製造方法 | |
| JP2591807B2 (ja) | 冷間鍛造性及び高周波焼入れ性に優れた機械構造用炭素鋼 | |
| CN115679194B (zh) | 一种塑料模具钢板及其制造方法 | |
| JP2001234278A (ja) | 被削性に優れた冷間工具鋼 | |
| JPS59159971A (ja) | 焼入性のすぐれた冷間鍛造用鋼 |