JPH04116139A - 被削性に優れたプラスチック成形用金型鋼 - Google Patents
被削性に優れたプラスチック成形用金型鋼Info
- Publication number
- JPH04116139A JPH04116139A JP23242190A JP23242190A JPH04116139A JP H04116139 A JPH04116139 A JP H04116139A JP 23242190 A JP23242190 A JP 23242190A JP 23242190 A JP23242190 A JP 23242190A JP H04116139 A JPH04116139 A JP H04116139A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- machinability
- plastic molding
- amount
- die steel
- contg
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 13
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 13
- 238000010137 moulding (plastic) Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 16
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 6
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000009760 electrical discharge machining Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 2
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 229920006351 engineering plastic Polymers 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- -1 equipment Polymers 0.000 description 1
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 1
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、VTRのトップカバー等の家電製品、OA
機器、エンジニアリングプラスチック、日用雑貨、玩具
等、プラスチックの成形用に使用される金型鋼に関する
。
機器、エンジニアリングプラスチック、日用雑貨、玩具
等、プラスチックの成形用に使用される金型鋼に関する
。
ワイヤカット、放電加工機の普及によりプラスチック成
形用金型の加工方法は、従来のバイト等で切削する方法
から放電加工法等に変遷しつつあり、本件出願人も特願
昭63−0996号で、被削性を考慮せず、ワイヤカッ
ト、放電加工性に優れた特性を有する金型鋼を提案した
。
形用金型の加工方法は、従来のバイト等で切削する方法
から放電加工法等に変遷しつつあり、本件出願人も特願
昭63−0996号で、被削性を考慮せず、ワイヤカッ
ト、放電加工性に優れた特性を有する金型鋼を提案した
。
しかし、金型を製造する上でワイヤカット、放電加工機
だけでは不可能な工程もあり、一部加工メーカーには未
だバイト、エンドミル等による切削加工を主体としてい
るところもある。
だけでは不可能な工程もあり、一部加工メーカーには未
だバイト、エンドミル等による切削加工を主体としてい
るところもある。
従って、ワイヤカットや放電加工性に優れるといった上
記出願の特性を保持して、放電加工による寸法変化や材
質変化を抑えつつ、しかも被削性にも優れた金型鋼が望
まれていた。
記出願の特性を保持して、放電加工による寸法変化や材
質変化を抑えつつ、しかも被削性にも優れた金型鋼が望
まれていた。
本発明は以上の様な問題に鑑み創案されたもので、ワイ
ヤカットや放電加工性が良好で且つ被剛性にも優れたプ
ラスチック成形用金型鋼を提供せんとするものである。
ヤカットや放電加工性が良好で且つ被剛性にも優れたプ
ラスチック成形用金型鋼を提供せんとするものである。
そのため本発明に係るプラスチック成形用金型端は、重
量%で、C: 0,30−0.55%、Si : 0.
01〜1.0%、Mn : 0.1〜3.0%、012
7〜12%、Mo : 0.05〜3.0%、 5of
1.Afl : 0.005〜0.10%、 丁N
:0,002〜0.05%を含有し、更にV : 0.
01〜0.50%、Nb:0.005〜0.50%、I
t : 0.01〜0.50%のうち2種以上を含み、
且つS : 0.01〜0.15%、Pb : 0.0
1〜0.10%、Te :0.005〜0.20%のう
ち1種以上を含むことを基本的特徴としている。
量%で、C: 0,30−0.55%、Si : 0.
01〜1.0%、Mn : 0.1〜3.0%、012
7〜12%、Mo : 0.05〜3.0%、 5of
1.Afl : 0.005〜0.10%、 丁N
:0,002〜0.05%を含有し、更にV : 0.
01〜0.50%、Nb:0.005〜0.50%、I
t : 0.01〜0.50%のうち2種以上を含み、
且つS : 0.01〜0.15%、Pb : 0.0
1〜0.10%、Te :0.005〜0.20%のう
ち1種以上を含むことを基本的特徴としている。
以下、この発明について詳細に説明する。
前記出願の金型鋼のワイヤカットや放電加工により所望
の金型に加工されることを前提として、まず変態点温度
の上昇と耐食性向上のためにCr添加量を増やすと共に
、高温焼戻し時に安定な炭化物を析出させて必要な硬度
を確保できるようにするためにCとの結合力がCrより
もはるかに強い■、Nb、 vを2種以上適当量添加す
るようにし、併せて焼入れ性を良好にするためにC,M
n、 Moの含有量の下限を夫々所定の量に規定した。
の金型に加工されることを前提として、まず変態点温度
の上昇と耐食性向上のためにCr添加量を増やすと共に
、高温焼戻し時に安定な炭化物を析出させて必要な硬度
を確保できるようにするためにCとの結合力がCrより
もはるかに強い■、Nb、 vを2種以上適当量添加す
るようにし、併せて焼入れ性を良好にするためにC,M
n、 Moの含有量の下限を夫々所定の量に規定した。
しかし、この出願の構成では、前述の様にワイヤカット
、放電加工等の処理を前提としていて、バイトでの切削
加工は考慮されていないため、そのままでは被削性に劣
ることになる。
、放電加工等の処理を前提としていて、バイトでの切削
加工は考慮されていないため、そのままでは被削性に劣
ることになる。
そこで本発明では更にS、 Pb、 Teのうち1種以
上を夫々所定の範囲内で含むことにより、被削性にも優
れたものを得んとするものである。
上を夫々所定の範囲内で含むことにより、被削性にも優
れたものを得んとするものである。
次に各組成の限定理由について説明する。
C:C量が重量%で(以下同じ)0.30%よりも少な
いと必要な焼入れ性を確保できない。一方、0.55%
よりも多いと不必要な未固溶炭化物が増加し、靭性が劣
化すると共に、高m焼戻しにより炭化物の凝集・粗大化
が生じることになる。又C量が多い場合には炭化物を固
溶させるために、焼入れ加熱温度を著しく上昇させなけ
ればならない。そのためC量は0.30%〜0.55%
の範囲とした。
いと必要な焼入れ性を確保できない。一方、0.55%
よりも多いと不必要な未固溶炭化物が増加し、靭性が劣
化すると共に、高m焼戻しにより炭化物の凝集・粗大化
が生じることになる。又C量が多い場合には炭化物を固
溶させるために、焼入れ加熱温度を著しく上昇させなけ
ればならない。そのためC量は0.30%〜0.55%
の範囲とした。
Si : Si量が0.01%よりも少ないと脱酸が不
十分となり、1.0%よりも多いと必要以上に焼入れ性
が増加して靭性が低下してしまうことになる。
十分となり、1.0%よりも多いと必要以上に焼入れ性
が増加して靭性が低下してしまうことになる。
そのためSi量は0.01〜1.0%の範囲とした。
Mn : Mn量の下限を0.1%としたのは焼入れ性
を確保するためである。又3.0%より多くなると、必
要以上に硬度が上昇してしまい、且つ焼入れ時の残留オ
ーステナイトが増加することになる。
を確保するためである。又3.0%より多くなると、必
要以上に硬度が上昇してしまい、且つ焼入れ時の残留オ
ーステナイトが増加することになる。
そのため上限を3.0%とした。
Cr : Cr量が7%よりも少ない場合には、変態温
度が低くなり過ぎ、又耐食性も不十分となる。−方、1
2%よりも多い場合には、Cr系炭化物の凝集・粗大化
を招き易く、α+γの二相凝固が生じ易くなる。そのた
めCr量は7〜12%の範囲とした。
度が低くなり過ぎ、又耐食性も不十分となる。−方、1
2%よりも多い場合には、Cr系炭化物の凝集・粗大化
を招き易く、α+γの二相凝固が生じ易くなる。そのた
めCr量は7〜12%の範囲とした。
Mo:下限の0.05%は焼入れ性を確保するためと、
No系炭化物を確保するために必要な量であり、上限の
3.0%はこれを超えても硬度上昇が飽和すること及び
経済性とを考慮して決定した。
No系炭化物を確保するために必要な量であり、上限の
3.0%はこれを超えても硬度上昇が飽和すること及び
経済性とを考慮して決定した。
Afi及びNは、AQNを形成して焼入れ時のオーステ
ナイト粗大化を抑制するために必要な元素である。即ち
、焼入れ加熱時に炭化物を完全固溶させるためには、焼
入れ温度を高める必要があるが、そうするとオーステナ
イト粒が粗大化してマトリックスの靭性劣化を招くため
、これを防止する観点よりAQNを形成するAΩ及びN
が必要となる。
ナイト粗大化を抑制するために必要な元素である。即ち
、焼入れ加熱時に炭化物を完全固溶させるためには、焼
入れ温度を高める必要があるが、そうするとオーステナ
イト粒が粗大化してマトリックスの靭性劣化を招くため
、これを防止する観点よりAQNを形成するAΩ及びN
が必要となる。
そのうちSoQ、AQ量は0.005%より少ないと必
要量のAQNを確保することができなくなり、又0.1
0%より多ければAQ系の介在物が増加してしまうこと
になる。そのためSoQ、AQ :lは0.005〜0
.10%の範囲とした。
要量のAQNを確保することができなくなり、又0.1
0%より多ければAQ系の介在物が増加してしまうこと
になる。そのためSoQ、AQ :lは0.005〜0
.10%の範囲とした。
又TNが0.002%よりも少なければ、必要量のAf
lNを確保することができず、0.05%より多いとA
QNが粗大化してしまいピニング効果が得られなくなっ
てしまう、そのためTN量は0.002〜O,OS%の
範囲とした。
lNを確保することができず、0.05%より多いとA
QNが粗大化してしまいピニング効果が得られなくなっ
てしまう、そのためTN量は0.002〜O,OS%の
範囲とした。
V、 Nb、 Wは、炭化物形成元素として重要な役割
を果たすことは前述した通りである。そして0.01〜
0.50%(7)V、0.005−0.50%(7)N
b、 0.01〜0.50%のりのうち2種以上を含ん
でいることが必須である。焼戻し段階では、先ずM、3
C,型のCr系炭化物が形成されるが、上述の範囲でV
、Nb、 Wのうち少なくとも2種が含まれていると、
これらの炭化物が生成することによりCr系炭化物の生
成が抑制され、結果的に炭化物の凝集・粗大化を防止す
ることになる。これらの各元素の含有量が、上述の様に
夫々規定した各下限値より少ない場合は必要な量の炭化
物を確保することができず、又その上限を超えた場合炭
化物を完全固溶させるための焼入れ加熱温度が著しく上
昇してしまう。従って各元素の含有量を上述の範囲に決
定した。
を果たすことは前述した通りである。そして0.01〜
0.50%(7)V、0.005−0.50%(7)N
b、 0.01〜0.50%のりのうち2種以上を含ん
でいることが必須である。焼戻し段階では、先ずM、3
C,型のCr系炭化物が形成されるが、上述の範囲でV
、Nb、 Wのうち少なくとも2種が含まれていると、
これらの炭化物が生成することによりCr系炭化物の生
成が抑制され、結果的に炭化物の凝集・粗大化を防止す
ることになる。これらの各元素の含有量が、上述の様に
夫々規定した各下限値より少ない場合は必要な量の炭化
物を確保することができず、又その上限を超えた場合炭
化物を完全固溶させるための焼入れ加熱温度が著しく上
昇してしまう。従って各元素の含有量を上述の範囲に決
定した。
S、 Pb、 Te :後述する実験結果から明らかな
ように本発明では、S、 Pb、 Teのうち1種以上
を規定の範囲内で含むことで、被剛性についても向上さ
せることが可能となった。これらの各元素の含有量が夫
々規定した下限値より少ない場合は被削性の改善が認め
られず、一方その上限を超えて含む場合は、被剛性の改
善が飽和するばかりか、他の特性(主として靭性等)が
劣化することになる。従って各元素の含有量を上述の範
囲に限定した。
ように本発明では、S、 Pb、 Teのうち1種以上
を規定の範囲内で含むことで、被剛性についても向上さ
せることが可能となった。これらの各元素の含有量が夫
々規定した下限値より少ない場合は被削性の改善が認め
られず、一方その上限を超えて含む場合は、被剛性の改
善が飽和するばかりか、他の特性(主として靭性等)が
劣化することになる。従って各元素の含有量を上述の範
囲に限定した。
以上の様に各成分を調整することにより、ワイヤカット
、放電加工性に改善が見られるというだけではなく、被
剛性にも優れたプラスチック成形用金型鋼を得ることが
できるようになる。
、放電加工性に改善が見られるというだけではなく、被
剛性にも優れたプラスチック成形用金型鋼を得ることが
できるようになる。
以下゛、この発明の実施例について具体的に説明する。
下表に検討したサンプルの組成及び板厚を示すと共に1
本実施例によって得られた試験結果についても併せて同
表に示す。
本実施例によって得られた試験結果についても併せて同
表に示す。
表中サンプル1〜20はこの発明の組成範囲内である実
施例であり、サンプル21〜24はこの発明の組成範囲
から外れる比較例である。又、比較のため、従来材であ
るSKD 61及びSKD 11の組成についても一緒
に示す。更に表中の試験結果°として示す熱処理後の硬
さH8゜は、圧延後1050℃の加熱温度で焼入れを行
なった後650℃の温度で焼戻しだ製品の硬度の測定結
果を示すのもである。
施例であり、サンプル21〜24はこの発明の組成範囲
から外れる比較例である。又、比較のため、従来材であ
るSKD 61及びSKD 11の組成についても一緒
に示す。更に表中の試験結果°として示す熱処理後の硬
さH8゜は、圧延後1050℃の加熱温度で焼入れを行
なった後650℃の温度で焼戻しだ製品の硬度の測定結
果を示すのもである。
右同表中の被削性はエンドミルによる溝切削試験(工具
: SKH55、直径:12m、刃数=2枚、捩れ角=
30°、潤滑:乾式、1刃送り速度:0.03mm/1
刃)において、切削速度30m/winの時の刃先摩耗
量が0.4m+になる時間(分)を示している。同じく
表中の靭性については、長さ2mのUノツチを成形した
試験片でシャルピー衝撃試験を行なった時の衝撃試験値
である。
: SKH55、直径:12m、刃数=2枚、捩れ角=
30°、潤滑:乾式、1刃送り速度:0.03mm/1
刃)において、切削速度30m/winの時の刃先摩耗
量が0.4m+になる時間(分)を示している。同じく
表中の靭性については、長さ2mのUノツチを成形した
試験片でシャルピー衝撃試験を行なった時の衝撃試験値
である。
この表から明らかなように、本発明の実施例の場合は熱
処理後の硬度特性が十分であるばかりか、被削性も良好
であり、又靭性についても著しい劣化は認められないこ
とがわかる。
処理後の硬度特性が十分であるばかりか、被削性も良好
であり、又靭性についても著しい劣化は認められないこ
とがわかる。
この発明によれば、プラスチック成形用金型鋼としてワ
イヤカット、放電加工性に優れたものが得られるばかり
か、被削性についても十分良好なものが得られることに
なる。
イヤカット、放電加工性に優れたものが得られるばかり
か、被削性についても十分良好なものが得られることに
なる。
Claims (1)
- 重量%で、C:0.30〜0.55%、Si:0.01
〜1.0%、Mn:0.1〜3.0%、Cr:7〜12
%、Mo:0.05〜3.0%、sol.Al:0.0
05〜0.10%、TN:0.002〜0.05%を含
有し、更にV:0.01〜0.50%、Nb:0.00
5〜0.50%、W:0.01〜0.50%のうち2種
以上を含み、且つS:0.01〜0.15%、Pb:0
.01〜0.10%、Te:0.005〜0.20%の
うち1種以上を含むことを特徴とする被削性に優れたプ
レスチック成形用金型鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23242190A JPH04116139A (ja) | 1990-09-04 | 1990-09-04 | 被削性に優れたプラスチック成形用金型鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23242190A JPH04116139A (ja) | 1990-09-04 | 1990-09-04 | 被削性に優れたプラスチック成形用金型鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04116139A true JPH04116139A (ja) | 1992-04-16 |
Family
ID=16938998
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23242190A Pending JPH04116139A (ja) | 1990-09-04 | 1990-09-04 | 被削性に優れたプラスチック成形用金型鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04116139A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1997034021A1 (de) * | 1996-03-12 | 1997-09-18 | Bayer Aktiengesellschaft | Vorrichtung und verfahren zur herstellung von kunststoffteilen, insbesondere polyurethanformteilen |
EP2218802A1 (en) | 2009-01-29 | 2010-08-18 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Steel for mold for plastic molding and mold for plastic molding |
CN102876986A (zh) * | 2012-10-24 | 2013-01-16 | 章磊 | 一种高强度耐腐蚀不锈钢及其制作方法 |
CN103334054A (zh) * | 2013-06-18 | 2013-10-02 | 上海大学 | 经济型含铝热挤压模具钢及其制备、热处理和表面处理方法 |
WO2015126311A1 (en) * | 2014-02-18 | 2015-08-27 | Uddeholms Ab | Stainless steel for a plastic mould and a mould made of the stainless steel |
KR20150105262A (ko) * | 2014-03-07 | 2015-09-16 | 다이도 토쿠슈코 카부시키가이샤 | 금형용 강철 |
EP3692180A4 (en) * | 2017-10-05 | 2020-11-25 | Uddeholms AB | STAINLESS STEEL, PRE-ALLOY POWDER OBTAINED BY ATOMIZATION OF THIS STEEL AND USE OF THIS PRE-ALLOY POWDER |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62211351A (ja) * | 1986-03-11 | 1987-09-17 | Daido Steel Co Ltd | 被削性の優れた工具鋼 |
JPH01142056A (ja) * | 1987-11-30 | 1989-06-02 | Hitachi Metals Ltd | 高速度工具鋼 |
-
1990
- 1990-09-04 JP JP23242190A patent/JPH04116139A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62211351A (ja) * | 1986-03-11 | 1987-09-17 | Daido Steel Co Ltd | 被削性の優れた工具鋼 |
JPH01142056A (ja) * | 1987-11-30 | 1989-06-02 | Hitachi Metals Ltd | 高速度工具鋼 |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1997034021A1 (de) * | 1996-03-12 | 1997-09-18 | Bayer Aktiengesellschaft | Vorrichtung und verfahren zur herstellung von kunststoffteilen, insbesondere polyurethanformteilen |
US6136238A (en) * | 1996-03-12 | 2000-10-24 | Bayer Aktiengesellschaft | Device and process for producing plastic components, especially polyurethane moldings |
EP2218802A1 (en) | 2009-01-29 | 2010-08-18 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Steel for mold for plastic molding and mold for plastic molding |
CN102876986A (zh) * | 2012-10-24 | 2013-01-16 | 章磊 | 一种高强度耐腐蚀不锈钢及其制作方法 |
CN103334054A (zh) * | 2013-06-18 | 2013-10-02 | 上海大学 | 经济型含铝热挤压模具钢及其制备、热处理和表面处理方法 |
WO2015126311A1 (en) * | 2014-02-18 | 2015-08-27 | Uddeholms Ab | Stainless steel for a plastic mould and a mould made of the stainless steel |
CN106460127A (zh) * | 2014-02-18 | 2017-02-22 | 尤迪霍尔姆斯有限责任公司 | 塑料模具用的不锈钢和由该不锈钢制成的模具 |
KR20150105262A (ko) * | 2014-03-07 | 2015-09-16 | 다이도 토쿠슈코 카부시키가이샤 | 금형용 강철 |
EP2915895A3 (en) * | 2014-03-07 | 2016-01-20 | Daido Steel Co.,Ltd. | Steel for mold |
EP3692180A4 (en) * | 2017-10-05 | 2020-11-25 | Uddeholms AB | STAINLESS STEEL, PRE-ALLOY POWDER OBTAINED BY ATOMIZATION OF THIS STEEL AND USE OF THIS PRE-ALLOY POWDER |
US11591678B2 (en) | 2017-10-05 | 2023-02-28 | Uddeholms Ab | Stainless steel |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1669469B1 (en) | Steel parts for machine structure, material therefor, and method for manufacture thereof | |
JPS61213348A (ja) | 合金工具鋼 | |
US6663726B2 (en) | High-hardness prehardened steel for cold working with excellent machinability, die made of the same for cold working, and method of working the same | |
JPH04116139A (ja) | 被削性に優れたプラスチック成形用金型鋼 | |
US5013524A (en) | Martensite-hardenable steel | |
JPH04231438A (ja) | 析出硬化性工具鋼 | |
JP3616204B2 (ja) | 表面処理に適した冷間工具鋼及びその金型並びに工具 | |
JP2005336553A (ja) | 熱間工具鋼 | |
EP1159462A1 (en) | An enhanced machinability precipitation-hardenable stainless steel for critical applications | |
JP3297500B2 (ja) | 被削性の優れた高強度棒鋼 | |
JPS6366385B2 (ja) | ||
WO2011155605A1 (ja) | 被削性に優れた高強度鋼、およびその製造方法 | |
JPS5952227B2 (ja) | 高速度工具鋼 | |
EP1381702A1 (en) | Steel article | |
JP2960496B2 (ja) | 冷間工具鋼 | |
JP3589619B2 (ja) | 仕上げ面粗さが優れた快削プラスチック成形金型用鋼 | |
JPH025813B2 (ja) | ||
US3330652A (en) | High speed steel | |
JP4352491B2 (ja) | 快削性冷間工具鋼 | |
JP2002088450A (ja) | 熱間工具鋼 | |
JPH04180541A (ja) | 被削性に優れた冷間工具鋼 | |
JP3381227B2 (ja) | 高v高速度工具鋼 | |
JP2002088443A (ja) | 塑性加工用熱間工具鋼 | |
JPS62211354A (ja) | 高速度工具鋼の製造方法 | |
JP2001234278A (ja) | 被削性に優れた冷間工具鋼 |