JP3297500B2 - 被削性の優れた高強度棒鋼 - Google Patents
被削性の優れた高強度棒鋼Info
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- JP3297500B2 JP3297500B2 JP17574393A JP17574393A JP3297500B2 JP 3297500 B2 JP3297500 B2 JP 3297500B2 JP 17574393 A JP17574393 A JP 17574393A JP 17574393 A JP17574393 A JP 17574393A JP 3297500 B2 JP3297500 B2 JP 3297500B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はシャフト、ピン、ロッド
等の軸部品を製作するための素材棒鋼にかかわり、さら
に詳しくは、圧延ままで切削される上記軸類部用棒鋼と
して引張強さが１００kgf/mm 2 以上である熱間圧延まま
で用いる被削性の優れた高強度棒鋼に関するものであ
る。
等の軸部品を製作するための素材棒鋼にかかわり、さら
に詳しくは、圧延ままで切削される上記軸類部用棒鋼と
して引張強さが１００kgf/mm 2 以上である熱間圧延まま
で用いる被削性の優れた高強度棒鋼に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】シャフト、ピン、ロッド等の軸部品は、
従来中炭素鋼を用い、切削加工−焼入れ焼戻し（または
焼きならし）−仕上げ切削加工（−さらに一部の部品で
は高周波焼入れ・焼戻し）の工程により製造されてい
る。ここで、焼入れ焼戻しまたは焼きならしは軸部品と
して必要な強度と延性を確保するために行う処理である
が、低コスト化の視点から焼入れ焼戻しまたは焼きなら
し処理省略の指向が強い。さらに一方では、近年このよ
うな軸部品についても高強度化の指向が強い。
従来中炭素鋼を用い、切削加工−焼入れ焼戻し（または
焼きならし）−仕上げ切削加工（−さらに一部の部品で
は高周波焼入れ・焼戻し）の工程により製造されてい
る。ここで、焼入れ焼戻しまたは焼きならしは軸部品と
して必要な強度と延性を確保するために行う処理である
が、低コスト化の視点から焼入れ焼戻しまたは焼きなら
し処理省略の指向が強い。さらに一方では、近年このよ
うな軸部品についても高強度化の指向が強い。
【０００３】これに対して、特公昭５７−２１００８号
公報には特定成分系の材料を特定条件で圧延する靭性の
優れた軸用棒鋼の製造方法が示されている。本方法によ
り８０kgf/mm2 クラスの焼きならし処理省略棒鋼の製造
は可能である。しかしながら、８０kgf/mm2 以上に強度
をアップすると切削が困難になるため、圧延まま材を用
いて、現状で実現できる強度の最大は約８０kgf/mm2 で
ある。
公報には特定成分系の材料を特定条件で圧延する靭性の
優れた軸用棒鋼の製造方法が示されている。本方法によ
り８０kgf/mm2 クラスの焼きならし処理省略棒鋼の製造
は可能である。しかしながら、８０kgf/mm2 以上に強度
をアップすると切削が困難になるため、圧延まま材を用
いて、現状で実現できる強度の最大は約８０kgf/mm2 で
ある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記した強度
８０kgf/mm2 の強度レベルは、軸部品の強度レベルとし
て十分であるとは言えないのが現状である。本発明の目
的は、１００kgf/mm2 以上の優れた強度を有し、かつ切
削加工が可能である熱間圧延ままで用いる被削性の優れ
た高強度棒鋼を提供しようとするものである。
８０kgf/mm2 の強度レベルは、軸部品の強度レベルとし
て十分であるとは言えないのが現状である。本発明の目
的は、１００kgf/mm2 以上の優れた強度を有し、かつ切
削加工が可能である熱間圧延ままで用いる被削性の優れ
た高強度棒鋼を提供しようとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、被削性の
優れた高強度棒鋼を実現するために、鋭意検討を行い、
被削性は通常高強度化により低下するが、「組織を軟質
相（フェライト）と硬質相（マルテンサイト、ベイナイ
ト）の二相組織」とすることにより、高強度と被削性の
両立が可能であるという知見を得た。
優れた高強度棒鋼を実現するために、鋭意検討を行い、
被削性は通常高強度化により低下するが、「組織を軟質
相（フェライト）と硬質相（マルテンサイト、ベイナイ
ト）の二相組織」とすることにより、高強度と被削性の
両立が可能であるという知見を得た。
【０００６】本発明は以上の新規なる知見にもとづいて
なされたものであり、本発明の要旨は以下の通りであ
る。重量比として、 Ｃ ：０．１０〜０．６０％、 Ｓｉ：０．０２〜４．０％、 Ｍｎ：０．７５〜３．０％、 Ｓ ：０．００５〜０．１５％、 Ａｌ：０．０１〜０．０８％、 Ｎ ：０．００２〜０．００６５％、 を含有し Ｐ ：０．０２％以下に制限し、 または／さらに Ｎｂ：０．０１〜０．３％、 Ｖ ：０．０３〜０．７％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０５％ の１種または２種以上を含有し、 または／さらに Ｃｒ：０．０５〜２．５％、 Ｍｏ：０．０５〜１．５％、 Ｎｉ：０．１〜３．５％ の１種または２種以上を含有し、 または／さらに Ｃａ：０．０００５〜０．００５％、 Ｐｂ：０．０５〜０．５％ の１種または２種を含有し、残部が鉄および不可避的不
純物からなり、外周部に「フェライトの組織分率が１０
〜６０％であり、残部が実質的にマルテンサイトまたは
／およびベイナイトからなる混合組織」である深さ３mm
以上の層を有し引張強さが１００kgf/mm 2 以上である熱
間圧延ままで用いる被削性の優れた高強度棒鋼。
なされたものであり、本発明の要旨は以下の通りであ
る。重量比として、 Ｃ ：０．１０〜０．６０％、 Ｓｉ：０．０２〜４．０％、 Ｍｎ：０．７５〜３．０％、 Ｓ ：０．００５〜０．１５％、 Ａｌ：０．０１〜０．０８％、 Ｎ ：０．００２〜０．００６５％、 を含有し Ｐ ：０．０２％以下に制限し、 または／さらに Ｎｂ：０．０１〜０．３％、 Ｖ ：０．０３〜０．７％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０５％ の１種または２種以上を含有し、 または／さらに Ｃｒ：０．０５〜２．５％、 Ｍｏ：０．０５〜１．５％、 Ｎｉ：０．１〜３．５％ の１種または２種以上を含有し、 または／さらに Ｃａ：０．０００５〜０．００５％、 Ｐｂ：０．０５〜０．５％ の１種または２種を含有し、残部が鉄および不可避的不
純物からなり、外周部に「フェライトの組織分率が１０
〜６０％であり、残部が実質的にマルテンサイトまたは
／およびベイナイトからなる混合組織」である深さ３mm
以上の層を有し引張強さが１００kgf/mm 2 以上である熱
間圧延ままで用いる被削性の優れた高強度棒鋼。
【０００７】
【作用】以下に、本発明を詳細に説明する。本発明の成
分含有範囲を上記の如く限定した理由について説明す
る。
分含有範囲を上記の如く限定した理由について説明す
る。
【０００８】まず、Ｃは強度を増加させるのに有効な元
素であるが、０．１０％未満では強度が不足し、また
０．６％を超えると、延性の劣化を招くため、含有量を
０．１０〜０．６０％とした。
素であるが、０．１０％未満では強度が不足し、また
０．６％を超えると、延性の劣化を招くため、含有量を
０．１０〜０．６０％とした。
【０００９】次に、Ｓｉは固溶体硬化による強度の増加
を図ることを目的としておよび脱酸元素として添加する
が、０．０２％未満ではその効果は不十分であり、一
方、４．０％を超えるとその効果は飽和し、むしろ延性
の劣化を招くので、その含有量を０．０２〜４．０％と
した。
を図ることを目的としておよび脱酸元素として添加する
が、０．０２％未満ではその効果は不十分であり、一
方、４．０％を超えるとその効果は飽和し、むしろ延性
の劣化を招くので、その含有量を０．０２〜４．０％と
した。
【００１０】Ｍｎは焼入れ性の向上を目的として添加す
る。しかしながら、０．７５％未満ではこの効果は不十
分であり、一方、３．０％を超えるとその効果は飽和
し、むしろ延性の劣化を招くので、その含有量を０．７
５〜３．０％とした。
る。しかしながら、０．７５％未満ではこの効果は不十
分であり、一方、３．０％を超えるとその効果は飽和
し、むしろ延性の劣化を招くので、その含有量を０．７
５〜３．０％とした。
【００１１】また、Ｓは鋼中でＭｎＳとして存在し、組
織の微細化および被削性の向上に寄与するが、０．００
５％未満ではその効果は不十分である。一方、０．１５
％を超えるとその効果は飽和し、むしろ延性の劣化およ
び異方性の増加を招く。以上の理由から、Ｓの含有量を
０．００５〜０．１５％とした。
織の微細化および被削性の向上に寄与するが、０．００
５％未満ではその効果は不十分である。一方、０．１５
％を超えるとその効果は飽和し、むしろ延性の劣化およ
び異方性の増加を招く。以上の理由から、Ｓの含有量を
０．００５〜０．１５％とした。
【００１２】次に、Ａｌは脱酸元素として添加するが、
０．０１％未満ではその効果は不十分であり、一方、
０．０８％を超えるとその効果は飽和し、むしろ延性を
劣化させるので、その含有量を０．０１〜０．０８０％
とした。
０．０１％未満ではその効果は不十分であり、一方、
０．０８％を超えるとその効果は飽和し、むしろ延性を
劣化させるので、その含有量を０．０１〜０．０８０％
とした。
【００１３】さらに、ＮはＡｌＮ等の炭窒化物析出によ
る組織の微細化を目的として添加するが、０．００２％
未満ではその効果は不十分であり、一方、０．００６５
％超では、その効果は飽和し、むしろ延性の劣化を招く
ので、その含有量を０．００２〜０．００６５％とし
た。
る組織の微細化を目的として添加するが、０．００２％
未満ではその効果は不十分であり、一方、０．００６５
％超では、その効果は飽和し、むしろ延性の劣化を招く
ので、その含有量を０．００２〜０．００６５％とし
た。
【００１４】一方、Ｐは鋼中で粒界偏析や中心偏析を起
こし、延性劣化の原因となる。特にＰが０．０２％を超
えると延性の劣化が顕著となるため、０．０２％を上限
とした。
こし、延性劣化の原因となる。特にＰが０．０２％を超
えると延性の劣化が顕著となるため、０．０２％を上限
とした。
【００１５】請求項２は、組織を一層微細化し、圧延ま
までの強靭化を図った鋼材である。Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉは鋼
中で炭窒化物を形成し、組織を微細化させる効果を有す
る。しかしながら、Ｎｂ含有量が０．０１％未満、Ｖ含
有量が０．０３％未満、Ｔｉ含有量が０．００５％未満
ではその効果は不十分であり、一方、Ｎｂ：０．３０％
超、Ｖ：０．７０％超、Ｔｉ：０．０５％超ではその効
果は飽和し、むしろ延性を劣化させるので、これらの含
有量をＮｂ：０．０１０〜０．３％、Ｖ：０．０３〜
０．７％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５％とした。
までの強靭化を図った鋼材である。Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉは鋼
中で炭窒化物を形成し、組織を微細化させる効果を有す
る。しかしながら、Ｎｂ含有量が０．０１％未満、Ｖ含
有量が０．０３％未満、Ｔｉ含有量が０．００５％未満
ではその効果は不十分であり、一方、Ｎｂ：０．３０％
超、Ｖ：０．７０％超、Ｔｉ：０．０５％超ではその効
果は飽和し、むしろ延性を劣化させるので、これらの含
有量をＮｂ：０．０１０〜０．３％、Ｖ：０．０３〜
０．７％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５％とした。
【００１６】請求項３は、焼入れ性の増加を図り一層の
強靭化を図った鋼材である。Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｉは焼入れ
性の増加により、圧延まま棒鋼の強度延性を増加させる
ために添加する。しかしながら、Ｃｒの含有量が０．０
５％未満、Ｍｏの含有量が０．０５％未満、Ｎｉの含有
量が０．１％未満ではその効果は不十分であり、一方、
Ｃｒ：２．５％超、Ｍｏ：１．５％超、Ｎｉ：３．５％
超ではその効果は飽和し、むしろ延性を劣化させるの
で、これらの含有量をＣｒ：０．０５〜２．５％、Ｍ
ｏ：０．０５〜１．５％、Ｎｉ：０．１〜３．５％とし
た。
強靭化を図った鋼材である。Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｉは焼入れ
性の増加により、圧延まま棒鋼の強度延性を増加させる
ために添加する。しかしながら、Ｃｒの含有量が０．０
５％未満、Ｍｏの含有量が０．０５％未満、Ｎｉの含有
量が０．１％未満ではその効果は不十分であり、一方、
Ｃｒ：２．５％超、Ｍｏ：１．５％超、Ｎｉ：３．５％
超ではその効果は飽和し、むしろ延性を劣化させるの
で、これらの含有量をＣｒ：０．０５〜２．５％、Ｍ
ｏ：０．０５〜１．５％、Ｎｉ：０．１〜３．５％とし
た。
【００１７】請求項４は、より一層被削性を向上させた
鋼材である。本発明鋼では、被削性向上を目的としてＣ
ａ，Ｐｂの１種または２種を含有させることができる。
しかしながら、Ｃａ含有量が０．０００５％未満、Ｐｂ
含有量が０．０５％未満ではその効果は不十分であり、
一方、Ｃａ：０．００５％超、Ｐｂ：０．５０％超で
は、その効果は飽和し、むしろ延性を劣化させるので、
これらの含有量をＣａ：０．０００５〜０．００５％、
Ｐｂ：０．０５〜０．５％とした。
鋼材である。本発明鋼では、被削性向上を目的としてＣ
ａ，Ｐｂの１種または２種を含有させることができる。
しかしながら、Ｃａ含有量が０．０００５％未満、Ｐｂ
含有量が０．０５％未満ではその効果は不十分であり、
一方、Ｃａ：０．００５％超、Ｐｂ：０．５０％超で
は、その効果は飽和し、むしろ延性を劣化させるので、
これらの含有量をＣａ：０．０００５〜０．００５％、
Ｐｂ：０．０５〜０．５％とした。
【００１８】次に本発明では、棒鋼の外周部に「フェラ
イトの組織分率が１０〜６０％であり、残部が実質的に
マルテンサイトまたは／およびベイナイトからなる混合
組織」である深さ３mm以上の層を有する。棒鋼の外周部
組織を「フェライトの組織分率が１０〜６０％であり、
残部が実質的にマルテンサイトまたは／およびベイナイ
トからなる混合組織」とするのは、軟質相（フェライ
ト）と硬質相（マルテンサイト、ベイナイト）の二相組
織とすることにより、高強度と被削性を両立させるため
である。フェライトの組織分率が１０〜６０％としたの
は、フェライトの組織分率が１０％未満では被削性が劣
化し、フェライトの組織分率が６０％超では強度が不足
するためである。また、この二相組織の深さを３mm以上
としたのは、３mm未満では高強度と被削性を両立させる
のに十分な効果が得られないためである。なお、本発明
では、二相組織の深さの上限は規定せず、つまり中心ま
で本要件を満たす二相組織とすることができる。また、
本発明の被削性の優れた高強度棒鋼では、製造のための
加熱−圧延条件−冷却条件は特に限定せず、本発明の要
件を満足すればいずれの条件でも良い。例えば、棒鋼の
外周部に所定の二相組織を得るには、熱間圧延に際し
て、仕上げ圧延後の冷却過程で、Ａｒ3 −５℃〜Ａｒ1
＋５℃の温度範囲で鋼材表面部を３０℃/sec以上の冷却
速度で冷却する等の方法があり、また延性向上のために
は熱間圧延を仕上げ温度；８５０〜７００℃とするのが
望ましいが、本発明では製造条件を特に限定せず、本発
明の要件を満足すればいずれの条件でも良い。以下に、
本発明の効果を実施例により、さらに具体的に示す。
イトの組織分率が１０〜６０％であり、残部が実質的に
マルテンサイトまたは／およびベイナイトからなる混合
組織」である深さ３mm以上の層を有する。棒鋼の外周部
組織を「フェライトの組織分率が１０〜６０％であり、
残部が実質的にマルテンサイトまたは／およびベイナイ
トからなる混合組織」とするのは、軟質相（フェライ
ト）と硬質相（マルテンサイト、ベイナイト）の二相組
織とすることにより、高強度と被削性を両立させるため
である。フェライトの組織分率が１０〜６０％としたの
は、フェライトの組織分率が１０％未満では被削性が劣
化し、フェライトの組織分率が６０％超では強度が不足
するためである。また、この二相組織の深さを３mm以上
としたのは、３mm未満では高強度と被削性を両立させる
のに十分な効果が得られないためである。なお、本発明
では、二相組織の深さの上限は規定せず、つまり中心ま
で本要件を満たす二相組織とすることができる。また、
本発明の被削性の優れた高強度棒鋼では、製造のための
加熱−圧延条件−冷却条件は特に限定せず、本発明の要
件を満足すればいずれの条件でも良い。例えば、棒鋼の
外周部に所定の二相組織を得るには、熱間圧延に際し
て、仕上げ圧延後の冷却過程で、Ａｒ3 −５℃〜Ａｒ1
＋５℃の温度範囲で鋼材表面部を３０℃/sec以上の冷却
速度で冷却する等の方法があり、また延性向上のために
は熱間圧延を仕上げ温度；８５０〜７００℃とするのが
望ましいが、本発明では製造条件を特に限定せず、本発
明の要件を満足すればいずれの条件でも良い。以下に、
本発明の効果を実施例により、さらに具体的に示す。
【００１９】
【実施例】表１の組成を有する１６２mm角の鋼片を４０
mmφの棒鋼に熱間圧延し、冷却途中で水冷（冷却速度：
３０℃/sec以上）し、表１に示すフェライト分率を有す
るフェライトと硬質相（マルテンサイト、ベイナイト）
の二相組織を得た。この棒鋼について機械的性質および
被削性の評価を行った。
mmφの棒鋼に熱間圧延し、冷却途中で水冷（冷却速度：
３０℃/sec以上）し、表１に示すフェライト分率を有す
るフェライトと硬質相（マルテンサイト、ベイナイト）
の二相組織を得た。この棒鋼について機械的性質および
被削性の評価を行った。
【００２０】被削性の評価は、超硬旋削性については基
材がＰ２０でありＴｉＮでＣＶＤコーティングされた市
販の超硬工具を用いて長手外周を旋削し、１０分切削後
の工具逃げ面摩耗幅を測定して行った。試験に先立ち、
切削位置の黒皮を旋削で片側０．５mm除去した。切削条
件は切削速度１５０mm/min、送り０．２mm/rev、切り込
み２．０mmとし、切削油は用いなかった。また、ドリル
穴あけ性はＪＩＳ−ＳＫＨ５１で直径３mmのハイスドリ
ルを用い、切削速度を種々変化させて各切削速度におけ
る切削不能になるまでのドリル寿命から切削速度−ドリ
ル寿命曲線を求め、この曲線から寿命穴あけ総深さが１
０００mmでドリル寿命となる最大切削速度を求め指標と
した。ドリル寿命に及ぼす黒皮の影響を排除するため、
丸棒の外周表面の黒皮部に幅約５．５mmの平坦部を設け
るために、圧延方向に平行に深さ０．２mm研削し、ドリ
ル穴あけはこの面に対して垂直に行った。穴あけ条件は
送り０．１mm/rev、穴深さ５mmとし、切削油はスピンド
ル油を用い、２リットル／分とした。
材がＰ２０でありＴｉＮでＣＶＤコーティングされた市
販の超硬工具を用いて長手外周を旋削し、１０分切削後
の工具逃げ面摩耗幅を測定して行った。試験に先立ち、
切削位置の黒皮を旋削で片側０．５mm除去した。切削条
件は切削速度１５０mm/min、送り０．２mm/rev、切り込
み２．０mmとし、切削油は用いなかった。また、ドリル
穴あけ性はＪＩＳ−ＳＫＨ５１で直径３mmのハイスドリ
ルを用い、切削速度を種々変化させて各切削速度におけ
る切削不能になるまでのドリル寿命から切削速度−ドリ
ル寿命曲線を求め、この曲線から寿命穴あけ総深さが１
０００mmでドリル寿命となる最大切削速度を求め指標と
した。ドリル寿命に及ぼす黒皮の影響を排除するため、
丸棒の外周表面の黒皮部に幅約５．５mmの平坦部を設け
るために、圧延方向に平行に深さ０．２mm研削し、ドリ
ル穴あけはこの面に対して垂直に行った。穴あけ条件は
送り０．１mm/rev、穴深さ５mmとし、切削油はスピンド
ル油を用い、２リットル／分とした。
【００２１】さらに、高周波焼入れによって深さ３mmの
硬化層を有する軸状試験片を製作し、捩り強度を評価し
た。表２に圧延まま材の機械的性質、被削性の評価結果
および高周波焼入れ後の捩り強度を示す。
硬化層を有する軸状試験片を製作し、捩り強度を評価し
た。表２に圧延まま材の機械的性質、被削性の評価結果
および高周波焼入れ後の捩り強度を示す。
【００２２】本発明鋼は熱間圧延まま材でいずれも１０
０kgf/mm2 以上の優れた引張強度を有し、同時に優れた
被削性を有しており、また高周波焼入れにより優れた捩
り強度を有していることがわかる。
０kgf/mm2 以上の優れた引張強度を有し、同時に優れた
被削性を有しており、また高周波焼入れにより優れた捩
り強度を有していることがわかる。
【００２３】一方、比較例３，５，７は、Ｃ，Ｓｉ，Ｍ
ｎのいずれかの含有量が本発明の範囲を下回った場合で
あり、いずれも引張強さが不足している。比較例４，
６，８，９，１０，１１，１２はＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｓ，
Ａｌ，Ｎ，Ｐの１種以上の含有量が本発明の範囲を上回
った場合であり、いずれも伸びが不十分である。比較例
１８，１９，２０，３９，４０，４１，５３，５４はＮ
ｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｉ，Ｃａ，Ｐｂの含有量
が本発明の範囲を上回った場合であり、いずれも伸びが
不十分である。
ｎのいずれかの含有量が本発明の範囲を下回った場合で
あり、いずれも引張強さが不足している。比較例４，
６，８，９，１０，１１，１２はＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｓ，
Ａｌ，Ｎ，Ｐの１種以上の含有量が本発明の範囲を上回
った場合であり、いずれも伸びが不十分である。比較例
１８，１９，２０，３９，４０，４１，５３，５４はＮ
ｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｉ，Ｃａ，Ｐｂの含有量
が本発明の範囲を上回った場合であり、いずれも伸びが
不十分である。
【００２４】比較例１３，２１，４２，５５はフェライ
トの組織分率が本発明の範囲を下回った場合であり、優
れた被削性が得られていない。また、比較例１４，２
２，４３，５６はフェライトの組織分率が本発明の範囲
を上回った場合であり、いずれも引張強さが不足してい
る。
トの組織分率が本発明の範囲を下回った場合であり、優
れた被削性が得られていない。また、比較例１４，２
２，４３，５６はフェライトの組織分率が本発明の範囲
を上回った場合であり、いずれも引張強さが不足してい
る。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】
【表４】
【００２９】
【発明の効果】以上述べたごとく、本発明に係る鋼を用
いれば、シャフト、ピン、ロッド等の軸部品を製作する
ための素材棒鋼として、１００kgf/mm2 以上の優れた強
度を有し、かつ切削加工が可能である被削性の優れた高
強度棒鋼が得られ、産業上の効果は極めて顕著なるもの
がある。
いれば、シャフト、ピン、ロッド等の軸部品を製作する
ための素材棒鋼として、１００kgf/mm2 以上の優れた強
度を有し、かつ切削加工が可能である被削性の優れた高
強度棒鋼が得られ、産業上の効果は極めて顕著なるもの
がある。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−104049（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−261464（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−50116（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−66137（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (4)
- 【請求項１】 重量比として、 Ｃ ：０．１０〜０．６０％、 Ｓｉ：０．０２〜４．０％、 Ｍｎ：０．７５〜３．０％、 Ｓ ：０．００５〜０．１５％、 Ａｌ：０．０１〜０．０８％、 Ｎ ：０．００２〜０．００６５％、 を含有し Ｐ：０．０２％以下に制限し、 残部が鉄および不可避的不純物からなり、外周部に「フ
ェライトの組織分率が１０〜６０％であり、残部が実質
的にマルテンサイトまたは／およびベイナイトからなる
混合組織」である深さ３mm以上の層を有し引張強さが１
００kgf/mm 2 以上である熱間圧延ままで用いる被削性の
優れた高強度棒鋼。 - 【請求項２】 さらに、成分が、 Ｎｂ：０．０１〜０．３％、 Ｖ ：０．０３〜０．７％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０５％ の１種または２種以上を含有する請求項１記載の被削性
の優れた高強度棒鋼。 - 【請求項３】 さらに、成分が、 Ｃｒ：０．０５〜２．５％、 Ｍｏ：０．０５〜１．５％、 Ｎｉ：０．１〜３．５％ の１種または２種以上を含有する請求項１または請求項
２記載の被削性の優れた高強度棒鋼。 - 【請求項４】 さらに、成分が、 Ｃａ：０．０００５〜０．００５％、 Ｐｂ：０．０５〜０．５％ の１種または２種以上を含有する請求項１、２または３
記載の被削性の優れた高強度棒鋼。
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