JPS59159971A - 焼入性のすぐれた冷間鍛造用鋼 - Google Patents
焼入性のすぐれた冷間鍛造用鋼Info
- Publication number
- JPS59159971A JPS59159971A JP3425283A JP3425283A JPS59159971A JP S59159971 A JPS59159971 A JP S59159971A JP 3425283 A JP3425283 A JP 3425283A JP 3425283 A JP3425283 A JP 3425283A JP S59159971 A JPS59159971 A JP S59159971A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- hardenability
- less
- cold forging
- deformation resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は冷間鍛造用鋼に関し、特に銅の変形抵抗の増加
を極力小さくした新規な焼入性のすぐれた冷間鍛造用鋼
に係るものである。
を極力小さくした新規な焼入性のすぐれた冷間鍛造用鋼
に係るものである。
鋼材は通常熱間加工、冷間加工および切削加工を単独又
は組合せた後に熱処理して所定の強度と靭性を付与して
使用されているが、切削加工しないで、冷間鍛造後、熱
処理して使用される事例が部品製作コスト低減の観点か
ら最近増加しつつある。最終製品に要求される強度およ
び靭性を確保するために焼入性を高める元素としてＣ，
Ｓｔ、 Ｍｎ。
は組合せた後に熱処理して所定の強度と靭性を付与して
使用されているが、切削加工しないで、冷間鍛造後、熱
処理して使用される事例が部品製作コスト低減の観点か
ら最近増加しつつある。最終製品に要求される強度およ
び靭性を確保するために焼入性を高める元素としてＣ，
Ｓｔ、 Ｍｎ。
Ｃｒ、Ｍｏが通常用いられているが、冷間加工において
は工具寿命が長くかつ低い加工圧力および加工エネルギ
ーである程、コスト低減となるため加工時に出来るだけ
鋼材の変形抵抗は小さいことが望ましく、焼入性を高め
る合金元素は低い方がよい。
は工具寿命が長くかつ低い加工圧力および加工エネルギ
ーである程、コスト低減となるため加工時に出来るだけ
鋼材の変形抵抗は小さいことが望ましく、焼入性を高め
る合金元素は低い方がよい。
これら相矛盾する性能を同時に満足する鋼材は未だ開発
されていない。冷間加工における変形抵抗を高めること
なく焼入性の向上をはかる手段を既知の矧見に求めると
すれば、含有量を低減させることによって焼入性の増加
をもたらすＳの効果が考えられる。すなわち、Ｓが０１
チから０．０１％まで０．０９％低減すると焼入性に有
効な元素である鋼に固溶しているＭｎが増加（ＭｎＳが
低減）するために焼入性が多少向上する。
されていない。冷間加工における変形抵抗を高めること
なく焼入性の向上をはかる手段を既知の矧見に求めると
すれば、含有量を低減させることによって焼入性の増加
をもたらすＳの効果が考えられる。すなわち、Ｓが０１
チから０．０１％まで０．０９％低減すると焼入性に有
効な元素である鋼に固溶しているＭｎが増加（ＭｎＳが
低減）するために焼入性が多少向上する。
しかしこの程度の焼入性の向上には工業的な価値が認め
られておらず、Ｓは焼入性向上の手段として工業的に利
用されていない。
られておらず、Ｓは焼入性向上の手段として工業的に利
用されていない。
本発明者らは焼入・焼もどし処理をする既存の冷間鍛造
用鋼の上記欠点に着目し、郡々検討の結果、変形抵抗を
高めることなく、工業的に価値の認められる程度に焼入
性を向上させた新しい冷間鍛造用鋼を完成したものであ
る。
用鋼の上記欠点に着目し、郡々検討の結果、変形抵抗を
高めることなく、工業的に価値の認められる程度に焼入
性を向上させた新しい冷間鍛造用鋼を完成したものであ
る。
即ち、本発明はＣ，Ｓｉ、 Ｍｎ、 Ｃｒ＋ Ｍｏの焼
入性向上効果の一部をＳおよびＯを低減することによっ
て生ずる焼入性向上効果に置き換えることにより、鋼の
変形抵抗の増加を極力抑制した焼入性のすぐれた冷間鍛
造用鋼に関するものであって、その要旨とする所は重量
係でＣＯ，１０〜０．５５ ％、ＳｉＯ，０３〜０．３
５％、Ｍｎ ０．３０〜０．９０ ％、Ｐｏ、０３％以
下、ＡｔＯ，０１０〜０．０３０％、Ｃｒ１．２５％以
下、Ｍｏ０．４５％以下を基本成分とし、８０．００１
０％以下、００．００２係以下に制限し、かつ非金属介
在物の長さ１１ｍ′１以上のものが鋼材圧延方向断面１
平方膿当たシ１゜個以下であることを特徴とする焼入性
のすぐれた冷間鍛造用ｔル）にある。
入性向上効果の一部をＳおよびＯを低減することによっ
て生ずる焼入性向上効果に置き換えることにより、鋼の
変形抵抗の増加を極力抑制した焼入性のすぐれた冷間鍛
造用鋼に関するものであって、その要旨とする所は重量
係でＣＯ，１０〜０．５５ ％、ＳｉＯ，０３〜０．３
５％、Ｍｎ ０．３０〜０．９０ ％、Ｐｏ、０３％以
下、ＡｔＯ，０１０〜０．０３０％、Ｃｒ１．２５％以
下、Ｍｏ０．４５％以下を基本成分とし、８０．００１
０％以下、００．００２係以下に制限し、かつ非金属介
在物の長さ１１ｍ′１以上のものが鋼材圧延方向断面１
平方膿当たシ１゜個以下であることを特徴とする焼入性
のすぐれた冷間鍛造用ｔル）にある。
以下に本発明の詳細な説明する。先ず本発明鋼の基本成
分として重量係で夫々次の範囲のものでなければならな
い。最初にＣ１１−ｉ焼入性および焼入後の強度を確保
するためにその下限を０．１０ ％にし々ければならな
い。また単位係当りもっとも冷間鍛造性に大きな負の効
果をもつため、その上限を０５５係に限定する必要があ
る。Ｓｔは単位ヂあヰ たりＣに次いで冷間鍛造性に与える負の効果が大きいた
めその上限を０．３５ ％にしなければならない。また
Ｓｉの下限については溶鋼の〔Ｏ〕含有量を一定水準以
下とし、鋼材に残存する酸化物系非金峡介在物の量を極
力減らすためにその下限を００３係とする必要がある。
分として重量係で夫々次の範囲のものでなければならな
い。最初にＣ１１−ｉ焼入性および焼入後の強度を確保
するためにその下限を０．１０ ％にし々ければならな
い。また単位係当りもっとも冷間鍛造性に大きな負の効
果をもつため、その上限を０５５係に限定する必要があ
る。Ｓｔは単位ヂあヰ たりＣに次いで冷間鍛造性に与える負の効果が大きいた
めその上限を０．３５ ％にしなければならない。また
Ｓｉの下限については溶鋼の〔Ｏ〕含有量を一定水準以
下とし、鋼材に残存する酸化物系非金峡介在物の量を極
力減らすためにその下限を００３係とする必要がある。
Ｍｎは焼入性および焼入焼もどし後の強度・靭性を確保
するためにその下限を０３０係にしなければならない。
するためにその下限を０３０係にしなければならない。
Ｍｎの上限については、Ｍｎは変形能に対する影響は小
さいが、変形抵抗および加工硬化率を高めるので０．９
０係に限定する必要がある。Ｐは焼入・焼もどし後の靭
性値を劣化させるので０．０３％以下にする必要がある
。Ａｊは鋼のオーステナイト結晶粒を細粒とするだめに
０．０１０％以上としなければならない。
さいが、変形抵抗および加工硬化率を高めるので０．９
０係に限定する必要がある。Ｐは焼入・焼もどし後の靭
性値を劣化させるので０．０３％以下にする必要がある
。Ａｊは鋼のオーステナイト結晶粒を細粒とするだめに
０．０１０％以上としなければならない。
またその上限については鋼材に残存するＡｌ２Ｏ３系介
在物が増加することから０．０３０％以下とする必要が
ある。−Ｃｒは焼入性を得るために必要であるが冷間加
工時の鋼の変形抵抗を高めるので１．２５ ％以下とす
る必要かある。Ｍｏは銅の焼入性向上に効果があること
、浸炭処理時に酸化されないので浸炭時の焼入性向上効
果に有効であることの２点から添加する必要があるが、
Ｃｒと同様に膜の変形抵抗を高めるのでその上限を０．
４５％としなければなら彦い。以上が本発明の基本成分
であるが、これ以外に焼入性の向上をさらに望む場合に
は通常知られているＢなど他の焼入性倍数の高い元素を
含有してもよいことは言うまでもない。また切削性を要
求される場合にはＰｂ、 Ｂｉを添加することができる
。
在物が増加することから０．０３０％以下とする必要が
ある。−Ｃｒは焼入性を得るために必要であるが冷間加
工時の鋼の変形抵抗を高めるので１．２５ ％以下とす
る必要かある。Ｍｏは銅の焼入性向上に効果があること
、浸炭処理時に酸化されないので浸炭時の焼入性向上効
果に有効であることの２点から添加する必要があるが、
Ｃｒと同様に膜の変形抵抗を高めるのでその上限を０．
４５％としなければなら彦い。以上が本発明の基本成分
であるが、これ以外に焼入性の向上をさらに望む場合に
は通常知られているＢなど他の焼入性倍数の高い元素を
含有してもよいことは言うまでもない。また切削性を要
求される場合にはＰｂ、 Ｂｉを添加することができる
。
次に本発明の最大の％似はＳＯ，０Ｏ１０係以下、００
．００２％以下に制限し、かつ非金属介在物の長さ１μ
ｍ以上のものが鋼材圧延方向断面１平方沼当だ９１０個
以下である点にある。Ｓを０．００１０係以１に制限し
た理由は鋼の焼入性を著しく高め理想臨界直径Ｄ１値を
大幅に向上させるためである。
．００２％以下に制限し、かつ非金属介在物の長さ１μ
ｍ以上のものが鋼材圧延方向断面１平方沼当だ９１０個
以下である点にある。Ｓを０．００１０係以１に制限し
た理由は鋼の焼入性を著しく高め理想臨界直径Ｄ１値を
大幅に向上させるためである。
なお、ここで焼入性及び理想臨界直径とはどのようなも
のであるかについて述べると、一般に鋼の焼入れにおけ
る硬化の浸透度を焼入性といい、鋼の熱処理を行なう上
の一つの重要な特性を示すものである。この焼入性能を
表示するには種々の手段があるが、本発明において（は
理想臨界直径Ｄ１値で表示することとした。この理想臨
界直径とは試片表面が瞬間的に冷却剤の温度になると仮
定したいわゆる理想焼入によって、所定の顕微鏡組織（
普通は５０％マルテンサイト、５０％トルースタイトの
混合組織）が丸棒中心部で得られるような丸棒直径のこ
とで材料の焼入性の程度を定量的に表現するために使用
されるものである。この場合、Ｄ１値が大きい程、焼の
入る丸棒直径は増加し焼入性能がすぐれていることを表
わす。
のであるかについて述べると、一般に鋼の焼入れにおけ
る硬化の浸透度を焼入性といい、鋼の熱処理を行なう上
の一つの重要な特性を示すものである。この焼入性能を
表示するには種々の手段があるが、本発明において（は
理想臨界直径Ｄ１値で表示することとした。この理想臨
界直径とは試片表面が瞬間的に冷却剤の温度になると仮
定したいわゆる理想焼入によって、所定の顕微鏡組織（
普通は５０％マルテンサイト、５０％トルースタイトの
混合組織）が丸棒中心部で得られるような丸棒直径のこ
とで材料の焼入性の程度を定量的に表現するために使用
されるものである。この場合、Ｄ１値が大きい程、焼の
入る丸棒直径は増加し焼入性能がすぐれていることを表
わす。
第１図はＳ量をかかる理想臨界直径Ｄ０とρ関係で整理
したものであシ、同図を得るだめの実験に用いられた供
試材の化学組成を第１表に示す。
したものであシ、同図を得るだめの実験に用いられた供
試材の化学組成を第１表に示す。
この場合、第１図においては各供試材のＤ１値め＼ら供
試材Ａ３のＤ１値を差引いた値ΔＤ１値を算出し縦軸に
示した。ここでＡ；３を基準として用いた理由はＳ量が
工業的製品と同一水準にあシ、Ｓ以外の成分についても
市販されている標準品に近い材料であるためである。同
図によれば前述のとおりＳを０１０係から０．０１％の
範囲内で低減すると、Ｓと結合して非金属介在物ＭｎＳ
と橙る胤量が減少し焼入性に有効な鋼に固溶する冶金有
量が増加するだめＤｌが犬となシ、従って焼入性が向上
していることが判る。この場合、Ｓを０．０１％以下に
減量しても化学量論的にＳと結合するＭｎ ｆｆｉは０
．０１７係と少量であるから焼入性におよぼす効果は図
中に点線で示すように小さいと予測されるが、Ｓが０．
０Ｏ１０’Ｓ以下になると急激に焼入性が上昇すること
が同図から明らかであυ、これは全く予想外の効果であ
る。以上がＳを０．００１０％以下に限定した理由であ
る。次にＯを０．００２０％以下に制限した理由は０が
０．００２０％をこえるとＳによるＤ１値の向上効果を
若干低下させるためである。また、非金属介在物の長さ
１μｍ以上のものが鋼材圧延方向断面１平万露尚たり１
０個以下と限定した７理由は、１μｍ以上の介在物が１
０個を超えると焼入性を若干低下させるためおよび冷開
鍛造の際に鋼の変形能に悪い影響を及ぼすためである。
試材Ａ３のＤ１値を差引いた値ΔＤ１値を算出し縦軸に
示した。ここでＡ；３を基準として用いた理由はＳ量が
工業的製品と同一水準にあシ、Ｓ以外の成分についても
市販されている標準品に近い材料であるためである。同
図によれば前述のとおりＳを０１０係から０．０１％の
範囲内で低減すると、Ｓと結合して非金属介在物ＭｎＳ
と橙る胤量が減少し焼入性に有効な鋼に固溶する冶金有
量が増加するだめＤｌが犬となシ、従って焼入性が向上
していることが判る。この場合、Ｓを０．０１％以下に
減量しても化学量論的にＳと結合するＭｎ ｆｆｉは０
．０１７係と少量であるから焼入性におよぼす効果は図
中に点線で示すように小さいと予測されるが、Ｓが０．
０Ｏ１０’Ｓ以下になると急激に焼入性が上昇すること
が同図から明らかであυ、これは全く予想外の効果であ
る。以上がＳを０．００１０％以下に限定した理由であ
る。次にＯを０．００２０％以下に制限した理由は０が
０．００２０％をこえるとＳによるＤ１値の向上効果を
若干低下させるためである。また、非金属介在物の長さ
１μｍ以上のものが鋼材圧延方向断面１平万露尚たり１
０個以下と限定した７理由は、１μｍ以上の介在物が１
０個を超えると焼入性を若干低下させるためおよび冷開
鍛造の際に鋼の変形能に悪い影響を及ぼすためである。
叩ち、第１表の供試付汚９及び溜１０は、Ｓは夫々０．
０００４チ及び０．０００３％と１大いものの、０が０
．００４３φ及び０．００２９％と高く、さらに、１μ
ｍ以上の介在物も１平方調当り２８個及び１８個夫々存
在するため、第１図に見られるようにΔＤ工の１立が若
干低下することが判る。
０００４チ及び０．０００３％と１大いものの、０が０
．００４３φ及び０．００２９％と高く、さらに、１μ
ｍ以上の介在物も１平方調当り２８個及び１８個夫々存
在するため、第１図に見られるようにΔＤ工の１立が若
干低下することが判る。
なお本発明においては星にＯおよびＳを上記のように制
限しただけではかかる非金ｆｆＥ介在物の分布は得られ
ないものであり、前記の成分範囲の鋼を、連続鋳造、均
熱温度： １２００〜１２５０℃、圧延終止温度°９５
０℃以上に調繁した工保を経て棒鋼とすることによって
、介在物の前記分ＩＨを達成することができる。
限しただけではかかる非金ｆｆＥ介在物の分布は得られ
ないものであり、前記の成分範囲の鋼を、連続鋳造、均
熱温度： １２００〜１２５０℃、圧延終止温度°９５
０℃以上に調繁した工保を経て棒鋼とすることによって
、介在物の前記分ＩＨを達成することができる。
最後に実施例により本発明の効果をさらに具体的に示す
。供試材は実用炉で溶製し夫々３０爛と２０屯径の丸棒
に圧延した。次に径３０嘔の丸棒を球状化焼鈍、即ち７
７０℃Ｘ ２ ｈｒ加熱保持後、７３５℃まで炉冷した
後５℃／ｈｒの冷却速度で６９０℃まで制御冷却しその
後空冷した。この鋼材からＪＩ３４号引張試験片を削り
出して引張強さを求め第２図に示した。本発明鋼の引張
強さは４１〜４２ｋｖｗ＋＋２程度で比較鋼の４６〜４
８１（ｇＡｍ♂と比べて約５〜６に９／−低く変形抵抗
が小さいことを示している。
。供試材は実用炉で溶製し夫々３０爛と２０屯径の丸棒
に圧延した。次に径３０嘔の丸棒を球状化焼鈍、即ち７
７０℃Ｘ ２ ｈｒ加熱保持後、７３５℃まで炉冷した
後５℃／ｈｒの冷却速度で６９０℃まで制御冷却しその
後空冷した。この鋼材からＪＩ３４号引張試験片を削り
出して引張強さを求め第２図に示した。本発明鋼の引張
強さは４１〜４２ｋｖｗ＋＋２程度で比較鋼の４６〜４
８１（ｇＡｍ♂と比べて約５〜６に９／−低く変形抵抗
が小さいことを示している。
次いで２０調径の丸棒を使用して冷間（製造を行ない工
具寿命を測定した。この場合も前述した引張試験片の際
と同条件、即ち７７０℃Ｘ２ｈｒ加熱保持後、７３５℃
まで炉冷した後５’Ｃ／ｈｒの冷却速度で６９０℃まで
制御冷却し、その後空冷する条件で球状化焼鈍を力出し
た鋏、ホールベアリシジの軸受を製造し製品の寸法公差
が規格から外れた時点の製造（［ｉ！ｊ数をタイスの特
命として記録した。その結果を第２表に整理して示した
が比較鋼をもちいたときの工具特命（タイス寿命）が１
２０００〜５５０００個であったのに河し、本発明鋼を
用いたときは９８６００〜２３１０００個と大福な寿命
向上となった。
具寿命を測定した。この場合も前述した引張試験片の際
と同条件、即ち７７０℃Ｘ２ｈｒ加熱保持後、７３５℃
まで炉冷した後５’Ｃ／ｈｒの冷却速度で６９０℃まで
制御冷却し、その後空冷する条件で球状化焼鈍を力出し
た鋏、ホールベアリシジの軸受を製造し製品の寸法公差
が規格から外れた時点の製造（［ｉ！ｊ数をタイスの特
命として記録した。その結果を第２表に整理して示した
が比較鋼をもちいたときの工具特命（タイス寿命）が１
２０００〜５５０００個であったのに河し、本発明鋼を
用いたときは９８６００〜２３１０００個と大福な寿命
向上となった。
これは轟然部品の製造コストを著しく低減させるもので
ある。
ある。
次いで冷間鍛造した部品を９３０℃Ｘ４ｈｒで浸炭処理
し、８３０°ＣＸ０．５ｈｒで油焼入・１６０℃Ｘ３ｈ
ｒで焼もどししだ後、部品を切断研摩して浸炭表面屑か
ら内部に向ってマイクロビッカース硬さを測定した。第
３表に結果を示すとおシ、本発明鋼は焼入性向上元素含
有量が少ないｉ７Ｕもかかわらず表面層から内部まで硬
さは比較銀と同程度となっている。
し、８３０°ＣＸ０．５ｈｒで油焼入・１６０℃Ｘ３ｈ
ｒで焼もどししだ後、部品を切断研摩して浸炭表面屑か
ら内部に向ってマイクロビッカース硬さを測定した。第
３表に結果を示すとおシ、本発明鋼は焼入性向上元素含
有量が少ないｉ７Ｕもかかわらず表面層から内部まで硬
さは比較銀と同程度となっている。
以上説明したごとく本発明鋼は工業的にきわめて有益な
新規な鋼材である。
新規な鋼材である。
第１図はＳ含有分とΔＤ、Ｉ値との関係を示す図、第２
図は球状化焼鈍後の比較鋼と本発明鋼との引張強さとを
比較して示した図である。 第１図 ３％ ６二厘−一一一−−
図は球状化焼鈍後の比較鋼と本発明鋼との引張強さとを
比較して示した図である。 第１図 ３％ ６二厘−一一一−−
Claims (1)
- 重’ａ ％ テＣＯ，１０〜０．５５％、Ｓｔ ０．０
：３〜０．３５％、Ｍｎ ０．３０〜０．９０％、Ｐ
ｏ、０３０％以下、１０．０１０〜０．０３０％、Ｃｒ
１．２５％以下、Ｍｏ０．４５％以下を基本成分とし、
ｓｏ、ｏｏｉｏ％以下、００．００２係以下に制限し、
かつ非金属介在物の長さ１１ｔｍ以上のものが鋼材圧延
方向断面１平方ｍ昌シ１ｏ個以下であることを特徴とす
る焼入性のすぐれた冷間鍛造用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3425283A JPS59159971A (ja) | 1983-03-02 | 1983-03-02 | 焼入性のすぐれた冷間鍛造用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3425283A JPS59159971A (ja) | 1983-03-02 | 1983-03-02 | 焼入性のすぐれた冷間鍛造用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59159971A true JPS59159971A (ja) | 1984-09-10 |
Family
ID=12408974
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3425283A Pending JPS59159971A (ja) | 1983-03-02 | 1983-03-02 | 焼入性のすぐれた冷間鍛造用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59159971A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62139845A (ja) * | 1985-12-16 | 1987-06-23 | Nissan Motor Co Ltd | 冷間鍛造品 |
| JPH02145744A (ja) * | 1988-11-29 | 1990-06-05 | Kawasaki Steel Corp | 冷間鍛造性及び高周波焼入れ性に優れた機械構造用炭素鋼 |
| US5085733A (en) * | 1989-08-24 | 1992-02-04 | Nippon Seiko Kabushiki Kaisha | Rolling steel bearing |
| US5133928A (en) * | 1989-10-28 | 1992-07-28 | Chesterfield Cylinders Limited | Cylinder body of a steel composition |
| US20130273393A1 (en) * | 2010-10-20 | 2013-10-17 | Hideki Imataka | Steel for cold forging/nitriding, steel material for cold forging/nitriding, and cold-forged/nitrided component |
-
1983
- 1983-03-02 JP JP3425283A patent/JPS59159971A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62139845A (ja) * | 1985-12-16 | 1987-06-23 | Nissan Motor Co Ltd | 冷間鍛造品 |
| JPH02145744A (ja) * | 1988-11-29 | 1990-06-05 | Kawasaki Steel Corp | 冷間鍛造性及び高周波焼入れ性に優れた機械構造用炭素鋼 |
| US5085733A (en) * | 1989-08-24 | 1992-02-04 | Nippon Seiko Kabushiki Kaisha | Rolling steel bearing |
| US5133928A (en) * | 1989-10-28 | 1992-07-28 | Chesterfield Cylinders Limited | Cylinder body of a steel composition |
| US20130273393A1 (en) * | 2010-10-20 | 2013-10-17 | Hideki Imataka | Steel for cold forging/nitriding, steel material for cold forging/nitriding, and cold-forged/nitrided component |
| US9994944B2 (en) * | 2010-10-20 | 2018-06-12 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel for cold forging/nitriding, steel material for cold forging/nitriding, and cold-forged/nitrided component |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110863158B (zh) | 一种高性能Mn-Cr系风电输出齿轮用钢及其生产方法 | |
| CN110846580B (zh) | 一种高Mo高性能Mn-Cr系风电输出齿轮用钢及其生产方法 | |
| JP4632931B2 (ja) | 冷間加工性に優れる高周波焼入れ用鋼及びその製造方法 | |
| US5648044A (en) | Graphite steel for machine structural use exhibiting excellent free cutting characteristic, cold forging characteristic and post-hardening/tempering fatigue resistance | |
| JP4581966B2 (ja) | 高周波焼入れ用鋼材 | |
| US7678207B2 (en) | Steel product for induction hardening, induction-hardened member using the same, and methods producing them | |
| JPH05214484A (ja) | 高強度ばね用鋼およびその製造方法 | |
| JP2004027334A (ja) | 高周波焼もどし用鋼およびその製造方法 | |
| JPH09170017A (ja) | 高強度高靭性鋼板の製造方法 | |
| JP3842888B2 (ja) | 冷間加工性と高強度特性を兼備した高周波焼入れ用鋼材の製造方法 | |
| JPH02247357A (ja) | 転造ダイス用鋼 | |
| JP4488228B2 (ja) | 高周波焼入れ用鋼材 | |
| JP4159009B2 (ja) | 疲労特性に優れた打抜き部品用鋼板 | |
| JPS59159971A (ja) | 焼入性のすぐれた冷間鍛造用鋼 | |
| JPH11269541A (ja) | 疲労特性に優れた高強度鋼の製造方法 | |
| JP2017071859A (ja) | 非調質鋼およびその製造方法 | |
| JP2004124190A (ja) | ねじり特性に優れる高周波焼もどし鋼 | |
| JPS63161117A (ja) | 高強度高靭性熱間圧延鋼材の製造方法 | |
| JPH07316742A (ja) | 耐銹性に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼および冷間成形加工品の製造方法 | |
| JPS61166919A (ja) | 高靭性非調質温間鍛造品の製造方法 | |
| JPS63162840A (ja) | 熱間加工用工具鋼 | |
| JPH04297548A (ja) | 高強度高靭性非調質鋼とその製造方法 | |
| JP2005336560A (ja) | 精密打抜き部品用高炭素鋼板および精密打抜き部品 | |
| JPH0797656A (ja) | 冷間鍛造用鋼 | |
| JPH11335773A (ja) | 冷間加工性に優れた軸受用鋼 |