JPS61166919A - 高靭性非調質温間鍛造品の製造方法 - Google Patents
高靭性非調質温間鍛造品の製造方法Info
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- JPS61166919A JPS61166919A JP710585A JP710585A JPS61166919A JP S61166919 A JPS61166919 A JP S61166919A JP 710585 A JP710585 A JP 710585A JP 710585 A JP710585 A JP 710585A JP S61166919 A JPS61166919 A JP S61166919A
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- forged
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は高靭性非調質温間鍛造品の製造方法に係り、さ
らに詳しくは自動車用部品およびボルト、歯車等の鍛造
品の製造に際して、非調質のままで所定の材質特性、特
に優れた靭性を有し、かつ軽切削において所定の形状を
作り込むことを可能とした鍛造品の製造方法に関するも
のである。
らに詳しくは自動車用部品およびボルト、歯車等の鍛造
品の製造に際して、非調質のままで所定の材質特性、特
に優れた靭性を有し、かつ軽切削において所定の形状を
作り込むことを可能とした鍛造品の製造方法に関するも
のである。
(従来の技術pよび問題点)
従来、自動車用部品およびボルト、歯車等の鍛造品は通
常熱間鍛造あるいは冷間鍛造により製造されてさた。
常熱間鍛造あるいは冷間鍛造により製造されてさた。
前者は例えば昭和42年6月30日丸善株式会社発行、
「鉄鋼材料便覧」342〜346頁に見られるように、
熱間圧延材’1j−800C以上の高温で鍛造加工する
方法であるが、鍛造のままでは十分な材質特性および寸
法精朋を有し得す、鍛造後に調質工程および切削工程を
必要とする。一方、後者は例えば昭和57年9月30日
丸善床式会社発行、「鉄鋼製造法第3分冊加工(21J
1046〜10’!19頁に見られるように、熱間圧延
材を常温で鍛造加工する方法であるが、鍛造時の加工負
荷低減、変形能の向上をはかるために球状化焼鈍あるい
は各工程間で中間焼鈍全、さらに高強度高靭性 1を必
要とする製品については鍛造後調質工程を必要とする。
「鉄鋼材料便覧」342〜346頁に見られるように、
熱間圧延材’1j−800C以上の高温で鍛造加工する
方法であるが、鍛造のままでは十分な材質特性および寸
法精朋を有し得す、鍛造後に調質工程および切削工程を
必要とする。一方、後者は例えば昭和57年9月30日
丸善床式会社発行、「鉄鋼製造法第3分冊加工(21J
1046〜10’!19頁に見られるように、熱間圧延
材を常温で鍛造加工する方法であるが、鍛造時の加工負
荷低減、変形能の向上をはかるために球状化焼鈍あるい
は各工程間で中間焼鈍全、さらに高強度高靭性 1を必
要とする製品については鍛造後調質工程を必要とする。
このように従来のwi造品の製造方法は熱処理工程、切
削工程において多大なる労力と時間tm要した。
削工程において多大なる労力と時間tm要した。
これに対して、近年、熱間鍛造のままで所定の強度の確
保を可能とした熱間鍛造非調質鋼が特開昭56−384
48号公報により開示されている。
保を可能とした熱間鍛造非調質鋼が特開昭56−384
48号公報により開示されている。
この技術は、鍛造品の製造工程における焼入部もどし処
理の省略をねらいとして鋼の成分膜、計が行なわれたも
のである。しかしながら、この熱間鍛造非調質鋼は必ず
しも十分な靭性が付与できず、また寸法精度も従来の熱
間鍛造と同等であるため、用途が限られているのが現状
である。
理の省略をねらいとして鋼の成分膜、計が行なわれたも
のである。しかしながら、この熱間鍛造非調質鋼は必ず
しも十分な靭性が付与できず、また寸法精度も従来の熱
間鍛造と同等であるため、用途が限られているのが現状
である。
そこで、本発明者は従来の鍛造方法で必要とし良熱処理
工程、切削工程を省略あるいは簡略化し、省エネルギー
、低コスト化fc*現するため、糧々検肘を行った結果
、特定の成分範囲の鋼材について適切な熱延条件によシ
圧延したの・ち温間温度域での鍛造t−笑施することに
よプ、鍛造のままで所定の材質と形状との両者を同1時
に得ることが可能となり、かかる手法によれば鍛造品に
含有炭素量(0%)に応じて50+ 49 x COX
) kyf/d以上の強度を付与し、同時に2 tm
Uノツチシャルピー衝撃試験における20℃での衝撃値
で含有炭素量(OX)に応じて9.9−7.2X(0%
) 吟fm/d以上の高靭性を付与することかり能であ
るという新規な知見を得て本発明をなしたのである。
工程、切削工程を省略あるいは簡略化し、省エネルギー
、低コスト化fc*現するため、糧々検肘を行った結果
、特定の成分範囲の鋼材について適切な熱延条件によシ
圧延したの・ち温間温度域での鍛造t−笑施することに
よプ、鍛造のままで所定の材質と形状との両者を同1時
に得ることが可能となり、かかる手法によれば鍛造品に
含有炭素量(0%)に応じて50+ 49 x COX
) kyf/d以上の強度を付与し、同時に2 tm
Uノツチシャルピー衝撃試験における20℃での衝撃値
で含有炭素量(OX)に応じて9.9−7.2X(0%
) 吟fm/d以上の高靭性を付与することかり能であ
るという新規な知見を得て本発明をなしたのである。
(問題点′t−tmするための手段、作用)即ち、本発
明の要旨は、重量%としてC+:0.30〜0.60%
、Mn : 0.2%〜3.0%、 ht : 0.0
05〜0.10X、 またはこれにさらにB:0.0O
05〜o、 o o s%e Ti : 0.005
〜0.05%を含有し、si:o、s%以下、P:0.
02涜以下、8:0.02%以下、N:0.01%以下
に制限し、さらに必要に応じてOy e 3−0%X以
下MO:1.0%以下、Ni:3.p%以下* Qu
: 2e 0%以下−Nb : 、0−5 X以下、V
:1.OX以下の1櫨または2櫨以上を含有し、残部p
eおよび不可避不純物からなる鋼材を、A−ライト分率
が含有炭素量(OX)の1.2倍以上、かつセメンタイ
トの厚さがO,130μm以下になるように熱間圧延−
冷却した後、550〜750℃の温度域で鍛造加工する
ことを特徴とする特許性非調質温間鍛造品の製造方法で
ある。
明の要旨は、重量%としてC+:0.30〜0.60%
、Mn : 0.2%〜3.0%、 ht : 0.0
05〜0.10X、 またはこれにさらにB:0.0O
05〜o、 o o s%e Ti : 0.005
〜0.05%を含有し、si:o、s%以下、P:0.
02涜以下、8:0.02%以下、N:0.01%以下
に制限し、さらに必要に応じてOy e 3−0%X以
下MO:1.0%以下、Ni:3.p%以下* Qu
: 2e 0%以下−Nb : 、0−5 X以下、V
:1.OX以下の1櫨または2櫨以上を含有し、残部p
eおよび不可避不純物からなる鋼材を、A−ライト分率
が含有炭素量(OX)の1.2倍以上、かつセメンタイ
トの厚さがO,130μm以下になるように熱間圧延−
冷却した後、550〜750℃の温度域で鍛造加工する
ことを特徴とする特許性非調質温間鍛造品の製造方法で
ある。
以下に本発明の詳細な説明する。
最初に本発明において成分含有範囲を前記の如く限定し
た理由について説明する。
た理由について説明する。
まず、0は鍛造品の強度を増加させるのに有効な元素で
あるが、0.3%未満では強度が不足し、また0、6%
を超えると靭性の劣化をまねくため、含有量を0.3〜
0.6%に定めた。
あるが、0.3%未満では強度が不足し、また0、6%
を超えると靭性の劣化をまねくため、含有量を0.3〜
0.6%に定めた。
次に、Mnは焼入性の増加によりパーライト量を増加さ
せ、鍛造品の強度を増加させるために添加するが、0.
2%未満ではその効果は小さい。また3゜OXを超える
とベイナイト或はマルテンサイトを含む組織となり、温
間鍛造時の加工負荷の上昇を招く。そのためにMnの範
囲は0.2〜3.0%とした。
せ、鍛造品の強度を増加させるために添加するが、0.
2%未満ではその効果は小さい。また3゜OXを超える
とベイナイト或はマルテンサイトを含む組織となり、温
間鍛造時の加工負荷の上昇を招く。そのためにMnの範
囲は0.2〜3.0%とした。
また、Atは脱酸および粒度調整のために添加するが、
0.005%未満ではその効果は不十分であり、一方0
.1%を超えるとその効果は飽和し、むしろ靭性を劣化
させるのでその含有量t−0,005〜0.10%とし
た。
0.005%未満ではその効果は不十分であり、一方0
.1%を超えるとその効果は飽和し、むしろ靭性を劣化
させるのでその含有量t−0,005〜0.10%とし
た。
Siはフェライト地の固溶体強化により靭性を劣化させ
るので低い程望ましく、特に0.5%を超えると靭性の
劣化が著しくなる。そのため、SI の含有量の上限
を0.5Xとした。
るので低い程望ましく、特に0.5%を超えると靭性の
劣化が著しくなる。そのため、SI の含有量の上限
を0.5Xとした。
Pは鋼中で粒界偏析や中心偏析を起こし、靭性劣化の原
因となる。特にPが0.02Xを超えると靭性の劣化が
顕著となるため、0.02%を上限とした。
因となる。特にPが0.02Xを超えると靭性の劣化が
顕著となるため、0.02%を上限とした。
Sは鋼中でMnf9として存在するが、鍛造加工により
伸長してセパレーション発生の原因になる。
伸長してセパレーション発生の原因になる。
特にSがu、o2xt−超えるとノぞレーションの発生
頻度がふえるため、0.02Xを上限とした。
頻度がふえるため、0.02Xを上限とした。
Nは歪時効および窒化物の形成により靭性を劣化させる
。特にNが0.01%を超えると靭性の劣化が顕著とな
るため、0=01Xを上限とした。
。特にNが0.01%を超えると靭性の劣化が顕著とな
るため、0=01Xを上限とした。
以上が基本成分系で・あるが、この他、鋼材の焼入性を
増加させて鍛造品の頻度t−増加させる目的でB、Ti
をそれぞれ含有させることができる。
増加させて鍛造品の頻度t−増加させる目的でB、Ti
をそれぞれ含有させることができる。
まず、Bは微響曜加で焼入性を向上さぜるが、0.00
05X未満ではその効果は不十分であり、また0、 0
05 %を超える量を含有させるとB化合物が大量に
生成し、靭性の劣化を招くので、その含有量を0.00
05〜O,OO5%とした。
05X未満ではその効果は不十分であり、また0、 0
05 %を超える量を含有させるとB化合物が大量に
生成し、靭性の劣化を招くので、その含有量を0.00
05〜O,OO5%とした。
次に、Tiはオーステナイト中で窒化物を形成すること
により固溶N′t−低減し、BN、の形成を抑制して固
溶Bによる焼入性増加の効果を活かす効果があるが、そ
のためには0.005%以上のTl力;ノ必要であり、
一方o、 o s o%を超えるTlを含有させると窒
化物の過剰析出により靭性を劣化させるので、その含有
量t−o、oos〜0.050%とした。
により固溶N′t−低減し、BN、の形成を抑制して固
溶Bによる焼入性増加の効果を活かす効果があるが、そ
のためには0.005%以上のTl力;ノ必要であり、
一方o、 o s o%を超えるTlを含有させると窒
化物の過剰析出により靭性を劣化させるので、その含有
量t−o、oos〜0.050%とした。
また、本発明においてはOr、 Mo、 Ni、 Ou
、 Nb。
、 Nb。
Vの1種または2種以上を、焼入性の増加によりA−ラ
イト量を増加させ、鍛造品の強度を増加させるた、めに
必要に応じて添加することができる。
イト量を増加させ、鍛造品の強度を増加させるた、めに
必要に応じて添加することができる。
これらの内、 □r、 MO,Ni、 □uについては
過剰添加を行うとベイナイト或はマルテンサイトを含む
組織となり、温間鍛造時の加工負荷の上昇を招くので、
Qr、 Mo、 NiおよびQuの含有量の上限をそ
れぞれ3.0%、1.0%、3.0%および2.0%と
した。また、Nb、 vについては過剰添加を行うと炭
窒化物を形成し、靭性の劣化を招くので、 Nb。
過剰添加を行うとベイナイト或はマルテンサイトを含む
組織となり、温間鍛造時の加工負荷の上昇を招くので、
Qr、 Mo、 NiおよびQuの含有量の上限をそ
れぞれ3.0%、1.0%、3.0%および2.0%と
した。また、Nb、 vについては過剰添加を行うと炭
窒化物を形成し、靭性の劣化を招くので、 Nb。
■の含有量の上限をそれぞれ0.5%および1.0%と
した。
した。
次に本発明に訃いては、これらの鋼材をパーライト分率
が含有炭素量(0%)の1.2倍以上、かつセメンタイ
トの厚さが0.130μm以下になるように熱間圧延−
冷却した後、550〜750℃の温度域で鍛造するので
あるが、以下にその理由を述べる。
が含有炭素量(0%)の1.2倍以上、かつセメンタイ
トの厚さが0.130μm以下になるように熱間圧延−
冷却した後、550〜750℃の温度域で鍛造するので
あるが、以下にその理由を述べる。
温間鍛造品の強度は圧延材のパーライト分率と鍛造温度
によって決まり、圧延材のパーライト分率が大きい程、
また鍛造温度が低い程鍛造品強度は大きくなり、パーラ
イト分率が含有炭素量の1.2倍を下回ったり、鍛造温
度が750℃を超えたりするとげy度の確保が困難とな
る。また、温間鍛造品の靭性は鍛造用素材のセメンタイ
トの厚さと鍛造温度によって決まり、セメンタイトの厚
さが薄い程、また鍛造温度が高い根向上し、セメンタイ
トの厚さが0.130μmを超える程厚くなったり、鍛
造温度が550Ct下回ったりすると鍛造品の靭性を確
保することが出来ない。したがって熱間圧延材の、J−
ライト分率を含有炭素f(0%)の1.2倍以上、セメ
ンタイトの厚さt−0,130μm以下、鍛造温度を5
50〜750cの範囲とした。
によって決まり、圧延材のパーライト分率が大きい程、
また鍛造温度が低い程鍛造品強度は大きくなり、パーラ
イト分率が含有炭素量の1.2倍を下回ったり、鍛造温
度が750℃を超えたりするとげy度の確保が困難とな
る。また、温間鍛造品の靭性は鍛造用素材のセメンタイ
トの厚さと鍛造温度によって決まり、セメンタイトの厚
さが薄い程、また鍛造温度が高い根向上し、セメンタイ
トの厚さが0.130μmを超える程厚くなったり、鍛
造温度が550Ct下回ったりすると鍛造品の靭性を確
保することが出来ない。したがって熱間圧延材の、J−
ライト分率を含有炭素f(0%)の1.2倍以上、セメ
ンタイトの厚さt−0,130μm以下、鍛造温度を5
50〜750cの範囲とした。
ここで、熱間圧延−冷却の条件は熱間圧延材が上記の組
織因子を満たせばいかなる条件でも良いが、たとえばそ
の手段の一つとして、圧延後に加速冷却を行なうことが
有効である。
織因子を満たせばいかなる条件でも良いが、たとえばそ
の手段の一つとして、圧延後に加速冷却を行なうことが
有効である。
以上のような工程 によって得られる鍛造品は0%に応
じて50+49XCO%) kyf/−以上の強度と2
■Uノツチシヤルピー衝撃試験における20℃での衝撃
値9.9−7.2X(0%’)Wfm/aA以上の高靭
性とすることが出来るのであるが、強度および衝撃値を
このように表示したのは次のような理由による。強度と
靭性を兼ねそなえた鍛造品は、通常鍛造加工後に焼入、
焼戻し処理が行なわれるが、焼入、焼戻し材の強度と靭
性はほぼ0量と焼戻し温度によって決まり、高靭性鍛造
品の裏道に際しては通常650℃程度の比較的高温域で
焼戻しがなされている。鍛造用鋼の代表例である各種S
O材の焼入、焼戻し材(650℃焼戻し)の強度と靭性
をその化学組成と合わせて第1表に示すが、これらの値
をOfについて@帰分析すると、強度については50
+ 49 X (OX ) ”if / d *2 =
Uノツチシャルピー衝撃試験における20℃での衝撃
値については9.9−7.2(0%〕kg f m /
cd となり、これらの数式をもって0Ji(に対
応して袈求される鍛造品の強度と靭性の指標とした。
じて50+49XCO%) kyf/−以上の強度と2
■Uノツチシヤルピー衝撃試験における20℃での衝撃
値9.9−7.2X(0%’)Wfm/aA以上の高靭
性とすることが出来るのであるが、強度および衝撃値を
このように表示したのは次のような理由による。強度と
靭性を兼ねそなえた鍛造品は、通常鍛造加工後に焼入、
焼戻し処理が行なわれるが、焼入、焼戻し材の強度と靭
性はほぼ0量と焼戻し温度によって決まり、高靭性鍛造
品の裏道に際しては通常650℃程度の比較的高温域で
焼戻しがなされている。鍛造用鋼の代表例である各種S
O材の焼入、焼戻し材(650℃焼戻し)の強度と靭性
をその化学組成と合わせて第1表に示すが、これらの値
をOfについて@帰分析すると、強度については50
+ 49 X (OX ) ”if / d *2 =
Uノツチシャルピー衝撃試験における20℃での衝撃
値については9.9−7.2(0%〕kg f m /
cd となり、これらの数式をもって0Ji(に対
応して袈求される鍛造品の強度と靭性の指標とした。
以下、本発明の効果を実施例によりさらに具体的に示す
。
。
(実施例)
第2表の組成を有する鋼材を#c1図に示す熱延条件で
150m厚から40■厚まで熱間圧延を行い、熱間圧延
材より30w径X30■長の素材を採取し、51O℃〜
790Cの温度域で減面率6ONの温間押出しを行い、
得ら几た鍛造品の強度と靭性の評価を行った。これらの
結果を第2表に示す、なお第2表には熱延条件および本
発明で規定する含有炭素量に応じたパーライト分率、強
度、靭性の下限を実測値と合わせて示した。記号に丸印
を付しであるのが実施例であり、それ以外は比較例であ
る。
150m厚から40■厚まで熱間圧延を行い、熱間圧延
材より30w径X30■長の素材を採取し、51O℃〜
790Cの温度域で減面率6ONの温間押出しを行い、
得ら几た鍛造品の強度と靭性の評価を行った。これらの
結果を第2表に示す、なお第2表には熱延条件および本
発明で規定する含有炭素量に応じたパーライト分率、強
度、靭性の下限を実測値と合わせて示した。記号に丸印
を付しであるのが実施例であり、それ以外は比較例であ
る。
本発明法によれば、鍛造品に含有炭素量(0%)に応じ
て50+49X(0%〕kqf/−以上の強度と9.9
−7.2 X (OX) kyfm/lri以上の高靭
性(!vE□。)が付与し得ることがわかる。
て50+49X(0%〕kqf/−以上の強度と9.9
−7.2 X (OX) kyfm/lri以上の高靭
性(!vE□。)が付与し得ることがわかる。
一方、比較型1と5はC或いはMnの含有量がそれぞれ
本発明の要件とする範囲を下回った場合であり、ともに
強度が不足している。比較例4と37はBi或いは0の
含有量が本発明の要件とする範囲を・上回った場合であ
り、所定の靭性が得られていない。また、比較例12,
18.20.22゜31.33および35は焼入性の増
加に有効な元素であるMn、 Or、 MO,V、 N
i、 Ou、 NbO含有量がそれぞれ本発明の要件
とする範囲を上回った場合であり、いずれも所定の靭性
が得られていない。
本発明の要件とする範囲を下回った場合であり、ともに
強度が不足している。比較例4と37はBi或いは0の
含有量が本発明の要件とする範囲を・上回った場合であ
り、所定の靭性が得られていない。また、比較例12,
18.20.22゜31.33および35は焼入性の増
加に有効な元素であるMn、 Or、 MO,V、 N
i、 Ou、 NbO含有量がそれぞれ本発明の要件
とする範囲を上回った場合であり、いずれも所定の靭性
が得られていない。
なお、Mn、 or、 MoHNis ○Uの過剰添加
鋼は熱間圧延のま壕でベイナイト又はマルテンサイト組
織を呈し、鍛造時に大きな加工負荷を必要とした。
鋼は熱間圧延のま壕でベイナイト又はマルテンサイト組
織を呈し、鍛造時に大きな加工負荷を必要とした。
比較例13,14.26はP、S、Nの含有量がそれぞ
れ本発明の要件とする範囲を上回った場合、また比較例
15.16は人tの含有量が本発明の要件とする範囲を
下回った場合および上回った場合であるが、いずれも所
定の靭性が得られていない。比較例24〜25はB、T
iの含有量がそれぞれ本発明の要件とする範囲を上回っ
た場合であシ、いずれも所定の靭性が得られていない。
れ本発明の要件とする範囲を上回った場合、また比較例
15.16は人tの含有量が本発明の要件とする範囲を
下回った場合および上回った場合であるが、いずれも所
定の靭性が得られていない。比較例24〜25はB、T
iの含有量がそれぞれ本発明の要件とする範囲を上回っ
た場合であシ、いずれも所定の靭性が得られていない。
比較例3と9は鋼材組成は本発明の要件を満足している
が、組織因子が本発明の要件(熱間圧延材のパーライト
分率が含有炭素f(0%)の1.2倍以上、かつセメン
タイトの厚さが0.130μm以下)を満していない場
合である。比較例3ではパーライト分率が本発明の要件
とする範囲を下回っているため強度が不足しており、ま
た比較例9ではセメンタイトの厚さが本発明の要件とす
る範囲を下回ってい、るため所定の靭性が得られていな
い。比較例11と29は鋼材組成および組織因子は本発
明の要件を満足しているが、鍛造温度の要件(550〜
750℃)1r:満たしていない場合であり、比較1例
11では本発明の要件とする範囲を超える温度で鍛造を
行ったために強度が不足し、比較例29では本発明の要
件に満たない温度域で鍛造を行つたために所定の靭性が
得られていない。
が、組織因子が本発明の要件(熱間圧延材のパーライト
分率が含有炭素f(0%)の1.2倍以上、かつセメン
タイトの厚さが0.130μm以下)を満していない場
合である。比較例3ではパーライト分率が本発明の要件
とする範囲を下回っているため強度が不足しており、ま
た比較例9ではセメンタイトの厚さが本発明の要件とす
る範囲を下回ってい、るため所定の靭性が得られていな
い。比較例11と29は鋼材組成および組織因子は本発
明の要件を満足しているが、鍛造温度の要件(550〜
750℃)1r:満たしていない場合であり、比較1例
11では本発明の要件とする範囲を超える温度で鍛造を
行ったために強度が不足し、比較例29では本発明の要
件に満たない温度域で鍛造を行つたために所定の靭性が
得られていない。
(発明の効果)
以上述べたごとく、本発明法によれば鍛造のままで優れ
た強度と靭性を鍛造品に付与することが可能であシ、同
時に鍛造後の冷却過橿で変態点を経過しないので良好な
寸法精度が得られ、従来法で必要とした熱処理工程や切
削工程の省略ま次は簡略化が可能となり、産業上の効果
は極めて顕著なものがある。
た強度と靭性を鍛造品に付与することが可能であシ、同
時に鍛造後の冷却過橿で変態点を経過しないので良好な
寸法精度が得られ、従来法で必要とした熱処理工程や切
削工程の省略ま次は簡略化が可能となり、産業上の効果
は極めて顕著なものがある。
第1図は実施例の熱延条件を示す図である。
代理人 弁理士 秋 σく 政 光
他2名
7?1図
Claims (2)
- (1)重量%として 0:0.30〜0.60%、 Mn:0.2〜3.0%、 Al:0.005〜0.10%、 を含有し、 Si:0.5%以下、 P:0.02%以下、 S:0.02%以下、 N:0.01%以下、 に制限し、さらに必要に応じて Cr:3.0%以下、 Mo:1.0%以下、 Ni:3.0%以下、 Cu:2.0%以下、 Nb:0.5%以下、 V:1.0%以下 の1種または2種以上を含有し、残部Feおよび不可避
不純物からなる鋼材を、パーライト分率が含有炭素量(
C%)の1.2倍以上、かつセメンタイトの厚さが0.
130μm以下になるように熱間圧延−冷却した後、5
50〜750℃の温度域で鍛造加工することを特徴とす
る高靭性非調質温間鍛造品の製造方法。 - (2)重量%として 0:0.30〜0.60%、 Mn:0.2〜3.0%、 Al:0.005〜0.10%、 を含有し、 Si:0.5%以下、 P:0.02%以下、 S:0.02%以下、 N:0.01%以下 に制限し、さらに B:0.0005〜0.0050%、 Ti:0.005〜0.050% を含有し、さらに必要に応じて Cr:3.0%以下、 Mo:1.0%以下、 Ni:3.0%以下、 Cu:2.0%以下、 Nb:0.5%以下、 V:1.0%以下 の1種または2種以上を含有し、残部Feおよび不可避
不純物からなる鋼材を、パーライト分率が含有炭素量(
C%)の1.2倍以上、かつセメンタイトの厚さが0.
130μm以下になるように熱間圧延−冷却した後、5
50〜750℃の温度域で鍛造加工することを特徴とす
る高靭性非調質温間鍛造品の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP710585A JPS61166919A (ja) | 1985-01-18 | 1985-01-18 | 高靭性非調質温間鍛造品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP710585A JPS61166919A (ja) | 1985-01-18 | 1985-01-18 | 高靭性非調質温間鍛造品の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61166919A true JPS61166919A (ja) | 1986-07-28 |
Family
ID=11656807
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP710585A Pending JPS61166919A (ja) | 1985-01-18 | 1985-01-18 | 高靭性非調質温間鍛造品の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61166919A (ja) |
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