JP3360926B2 - プラスチック成形用プリハードン鋼およびその製造方法 - Google Patents
プラスチック成形用プリハードン鋼およびその製造方法Info
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Description
し、さらに被切削性と硬さを兼ね備えた新しいプリハー
ドンタイプのプラスチック成形用鋼およびその製造方法
に関するものである。
ック成形用プリハードン鋼は金型等の製作期間の短縮と
使用寿命の向上の観点から、被切削性と同時に、強度、
耐摩耗性に優れ適度の靭性が必要とされるものである。
しかし、これらの要求特性は相反する性質であり、どの
特性も十分に満足のいく鋼は得られていない。本願出願
人は、上述した性質をある程度満足するプラスチック成
形用プリハードン鋼として、AlとNiの金属間化合物
を析出させるとともに、Cuを2%程度に含有させ、F
e−Cu固溶体を微細析出させることによって硬さと被
切削性を兼備した低C-Mn-Ni-(Mo,W)-高Cu-Al系
合金を特開昭63−114942号および特開昭63−
183158号に提案している。
-Al系合金に対して、Siを0.1%以下に規定するこ
とによって、縞状偏析の発生を低減し、炭化物を細粒に
することにより強度の異方性を改善する提案が特開平5
−70888号等になされている。また、結晶粒度を粒
度番号4〜6の範囲とすることによって靭性および被削
性を兼ね備えるという提案が特開平5−70887号に
なされている。これらに提案された鋼の組織は、Cを低
く規定することによって均一な上部ベイナイト組織に調
製されており、この上部ベイナイト組織により被削性を
確保するものである。
れ、プラスチック成形用プリハードン鋼の性能向上に貢
献する一つの手段を提供しているものである。しかし、
最近は金型の使用コスト削減の要求が極めて高く、従来
の金型の性能を維持したまま、金型寿命の延長化を行な
う必要が生じてきており、上述した従来の金型では満足
できる寿命が得られていない。本発明の目的は、上述し
た要求に鑑み、プリハードン鋼の性能を維持しつつ金型
等の工具寿命の延長化が達成できるプラスチック成形用
プリハードン鋼およびその製造方法を提供することであ
る。
は、低C-Mn-Ni-(Mo,W)-Cu-Al系合金の組成およ
び組織と被切削性および靭性との関係を詳細に検討した
ところ、被切削性を向上するために必須の組織と考えら
れていた上部ベイナイト組織ではなく、下部ベイナイト
組織に調製することによって、被削性と靭性を兼ね備え
たプラスチック成形金型用鋼を見出した。 【0006】すなわち本発明は、重量%でC 0.05〜0.
17%、Si 0.60%以下、Mn 0.5〜2.0%、Ni 2.5〜3.5
%、Al 0.5〜1.5%、Cu 0.7〜2.5%、残部Feおよび不
可避的不純物よりなる組成を有し、組織が下部ベイナイ
ト組織であることを特徴とするプラスチック成形プリハ
ードン金型用鋼である。
17%、Si 0.60%以下、Mn 1.25〜1.70%、Ni 2.6〜
3.5%、Al 0.95〜1.50%、Cu 1.8〜2.5%に規制する。
かを基本組成としてFeの一部をMo、Wを単独または
複合で1/2W+Mo 0.7%以下で置換し、組織を下部ベイ
ナイト組織としたことを特徴とするプラスチック成形用
プリハードン鋼である。また本発明の他の発明は上記鋼
のいずれかを基本組成としてFeの一部をCr0.5%以下
で置換し、組織を下部ベイナイト組織としたことを特徴
とするプラスチック成形用プリハードン鋼である。
を基本組成としてFeの一部をS0.3%以下で置換し、組
織を下部ベイナイト組織としたことを特徴とするプラス
チック成形用プリハードン鋼である。また本発明の他の
発明は上記鋼のいずれかを基本組成としてFeの一部を
4A族元素および5A族元素より選ばれる少なくとも1
種で0.5%以下で置換し、組織を下部ベイナイト組織とし
たことを特徴とするプラスチック成形用プリハードン鋼
である。
を基本組成としてFeの一部をBe0.5%以下およびB
0.01%以下から選ばれる少なくとも1種で置換し、組織
を下部ベイナイト組織としたことを特徴とするプラスチ
ック成形用プリハードン鋼である。また本発明の他の発
明は上記鋼のいずれかを基本組成としてFeの一部をP
b、Bi、Se、Teから選ばれる少なくとも1種で0.
5%以下の範囲で置換し、組織を下部ベイナイト組織とし
たことを特徴とするプラスチック成形用プリハードン鋼
である。
でC 0.05〜0.17%、Si 0.60%以下、Mn 0.5〜2.0
%、Ni 2.5〜3.5%、Al 0.5〜1.5%、Cu 0.7〜2.5%
を基本合金成分とし、残部Feを主体とする合金を、オ
ーステナイト領域まで加熱した後、下部ベイナイト領域
へ冷却する下部ベイナイト生成熱処理を行なうことを特
徴とするプラスチック成形用プリハードン鋼の製造方法
である。
Ni-(Mo,W)-Cu-Al系のプラスチック成形プリハード
ン金型用鋼において、組織を下部ベイナイト組織とした
ことである。上述したように、従来の低C-Mn-Ni-(M
o,W)-Cu-Al系合金をプラスチック成形プリハードン
金型用鋼として使用する場合には、その被削性を確保す
るために、上部ベイナイト組織に調製されていた。しか
し、上部ベイナイト組織は、被削性の優れた組織ではあ
るが、反面靭性の低い組織である。本発明者は、上部ベ
イナイト組織を靭性の高い下部ベイナイト組織に変える
ことによって、金型寿命の延長化が達成できることを見
出したものである。
組成を決めるだけで得られるものではなく、鋼のCCT
曲線におけるベイナイトノーズの下部、すなわちベイナ
イトノーズの先端より低温側で変態させる熱処理を行う
必要がある。なお、ベイナイトノーズよりも速くなる急
冷熱処理を行なうと組織がマルテンサイトになり、被削
性が著しく劣化するため好ましくない。
CuによりFe−Cu固溶体を微細に析出させることに
よって、硬さと被削性を兼備させた低C-Mn-Ni-(Mo,
W)-高Cu-Al系のプラスチック成形用プリハードン鋼
において、Alを増加して被削性を改善するとともに、
Mnを高めた組成とすることにより、組織が下部ベイナ
イト組織であっても極めて優れた靭性と被削性を兼備さ
せたことにある。
ついて述べる。Mnは本発明において、靭性の高い下部
ベイナイト組織を基地としたプラスチック成形プリハー
ドン金型用鋼にとって、最も重要な元素である。Mnは
基本的には基地の靭性を高める元素であり、0.5%以上必
要である。またMnはベイナイト焼入れ性を高め本発明
の組織の特徴である下部ベイナイト組織を得やすくする
元素である。そのため好ましくは1.0%以上、さらに望ま
しくは1.25%以上添加する。またMnはフェライトの生
成を抑制し、適度の焼入れ焼戻し(時効)硬さを与える
という効果もある。Mnは多すぎると靭性が高くなりす
ぎ、Al添加によって得られる優れた被切削性を保つこ
とができなくなるため、2.0%以下に規定する。
属間化合物の微細析出による析出(時効)硬化をもたら
し、本発明の優れた被切削性を形成させる重要な元素の
一つである。またAlは所要硬さを得るための添加元素
でもある。また、Alは窒化時の窒化硬さを上昇させる
効果をもたらすものである、多すぎるとアルミナ系介在
物の生成量が増加し、鏡面仕上性を低下させ、また耐孔
食性を低下させ、さらに延性の過度の低下をまねくので
1.5%以下とし、低すぎると被切削性が低下するため0.5%
以上とする。好ましくは、下部ベイナイト組織としたと
きの被削性をより高めるため0.95%以上とする。
ラスチック成形プリハードン金型用鋼の焼入組織をベイ
ナイト組織に保ち、かつ焼戻しにおけるCu-Fe固溶
体、Ni-Al金属間化合物やMo、W炭化物の析出に基づ
く析出硬化をもたらすための基質を与えるための基本的
添加元素である。多すぎると基地をマルテンサイト組織
化して被切削性を減じ、また過度の炭化物を形成して被
切削性を低下させる。そのため本発明においては0.05〜
0.17%に規定した。好ましくは0.08%以上とする。Siは
使用時の雰囲気に対する耐食性を高めるために添加され
る。多すぎるとフェライトの生成をまねき、また被切削
性を低下させるので0.6%以下とする。Siを低減すると
異方性の低減され、また縞状偏析が低減され、優れた鏡
面加工性が得られるため、好ましくは0.4%以下、より好
ましくは0.1%以下である。
ライトの生成を抑制し、さらに焼戻し(時効)の際、Ni-
Al金属間化合物を析出させ、所要の硬さを得るととも
に延性を適度に低下させ、被切削性の向上を得るために
添加される。多すぎるとベイナイト変態温度を低下さ
せ、ベイナイト組織を過度に微細化させ、また基地の粘
さを上げて被切削性を低下させるので3.5%以下とし、低
すぎると上記添加の効果が得られないので2.5%以上とす
る。好ましくは2.6%以上である。
て、Fe-Cu固溶体の微細析出による析出(時効)硬化を
もたらし、本発明鋼の基本的な被切削性を付与するため
の、また所要の硬さを得るための元素である。またCu
は優れた耐食性をもたらすものである。多すぎると熱間
加工性を低下させ、またベイナイトを微細化させ、かえ
って被切削性を低下させるので2.50%以下とし、低すぎ
ると上記添加の効果が得られないので0.7%以上とする。
好ましくは1.8%以上として、Fe−Cu固溶体による被
削性をより高めることが望ましい。
時の硬さを高め、さらに研磨加工時あるいは金型保管時
の発錆を抑制するため、目的、用途により添加してもよ
い。多すぎるとベイナイト組織を微細化し被削性を劣化
するため、とくに被切削性が要求されるプラスチック成
形用の金型にとっては0.50%以下とする必要がある。
W、Moは本発明鋼の500℃を越える高温焼戻し(時効)処
理において、微細炭化物を析出し、析出(時効)硬化をも
たらし、また使用時の雰囲気に対する耐食性を高める作
用を有する元素であり、目的、用途により添加してもよ
い。本用途の場合、多量の添加は必要なく、多すぎると
被切削性の低下をまねくので、1/2W+Mo 0.70%以下
とし、上記添加の効果を特に得ようとする場合には、好
ましくは1/2W+Moで0.10%以上とする。
めにはSを0.3%以下添加する。Sの添加は被削性の向上
には極めて有効であるが、添加によって鏡面加工性が劣
化するため、鏡面性が特に要求される場合は、不純物と
してその利用を0.004%以下に低減することが望ましい。
また、4A、5A族の元素であるV,Nb,Ta,T
i,Zr,Hfより選ばれる少なくとも1種の元素は、
結晶粒を微細化し、靭性を高めるという点で同様の作用
を有する元素である。多量の添加は、溶体化硬さおよび
時効硬さを必要以上に高めて、被削性や靭性を低下する
ことになるため、添加する場合は0.5%以下にする必要が
ある。
の元素は、大型の金型における焼入れ性を改善する元素
として同様の作用を有する元素である。これらの元素
は、多量に添加しても効果は少なく、かえって加工性を
劣化させるため、Be0.5%以下およびB0.01%以下とす
る。また、Pb,Bi,Se,Teから選ばれる少なく
とも1種の元素は、被削性を改善する元素として同様の
作用を有する。これらの元素の多量の添加は靭性を劣化
するため、総量で0.5%以下とする。
鋼は、HRC27ないしそれ以上の硬さのプリハードン
(調質)状態(一般に焼入後400℃以上の焼戻し)で供給さ
れるものである。本発明のプラスチック成形用プリハー
ドン鋼はそのまま型彫加工→研磨加工、さらに高度の鏡
面仕上やシボ加工処理等を施して使用されるものであ
る。
熱間圧延した後、900℃のオーステナイト領域まで加
熱し、冷却速度として合金AおよびBは半冷5分、合金
C、DおよびEは半冷15分、合金FおよびGは、半冷
60分の条件によりベイナイト熱処理を施し、下部ベイ
ナイト組織を得、540〜590℃の温度範囲で焼戻し
を行ない、硬さをHRC38〜40に調製した。なお、
半冷(時間)とは、焼入れ温度から、(焼入れ温度+室
温)/2の温度まで冷却するに要する時間である。ま
た、比較例として同一組成の試験片を900℃のオース
テナイト領域から、合金AおよびBは半冷15分、合金
C、DおよびEは半冷60分、合金FおよびGは、半冷
120分の条件によりベイナイト熱処理を施し、上部ベ
イナイト組織を得、500〜560℃の温度範囲で焼戻
しを行ない、硬さをHRC38〜40に調製した。
して、合金Dを用いたときの本発明の下部ベイナイト組
織を図1に示す。また比較例として、おなじ合金Dを用
いた時の上部ベイナイト組織を図2に示す。本発明にお
ける下部ベイナイト組織は、図3に示す基準組織と同等
もしくはそれ以上の粒内析出炭化物が存在する組織であ
る。次に、それぞれの試料の機械的特性、被削性を評価
した。被削性は、JISSKH59のCo含有高速度工
具鋼のエンドミルを用いた切削試験を行ないエンドミル
の逃げ面の摩耗量を測定し、0.3mmの摩耗が進行す
るまでの切削距離として評価した。
00のダイヤモンドペーストによる研磨を行い評価し
た。この鏡面加工性の評価は極めて微妙なものであり、
定量することが難しく、本実施例では下部ベイナイト組
織を有する本発明鋼No.7を基準として、これよりも
明らかにピットの発生の少ないものを秀、同等のものを
良、やや劣るものを可、金型としては不適であると判断
できるものを不可として評価した。
調製した本発明鋼は、上部ベイナイトに調製した比較鋼
に比べて大幅に靭性に優れたものとなることが分かる。
鏡面加工性は、本発明鋼と比較鋼との差異はなく、プラ
スチック成形用プリハードン金型用鋼としては、優れた
鏡面加工性を有するものであった。なお、Mn量が1.
25%未満の合金A,Bでは、下部ベイナイト組織を有
する本発明鋼No.1および3の被削性は、上部ベイナ
イト組織を有する比較鋼No.2および4に対してやや
低下する結果となった。一方、Mn量を1.25%以上
添加した合金C〜Gでは、下部ベイナイト組織に調製し
た本発明鋼は、上部ベイナイト組織を有する比較鋼と同
等の被削性を有しながら、極めて靭性の高いものとなる
ことがわかる。
合金H〜Zを熱間圧延した後、900℃のオーステナイ
ト領域まで加熱し、冷却速度として半冷20分の条件に
よりベイナイト熱処理を施し、下部ベイナイト組織を
得、540〜590℃の温度範囲で焼戻しを行ない、硬
さをHRC38〜40に調製した。また、比較例として
同一組成の試験片を900℃のオーステナイト領域か
ら、半冷90分の条件によりベイナイト熱処理を施し、
上部ベイナイト組織を得、500〜560℃の温度範囲
で焼戻しを行ない、硬さをHRC38〜40に調製し
た。実施例1と同様に機械的特性、被削性および鏡面加
工性を評価した。結果を表4および表5に示す
イト組織に調製した本発明鋼は、上部ベイナイトに調製
した比較鋼に比べて大幅に靭性に優れたものとなること
がわかる。表3、表4および表5より、Siの低い合金
Hを使用した試料No.15および16は、優れた鏡面
加工性が得られている。また、Cu量の少ない合金Iを
使用した試料No.17および18は、Cu量の高い試
料に比べて被削性が劣る結果となった。また特にSを添
加した合金J,R,S,T,Uを使用した試料は、被削
性に対して極めて優れた結果が得られ、被削性を高めた
鋼として有効であることがわかる。なお、Sを添加する
合金J,R,S,T,Uは、被削性は優れるものの、鏡
面加工性はやや劣るものとなるため、特に鏡面加工性が
要求される場合にS量は低減すべきであることがわか
る。
プリハードン鋼にはない優れた靭性を有し、被削性も兼
ね備えている。したがって、他の特性を大きく劣化させ
ず、プラスチック成形用の工具寿命の延長化が達成でき
極めて有効である。また本発明鋼は靭性が高いため、金
型などの加工に伴う熱応力によっても割れが発生しにく
く、より精密な金型加工を行なうのに特に適したものと
なる。
る。
る。
である。
Claims (9)
- 【請求項1】 重量%でC 0.05〜0.17%、Si 0.60%
以下、Mn 0.5〜2.0%、Ni 2.5〜3.5%、Al 0.5〜1.
5%、Cu 0.7〜2.5%、残部Feおよび不可避的不純物よ
りなる組成を有し、組織が下部ベイナイト組織であるこ
とを特徴とするプラスチック成形用プリハードン鋼。 - 【請求項2】 重量%でC 0.08〜0.17%、Si 0.60%
以下、Mn 1.25〜1.70%、Ni 2.6〜3.5%、Al 0.95
〜1.50%、Cu 1.8〜2.5%に規制したことを特徴とする
請求項1に記載のプラスチック成形用プリハードン鋼。 - 【請求項3】 Feの一部をMo、Wを単独または複合
で1/2W+Mo 0.7%以下で置換したことを特徴とする請
求項1ないし2のいずれかに記載のプラスチック成形用
プリハードン鋼。 - 【請求項4】 Feの一部をCr 0.5%以下で置換した
ことを特徴とする請求項1ないし3のいずれかに記載の
プラスチック成形用プリハードン鋼。 - 【請求項5】 Feの一部をS 0.3%以下で置換したこ
とを特徴とする請求項1ないし4のいずれかに記載のプ
ラスチック成形用プリハードン鋼。 - 【請求項6】 Feの一部を4A族元素および5A族元
素より選ばれる少なくとも1種で0.5%以下で置換したこ
とを特徴とする請求項1ないし5のいずれかに記載のプ
ラスチック成形用プリハードン鋼。 - 【請求項7】 Feの一部をBe 0.5%以下およびB
0.01%以下から選ばれる少なくとも1種で置換したこと
を特徴とする請求項1ないし6のいずれかに記載のプラ
スチック成形用プリハードン鋼。 - 【請求項8】 Feの一部をPb、Bi、Se、Teか
ら選ばれる少なくとも1種で0.5%以下の範囲で置換した
ことを特徴とする請求項1ないし7のいずれかに記載の
プラスチック成形プリハードン金型用鋼。 - 【請求項9】 重量%でC 0.05〜0.17%、Si 0.60%
以下、Mn 0.5〜2.0%、Ni 2.5〜3.5%、Al 0.5〜1.
5%、Cu 0.7〜2.5%、残部Feを主体とする鋼を、オー
ステナイト領域まで加熱した後、下部ベイナイト領域へ
冷却する下部ベイナイト生成熱処理を行なうことを特徴
とするプラスチック成形プリハードン金型用鋼の製造方
法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP09054294A JP3360926B2 (ja) | 1994-04-05 | 1994-04-05 | プラスチック成形用プリハードン鋼およびその製造方法 |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP09054294A JP3360926B2 (ja) | 1994-04-05 | 1994-04-05 | プラスチック成形用プリハードン鋼およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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JPH07278737A JPH07278737A (ja) | 1995-10-24 |
JP3360926B2 true JP3360926B2 (ja) | 2003-01-07 |
Family
ID=14001308
Family Applications (1)
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JP09054294A Expired - Fee Related JP3360926B2 (ja) | 1994-04-05 | 1994-04-05 | プラスチック成形用プリハードン鋼およびその製造方法 |
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1994
- 1994-04-05 JP JP09054294A patent/JP3360926B2/ja not_active Expired - Fee Related
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