JP3469462B2 - 鏡面性および被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼 - Google Patents
鏡面性および被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プラスチック部品
およびプラスチック製品を成形する金型用鋼に関し、詳
しくは、プラスチックの射出成形等の金型用鋼であっ
て、さらに切削工具寿命が延び切削加工能率が高い等の
優れた被削性を備えると共に、鏡面仕上げ性に優れた性
能を持つプラスチック成形金型用鋼に関するものであ
る。
およびプラスチック製品を成形する金型用鋼に関し、詳
しくは、プラスチックの射出成形等の金型用鋼であっ
て、さらに切削工具寿命が延び切削加工能率が高い等の
優れた被削性を備えると共に、鏡面仕上げ性に優れた性
能を持つプラスチック成形金型用鋼に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】プラスチック部品およびプラスチック製
品成形用の金型は、自動車部品をはじめ、事務機器部
品、精密機械部品、電気部品、光学機器部品などに到る
まで、種々の部品、製品を製造するために、鏡面加工や
シボ加工等の加工が加えられ、使用されている。
品成形用の金型は、自動車部品をはじめ、事務機器部
品、精密機械部品、電気部品、光学機器部品などに到る
まで、種々の部品、製品を製造するために、鏡面加工や
シボ加工等の加工が加えられ、使用されている。
【０００３】この中でも光学レンズや注射器をはじめと
する医療機器等の透明なプラスチック製品などでは、そ
れらの表面は極めて平滑な表面肌が求められている。従
ってその成形に用いる金型用鋼は高度な鏡面仕上げ性が
要求されている。
する医療機器等の透明なプラスチック製品などでは、そ
れらの表面は極めて平滑な表面肌が求められている。従
ってその成形に用いる金型用鋼は高度な鏡面仕上げ性が
要求されている。
【０００４】また、最近、プラスチック成形用金型用鋼
においても多品種少量生産の傾向があると同時に、全体
の費用に占める金型製作費の比率上昇に伴い、金型製作
の簡便化、切削工具寿命延長による低コスト化、高精密
化等の厳しい条件が求められるようになってきている。
このため金型用鋼においてはさらに優れた被削性が要求
されている。
においても多品種少量生産の傾向があると同時に、全体
の費用に占める金型製作費の比率上昇に伴い、金型製作
の簡便化、切削工具寿命延長による低コスト化、高精密
化等の厳しい条件が求められるようになってきている。
このため金型用鋼においてはさらに優れた被削性が要求
されている。
【０００５】従来、プラスチック成形用金型用鋼につい
ては種々の提案がなされており、時効硬化によりプリハ
ードン状態にして使用される硬さがＨＲＣ４０程度のプ
ラスチック成形プリハードン金型用鋼、（特開昭６３−
１８３１５８号公報、特公平５−１２４２２号公報）に
ついての提案もある。
ては種々の提案がなされており、時効硬化によりプリハ
ードン状態にして使用される硬さがＨＲＣ４０程度のプ
ラスチック成形プリハードン金型用鋼、（特開昭６３−
１８３１５８号公報、特公平５−１２４２２号公報）に
ついての提案もある。
【０００６】しかし、一般の金型に用いられるプリハー
ドン鋼には、製鋼時の脱酸生成物であるＡｌ2Ｏ3や快削
性を付与するＭｎＳ等の非金属介在物が含まれており、
それらが鏡面研磨時に脱落したり、掘起こされたり等し
てピンホールが発生し、鏡面仕上げ性に対して悪影響を
及ぼす。
ドン鋼には、製鋼時の脱酸生成物であるＡｌ2Ｏ3や快削
性を付与するＭｎＳ等の非金属介在物が含まれており、
それらが鏡面研磨時に脱落したり、掘起こされたり等し
てピンホールが発生し、鏡面仕上げ性に対して悪影響を
及ぼす。
【０００７】そこで、この問題点を解決するために、非
金属介在物の低減を図ったプラスチック成形用金型用鋼
（特開昭６３−１６２８３７号公報）、および同じく非
金属介在物の生成を抑制し、さらに母材硬さをＨＲＣ３
０程度まで下げた鏡面性および被削性に優れたプラスチ
ック成形プリハードン金型用鋼（特開平２−１９７５４
８号公報）についての提案もある。
金属介在物の低減を図ったプラスチック成形用金型用鋼
（特開昭６３−１６２８３７号公報）、および同じく非
金属介在物の生成を抑制し、さらに母材硬さをＨＲＣ３
０程度まで下げた鏡面性および被削性に優れたプラスチ
ック成形プリハードン金型用鋼（特開平２−１９７５４
８号公報）についての提案もある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上記の特開昭６３−１
８３１５８号、特公平５−１２４２２号に提案されてい
る従来のプラスチック成形金型用鋼では、鏡面仕上げ性
および被削性において未だ十分でなく、さらに鏡面性お
よび被削性の向上が望まれているという問題があり、こ
れらの問題を解決することが課題として存在していた。
また、特開昭６３−１６２８３７号に提案されているプ
ラスチック成形金型用鋼は、原料を真空溶解した後、さ
らに、エレクトロスラグメルティング法、エレクトロビ
ームメルティング法等で再溶解する特殊溶解法で溶製さ
れるため、その製造費用は高くなる問題がある。
８３１５８号、特公平５−１２４２２号に提案されてい
る従来のプラスチック成形金型用鋼では、鏡面仕上げ性
および被削性において未だ十分でなく、さらに鏡面性お
よび被削性の向上が望まれているという問題があり、こ
れらの問題を解決することが課題として存在していた。
また、特開昭６３−１６２８３７号に提案されているプ
ラスチック成形金型用鋼は、原料を真空溶解した後、さ
らに、エレクトロスラグメルティング法、エレクトロビ
ームメルティング法等で再溶解する特殊溶解法で溶製さ
れるため、その製造費用は高くなる問題がある。
【０００９】また、特開平２−１９７５４８号に提案さ
れているプラスチック成形金型用鋼は、非金属介在物の
生成の抑制のため、Ｓ、Ａｌ成分の低減を行う必要があ
り、被削性、シボ加工性が低下する。また硬さを低下さ
せることは、非金属介在物の脱落等を助長し鏡面性およ
び金型使用時の耐磨耗性に悪影響を及ぼす。
れているプラスチック成形金型用鋼は、非金属介在物の
生成の抑制のため、Ｓ、Ａｌ成分の低減を行う必要があ
り、被削性、シボ加工性が低下する。また硬さを低下さ
せることは、非金属介在物の脱落等を助長し鏡面性およ
び金型使用時の耐磨耗性に悪影響を及ぼす。
【００１０】本発明は、従来の技術における、上記の課
題に鑑みてなされたものであって、鏡面仕上げ性および
被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼を提供するこ
とを目的としている。
題に鑑みてなされたものであって、鏡面仕上げ性および
被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼を提供するこ
とを目的としている。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、従来技術にお
ける上記の問題点について、本発明者等が詳細にわたり
検討した結果、プラスチック成形金型用鋼中の酸素量お
よび窒素量について質量割合で、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、
Ｎ：１５０ｐｐｍ以下に調整し、硫化物系介在物を除く
非金属介在物の大きさが極値統計法（ルートＡＲＥＡｍ
ａｘ）により推定をしたときに５０μｍ以下であること
を特徴とすることにより、鏡面性および被削性に優れた
プラスチック成形金型用鋼が得られ、よって、特開昭６
３−１６２８３７号に提案されているように、原料を真
空溶解した後、さらに、エレクトロスラグメルティング
法、エレクトロビームメルティング法等で再溶解する特
殊溶解法を採用せずに、また、特開平２−１９７５４８
号に提案されているように、非金属介在物の生成の抑制
のため、Ｓ、Ａｌ成分といった、被削性、シボ加工性に
影響を及ぼす成分を低減させることなく、優れた鏡面仕
上げ性を有すると共に、被削性にも優れたものにできる
ことを見出し、本発明を完成するに到った。
ける上記の問題点について、本発明者等が詳細にわたり
検討した結果、プラスチック成形金型用鋼中の酸素量お
よび窒素量について質量割合で、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、
Ｎ：１５０ｐｐｍ以下に調整し、硫化物系介在物を除く
非金属介在物の大きさが極値統計法（ルートＡＲＥＡｍ
ａｘ）により推定をしたときに５０μｍ以下であること
を特徴とすることにより、鏡面性および被削性に優れた
プラスチック成形金型用鋼が得られ、よって、特開昭６
３−１６２８３７号に提案されているように、原料を真
空溶解した後、さらに、エレクトロスラグメルティング
法、エレクトロビームメルティング法等で再溶解する特
殊溶解法を採用せずに、また、特開平２−１９７５４８
号に提案されているように、非金属介在物の生成の抑制
のため、Ｓ、Ａｌ成分といった、被削性、シボ加工性に
影響を及ぼす成分を低減させることなく、優れた鏡面仕
上げ性を有すると共に、被削性にも優れたものにできる
ことを見出し、本発明を完成するに到った。
【００１２】上記の課題を解決する本発明における鏡面
仕上げ性および被削性に優れたプラスチック金型用鋼
は、請求項１の発明では、質量割合で、Ｃ：０．０５〜
０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５〜２．
５％、Ｎｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：０．５〜２．５
％、Ａｌ：０．５〜１．５％、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、
Ｎ：１５０ｐｐｍ以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなり、硫化物系介在物を除く非金属介在物の大きさ
が、極値統計法（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推定を
したときに５０μｍ以下であることを特徴とする鏡面性
および被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼であ
る。
仕上げ性および被削性に優れたプラスチック金型用鋼
は、請求項１の発明では、質量割合で、Ｃ：０．０５〜
０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５〜２．
５％、Ｎｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：０．５〜２．５
％、Ａｌ：０．５〜１．５％、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、
Ｎ：１５０ｐｐｍ以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなり、硫化物系介在物を除く非金属介在物の大きさ
が、極値統計法（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推定を
したときに５０μｍ以下であることを特徴とする鏡面性
および被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼であ
る。
【００１３】請求項２の発明では、質量割合で、Ｃ：
０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：
０．５〜２．５％、Ｎｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：
０．５〜２．５％、Ａｌ：０．５〜１．５％、Ｓ：０．
０１〜０．３０％、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｎ：１５０ｐ
ｐｍ以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、硫
化物系介在物を除く非金属介在物の大きさが、極値統計
法（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推定をしたときに５
０μｍ以下であることを特徴とする鏡面性および被削性
に優れたプラスチック成形金型用鋼である。
０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：
０．５〜２．５％、Ｎｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：
０．５〜２．５％、Ａｌ：０．５〜１．５％、Ｓ：０．
０１〜０．３０％、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｎ：１５０ｐ
ｐｍ以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、硫
化物系介在物を除く非金属介在物の大きさが、極値統計
法（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推定をしたときに５
０μｍ以下であることを特徴とする鏡面性および被削性
に優れたプラスチック成形金型用鋼である。
【００１４】請求項３の発明では、質量割合で、Ｃ：
０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：
０．５〜２．５％、Ｎｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：
０．５〜２．５％、Ａｌ：０．５〜１．５％、Ｏ：１５
ｐｐｍ以下、Ｎ：１５０ｐｐｍ以下を含有し、さらにＣ
ｒ：０．０５〜２．５％、Ｍｏ：０．１〜０．４％、
Ｗ：０．５％以下から選択した少なくとも１種を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、硫化物系
介在物を除く非金属介在物の大きさが、極値統計法（ル
ートＡＲＥＡｍａｘ）により推定をしたときに５０μｍ
以下であることを特徴とする鏡面性および被削性に優れ
たプラスチック成形金型用鋼である。
０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：
０．５〜２．５％、Ｎｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：
０．５〜２．５％、Ａｌ：０．５〜１．５％、Ｏ：１５
ｐｐｍ以下、Ｎ：１５０ｐｐｍ以下を含有し、さらにＣ
ｒ：０．０５〜２．５％、Ｍｏ：０．１〜０．４％、
Ｗ：０．５％以下から選択した少なくとも１種を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、硫化物系
介在物を除く非金属介在物の大きさが、極値統計法（ル
ートＡＲＥＡｍａｘ）により推定をしたときに５０μｍ
以下であることを特徴とする鏡面性および被削性に優れ
たプラスチック成形金型用鋼である。
【００１５】請求項４の発明では、質量割合で、Ｃ：
０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：
０．５〜２．５％、Ｎｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：
０．５〜２．５％、Ａｌ：０．５〜１．５％、Ｏ：１５
ｐｐｍ以下、Ｎ：１５０ｐｐｍ以下を含有し、さらに
Ｖ：０．５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｎｂ：０．５
％以下から選択した少なくとも１種を含有し、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなり、硫化物系介在物を除く
非金属介在物の大きさが、極値統計法（ルートＡＲＥＡ
ｍａｘ）により推定をしたときに５０μｍ以下であるこ
とを特徴とする鏡面性および被削性に優れたプラスチッ
ク成形金型用鋼である。
０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：
０．５〜２．５％、Ｎｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：
０．５〜２．５％、Ａｌ：０．５〜１．５％、Ｏ：１５
ｐｐｍ以下、Ｎ：１５０ｐｐｍ以下を含有し、さらに
Ｖ：０．５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｎｂ：０．５
％以下から選択した少なくとも１種を含有し、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなり、硫化物系介在物を除く
非金属介在物の大きさが、極値統計法（ルートＡＲＥＡ
ｍａｘ）により推定をしたときに５０μｍ以下であるこ
とを特徴とする鏡面性および被削性に優れたプラスチッ
ク成形金型用鋼である。
【００１６】請求項５の発明では、質量割合で、Ｃ：
０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：
０．５〜２．５％、Ｎｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：
０．５〜２．５％、Ａｌ：０．５〜１．５％、Ｓ：０．
０１〜０．３０％、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｎ：１５０ｐ
ｐｍ以下を含有し、さらにＣｒ：０．０５〜２．５％、
Ｍｏ：０．１〜０．４％、Ｗ：０．５％以下から選択し
た少なくとも１種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなり、硫化物系介在物を除く非金属介在物の大
きさが、極値統計法（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推
定をしたときに５０μｍ以下であることを特徴とする鏡
面性および被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼で
ある。
０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：
０．５〜２．５％、Ｎｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：
０．５〜２．５％、Ａｌ：０．５〜１．５％、Ｓ：０．
０１〜０．３０％、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｎ：１５０ｐ
ｐｍ以下を含有し、さらにＣｒ：０．０５〜２．５％、
Ｍｏ：０．１〜０．４％、Ｗ：０．５％以下から選択し
た少なくとも１種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなり、硫化物系介在物を除く非金属介在物の大
きさが、極値統計法（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推
定をしたときに５０μｍ以下であることを特徴とする鏡
面性および被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼で
ある。
【００１７】請求項６の発明では、質量割合で、Ｃ：
０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：
０．５〜２．５％、Ｎｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：
０．５〜２．５％、Ａｌ：０．５〜１．５％、Ｓ：０．
０１〜０．３０％、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｎ：１５０ｐ
ｐｍ以下を含有し、さらにＶ：０．５％以下、Ｔｉ：
０．５％以下、Ｎｂ：０．５％以下から選択した少なく
とも１種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なり、硫化物系介在物を除く非金属介在物の大きさが、
極値統計法（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推定をした
ときに５０μｍ以下であることを特徴とする鏡面性およ
び被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼である。
０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：
０．５〜２．５％、Ｎｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：
０．５〜２．５％、Ａｌ：０．５〜１．５％、Ｓ：０．
０１〜０．３０％、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｎ：１５０ｐ
ｐｍ以下を含有し、さらにＶ：０．５％以下、Ｔｉ：
０．５％以下、Ｎｂ：０．５％以下から選択した少なく
とも１種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なり、硫化物系介在物を除く非金属介在物の大きさが、
極値統計法（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推定をした
ときに５０μｍ以下であることを特徴とする鏡面性およ
び被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼である。
【００１８】請求項７の発明では、質量割合で、Ｃ：
０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：
０．５〜２．５％、Ｎｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：
０．５〜２．５％、Ａｌ：０．５〜１．５％、Ｏ：１５
ｐｐｍ以下、Ｎ：１５０ｐｐｍ以下を含有し、さらにＣ
ｒ：０．０５〜２．５％、Ｍｏ：０．１〜０．４％、
Ｗ：０．５％以下から選択した少なくとも１種を含有
し、さらにＶ：０．５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｎ
ｂ：０．５％以下から選択した少なくとも１種を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、硫化物系
介在物を除く非金属介在物の大きさが、極値統計法（ル
ートＡＲＥＡｍａｘ）により推定をしたときに５０μｍ
以下であることを特徴とする鏡面性および被削性に優れ
たプラスチック成形金型用鋼である。
０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：
０．５〜２．５％、Ｎｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：
０．５〜２．５％、Ａｌ：０．５〜１．５％、Ｏ：１５
ｐｐｍ以下、Ｎ：１５０ｐｐｍ以下を含有し、さらにＣ
ｒ：０．０５〜２．５％、Ｍｏ：０．１〜０．４％、
Ｗ：０．５％以下から選択した少なくとも１種を含有
し、さらにＶ：０．５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｎ
ｂ：０．５％以下から選択した少なくとも１種を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、硫化物系
介在物を除く非金属介在物の大きさが、極値統計法（ル
ートＡＲＥＡｍａｘ）により推定をしたときに５０μｍ
以下であることを特徴とする鏡面性および被削性に優れ
たプラスチック成形金型用鋼である。
【００１９】請求項８の発明では、質量割合で、Ｃ：
０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：
０．５〜２．５％、Ｎｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：
０．５〜２．５％、Ａｌ：０．５〜１．５％、Ｓ：０．
０１〜０．３０％、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｎ：１５０ｐ
ｐｍ以下を含有し、さらにＣｒ：０．０５〜２．５％、
Ｍｏ：０．１〜０．４％、Ｗ：０．５％以下から選択し
た少なくとも１種を含有し、さらにＶ：０．５％以下、
Ｔｉ：０．５％以下、Ｎｂ：０．５％以下から選択した
少なくとも１種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、硫化物系介在物を除く非金属介在物の大き
さが、極値統計法（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推定
をしたときに５０μｍ以下であることを特徴とする鏡面
性および被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼であ
る。
０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：
０．５〜２．５％、Ｎｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：
０．５〜２．５％、Ａｌ：０．５〜１．５％、Ｓ：０．
０１〜０．３０％、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｎ：１５０ｐ
ｐｍ以下を含有し、さらにＣｒ：０．０５〜２．５％、
Ｍｏ：０．１〜０．４％、Ｗ：０．５％以下から選択し
た少なくとも１種を含有し、さらにＶ：０．５％以下、
Ｔｉ：０．５％以下、Ｎｂ：０．５％以下から選択した
少なくとも１種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、硫化物系介在物を除く非金属介在物の大き
さが、極値統計法（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推定
をしたときに５０μｍ以下であることを特徴とする鏡面
性および被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼であ
る。
【００２０】続いて、本発明に係わる鏡面性および被削
性に優れたプラスチック成形金型用鋼における化学成分
の組成範囲の限定理由について説明する。
性に優れたプラスチック成形金型用鋼における化学成分
の組成範囲の限定理由について説明する。
【００２１】Ｃ：０．０５〜０．２０質量％について、
Ｃは当該発明鋼に溶体化処理を実施した焼入れ組織を、
被削性の良好な塊状上部ベイナイト組織に保ち、時効処
理を実施した際の、炭化物の析出による析出硬化をもた
らすのに有効な成分である。そのため、その効果を有効
に得るために０．０５質量％を下限とする。しかし余り
に多量に添加した場合は、基地をマルテンサイト化し、
被削性を低下させ、また過度の炭化物を生成してさらに
被削性を低下させる。加えて時効硬化後の靭性を低下さ
せるので、０．２０質量％を上限とする。
Ｃは当該発明鋼に溶体化処理を実施した焼入れ組織を、
被削性の良好な塊状上部ベイナイト組織に保ち、時効処
理を実施した際の、炭化物の析出による析出硬化をもた
らすのに有効な成分である。そのため、その効果を有効
に得るために０．０５質量％を下限とする。しかし余り
に多量に添加した場合は、基地をマルテンサイト化し、
被削性を低下させ、また過度の炭化物を生成してさらに
被削性を低下させる。加えて時効硬化後の靭性を低下さ
せるので、０．２０質量％を上限とする。
【００２２】Ｓｉ：１．０質量％以下について、Ｓｉは
溶製時の脱酸剤として必要不可欠な元素であるが、多す
ぎると時効硬化後の靭性を低下させるので、１．０質量
％を上限とする。
溶製時の脱酸剤として必要不可欠な元素であるが、多す
ぎると時効硬化後の靭性を低下させるので、１．０質量
％を上限とする。
【００２３】Ｍｎ：０．５〜２．５質量％について、Ｍ
ｎは脱酸および溶体化処理実施時の焼入れ性を確保する
ために添加するが、その効果を有効に得るために、０．
５質量％を下限とする。しかし余りに多量に添加した場
合は、靱性が低下するため２．５質量％を上限とする。
ｎは脱酸および溶体化処理実施時の焼入れ性を確保する
ために添加するが、その効果を有効に得るために、０．
５質量％を下限とする。しかし余りに多量に添加した場
合は、靱性が低下するため２．５質量％を上限とする。
【００２４】Ｎｉ：２．５〜３．５質量％について、Ｎ
ｉはベイナイト焼入れ性を高め、またフェライトの生成
を抑制し、時効処理実施時にＮｉ−Ａｌ系の金属間化合
物を析出させ高硬度を得、さらに、プラスチック金型に
必要なシボ加工性を向上させるために有効な成分であ
る。そのため、その効果を有効に得るために２．５質量
％を下限とする。しかし余りに多量に添加した場合は、
ベイナイト変態温度を低下させベイナイト組織を過度に
微細化させ、被削性が低下するため３．５質量％を上限
とする。
ｉはベイナイト焼入れ性を高め、またフェライトの生成
を抑制し、時効処理実施時にＮｉ−Ａｌ系の金属間化合
物を析出させ高硬度を得、さらに、プラスチック金型に
必要なシボ加工性を向上させるために有効な成分であ
る。そのため、その効果を有効に得るために２．５質量
％を下限とする。しかし余りに多量に添加した場合は、
ベイナイト変態温度を低下させベイナイト組織を過度に
微細化させ、被削性が低下するため３．５質量％を上限
とする。
【００２５】Ｃｕ：０．５〜２．５質量％について、Ｃ
ｕは、微細析出による析出硬化をもたらすために有効な
成分であり、塊状上部ベイナイト基地と相まって被削性
を向上させるために有効な成分である。そのため、その
効果を有効に得るために、０．５質量％を下限とする。
しかし余りに多量に添加した場合は、熱間加工性を低下
させると共に、被削性が低下するため、２．５質量％を
上限とする。
ｕは、微細析出による析出硬化をもたらすために有効な
成分であり、塊状上部ベイナイト基地と相まって被削性
を向上させるために有効な成分である。そのため、その
効果を有効に得るために、０．５質量％を下限とする。
しかし余りに多量に添加した場合は、熱間加工性を低下
させると共に、被削性が低下するため、２．５質量％を
上限とする。
【００２６】Ａｌ：０．５〜１．５質量％について、Ａ
ｌはベイナイト変態温度を高め、望ましい塊状上部ベイ
ナイト組織を得やすくし、時効処理実施時にＮｉ−Ａｌ
系の金属間化合物を析出させ高硬度を得、さらにプラス
チック金型に必要なシボ加工性を向上させるために有効
な成分である。そのため、その効果を有効に得るために
０．５質量％を下限とする。しかし余りに多量に添加し
た場合は、アルミナ系の介在物（Ａｌ2Ｏ3）を過度に生
成し、鏡面仕上げ性および被削性に悪影響を及ぼすため
１．５質量％を上限とする。
ｌはベイナイト変態温度を高め、望ましい塊状上部ベイ
ナイト組織を得やすくし、時効処理実施時にＮｉ−Ａｌ
系の金属間化合物を析出させ高硬度を得、さらにプラス
チック金型に必要なシボ加工性を向上させるために有効
な成分である。そのため、その効果を有効に得るために
０．５質量％を下限とする。しかし余りに多量に添加し
た場合は、アルミナ系の介在物（Ａｌ2Ｏ3）を過度に生
成し、鏡面仕上げ性および被削性に悪影響を及ぼすため
１．５質量％を上限とする。
【００２７】プラスチック成形金型用鋼として重要な特
性である快削性は、後述するＯ、Ｎ規制で達成される
が、更にＳを０．０１質量％を下限として添加してもよ
い。なお、特に被削性を重視する場合には、０．０３質
量％以上を添加することが好ましい。一方、Ｓを多量に
添加した場合、粗大な硫化物系介在物を形成し、靱性を
損なうとともに孔食の発生や、過度のピットの発生の原
因となるため、０．３０質量％を上限とする。
性である快削性は、後述するＯ、Ｎ規制で達成される
が、更にＳを０．０１質量％を下限として添加してもよ
い。なお、特に被削性を重視する場合には、０．０３質
量％以上を添加することが好ましい。一方、Ｓを多量に
添加した場合、粗大な硫化物系介在物を形成し、靱性を
損なうとともに孔食の発生や、過度のピットの発生の原
因となるため、０．３０質量％を上限とする。
【００２８】Ｏ、Ｎの成分の限定理由について、本発明
に係わる鏡面仕上げ性および被削性に優れたプラスチッ
ク成形金型用鋼において、その溶製時、Ｏ量について質
量割合で、０：１５ｐｐｍ以下とすることが必要とな
る。ここでＯ量を１５ｐｐｍ以下とするのは、Ｏ量がこ
れよりも増加すると鏡面仕上げ性および被削性が低下す
るためである。Ｎ量については質量割合で、Ｎ：１５０
ｐｐｍ以下とすることが必要となる。ここでＮ量を１５
０ｐｐｍ以下とするのは、ＮはＡｌと窒化物を形成し、
オーステナイト粒を微細化し、均一な組織が得られる
が、過剰に添加すると、硬質の粗大な窒化物を生成し、
被削性、鏡面加工性の低下を招くこととなるためであ
る。このことは図１に示す鋼の鏡面性に及ぼす鋼中のＯ
量、Ｎ量の関係のグラフからもあきらかである。
に係わる鏡面仕上げ性および被削性に優れたプラスチッ
ク成形金型用鋼において、その溶製時、Ｏ量について質
量割合で、０：１５ｐｐｍ以下とすることが必要とな
る。ここでＯ量を１５ｐｐｍ以下とするのは、Ｏ量がこ
れよりも増加すると鏡面仕上げ性および被削性が低下す
るためである。Ｎ量については質量割合で、Ｎ：１５０
ｐｐｍ以下とすることが必要となる。ここでＮ量を１５
０ｐｐｍ以下とするのは、ＮはＡｌと窒化物を形成し、
オーステナイト粒を微細化し、均一な組織が得られる
が、過剰に添加すると、硬質の粗大な窒化物を生成し、
被削性、鏡面加工性の低下を招くこととなるためであ
る。このことは図１に示す鋼の鏡面性に及ぼす鋼中のＯ
量、Ｎ量の関係のグラフからもあきらかである。
【００２９】Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗの成分の限定理由につい
て、Ｃｒ：０．０５〜２．５質量％、Ｍｏ：０．１〜
０．４質量％、Ｗ：０．５質量％以下とするのは、Ｃ
ｒ、Ｍｏ、Ｗは溶体化処理実施時の金型の焼入性を改善
させ、硬さ、靱性を向上させるために有効な成分である
ので、これらの内１種または２種以上の合金成分が含有
されてもよい。また、特にＣｒ、Ｍｏについては耐食性
の向上にも有効な成分であるため、その効果を有効にす
るためにはＣｒは０．０５質量％を下限とし、Ｍｏは
０．１質量％を下限とする。しかし余りに多量に添加し
た場合、過度の炭化物を析出させ靱性が低下するため、
Ｃｒは２．５質量％、Ｍｏは０．４質量％、Ｗは０．５
質量％を上限とする。
て、Ｃｒ：０．０５〜２．５質量％、Ｍｏ：０．１〜
０．４質量％、Ｗ：０．５質量％以下とするのは、Ｃ
ｒ、Ｍｏ、Ｗは溶体化処理実施時の金型の焼入性を改善
させ、硬さ、靱性を向上させるために有効な成分である
ので、これらの内１種または２種以上の合金成分が含有
されてもよい。また、特にＣｒ、Ｍｏについては耐食性
の向上にも有効な成分であるため、その効果を有効にす
るためにはＣｒは０．０５質量％を下限とし、Ｍｏは
０．１質量％を下限とする。しかし余りに多量に添加し
た場合、過度の炭化物を析出させ靱性が低下するため、
Ｃｒは２．５質量％、Ｍｏは０．４質量％、Ｗは０．５
質量％を上限とする。
【００３０】Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂの成分の限定理由につい
て、Ｖ：０．５質量％以下、Ｔｉ：０．５質量％以下、
Ｎｂ：０．５質量％以下とするのは、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂは
結晶粒を微細化して、靱性の向上に効果が得られるが、
多量の添加は、溶体化硬さを必要以上に高くし、逆に靱
性を低下させ、また被削性も低下させることとなるた
め、０．５質量％以下とした。
て、Ｖ：０．５質量％以下、Ｔｉ：０．５質量％以下、
Ｎｂ：０．５質量％以下とするのは、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂは
結晶粒を微細化して、靱性の向上に効果が得られるが、
多量の添加は、溶体化硬さを必要以上に高くし、逆に靱
性を低下させ、また被削性も低下させることとなるた
め、０．５質量％以下とした。
【００３１】本発明における鏡面仕上げ性および被削性
に優れたプラスチック金型用鋼は、圧延もしくは鍛造を
行った後、８００〜９００℃での溶体化処理および４５
０〜６００℃での時効硬化処理を行い、時効硬化を利用
したプリハードンプラスチック成形金型用鋼として提供
される。
に優れたプラスチック金型用鋼は、圧延もしくは鍛造を
行った後、８００〜９００℃での溶体化処理および４５
０〜６００℃での時効硬化処理を行い、時効硬化を利用
したプリハードンプラスチック成形金型用鋼として提供
される。
【００３２】同じく、本発明に係わる鏡面仕上げ性およ
び被削性に優れたプラスチック金型用鋼において、硫化
物系介在物を除く非金属介在物について、極値統計法
（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推定したときの最大の
非金属介在物の大きさが５０μｍ以下であることが必要
となる。ここで非金属介在物の大きさを５０μｍ以下と
したのは、非金属介在物の大きさがこれ以上となると、
鏡面仕上げ性が低下するためである。
び被削性に優れたプラスチック金型用鋼において、硫化
物系介在物を除く非金属介在物について、極値統計法
（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推定したときの最大の
非金属介在物の大きさが５０μｍ以下であることが必要
となる。ここで非金属介在物の大きさを５０μｍ以下と
したのは、非金属介在物の大きさがこれ以上となると、
鏡面仕上げ性が低下するためである。
【００３３】
【発明の実施の形態】本発明鋼は、本発明鋼は通常製造
される鋼と同様に製造すればよく、例えば電気炉にて溶
製した鋼塊を圧延または鍛造により、所望の形状に仕上
げて製品とし、その後、溶体化処理および時効硬化処理
を実施してプリハードン鋼として使用される。本発明の
実施の形態を以下の実施例に示す。
される鋼と同様に製造すればよく、例えば電気炉にて溶
製した鋼塊を圧延または鍛造により、所望の形状に仕上
げて製品とし、その後、溶体化処理および時効硬化処理
を実施してプリハードン鋼として使用される。本発明の
実施の形態を以下の実施例に示す。
【００３４】
【実施例】表１に示す化学成分組成を有するプラスチッ
ク成形金型用鋼を通常の溶製方法により溶製し供試材を
作成する。ここで、発明鋼１は請求項１を満足し、発明
鋼２は請求項２を満足し、発明鋼３は請求項３を満足
し、発明鋼４は請求項４を満足し、発明鋼５は請求項５
を満足し、発明鋼６は請求項６を満足し、発明鋼７は請
求項７を満足し、発明鋼８は請求項８を満足するプラス
チック成形金型用鋼である。これに対し比較鋼１〜８は
各々請求項１〜８を満足しないプラスチック成形金型用
鋼である。
ク成形金型用鋼を通常の溶製方法により溶製し供試材を
作成する。ここで、発明鋼１は請求項１を満足し、発明
鋼２は請求項２を満足し、発明鋼３は請求項３を満足
し、発明鋼４は請求項４を満足し、発明鋼５は請求項５
を満足し、発明鋼６は請求項６を満足し、発明鋼７は請
求項７を満足し、発明鋼８は請求項８を満足するプラス
チック成形金型用鋼である。これに対し比較鋼１〜８は
各々請求項１〜８を満足しないプラスチック成形金型用
鋼である。
【００３５】
【表１】
【００３６】表１において、
＊１：成分値の“−”の表記は不可避不純物であること
を示す。 ＊２：Ｏ、Ｎは請求範囲と異なるが、他は発明鋼１と同
等成分である。 ＊３：Ｏ、Ｎは請求範囲と異なるが、他は発明鋼２と同
等成分である。 ＊４：Ｏ、Ｎは請求範囲と異なるが、他は発明鋼３と同
等成分である。 ＊５：Ｏ、Ｎは請求範囲と異なるが、他は発明鋼４と同
等成分である。 ＊６：Ｏ、Ｎは請求範囲と異なるが、他は発明鋼５と同
等成分である。 ＊７：Ｏ、Ｎは請求範囲と異なるが、他は発明鋼６と同
等成分である。 ＊８：Ｏ、Ｎは請求範囲と異なるが、他は発明鋼７と同
等成分である。 ＊９：Ｎｉ、Ａｌ、Ｏ、Ｎは請求範囲と異なるが、他は
発明鋼８と同等成分である。
を示す。 ＊２：Ｏ、Ｎは請求範囲と異なるが、他は発明鋼１と同
等成分である。 ＊３：Ｏ、Ｎは請求範囲と異なるが、他は発明鋼２と同
等成分である。 ＊４：Ｏ、Ｎは請求範囲と異なるが、他は発明鋼３と同
等成分である。 ＊５：Ｏ、Ｎは請求範囲と異なるが、他は発明鋼４と同
等成分である。 ＊６：Ｏ、Ｎは請求範囲と異なるが、他は発明鋼５と同
等成分である。 ＊７：Ｏ、Ｎは請求範囲と異なるが、他は発明鋼６と同
等成分である。 ＊８：Ｏ、Ｎは請求範囲と異なるが、他は発明鋼７と同
等成分である。 ＊９：Ｎｉ、Ａｌ、Ｏ、Ｎは請求範囲と異なるが、他は
発明鋼８と同等成分である。
【００３７】続いて、表１に示された供試材について、
鋳造加工を実施し、その後８５０℃に加熱し、溶体化処
理を行い、引き続き５００℃に加熱した後、時効硬化処
理を行い、プリハードンプラスチック成形金型用鋼とし
た。
鋳造加工を実施し、その後８５０℃に加熱し、溶体化処
理を行い、引き続き５００℃に加熱した後、時効硬化処
理を行い、プリハードンプラスチック成形金型用鋼とし
た。
【００３８】前記熱処理条件にて処理されたプリハード
ンプラスチック成形金型用鋼において、熱処理後の硬
さ、極値統計法（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推定さ
れた非金属介在物（ＡｌＮ、Ａｌ2Ｏ3）の大きさ、鏡面
仕上げ性、被削性、シボ加工性を評価した。この結果を
表２にまとめる。なお、鏡面仕上げ性について、今回の
供試材においては、鏡面仕上げ性が非常に良好であるも
の：◎、鏡面仕上げ性が良好であるもの：○、鏡面仕上
げ性がやや劣るもの：△、鏡面仕上げ性がおとるもの：
×、とし、各供試材の評価を行った。
ンプラスチック成形金型用鋼において、熱処理後の硬
さ、極値統計法（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推定さ
れた非金属介在物（ＡｌＮ、Ａｌ2Ｏ3）の大きさ、鏡面
仕上げ性、被削性、シボ加工性を評価した。この結果を
表２にまとめる。なお、鏡面仕上げ性について、今回の
供試材においては、鏡面仕上げ性が非常に良好であるも
の：◎、鏡面仕上げ性が良好であるもの：○、鏡面仕上
げ性がやや劣るもの：△、鏡面仕上げ性がおとるもの：
×、とし、各供試材の評価を行った。
【００３９】
【表２】
【００４０】被削性については、各供試材に付き、エン
ドミル加工性試験を表３に示す条件にて実施し、エンド
ミル加工性試験は工具折損までの切削長（ｍ）にて評価
を行った。
ドミル加工性試験を表３に示す条件にて実施し、エンド
ミル加工性試験は工具折損までの切削長（ｍ）にて評価
を行った。
【００４１】シボ加工性については、各供試材につき、
同条件にてシボ加工を実施し、その結果シボむらが発生
したものつき：シボむら有、シボむらが発生しなかった
ものにつき：シボむら無、とし、評価を行った。
同条件にてシボ加工を実施し、その結果シボむらが発生
したものつき：シボむら有、シボむらが発生しなかった
ものにつき：シボむら無、とし、評価を行った。
【００４２】
【表３】
【００４３】本発明における極値統計法について説明す
ると、極値統計法とは、ある母集団から複数個の試験片
を採取し、個々の試験片に存在する最大介在物（当該出
願では、硬質の介在物で、鏡面性および被削性に影響を
及ぼす硫化物系介在物を除く非金属介在物）の大きさを
測定し、それを極値確率紙にプロットすることにより、
母集団あるいは任意の体積（面積）中に存在する最大の
介在物の大きさ（ルートＡＲＥＡｍａｘ）を予測するも
のであり、他の介在物評価方法と同様に量産材の介在物
評価に用いられており、特に今回の供給試材において
は、１視野の面積を１０ｍｍ×ｌ０ｍｍとし、各供試材
につき３０視野ごとに介在物の測定を行い予測面積を３
００００ｍｍ2として、極値統計法により最大介在物の
大きさを推定した。
ると、極値統計法とは、ある母集団から複数個の試験片
を採取し、個々の試験片に存在する最大介在物（当該出
願では、硬質の介在物で、鏡面性および被削性に影響を
及ぼす硫化物系介在物を除く非金属介在物）の大きさを
測定し、それを極値確率紙にプロットすることにより、
母集団あるいは任意の体積（面積）中に存在する最大の
介在物の大きさ（ルートＡＲＥＡｍａｘ）を予測するも
のであり、他の介在物評価方法と同様に量産材の介在物
評価に用いられており、特に今回の供給試材において
は、１視野の面積を１０ｍｍ×ｌ０ｍｍとし、各供試材
につき３０視野ごとに介在物の測定を行い予測面積を３
００００ｍｍ2として、極値統計法により最大介在物の
大きさを推定した。
【００４４】以上、表２に示す結果より明らかなよう
に、本発明に係わるプラスチック成形金型用鋼は、熱処
理後の硬さにバラツキが無く均一である。表２に示すと
おり、発明鋼１〜８は、比較鋼１〜８とのそれぞれの比
較において鏡面仕上げ性について明らかにＯ、Ｎ量およ
び非金属介在物の大きさの影響により良好であることが
認められた。さらに、表２の結果より、発明鋼１〜８
は、比較鋼に対してエンドミル加工性試験において良好
な結果が得られており、被削性について明らかにＯ、Ｎ
量の影響および非金属介在物の大きさにより良好である
ことが認められた。また、表２の結果より、発明鋼１〜
８のいずれもシボ加工性において、シボむらの発生は認
められず良好であった。
に、本発明に係わるプラスチック成形金型用鋼は、熱処
理後の硬さにバラツキが無く均一である。表２に示すと
おり、発明鋼１〜８は、比較鋼１〜８とのそれぞれの比
較において鏡面仕上げ性について明らかにＯ、Ｎ量およ
び非金属介在物の大きさの影響により良好であることが
認められた。さらに、表２の結果より、発明鋼１〜８
は、比較鋼に対してエンドミル加工性試験において良好
な結果が得られており、被削性について明らかにＯ、Ｎ
量の影響および非金属介在物の大きさにより良好である
ことが認められた。また、表２の結果より、発明鋼１〜
８のいずれもシボ加工性において、シボむらの発生は認
められず良好であった。
【００４５】
【発明の効果】以上に説明したとおり、本発明鋼は、Ｏ
量について質量％で１５ｐｐｍ以下に調整されたもの、
およびＮ量について１５０ｐｐｍ以下に調整され、非金
属介在物（ＡｌＮ、Ａｌ2Ｏ3）の大きさを５０μｍ以下
にしたプラスチック成形金型用鋼であるから、従来技術
に示されているような、原料を真空溶解した後、さら
に、エレクトロスラグメルティング法、エレクトロビー
ムメルティング法等で再溶解する特殊溶解法を採用せず
に、また、非金属介在物の生成の抑制のため、Ｓ、Ａｌ
成分といった、被削性、シボ加工性に影響を及ぼす成分
を低減させることなく、優れた鏡面仕上げ性を有すると
共に、被削性にも優れたプラスチック成形金型用鋼を提
供することが可能になるという著しく優れた効果を有す
るものである。
量について質量％で１５ｐｐｍ以下に調整されたもの、
およびＮ量について１５０ｐｐｍ以下に調整され、非金
属介在物（ＡｌＮ、Ａｌ2Ｏ3）の大きさを５０μｍ以下
にしたプラスチック成形金型用鋼であるから、従来技術
に示されているような、原料を真空溶解した後、さら
に、エレクトロスラグメルティング法、エレクトロビー
ムメルティング法等で再溶解する特殊溶解法を採用せず
に、また、非金属介在物の生成の抑制のため、Ｓ、Ａｌ
成分といった、被削性、シボ加工性に影響を及ぼす成分
を低減させることなく、優れた鏡面仕上げ性を有すると
共に、被削性にも優れたプラスチック成形金型用鋼を提
供することが可能になるという著しく優れた効果を有す
るものである。
【図１】鋼の鏡面性評価に及ぼす鋼中のＯ量、Ｎ量の影
響を示すグラフである。
響を示すグラフである。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 辻井 信博
兵庫県姫路市飾磨区中島字一文字3007番
地 山陽特殊製鋼株式会社内
(72)発明者 尾内 浩明
兵庫県姫路市飾磨区中島字一文字3007番
地 山陽特殊製鋼株式会社内
(56)参考文献 特開 平３−13543（ＪＰ，Ａ)
特開 平１−279709（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−126802（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−116136（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00
B29C 33/38
Claims (8)
- 【請求項１】 質量割合で、Ｃ：０．０５〜０．２０
％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５〜２．５％、Ｎ
ｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：０．５〜２．５％、Ａ
ｌ：０．５〜１．５％、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｎ：１５
０ｐｐｍ以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
り、硫化物系介在物を除く非金属介在物の大きさが極値
統計法（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推定をしたとき
に５０μｍ以下であることを特徴とする鏡面性および被
削性に優れたプラスチック成形金型用鋼。 - 【請求項２】 質量割合で、Ｃ：０．０５〜０．２０
％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５〜２．５％、Ｎ
ｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：０．５〜２．５％、Ａ
ｌ：０．５〜１．５％、Ｓ：０．０１〜０．３０％、
Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｎ：１５０ｐｐｍ以下、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなり、硫化物系介在物を除く
非金属介在物の大きさが極値統計法（ルートＡＲＥＡｍ
ａｘ）により推定をしたときに５０μｍ以下であること
を特徴とする鏡面性および被削性に優れたプラスチック
成形金型用鋼。 - 【請求項３】 質量割合で、Ｃ：０．０５〜０．２０
％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５〜２．５％、Ｎ
ｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：０．５〜２．５％、Ａ
ｌ：０．５〜１．５％、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｎ：１５
０ｐｐｍ以下を含有し、さらにＣｒ：０．０５〜２．５
％、Ｍｏ：０．１〜０．４％、Ｗ：０．５％以下から選
択した少なくとも１種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなり、硫化物系介在物を除く非金属介在物
の大きさが極値統計法（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により
推定をしたときに５０μｍ以下であることを特徴とする
鏡面性および被削性に優れたプラスチック成形金型用
鋼。 - 【請求項４】 質量割合で、Ｃ：０．０５〜０．２０
％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５〜２．５％、Ｎ
ｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：０．５〜２．５％、Ａ
ｌ：０．５〜１．５％、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｎ：１５
０ｐｐｍ以下を含有し、さらにＶ：０．５％以下、Ｔ
ｉ：０．５％以下、Ｎｂ：０．５％以下から選択した少
なくとも１種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなり、硫化物系介在物を除く非金属介在物の大きさ
が極値統計法（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推定をし
たときに５０μｍ以下であることを特徴とする鏡面性お
よび被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼。 - 【請求項５】 質量割合で、Ｃ：０．０５〜０．２０
％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５〜２．５％、Ｎ
ｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：０．５〜２．５％、Ａ
ｌ：０．５〜１．５％、Ｓ：０．０１〜０．３０％、
Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｎ：１５０ｐｐｍ以下を含有し、
さらにＣｒ：０．０５〜２．５％、Ｍｏ：０．１〜０．
４％、Ｗ：０．５％以下から選択した少なくとも１種を
含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、硫化
物系介在物を除く非金属介在物の大きさが極値統計法
（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推定をしたときに５０
μｍ以下であることを特徴とする鏡面性および被削性に
優れたプラスチック成形金型用鋼。 - 【請求項６】 質量割合で、Ｃ：０．０５〜０．２０
％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５〜２．５％、Ｎ
ｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：０．５〜２．５％、Ａ
ｌ：０．５〜１．５％、Ｓ：０．０１〜０．３０％、
Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｎ：１５０ｐｐｍ以下を含有し、
さらにＶ：０．５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｎｂ：
０．５％以下から選択した少なくとも１種を含有し、残
部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、硫化物系介在物
を除く非金属介在物の大きさが極値統計法（ルートＡＲ
ＥＡｍａｘ）により推定をしたときに５０μｍ以下であ
ることを特徴とする鏡面性および被削性に優れたプラス
チック成形金型用鋼。 - 【請求項７】 質量割合で、Ｃ：０．０５〜０．２０
％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５〜２．５％、Ｎ
ｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：０．５〜２．５％、Ａ
ｌ：０．５〜１．５％、Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｎ：１５
０ｐｐｍ以下を含有し、さらにＣｒ：０．０５〜２．５
％、Ｍｏ：０．１〜０．４％、Ｗ：０．５％以下から選
択した少なくとも１種を含有し、さらにＶ：０．５％以
下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｎｂ：０．５％以下から選択
した少なくとも１種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物からなり、硫化物系介在物を除く非金属介在物の
大きさが極値統計法（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推
定をしたときに５０μｍ以下であることを特徴とする鏡
面性および被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼。 - 【請求項８】 質量割合で、Ｃ：０．０５〜０．２０
％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５〜２．５％、Ｎ
ｉ：２．５〜３．５％、Ｃｕ：０．５〜２．５％、Ａ
ｌ：０．５〜１．５％、Ｓ：０．０１〜０．３０％、
Ｏ：１５ｐｐｍ以下、Ｎ：１５０ｐｐｍ以下を含有し、
さらにＣｒ：０．０５〜２．５％、Ｍｏ：０．１〜０．
４％、Ｗ：０．５％以下から選択した少なくとも１種を
含有し、さらにＶ：０．５％以下、Ｔｉ：０．５％以
下、Ｎｂ：０．５％以下から選択した少なくとも１種を
含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、硫化
物系介在物を除く非金属介在物の大きさが極値統計法
（ルートＡＲＥＡｍａｘ）により推定をしたときに５０
μｍ以下であることを特徴とする鏡面性および被削性に
優れたプラスチック成形金型用鋼。
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| JP14276498A JP3469462B2 (ja) | 1998-05-25 | 1998-05-25 | 鏡面性および被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼 |
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|---|---|---|---|
| JP14276498A JP3469462B2 (ja) | 1998-05-25 | 1998-05-25 | 鏡面性および被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼 |
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| JPH11335775A JPH11335775A (ja) | 1999-12-07 |
| JP3469462B2 true JP3469462B2 (ja) | 2003-11-25 |
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ID=15323050
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP14276498A Expired - Lifetime JP3469462B2 (ja) | 1998-05-25 | 1998-05-25 | 鏡面性および被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼 |
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